EP1229136A1 - Verfahren zum Granulieren von schmelzfl-ssigen Schlacken sowie Vorrichtung Durchf-hrung dieses Verfahrens - Google Patents

Verfahren zum Granulieren von schmelzfl-ssigen Schlacken sowie Vorrichtung Durchf-hrung dieses Verfahrens Download PDF

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EP1229136A1
EP1229136A1 EP02450011A EP02450011A EP1229136A1 EP 1229136 A1 EP1229136 A1 EP 1229136A1 EP 02450011 A EP02450011 A EP 02450011A EP 02450011 A EP02450011 A EP 02450011A EP 1229136 A1 EP1229136 A1 EP 1229136A1
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EP
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water bath
slag
burners
chute
burner
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Withdrawn
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EP02450011A
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English (en)
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Alfred Edlinger
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Tribovent Verfahrensentwicklung GmbH
Original Assignee
Tribovent Verfahrensentwicklung GmbH
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Publication date
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    • C21B3/06—Treatment of liquid slag
    • C21B3/08—Cooling slag
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
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    • C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
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    • C21B2400/066—Receptacle features where the slag is treated
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    • C21B2400/066—Receptacle features where the slag is treated
    • C21B2400/074—Tower structures for cooling, being confined but not sealed

Definitions

  • the invention relates to a method for granulating of molten slags in a water bath, in particular Boiling water bath and a device for implementation this procedure.
  • Molten blast furnace slag usually occurs at temperatures between 1350 and 1600 ° C.
  • cold water granulation is currently mostly used to achieve solidified slag particles, in which the liquid blast furnace slag is granulated with 6 to 12 m 3 of water per ton of slag.
  • the water used heats up to temperatures of around 85 ° C and is cooled down in cooling towers to temperatures below 40 ° C, with only the sensible heat of the water between 40 and 85 ° C being available as the cooling enthalpy.
  • the water phase there is salting and partly evaporation of the water.
  • the aqueous phase must therefore be drained off at regular intervals and make-up water added.
  • the wastewater Due to the slag chemistry, the wastewater has relatively high pH values, with pH values of up to about 12 being observed. Such cooling water can therefore not be given to a receiving water without pretreatment, and it must therefore be neutralized and usually also additionally cooled. The suspended matter in the wastewater must also be sedimented.
  • the coarser the grain the less it is the glazing component, and in particular the coarse fraction component with grain sizes of over 600 ⁇ m at least partially devitrified, whereas the fine fraction due to relatively long residence time in the water already partially hydrated is present and therefore in terms of cement technology becomes inactive.
  • High amounts of hydrogen sulfide are obtained during the granulation, the H 2 S emission originating from a slag-water reaction and having to be eliminated by means of complex gas scrubbers.
  • calcium sulfide is converted with water to calcium oxide and hydrogen sulfide, which is present with the evaporating water in the gas phase in a corresponding dilution with air.
  • the invention now aims at a method of the beginning mentioned type and in particular a method in which a Boiling water bath is used to improve that the granulation can be done more quickly and at the same time a particularly good pre-grinding takes place, whereby small-scale devices for performing the method can be used.
  • a Boiling water bath is used to improve that the granulation can be done more quickly and at the same time a particularly good pre-grinding takes place, whereby small-scale devices for performing the method can be used.
  • the inventive method essentially in that the molten slag is charged with burners and to temperatures from 50 ° to 350 ° C above solidus temperature is heated and with that applied by the burners Impulse introduced into the water bath, in particular boiling water bath becomes.
  • the method according to the invention is advantageously so performed that the burner as a pulse burner with a Gas inlet pressure of 4 to 10 bar, in particular 6 bar, operated be, such pulse burner especially when the axes of the burners are oriented accordingly and a Exerting swirl on the slag stream will cause with particularly flat and small devices enough for the desired glazing and granulation can be found.
  • the inventive method is carried out so that the slag overheating in a sealed off from the bathroom surface Room of a chute with formation of a super-atmospheric Pressure is made.
  • the procedure is advantageously such that the Granules with a temperature that is higher than the temperature the water bath and especially above the boiling temperature is carried out.
  • the device according to the invention for granulating liquid Slags in a water bath, especially in a boiling water bath is advantageously designed so that above the Water bath arranged a chute for the liquid slag is in which burner open.
  • a chute for the liquid slag is in which burner open.
  • Such a chute enables the burner in the desired geometry to arrange and in this way the desired impulse on the To transfer slag beam and especially the slag beam also give a corresponding twist, whereby a rapid dispersion of what was already pre-cut by the burners Slag jet is achieved in a water bath, whereby at the same time with a water bath of low height can be found since the implementation due to the large surface area and the higher in the slag droplets dissolved amount of gas takes place more quickly.
  • the device according to the invention is advantageously developed so that the lower edge of the chute into the boiling water bath dips.
  • a particularly preferred training in which the light Cross section of the chute at his boiling water bath facing end increases, it enables the Arrange the burner so that the slag jet swirls and is torn open or fanned out at the same time, so that implementation is accelerated further. It is an advantage the training was so hit that the burner in the transition area from a cylindrical section to one itself funnel-shaped widening section of the chute are, to achieve an intense swirl with Advantage the axes of the burner nozzles approximately tangential to Envelope circle of the slag jet and in particular tangentially a circle with about 2/3 of the radius of the slag jet cross section are oriented.
  • the slag jet by means of the pulse swirl burner the desired acceleration for a deeper immersion to transfer the dispersed parts into the boiling water the training is advantageously taken so that the Burner axes with the axis of the slag jet one Include an acute angle and down in the free fall direction are directed.
  • Burner overpressure is created above the burner level a suction pressure, which enables the rapid application of could hinder droplet droplets.
  • an advantage Training taken so that on the chute above the Burner lines for hot gas are connected.
  • the invention Method and in the device according to the invention Foam slag formed, which is characterized by a special low specific weight.
  • Foam slag quickly swims back to the bathroom surface on and can therefore be carried out in a simple manner.
  • the device according to the invention is preferably designed such that an overflow connects to the water bath which a discharge device, in particular a conveyor belt, connects, preferably below the discharge device a collecting vessel for dripping water is arranged which is connected to the valve via a line with a control valve Water bath is connected.
  • the stirring effect can be the residence time of the particles in the boiling water bath according to the desired retention times to complete Glazing can be adjusted.
  • FIG. 1 shows a device according to the invention schematically in section
  • Fig. 2 shows a modified training the chute of the device according to the invention
  • 3 shows a section along the line III-III of FIG. 2nd
  • FIG. 1 shows a granulating device 1 which has a boiling water bath 2. Arrived via a chute 3 a liquid slag stream 4 into the boiling water bath 2, a plurality of at the lower end of the chute 3 Burners 5 is provided, by means of which the molten Slag is overheated and at temperatures from 50 ° to 350 ° C above the solidification temperature or solidus temperature is heated. With appropriate orientation of the axes of the Burner 5 can be a corresponding to the molten slag jet Impulse or twist are given, this in 2 and 3 is explained in more detail.
  • the molten slag solidifies in the boiling water bath 2, whereby a rapidly floating foam slag is formed immediately and a corresponding pre-shredding during solidification he follows.
  • the solidified slag particles are over discharged an overflow 6 and arrive on a conveyor belt 7, from which adhering condensed water drips and is collected in a water collecting container 8.
  • About the Line 9 and a correspondingly adjustable valve 10 can such draining water are circulated and be fed into the boiling water bath again.
  • the boiling water bath is due to the overheated slag Boiling temperature maintained, with a further stirring effect over schematically with 11 indicated steam nozzles at the bottom of the boiling water bath can be exercised.
  • the entire device is covered by a cover 12 on which a vapor trigger 13 connected.
  • the vapors can be condensed be a partial one in a Claus system Hydrogen sulfide oxidation can be made to Recover sulfur.
  • the dry granules are discharged 14 dropped into a corresponding collection container 15.
  • the conveyor belt 7 can consist of close-meshed metal fabric, so that water can drain freely.
  • the chute 3 are designed accordingly to the Slag stream 4 the desired pulse and the desired To give swirl.
  • the burners are again designated 5, the axes of the burners being designated 16. How 3, the axes 16 of the burners 5 are downwards directed so that the slag jet is accelerated, a corresponding overpressure in room 17 at the same time is built up. If the chute 3 below the liquid level 18 of the boiling water bath 2, this room completed accordingly, with the one built in room 17 Overpressure causes steam to rise into the chute 3 prevented. In addition, 19 hot air can be injected into the Drop shaft 3 are introduced to form a To prevent negative pressure above the burner level of the burner 5.
  • the axes 16 of the burners 5 not only inclined downwards, but also essentially tangential to the envelope of the slag jet 4 directed.
  • the axes 16 preferably meet here on an imaginary circle with 2/3 of the radius of the slag jet 4 to the slag jet 4 a corresponding To offset swirl so that the slag stream is already fanned out and pre-crushed hits the boiling water bath 2.
  • the slag jet 4 is passed through the burner in the chute 3 centered and stabilized.

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Abstract

Das Verfahren zum Granulieren von schmelzflüssigen Schlacken in einem Wasserbad, insbesondere Siedewasserbad, wird so durchgeführt, daß die schmelzflüssige Schlacke mit Brennern beaufschlagt wird und auf Temperaturen von 50° bis 350° C über Solidustemperatur erhitzt wird und mit dem durch die Brenner aufgebrachten Impuls in das Wasserbad, insbesondere Siedewasserbad, eingebracht wird.
Die bevorzugte Vorrichtung weist oberhalb des Wasserbades einen Fallschacht (3) für die flüssige Schlacke, in welchen Brenner (5) münden.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Granulieren von schmelzflüssigen Schlacken in einem Wasserbad, insbesondere Siedewasserbad sowie auf eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens.
Schmelzflüssige Hochofenschlacke fällt üblicherweise bei Temperaturen zwischen 1350 und 1600° C an. Neben der Trockengranulation wird gegenwärtig zumeist eine Kaltwassergranulation zur Erzielung von erstarrten Schlackenpartikeln angewandt, bei welcher die flüssige Hochofenschlacke mit 6 bis 12 m3 Wasser pro Tonne Schlacke granuliert wird. Das eingesetzte Wasser erwärmt sich dabei auf Temperaturen von etwa 85° C und wird in Kühltürmen wiederum auf Temperaturen von unter 40° C abgekühlt, wobei als Kühlenthalpie somit nur die fühlbare Wärme des Wassers zwischen etwa 40 und etwa 85° C zur Verfügung steht. In der Wasserphase kommt es zu einer Aufsalzung und teilweise zu einer Verdunstung des Wassers. Es muß daher in regelmäßigen Abständen die wässrige Phase abgeschlämmt werden und Zusatzwasser hinzugefügt werden. Bedingt durch die Schlackenchemie weist das Abwasser relativ hohe pH-Werte auf, wobei pH-Werte bis zu etwa 12 beobachtet werden. Derartiges Kühlwasser kann daher in der Folge nicht ohne Vorbehandlung einem Vorfluter aufgegeben werden, und es muß daher zwingend neutralisiert und meist auch noch zusätzlich gekühlt werden. Die Schwebstoffe des Abwassers müssen ebenfalls sedimentiert werden.
Sowohl die Schwebstoffe als auch der hohe Salzgehalt des Abwassers sind keinesfalls umweltverträglich, sodaß die Entsorgung mit weiteren Kosten verbunden ist. Das aus einer derartigen Naßgranulation ausgetragene Schlackengranulat weist eine Restfeuchte von 8 bis 24 Gew.% auf und muß daher unter weiterem Kostenaufwand mechanisch vorentwässert und thermisch getrocknet werden. Das Granulat fällt mit Korngrößen zwischen 10 und 1500 µm als relativ dichtes Korn an und weist nur geringe Porosität auf, sodaß ein nachfolgender weiterer Zerkleinerungsprozeß, und insbesondere ein Mahlprozess, relativ energieaufwendig ist. Je gröber das Korn, desto geringer ist der Verglasungsanteil, und es liegt insbesondere der Grobfraktionsanteil mit Korngrößen von über 600 µm zumindest teilweise entglast vor, wohingegen der Feinanteil aufgrund der relativ langen Verweilzeit im Wasser bereits teilweise hydratisiert vorliegt und in der Folge daher zementtechnologisch inaktiv wird.
Bei der Granulation fallen hohe Mengen an Schwefelwasserstoff an, wobei die H2S-Emission aus einer Schlacke-Wasser-Reaktion stammt und über aufwendige Gaswäscher eliminiert werden muß. Bei dieser Schlacke-Wasser-Reaktion wird Kalziumsulfid mit Wasser zu Kalziumoxid und Schwefelwasserstoff umgesetzt, welches mit dem verdunstenden Wasser in der Gasphase in entsprechender Verdünnung mit Luft vorliegt.
Um das Kühlmedium Wasser thermisch effizienter zu nutzen und gleichzeitig H2S in höherer Konzentration abziehen zu können, wurde in der österreichischen Patentanmeldung A 44/2000 bereits vorgeschlagen anstelle der üblichen Kaltwassergranulation Kühlwasser mit Siedetemperatur vorzulegen. Durch die Verwendung von Kühlwasser bei Siedetemperatur steht die latente Verdampfungsenthalpie des Kühlwassers zur raschen Abkühlung zur Verfügung, wodurch der Schlackenglasgehalt maximiert werden kann. Das auf diese Weise gebildete Granulat zeichnet sich durch eine sehr geringe scheinbare Dichte aus und schwimmt auf dem siedenden Wasser auf, wobei gleichzeitig ein Produkt erhalten wird, das sich durch eine besonders gute Mahlbarkeit auszeichnet.
Die Erfindung zielt nun darauf ab, ein Verfahren der eingangs genannten Art und insbesondere ein Verfahren, bei welchem ein Siedewasserbad eingesetzt wird, dahingehend zu verbessern, daß die Granulation rascher vorgenommen werden kann und gleichzeitig eine besonders gute Vorzerkleinerung erfolgt, wodurch kleinerbauende Vorrichtungen zur Durchführung des Verfahrens zum Einsatz gelangen können. Zur Lösung dieser Aufgabe besteht das erfindungsgemäße Verfahren im wesentlichen darin, daß die schmelzflüssige Schlacke mit Brennern beaufschlagt wird und auf Temperaturen von 50° bis 350° C über Solidustemperatur erhitzt wird und mit dem durch die Brenner aufgebrachten Impuls in das Wasserbad, insbesondere Siedewasserbad, eingebracht wird. Dadurch, daß die schmelzflüssige Schlacke überhitzt wird, kommt es zum einen zu einer vermehrten Lösung von Gasen in der Schlacke und zum anderen zu einer raschen Abnahme der Viskosität und Oberflächenspannung aufgrund der überhöhten Temperatur. Auf diese Weise wird nach dem Einblasen in Siedewasser unmittelbar eine Schaumschlacke gebildet, wobei dadurch, daß die überhitzte Schlacke mit dem durch die Brenner aufgebrachten Impuls in das Wasserbad und insbesondere das Siedewasserbad eingebracht werden, ein möglichst tiefes Eindringen des Schlackenstrahles in das Wasser bzw. Wasserdampfgemisch erzielt wird, wodurch eine hinreichend lange Verweilzeit bei extrem guten Wärme- und Stoffübergängen vor dem Aufschwimmen und Austragen des Granulates im Siedewasserbad sichergestellt werden kann. Die Verwendung von Brennern zur Beaufschlagung der schmelzflüssigen Schlacke vor dem Eindringen des Schlackenstrahles in das Siedewasserbad führt hiebei gleichzeitig zu einem Aufreißen des Schlackenstrahles und damit zu einer weiteren Oberflächenvergrößerung, wodurch die Gaslöslichkeit erhöht wird und ein verbesserter Wärmeübergang erzielt wird.
Mit Vorteil wird das erfindungsgemäße Verfahren hiebei so durchgeführt, daß die Brenner als Impulsbrenner mit einem Gasvordruck von 4 bis 10 bar, insbesondere 6 bar, betrieben werden, wobei derartige Impulsbrenner insbesondere dann, wenn die Achsen der Brenner entsprechend orientiert sind und ein Drall auf den Schlackenstrahl ausgeübt wird, dazu führen, daß mit besonders flachbauenden und kleinbauenden Vorrichtungen für die gewünschte Verglasung und Granulation das Auslangen gefunden werden kann.
Um sicherzustellen, daß der beim Eintritt des Schlackenstrahles in das Siedewasserbad gebildete Dampf nicht längs der Achse des Schlackenstrahles aufsteigt, wird mit Vorteil das erfindungsgemäße Verfahren so durchgeführt, daß die Schlackenüberhitzung in einem von der Badoberfläche abgeschlossenen Raum eines Fallschachtes unter Ausbildung eines überatmosphärischen Druckes vorgenommen wird. Um sicherzustellen, daß nach dem Austragen der granulierten Schlacke die der Oberfläche der Schlackenpartikel anhaftende Restfeuchtigkeit rasch entfernt werden kann, wird mit Vorteil so vorgegangen, daß das Granulat mit einer Temperatur, welche höher ist als die Temperatur des Wasserbades und insbesondere über der Siedetemperatur liegt, ausgetragen wird.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung zum Granulieren von flüssigen Schlacken in einem Wasserbad, insbesondere in einem Siedewasserbad, ist mit Vorteil so ausgebildet, daß oberhalb des Wasserbades ein Fallschacht für die flüssige Schlacke angeordnet ist, in welchen Brenner münden. Ein derartiger Fallschacht ermöglicht es den Brenner in der gewünschten Geometrie anzuordnen und auf diese Weise den gewünschten Impuls auf den Schlackenstrahl zu übertragen und insbesondere dem Schlackenstrahl auch einen entsprechenden Drall zu verleihen, wodurch eine rasche Dispersion des bereits durch die Brenner vorzerteilten Schlackenstrahles im Wasserbad erzielt wird, wobei gleichzeitig mit einem Wasserbad geringer Bauhöhe das Auslangen gefunden werden kann, da die Umsetzung aufgrund der großen Oberfläche und der höheren in den Schlackentröpfchen gelösten Gasmenge rascher erfolgt.
Um einen dichtenden Abschluß zu gewährleisten und gleichzeitig die Möglichkeit zu schaffen einen entsprechenden Überdruck aufzubauen, welche das Aufsteigen von Wasserdampf verhindert, ist die erfindungsgemäße Vorrichtung mit Vorteil so weitergebildet, daß die Unterkante des Fallschachtes in das Siedewasserbad eintaucht.
Eine besonders bevorzugte Ausbildung, bei welcher der lichte Querschnitt des Fallschachtes an seinem dem Siedewasserbad zugewandten Ende zunimmt, ermöglicht es in einfacher Weise die Brenner so anzuordnen, daß der Schlackenstrahl einen Drall erfährt und gleichzeitig aufgerissen bzw. aufgefächert wird, sodaß die Umsetzung weiter beschleunigt wird. Mit Vorteil ist die Ausbildung hiebei so getroffen, daß die Brenner im Übergangsbereich eines zylindrischen Abschnittes zu einem sich trichterförmig erweiternden Abschnitt des Fallschachtes angeordnet sind, wobei zur Erzielung eines intensiven Dralles mit Vorteil die Achsen der Brennerdüsen ungefähr tangential zum Hüllkreis des Schlackenstrahles und insbesondere tangential zu einem Kreis mit etwa 2/3 des Radius des Schlackenstrahlquerschnittes orientiert sind.
Um gleichzeitig dem Schlackenstrahl mittels der Impulsdrallbrenner die gewünschte Beschleunigung für ein tieferes Eintauchen der dispergierten Teile in das Siedewasser zu übertragen, ist mit Vorteil die Ausbildung so getroffen, daß die Brennerachsen mit der Achse des Schlackenstrahles einen spitzen Winkel einschließen und in Freifallrichtung abwärts gerichtet sind.
Bedingt durch den mit den mit einem Gasvordruck betriebenen Brennern erzielten Überdruck entsteht oberhalb der Brennerebene ein Saugdruck, welcher das rasche Ausbringen von Schlackentröpfchen behindern könnte. Um hier eine entsprechende Kompensation zu ermöglichen, ist mit Vorteil die Ausbildung so getroffen, daß an dem Fallschacht oberhalb der Brenner Leitungen für Heißgas angeschlossen sind.
Wie eingangs bereits erwähnt, wird mit dem erfindungsgemäßen Verfahren und in der erfindungsgemäßen Vorrichtung eine Schaumschlacke ausgebildet, welche sich durch ein besonders geringes spezifisches Gewicht auszeichnet. Eine derartige Schaumschlacke schwimmt daher rasch wieder an die Badoberfläche auf und kann daher in einfacher Weise ausgetragen werden. Die erfindungsgemäße Vorrichtung ist hiebei bevorzugt so ausgebildet, daß ein Überlauf an das Wasserbad anschließt, an welchem eine Abfördereinrichtung, insbesondere ein Förderband, anschließt, wobei vorzugsweise unterhalb der Abfördereinrichtung ein Sammelgefäß für abtropfendes Wasser angeordnet ist, welches über eine Leitung mit einem Regelventil mit dem Wasserbad verbunden ist. Das an der Oberfläche der granulierten Teilchen anhaftende Kondenswasser kann hiebei bei Temperaturen nahe dem Siedepunkt abtropfen und aus dem Sammelgefäß in einfacher Weise in das Wasserbad rezirkuliert werden, wobei eine zusätzliche Rührwirkung im Wasserbad zur Beschleunigung des Wärme- und Stoffumsatzes dadurch erfolgen kann, daß am Boden des Wasserbades eine Leitung für das Einbringen von Dampf angeschlossen ist. Mit einer derartigen Rührwirkung kann die Verweilzeit der Teilchen im Siedewasserbad entsprechend den gewünschten Verweilzeiten zur vollständigen Verglasung eingestellt werden.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand eines in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispieles näher erläutert. In dieser zeigen Fig. 1 eine erfindungsgemäße Vorrichtung schematisch im Schnitt, Fig. 2 eine abgewandelte Ausbildung des Fallschachtes der erfindungsgemäßen Vorrichtung und Fig. 3 einen Schnitt nach der Linie III-III der Fig. 2.
In Fig. 1 ist eine Granuliervorrichtung 1 ersichtlich, welche ein Siedewasserbad 2 aufweist. Über einen Fallschacht 3 gelangt ein flüssiger Schlackenstrahl 4 in das Siedewasserbad 2, wobei am unteren Ende des Fallschachtes 3 eine Mehrzahl von Brennern 5 vorgesehen ist, mittels welcher die schmelzflüssige Schlacke überhitzt wird und auf Temperaturen von 50° bis 350° C über der Erstarrungstemperatur bzw. Solidustemperatur erhitzt wird. Bei entsprechender Orientierung der Achsen der Brenner 5 kann dem schmelzflüssigen Schlackenstrahl ein entsprechender Impuls bzw. Drall mitgegeben werden, wobei dies in den Fig. 2 und 3 noch näher erläutert ist.
Die schmelzflüssige Schlacke erstarrt im Siedewasserbad 2, wobei unmittelbar eine rasch aufschwämmende Schaumschlacke gebildet wird und eine entsprechende Vorzerkleinerung beim Erstarren erfolgt. Die erstarrten Schlackenpartikel werden über einen Überlauf 6 ausgetragen und gelangen auf ein Förderband 7, von welchem anhaftendes kondensiertes Wasser abtropft und in einem Wassersammelbehälter 8 aufgefangen wird. Über die Leitung 9 und ein entsprechend regulierbares Ventil 10 kann derartiges abtropfendes Wasser im Kreislauf geführt werden und neuerlich in das Siedewasserbad eingespeist werden. Das Siedewasserbad wird durch die überhitzte Schlacke entsprechend auf Siedetemperatur gehalten, wobei eine weitere Rührwirkung über schematisch mit 11 angedeutete Dampfdüsen am Boden des Siedewasserbades ausgeübt werden kann. Die gesamte Vorrichtung ist durch einen Deckel 12 abgedeckt, an welchen ein Brüdenabzug 13 angeschlossen ist. Die Brüden können der Kondensation zugeführt werden, wobei in einer Claus-Anlage eine partielle Schwefelwasserstoffoxidation vorgenommen werden kann, um Schwefel rückzugewinnen. Das Trockengranulat wird über den Abwurf 14 in einen entsprechenden Sammelbehälter 15 abgeworfen. Das Förderband 7 kann aus engmaschigem Metallgewebe bestehen, sodaß Wasser ungehindert abtropfen kann.
Wie aus der Darstellung nach Fig. 2 und 3 hervorgeht, kann nun der Fallschacht 3 entsprechend ausgebildet werden, um dem Schlackenstrahl 4 den gewünschten Impuls und den gewünschten Drall zu verleihen. Die Brenner sind wiederum mit 5 bezeichnet, wobei die Achsen der Brenner mit 16 bezeichnet sind. Wie aus Fig. 3 ersichtlich, sind die Achsen 16 der Brenner 5 abwärts gerichtet, sodaß der Schlackenstrahl beschleunigt wird, wobei gleichzeitig im Raum 17 ein entsprechender Überdruck aufgebaut wird. Wenn der Fallschacht 3 unter den Flüssigkeitsspiegel 18 des Siedewasserbades 2 eintaucht, ist dieser Raum entsprechend abgeschlossen, wobei der im Raum 17 aufgebaute Überdruck ein Aufsteigen von Dampf in den Fallschacht 3 verhindert. Zusätzlich kann über Düsen 19 Heißluft in den Fallschacht 3 eingebracht werden, um die Ausbildung eines Unterdruckes oberhalb der Brennerebene der Brenner 5 zu verhindern. Wie aus der Darstellung nach Fig. 3 ersichtlich, sind die Achsen 16 der Brenner 5 nicht nur abwärts geneigt, sondern auch im wesentlichen tangential zur Hüllkurve des Schlackenstrahles 4 gerichtet. Bevorzugt treffen die Achsen 16 hiebei auf einen gedachten Kreis mit 2/3 des Radius des Schlackenstrahles 4, um dem Schlackenstrahl 4 einen entsprechenden Drall zu versetzen, sodaß der Schlackenstrahl bereits aufgefächert und vorzerkleinert auf das Siedewasserbad 2 auftrifft. Durch den Impuls der mit einem Gasvordruck betriebenen Brenner erfolgt gleichzeitig eine Beschleunigung der aufgefächerten und zerkleinerten Teilchen, sodaß ein entsprechendes tiefes Eintauchen in das Siedewasserbad 2 gewährleistet ist. Die zerkleinerten Schlackenschaumpartikel, welche in Fig. 2 mit 20 bezeichnet sind, weisen eine geringe spezifische Dichte auf und steigen daher rasch in Richtung des Pfeiles 21 zur Oberfläche des Siedewasserbades 2 auf und können in der in Fig. 1 dargestellten Weise über den Überlauf 6 ausgetragen werden. Im Siedewasserbad 2 bildet sich dabei eine Strömung aus, welche dem Mammut-Pumpen-Effekt entspricht, sodaß das Aufsteigen der Teilchen begünstigt wird.
Durch die Brenner wird der Schlackenstrahl 4 im Fallschacht 3 zentriert und stabilisiert geführt.

Claims (14)

  1. Verfahren zum Granulieren von schmelzflüssigen Schlacken in einem Wasserbad, insbesondere Siedewasserbad, dadurch gekennzeichnet, daß die schmelzflüssige Schlacke mit Brennern beaufschlagt wird und auf Temperaturen von 50° bis 350° C über Solidustemperatur erhitzt wird und mit dem durch die Brenner aufgebrachten Impuls in das Wasserbad, insbesondere Siedewasserbad, eingebracht wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Brenner als Impulsbrenner mit einem Gasvordruck von 4 bis 10 bar, insbesondere 6 bar, betrieben werden.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Schlackenüberhitzung in einem von der Badoberfläche abgeschlossenen Raum eines Fallschachtes unter Ausbildung eines überatmosphärischen Druckes vorgenommen wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Granulat mit einer Temperatur, welche höher als die Temperatur des Wasserbades und insbesondere über der Siedetemperatur liegt, ausgetragen wird.
  5. Vorrichtung zum Granulieren von flüssigen Schlacken in einem Wasserbad (2), insbesondere einem Siedewasserbad, dadurch gekennzeichnet, daß oberhalb des Wasserbades (2) ein Fallschacht (3) für die flüssige Schlacke (4) angeordnet ist, in welchen Brenner (5) münden.
  6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Unterkante des Fallschachtes (3) in das Siedewasserbad (2) eintaucht.
  7. Vorrichtung nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der lichte Querschnitt des Fallschachtes (3) an seinem dem Siedewasserbad (2) zugewandten Ende zunimmt.
  8. Vorrichtung nach Anspruch 5, 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Brenner (5) im Übergangsbereich eines zylindrischen Abschnittes zu einem sich trichterförmig erweiternden Abschnitt des Fallschachtes (3) angeordnet sind.
  9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Achsen (16) der Brennerdüsen (5) ungefähr tangential zum Hüllkreis des Schlackenstrahles (4) und insbesondere tangential zu einem Kreis mit etwa 2/3 des Radius des Schlackenstrahlquerschnittes orientiert sind.
  10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennerachsen (16) mit der Achse des Schlackenstrahles (4) einen spitzen Winkel einschließen und in Freifallrichtung abwärts gerichtet sind.
  11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß an dem Fallschacht (3) oberhalb der Brenner (5) Leitungen für Heißgas (19) angeschlossen sind.
  12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß ein Überlauf (6) an das Wasserbad (2) anschließt, an welchem eine Abfördereinrichtung (7), insbesondere ein Förderband, anschließt.
  13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß unterhalb der Abfördereinrichtung (7) ein Sammelgefäß (8) für abtropfendes Wasser angeordnet ist, welches über eine Leitung (9) mit einem Regelventil (10) mit dem Wasserbad (2) verbunden ist.
  14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß am Boden des Wasserbades (2) eine Leitung (11) für das Einbringen von Dampf angeschlossen ist.
EP02450011A 2001-01-25 2002-01-22 Verfahren zum Granulieren von schmelzfl-ssigen Schlacken sowie Vorrichtung Durchf-hrung dieses Verfahrens Withdrawn EP1229136A1 (de)

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