EP1211327A2 - Blaslanze - Google Patents

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EP1211327A2
EP1211327A2 EP01128666A EP01128666A EP1211327A2 EP 1211327 A2 EP1211327 A2 EP 1211327A2 EP 01128666 A EP01128666 A EP 01128666A EP 01128666 A EP01128666 A EP 01128666A EP 1211327 A2 EP1211327 A2 EP 1211327A2
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EP
European Patent Office
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nozzle head
outer tube
section
blowing
lance
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EP01128666A
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EP1211327A3 (de
Inventor
Theo Beermann
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ThyssenKrupp Steel Europe AG
Original Assignee
ThyssenKrupp Stahl AG
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/42—Constructional features of converters
    • C21C5/46—Details or accessories
    • C21C5/4606—Lances or injectors

Definitions

  • the invention relates to a blowing lance with a Outer tube, at the free end of a nozzle head for blowing of blowing fluid is attached to a melt.
  • blowing lances are used, for example, in the fresh process in the converter large amounts of oxygen to one Cast iron melt blown.
  • a blow lance intended for this purpose is for example from DE 31 22 178 A1 or DE-AS 925 045 known.
  • a nozzle head is attached to an outer tube.
  • the outer tube surrounds two concentrically to the outer tube arranged inner tubes. Their diameter is like this dimensioned that between the outer tube and the first Inner tube and between the two inner tubes each a channel is formed.
  • This cooling fluid in the Circuit through the nozzle head while the Blow fluid simultaneously through the inner tube with the smallest diameter flows to the nozzle of the nozzle head.
  • the nozzle head increase is usually from a good thermally conductive copper alloy.
  • the pipes of the In contrast, the blow lance is made of steel.
  • Inflating the oxygen leads to exothermic Reactions that remove carbon from pig iron and the temperature of the melt is increased.
  • the Fresh process and that with the inflation of the blowing fluid even connected gas flows lead to Formation of liquid steel and slag splashes, which splash from the melt against the blowing lance.
  • This task is carried out with a blow lance that is equipped with a Outer tube is equipped at its free end Nozzle head for blowing blowing fluid onto a melt is attached, solved according to the invention in that a part of the nozzle arranged adjacent to the nozzle head Outer tube at least in sections from a material is manufactured, whose thermal conductivity is higher than the conductivity of the material from which it is attached Part of the adjacent part of the outer tube.
  • the outer tube is in the Area of its having a higher thermal conductivity Part by a flowing through the blowing lance Coolant cools more than conventional ones Blow lances is the case. It has surprisingly been shown that achieved by operating in this way Reduction in temperature on the outer surface of the Part of the formation of significant deposits can be effectively prevented in this area. Those that hit the relatively cool section Melting splashes burst due to their quick Solidification from the pipe and fall back into the Melt container.
  • blowing lances 1 Fig. 1
  • 10 Fig. 2
  • the tube 3 comprises an outer tube 4, a first Inner tube 5 and a second inner tube 6.
  • the at Welding the nozzle head 2 onto the outer tube 4 formed, the boundary between the nozzle head 2 and the outer tube 4 marking weld seam is in the figures with 2a designated.
  • the outer tube 4 and the inner tubes 5,6 are coaxial arranged to each other. Their diameters are like this matched to each other that between the outer tube 4 and the first inner tube 5 a jacket-shaped the first Inner tube 5 surrounding return flow channel 7 and between the first inner tube 5 and the second inner tube 6 a likewise jacket-like surrounding the second inner tube 6 Inflow channel 8 are formed. Via the inflow channel 8 flows as cooling fluid cooling water W in the nozzle head 2 and does not become one from there via the return flow channel 7 shown cooling fluid supply returned.
  • the second Inner tube 6 encloses a channel 9 for the blowing gas from the nozzle head 2 blown oxygen S.
  • both the outer tube 4 and the Inner tubes 5 and 6 are cylindrical and have one essentially constant over its length Outside diameter Dk2.
  • Blow lance 10 equal to the diameter of the flush to the Outer tube 4 connected nozzle head 2.
  • the outer tube 4 and the inner tubes 5,6 consist basically made of a steel material, its strength and thermal expansion behavior (expansion when heated / Shrinkage when cooling) are set so that a optimal durability and heat resistance of the Pipes is guaranteed.
  • the outer tube 4 is the Steel material, however, each has a closely adjacent to Nozzle head 2 arranged section T1 (Fig. 1) or T2 (Fig. 2) replaced by a copper alloy. This points better thermal conductivity than the steel material from which the outer tube 4 is otherwise. On this occurs in the area of the section T1 or T2 a greater cooling of the wall of the outer tube 4 through the cooling water led through the return flow channel 7 W a than in the rest of the steel material existing sections of the outer tube 4th
  • the blowing lances 1.10 have a length of, for example twenty meters up.
  • the Diameter Dk of the nozzle head 2 is at Blow lance 1 approx. 350 mm.
  • the length L1 is the from the copper material with higher thermal conductivity existing section T1 limited to 200 mm, while the length L2 of the section T2 in the example of FIG. 2 the length Ls reached by steel and slag splashes of the outer tube 4 essentially completely covers.
  • higher Thermal conductivity can also be shown in FIG. 2
  • a shorter length exhibiting section of high thermal conductivity be incorporated within the length Ls limited section of the outer tube 4 arranged is.
  • the average wall temperature is in the range of the sections T1 and T2 each about 100 ° C lower than the average wall temperature at conventional trained, from a uniform steel material existing blowing lances 1.10 in this area.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
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  • Organic Chemistry (AREA)
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  • Furnace Charging Or Discharging (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Blaslanze (1) mit einem Außenrohr (4), an dessen freien Ende ein Düsenkopf (2) zum Blasen von Blasfluid (S), insbesondere Sauerstoff, auf eine Schmelze befestigt ist. Bei einer solchen Blaslanze (1) wird die Lebensdauer erfindungsgemäß dadurch erheblich verlängert, daß ein benachbart zu dem Düsenkopf (2) angeordnetes Teilstück (T1,T2) des Außenrohrs (4) zumindest abschnittsweise aus einem Werkstoff gefertigt ist, dessen Wärmeleitfähigkeit höher ist als die Leitfähigkeit des Werkstoffs, aus dem der an dieses Teilstück (4) angrenzende Teil des Außenrohrs (4) besteht. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft eine Blaslanze mit einem Außenrohr, an dessen freien Ende ein Düsenkopf zum Blasen von Blasfluid auf eine Schmelze befestigt ist. Über solche Blaslanzen werden beispielsweise beim Frischprozeß im Konverter große Mengen an Sauerstoff auf eine Roheisenschmelze geblasen.
Eine für diesen Zweck bestimmte Blaslanze ist beispielsweise aus der DE 31 22 178 A1 oder der DE-AS 925 045 bekannt. Bei diesen bekannten Blaslanzen ist jeweils ein Düsenkopf an einem Außenrohr befestigt. Das Außenrohr umgibt zwei konzentrisch zum Außenrohr angeordnete Innenrohre. Deren Durchmesser ist jeweils so bemessen, daß zwischen dem Außenrohr und dem ersten Innenrohr sowie zwischen den beiden Innenrohren jeweils ein Kanal ausgebildet ist. Über diesen wird Kühlfluid im Kreislauf durch den Düsenkopf geleitet, während das Blasfluid gleichzeitig durch das Innenrohr mit dem kleinsten Durchmesser zur Düse des Düsenkopfes strömt.
Um die Wirksamkeit der Kühlung des Düsenkopfes zu erhöhen, ist dieser in der Regel aus einer gut wärmeleitenden Kupferlegierung hergestellt. Die Rohre der Blaslanze bestehen demgegenüber aus Stahl.
Das Aufblasen des Sauerstoffs führt zu exothermen Reaktionen, durch die dem Roheisen Kohlenstoff entzogen und die Temperatur der Schmelze erhöht wird. Der Frischvorgang und die mit dem Aufblasen des Blasfluids selbst verbundenen Gasströmungen führen jedoch zur Entstehung von flüssigen Stahl- und Schlackespritzern, die von der Schmelze gegen die Blaslanze spritzen.
Diese Schmelzenspritzer verursachen einerseits einen starken Materialabtrag an Düse und Außenrohr der Blaslanze. Es ist versucht worden, durch eine geeignete konstruktive Ausbildung der Blaslanze im Bereich ihres Düsenkopfes den besonders starken Verschleiß im Bereich der der Schmelze zugewandten Stirnfläche des Düsenkopfes zu vermindern. Dazu kann der Düsenkopf eine sich über einen kurzen Längenabschnitt schalenförmig koaxial zur Längsachse der Blaslanze erstreckende Seitenwand aufweisen, welche die für das Ausblasen des Sauerstoffs und die Kühlung der Blaslanze benötigten Enden und Öffnungen der inneren Verrohrungen der Blaslanze umgibt. Eine solche Ausgestaltung ermöglicht bei gleichzeitig vereinfachter Herstellung einen vereinfachten Anschluß des Düsenkopfes an das Außenrohr (DE-AS 1 925 045).
Andererseits kommt es im Bereich des Düsenkopfes und der daran anschließenden Abschnitte des Außenrohrs zum Anbacken bzw. Ablagern der Schmelze- und Schlackespritzer.
Dieses in der Fachsprache als "Bärenbildung" bezeichnete Phänomen führt zu einer erheblichen Verkürzung der Lebensdauer einer Blaslanze. So können die sogenannten "Bären" ein Gewicht von mehreren Tonnen erreichen.
Übersteigt das Gewicht dieser Ablagerungen an der Lanze eine bestimmte Obergrenze, so muß die Blaslanze ausgebaut und die Ablagerungen müssen abgebrannt werden. Darüber hinaus können die Ablagerungen einen solchen Raum einnehmen, daß die Blaslanze nicht mehr ohne weiteres aus der für ihr Ein- und Ausführen bestimmten Öffnung des Konvertergefäßes gezogen werden kann. Auch diese Gefahr führt dazu, daß die Lanzen häufiger gewartet werden müssen, als es nach ihrem sonstigen Verschleißzustand erforderlich wäre.
In der schon erwähnten DE 31 22 178 A1 ist vorgeschlagen worden, auf die Lanzenspitze eine Schutzkappe aus einem hitzebeständigen Material aufzusetzen. Diese Schutzkappe soll den Düsenkopf vor abrasivem Verschleiß schützen und sich gegebenenfalls ablagernde Stahl- und Schlackespritzer auffangen. Wird nach einem Blasvorgang ein nennenswerter Verschleiß der Schutzkappe festgestellt, so kann diese relativ einfach ausgetauscht werden, so daß die Lebensdauer des Düsenkopfes selbst erhöht wird. Auf diese Weise kann sein Blasverhalten über eine längere Betriebsdauer konstant gehalten werden. Allerdings muß dazu der mit der Herstellung, Montage und Demontage der Schutzkappe verbundene zusätzliche Aufwand in Kauf genommen werden. Zudem kann mit der Schutzkappe in der Praxis nicht wirksam verhindert werden, daß es zu Ablagerungen von erstarrten Schmelzespritzern am Rohr der Blaslanze kommt.
Ausgehend von dem voranstehenden erläuterten Stand der Technik besteht die Aufgabe der Erfindung darin, die Lebensdauer einer Blaslanze mit einfachen Mitteln zu verbessern.
Diese Aufgabe wird bei einer Blaslanze, die mit einem Außenrohr ausgestattet ist, an dessen freien Ende ein Düsenkopf zum Blasen von Blasfluid auf eine Schmelze befestigt ist, erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß ein benachbart zu dem Düsenkopf angeordnetes Teilstück des Außenrohrs zumindest abschnittsweise aus einem Werkstoff gefertigt ist, dessen Wärmeleitfähigkeit höher ist als die Leitfähigkeit des Werkstoffs, aus dem der an dieses Teilstück angrenzende Teil des Außenrohrs besteht.
Bei einer erfindungsgemäß ausgebildeten Blaslanze ist im Bereich des dem Düsenkopf zugeordneten Endes des Rohres ein Teilstück des Außenrohres so ausgebildet, daß das Rohr in diesem Bereich eine verbesserte Wärmeleitfähigkeit aufweist. Dabei kann der Düsenkopf einen die Außenwand des Düsenkopfes bildenden, sich axial erstreckenden Wandabschnitt aufweisen, über den er an das mit dem in erfindungsgemäßer Weise eine verbesserte Wärmeleitfähigkeit aufweisenden Teilstück ausgestattete Außenrohr angeschlossen sein kann.
Bei erfindungsgemäßer Ausgestaltung wird das Außenrohr im Bereich seines eine höhere Wärmeleitfähigkeit besitzenden Teilstücks durch ein durch die Blaslanze strömendes Kühlmittel stärker abgekühlt als dies bei herkömmlichen Blaslanzen der Fall ist. Überraschend hat sich gezeigt, daß durch die auf diese Weise im Betrieb erreichte Verminderung der Temperatur an der Außenfläche des Teilstücks die Entstehung von nennenswerten Ablagerungen in diesem Bereich wirkungsvoll verhindert werden kann. Die auf das relativ kühle Teilstück treffenden Schmelzespritzer platzen aufgrund ihrer schnellen Erstarrung von dem Rohr ab und fallen zurück in den Schmelzenbehälter.
Indem die Erfindung eine Entstehung von "Bären"-Ablagerungen verhindert, wird die Lebensdauer erfindungsgemäßer Blaslanzen gegenüber bekannten Lanzen erheblich verlängert. So haben praktische Versuche beim Frischen von Roheisen ergeben, daß die gemäß der Erfindung ausgebildeten Blaslanzen nach einer mehr als dreifach verlängerten Einsatzdauer noch keine nennenswerten Ablagerungen aufwiesen. Auch traten Deformationen und Einschnürungen der Blaslanze, die aufgrund der Entstehung der "Bären" beim Stand der Technik unvermeidbar waren, bei erfindungsgemäßen Lanzen nicht auf. Zu diesen Deformationen und Einschnürungen kam es beim Stand der Technik, weil der "Bär" abkühlt, wenn die Blaslanze in einer Blaspause aus dem Konverter herausgezogen wird. Infolge der dann eintretenden Abkühlung schrumpfte das große Volumen des "Bären". Die dadurch auf den Lanzenschaft wirkenden Kräfte führten zu Verformungen, aufgrund derer der Querschnitt der Kühlwasserkanäle vermindert wurde. Diese Querschnittsabnahme brachte die Gefahr eines vorzeitigen Undichtwerdens der Blaslanze aufgrund von Materialausdünnung und Erhöhung des Drucks des durch den Düsenkopf strömenden Kühlmediums mit sich. Diese beim Stand der Technik bestehenden Gefahren werden bei erfindungsgemäßer Ausgestaltung einer Blaslanze vermieden.
Grundsätzlich bestimmt sich die Erstreckung und die Position des Teilstücks mit höherer Wärmeleitfähigkeit in Abhängigkeit von der Geometrie der Blaslanze allgemein, der des Düsenkopfes im besonderen und den bei der Blasbehandlung im jeweiligen Schmelzenbehälter eintretenden Bedingungen, durch welche die Entstehung und Verbreitung der Schmelze- und Schlackespritzer maßgeblich beeinflußt werden. Versuche an aus der Praxis bekannten Blaslanzengeometrien haben in diesem Zusammenhang ergeben, daß das Teilstück zweckmäßigerweise unmittelbar an den Düsenkopf angrenzt oder in enger Nachbarschaft zu diesem angeordnet ist.
Eine weitere wesentliche Einflußgröße bei der Bestimmung der Länge und der Position des Teilstücks höherer Wärmeleitfähigkeit ist das Verhalten des Werkstoffs der Blaslanze bei Erwärmung und Abkühlung. Üblicherweise eingesetzte Stähle zeichnen sich dadurch aus, daß sie sich bei einer Erwärmung ausdehnen und bei der anschließenden Abkühlung schrumpfen. Dabei kann die mit der Schrumpfung einhergehende Verkürzung der Blaslanze so groß sein, daß die Blaslanze nach der Schrumpfung kürzer ist als zu Beginn der Erwärmung. Dieses besondere Ausdehnungs- und Schrumpfungsverhalten kann zu erheblichen Deformationen der Blaslanze führen. Aus diesem Grund sind die für das Teilstück höherer Wärmeleitfähigkeit und die sonstigen Abschnitte der Blaslanze verwendeten Werkstoffe so aufeinander abzustimmen, daß sowohl die Stabilität als auch eine im wesentlichen konstante Länge der Blaslanze gewährleistet ist. Dies kann einerseits durch eine geeignete Bemessung der Längserstreckung des Teilstücks bewerkstelligt werden. Andererseits ist es auch denkbar, Wandungen des Rohres der Blaslanze im Bereich des Teilstücks nur abschnittsweise, und zwar in Längserstreckung, aus einem Werkstoff höherer Wärmeleitfähigkeit auszubilden. Auf diese Weise kann beispielsweise das gegebenenfalls günstigere Wärmeausdehnungsverhalten und die gegebenenfalls bessere Festigkeit des an sich für die Herstellung des Rohres verwendeten Werkstoffs mit der besseren Wärmeleitfähigkeit des im Bereich des Teilstücks eingesetzten anderen Werkstoffs kombiniert werden. In anderen Anwendungsfällen, insbesondere solchen, bei denen sich das Teilstück nur über eine relativ geringe Länge des Rohres erstrecken soll, kann es jedoch fertigungstechnisch und hinsichtlich der Wirksamkeit günstiger sein, wenn das Teilstück vollständig aus dem Werkstoff höherer Wärmeleitfähigkeit besteht.
Als Werkstoff für die Herstellung der Abschnitte erhöhter Wärmeleitfähigkeit des Teilstücks hat sich Kupfer oder eine Kupferlegierung in Versuchen bewährt.
Im Hinblick auf die Vermeidung der Entstehung größerer Ablagerungen ist es zudem vorteilhaft, wenn sich das Teilstück mit erhöhter Wärmeleitfähigkeit über die gesamte von Schmelze- und Schlackspritzern erreichte Länge der Blaslanze erstreckt. Allerdings sind dieser Erstreckung in der Praxis aufgrund der Materialeigenschaften des Werkstoffs höherer Wärmeleitfähigkeit Grenzen gesetzt. Es hat sich jedoch gezeigt, daß eine Entstehung von größeren Ablagerungen an der Blaslanze schon dann vermieden werden kann, wenn die Länge des Teilstücks beispielsweise dem 0,3- bis 3-fachen des Durchmessers des Düsenkopfes entspricht. Versuche an aus der Praxis bekannten Blaslanzen mit einer Gesamtlänge von jeweils mehr als 20 Metern haben ergeben, daß eine mehr als dreifache Verbesserung der Lebensdauer schon dann erreicht wird, wenn bei einer erfindungsgemäß ausgebildeten Blaslanze ein nahe dem Düsenkopf angeordnetes Teilstück sich beispielsweise über nur 200 mm erstreckt.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben und werden im Zusammenhang mit nachfolgend anhand einer Zeichnung beschriebenen Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1
die Spitze einer ersten Blaslanze in einem Längsschnitt;
Fig. 2
die Spitze einer zweiten Blaslanze in einem Längsschnitt.
Die für das Frischen von Roheisen in einen nicht dargestellten Konverterbehälter eingeführten Blaslanzen 1 (Fig. 1) und 10 (Fig. 2) weisen jeweils einen aus einer Kupferlegierung hergestellten Düsenkopf 2 auf, der am Rohr 3 der jeweiligen Blaslanze 1,10 angeschweißt ist. Das Rohr 3 umfaßt jeweils ein Außenrohr 4, ein erstes Innenrohr 5 und ein zweites Innenrohr 6. Die beim Anschweißen des Düsenkopfes 2 an das Außenrohr 4 gebildete, die Grenze zwischen Düsenkopf 2 und Außenrohr 4 markierende Schweißnaht ist in den Figuren mit 2a bezeichnet.
Das Außenrohr 4 und die Innenrohre 5,6 sind koaxial zueinander angeordnet. Ihre Durchmesser sind dabei so aufeinander abgestimmt, daß zwischen dem Außenrohr 4 und dem ersten Innenrohr 5 ein mantelförmig das erste Innenrohr 5 umgebender Rückströmkanal 7 und zwischen dem ersten Innenrohr 5 und dem zweiten Innenrohr 6 ein ebenso mantelförmig das zweite Innenrohr 6 umgebender Zuströmkanal 8 ausgebildet sind. Über den Zuströmkanal 8 strömt als Kühlfluid Kühlwasser W in den Düsenkopf 2 und wird von dort über den Rückströmkanal 7 zu einer nicht gezeigten Kühlfluidversorgung zurückgeleitet. Das zweite Innenrohr 6 umschließt einen Kanal 9 für den als Blasgas aus dem Düsenkopf 2 geblasenen Sauerstoff S.
Bei der in Fig. 1 dargestellten Blaslanze 1 laufen das Außenrohr 4 und das erste Innenrohr 5 in ihrem vorderen, dem Düsenkopf 2 zugeordneten Bereich konisch zu, so daß ein bündiger Anschluß des Düsenkopfes 2 an das Außenrohr 4 gegeben ist. Das Außenrohr 4 besitzt außerhalb seines konischen Abschnitts einen Durchmesser, der größer ist als der Durchmesser Dk des Düsenkopfes 2. Auf diese Weise wird zusätzlich eine Verengung des Zuströmkanals 8 und des Rückströmkanals 7 und damit einhergehend eine Erhöhung der Strömungsgeschwindigkeit des Kühlwassers W im Bereich des Düsenkopfes 2 erzwungen.
Beim in Fig. 2 gezeigten Ausführungsbeispiel sind dagegen in üblicher Weise sowohl das Außenrohr 4 als auch die Innenrohre 5 und 6 zylindrisch ausgebildet und weisen einen über ihre Länge im wesentlichen konstanten Außendurchmesser Dk2 auf. Dieser ist im Fall der Blaslanze 10 gleich dem Durchmesser des bündig an das Außenrohr 4 angeschlossenen Düsenkopfes 2.
Das Außenrohr 4 und die Innenrohre 5,6 bestehen grundsätzlich aus einem Stahlwerkstoff, dessen Festigkeit und Wärmeausdehnungsverhalten (Ausdehnung bei Erwärmung / Schrumpfung bei Abkühlung) so eingestellt sind, daß eine optimale Längenhaltigkeit und Wärmebeständigkeit der Rohre gewährleistet ist. Beim Außenrohr 4 ist der Stahlwerkstoff jedoch jeweils über ein eng benachbart zum Düsenkopf 2 angeordnetes Teilstück T1 (Fig. 1) bzw. T2 (Fig. 2) durch eine Kupferlegierung ersetzt. Diese weist eine bessere Wärmeleitfähigkeit als der Stahlwerkstoff auf, aus dem das Außenrohr 4 im übrigen besteht. Auf diese Weise stellt sich im Bereich des Teilstücks T1 bzw. T2 eine stärkere Abkühlung der Wand des Außenrohrs 4 durch das durch den Rückströmkanal 7 geführte Kühlwasser W ein als in den übrigen aus dem Stahlwerkstoff bestehenden Abschnitten des Außenrohres 4.
Die Blaslanzen 1,10 weisen beispielsweise eine Länge von zwanzig Metern auf. Die im Zuge des Frischprozesses im Konvertergefäß aufgewirbelten Stahl- und Schlackespritzer erreichen die jeweilige Blaslanze 1,10 ausgehend vom Düsenkopf 2 über eine Länge Ls von ca. 6 Metern. Der Durchmesser Dk des Düsenkopfes 2 beträgt bei der Blaslanze 1 ca. 350 mm.
Beim in Fig. 1 gezeigten Beispiel ist die Länge L1 des aus dem Kupferwerkstoff höherer Wärmeleitfähigkeit bestehenden Teilstücks T1 auf 200 mm beschränkt, während die Länge L2 des Teilstücks T2 beim Beispiel der Fig. 2 die von Stahl- und Schlackenspritzern erreichte Länge Ls des Außenrohrs 4 im wesentlichen vollständig abdeckt. Anstelle einer sich über die gesamte Länge Ls erstreckenden Ausbildung des Teilstücks T2 hoher Wärmeleitfähigkeit kann auch beim in Fig. 2 dargestellten Ausführungsbeispiel ein eine kürzere Längserstreckung aufweisendes Teilstück von hoher Wärmeleitfähigkeit eingearbeitet sein, das innerhalb des durch die Länge Ls begrenzten Teilabschnitts des Außenrohres 4 angeordnet ist.
Im Betrieb liegt die mittlere Wandtemperatur im Bereich der Teilstücke T1 und T2 jeweils um ca. 100 °C niedriger als die mittlere Wandtemperatur bei herkömmlich ausgebildeten, aus einem einheitlichen Stahlwerkstoff bestehenden Blaslanzen 1,10 in diesem Bereich.
Versuche mit einer entsprechend dem Beispiel der Fig. 1 ausgebildeten Blaslanze 1 haben ergeben, daß es bei dieser Blaslanze 1 bei einer gegenüber herkömmlichen Blaslanzen um mehr als das Doppelte verlängerten Einsatzdauer zu keiner nennenswerten "Bärenbildung" im Bereich des Teilstücks T1 kommt. Dies zeigt, daß selbst ein im Vergleich zur Gesamtlänge der Blaslanze 1 derart kurzes Teilstück T1 mit erhöhter Wärmeleitfähigkeit wirksam die Ablagerung von Schmelzenspritzern im kritischen Bereich des Außenrohrs 4 der Blaslanze 1 nahe dem Düsenkopf 2 verhindert. Die gemäß Fig. 2 mit dem längeren Teilstück T2 ausgestattete Ausgestaltung der Blaslanze 10 läßt eine weiter verbesserte Wirkung und damit weiter verlängerte Lebensdauer dieser Blaslanze 10 erwarten.
BEZUGSZEICHEN
1,10
Blaslanzen
2
Düsenkopf
3
Rohr
4
Außenrohr
5
erstes Innenrohr
6
zweites Innenrohr
7
Rückströmkanal
8
Zuströmkanal
9
Kanal
Dk
Durchmesser des Düsenkopfes 2
Dk2
Durchmesser der Blaslanze 10
L1
Länge des Teilstücks T1
L2
Länge des Teilstücks T2
Ls
von Stahl- und Schlackspritzern erreichte Länge
S
Sauerstoff
T1,T2
Teilstücke erhöhter Wärmeleitfähigkeit
W
Kühlwasser

Claims (8)

  1. Blaslanze mit einem Außenrohr (4), an dessen freien Ende ein Düsenkopf (2) zum Blasen von Blasfluid (S), insbesondere Sauerstoff, auf eine Schmelze befestigt ist, dadurch gekennzeichnet, daß ein benachbart zu dem Düsenkopf (2) angeordnetes Teilstück (T1,T2) des Außenrohrs (4) zumindest abschnittsweise aus einem Werkstoff gefertigt ist, dessen Wärmeleitfähigkeit höher ist als die Leitfähigkeit des Werkstoffs, aus dem der an dieses Teilstück (4) angrenzende Teil des Außenrohrs (4) besteht.
  2. Blaslanze nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Teilstück (T1,T2) unmittelbar an den Düsenkopf (2) angrenzt.
  3. Blaslanze nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Teilstück (T1,T2) vollständig aus dem Werkstoff höherer Wärmeleitfähigkeit besteht.
  4. Blaslanze nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Teilstück (T1,T2) aus einem Werkstoff besteht, dessen Wärmeleitfähigkeit der des Düsenkopfs (2) entspricht.
  5. Blaslanze nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Teilstück (T1,T2) aus Kupfer oder einer Kupferlegierung gefertigt ist.
  6. Blaslanze nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge (L1,L2) des Teilstücks das 0,3- bis 3-fache des Durchmessers (Dk) des Düsenkopfes (2) beträgt.
  7. Blaslanze nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in dem Außenrohr (2) und koaxial zu diesem mindestens zwei Innenrohre (5,6) unterschiedlichen Durchmessers angeordnet sind und daß zwischen dem ersten Innenrohr (5) und dem Außenrohr (4) ein erster Kanal (7) für Kühlfluid (W), zwischen dem ersten Innenrohr (5) und dem zweiten Innenrohr (6) ein zweiter Kanal (8) für Kühlfluid (W) und in dem zweiten Innenrohr (6) ein Kanal (9) für das Blasfluid (S) ausgebildet sind.
  8. Blaslanze nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Kühlfluid (W) durch den zweiten Kanal (8) in Richtung des Düsenkopfes (2) und durch den ersten Kanal (7) zurück in Richtung einer Kühlmittelversorgung strömt.
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