EP1120797B1 - Procédé de fabrication d'un fil conducteur réalisé dans un matériau composite à matrice en cuivre et fil conducteur obtenu par ledit procédé - Google Patents

Procédé de fabrication d'un fil conducteur réalisé dans un matériau composite à matrice en cuivre et fil conducteur obtenu par ledit procédé Download PDF

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EP1120797B1
EP1120797B1 EP01400151A EP01400151A EP1120797B1 EP 1120797 B1 EP1120797 B1 EP 1120797B1 EP 01400151 A EP01400151 A EP 01400151A EP 01400151 A EP01400151 A EP 01400151A EP 1120797 B1 EP1120797 B1 EP 1120797B1
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EP
European Patent Office
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wire
fact
cable
silver
composite material
Prior art date
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EP01400151A
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EP1120797A1 (fr
Inventor
Ning Yu
Jean-Paul Le Roy
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Axon Cable SA
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Axon Cable SA
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B13/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables

Definitions

  • the invention relates to a method for manufacturing a conductive wire made of a copper matrix composite material in which are scattered metal or ceramic particles, the wire conductor obtained from this method, and a shielding braid.
  • Copper is a widely used material, because of its high electrical conductivity, as the material constituting the conducting wire in electrical and electronic cables.
  • copper has mechanical characteristics mediocre often insufficient to make it the material of the thread cable conductor having to have a high mechanical strength, especially in flexion and torsion.
  • a copper alloy which, by different hardening mechanisms, has a mechanical strength superior to copper, while exhibiting electrical conductivity at less than 85% of the electrical conductivity of copper.
  • these alloys include Cu-Cd, Cu-Zr, Cu-Fe and Cu-Cd-Cr.
  • the present invention aims to provide a method of making it possible to obtain a conductive wire having a better electrical conductivity than the alloys of the prior art, at the same time more mechanical resistance, especially in torsion and in bending, as well as good high temperature stability of these properties mechanical.
  • said ductile material belongs to the group including silver, gold, platinum, palladium and their alloys.
  • said particles comprise aluminum oxide, preferably from 0.2 to 0.4% by weight composite material.
  • said coating step of the base wire includes the electrolytic deposition of a layer silver having a thickness of between 1 and 10 ⁇ m, preferably between 3 and 6 ⁇ m.
  • a favorable solution for the manufacturing technique provides that the drawing includes several passes in a machine of multi-cold wire drawing and allows to obtain a final diameter for the wire secondary at least five times smaller than the nominal diameter of the wire primary, preferably substantially ten times smaller.
  • the present invention also relates to a thread as a result of the aforementioned manufacturing method, this thread being made of a copper matrix composite material in which are dispersed metal or ceramic particles, this wire being characterized by it further comprises a coating of ductile material and in that it has an electrical conductivity of not less than 92% of the Electrical conductivity of copper (International Annealed Copper Standard).
  • the wire according to the present invention is characterized in that when a braid shielding electromagnetic cable is made with said conductive wire, when said cable is subjected to one million (1,000,000) cycles of flexion and torsion combined, each cycle of flexion and torsion corresponding to the passage of a cable section relative to an initial position, on the one hand relative to a main direction of the cable from a 0 ° position, to a position at + 140 °, a position at -140 ° and the return at the 0 ° position (torsion), and secondly with respect to a direction orthogonal to said main direction of the cable from a 0 ° position, to a position at + 140 °, to a position at -140 ° and the return to the 0 ° position (bending), said Braid has a maximum electrical resistance variation of 7%.
  • the conducting wire has a value of tensile breaking load greater than or equal to 300 MPa.
  • said ductile material belongs to the group including silver, gold, platinum, palladium and their alloys.
  • the ductile material is a layer electrolytically obtained silver and said particles comprise aluminum oxide, preferably from 0.2 to 0.4% by weight of the material composite.
  • the method of manufacturing the lead wire uses a basic wire made of a copper matrix composite material in which are dispersed metal or ceramic particles.
  • the composite material used is therefore developed by powder metallurgy by dispersing homogeneous way of metallic or ceramic fine particles (eg examples of oxides, carbides, nitrides or silicides) in a copper matrix.
  • the effect of these scattered particles on the microstructure copper metallurgy makes it possible, on the one hand, to increase the resistances mechanical properties of the material and, on the other hand, to maintain this mechanical strength up to high temperatures, without much altering the electrical conductivity of the copper matrix.
  • the manufacturing method according to the present invention allows obtaining a conductive wire having, surprisingly, very high mechanical performance, electrical conductivity and holding high temperature mechanics.
  • the manufacturing method according to the present invention comprises essentially three basic wire processing steps performed in the said composite material, namely successively silvering, wire drawing and annealing heat treatment.
  • GLIDCOP registered trademark sold by SCM Metal Products Inc.
  • This composite material contains 0.25 to 0.35% by weight of aluminum oxide particles dispersed in the copper matrix and has a maximum electrical conductivity equal to 92% of that of copper. The size of these particles is between 3 and 12 nanometers.
  • a 0.8 mm diameter base wire made of this material was used as a starting point to develop a common thread according to the present invention.
  • the next stage of the manufacturing process consists, in particular to avoid breakage of the basic wire during the subsequent passage through the cold wire drawing machine for continuous reduction of the section of the base wire, to deposit a silver coating on the base wire, this coating being preferentially carried out electrolytically and having a thickness of 3 to 6 ⁇ m.
  • this step of coating the base wire silver comprises the following steps: alkaline degreasing of the wire of base, baseline water rinse, acid stripping of base wire, rinsing base wire water, electrolytic deposition of silver underlayment on the base wire, electrolytic deposit of a layer of silver on the underlayer to form a primary wire, and rinsing with water of the primary wire.
  • This primary wire (silver wire) is then, in a second step, drawn continuously using a multipass cold drawing machine, the last channels used to lead to a secondary line having a final diameter of 0.106 mm, or 0.100 mm or 0.079 mm.
  • the silver coating remains continuous and homogeneous and results in a layer of thickness about 1 micron.
  • the last stage of the manufacturing process consists of a heat treatment.
  • This heat treatment is intended to restore the ductility of the composite material by attenuating the internal stresses of the material created by the drawing step.
  • this treatment thermal will consist of an annealing during which the secondary wire has been brought to a temperature between 450 and 520 ° C for a time between 150 and 210 min.
  • the Cu-Cd alloy conductor wire has a loss of 20% of its load at break in tension while the wire conductor according to the present invention has only a loss in load at break of 5%.
  • the result is that the common thread from manufacturing method according to the present invention presents a better thermal resistance with respect to a conductor wire Cu-Cd alloy.
  • This cable 10 includes one hundred and forty two coaxial conductors distributed in eight groups (reference 12) of sixteen coaxial cables and seven pairs (reference 14) of coaxial cables.
  • the set of cables coaxial cable is twisted around a central anti-wrenching fiber 16, the whole being wrapped in a ribbon 18 surrounded by the armor braid 20, itself protected by an outer sheath 22 made of plastic.
  • the flexion aspect includes rotational movements with respect to a horizontal axis (X, X '), these movements being constituted by the passage of the sample 24 since a initial position 0 at position + 140 °, then its transition from position + 140 ° at the -140 ° position and finally its passage from the -140 ° position to the position initial 0.
  • the sample 24 orthogonally crosses a horizontal beam 26 driven in rotation (non drive mechanism represented) and which imposes the movement previously described back and forth in rotation (arrow A in FIG. 2) around the horizontal axis (X, X ') which is parallel to the longitudinal direction of the beam 26.
  • the twist aspect includes rotational movements with respect to an axis (Y, Y ') orthogonal to the axis horizontal (X, X '), these movements being constituted by the passage sample 24 from an initial position 0 to the position + 140 °, and then its passage from position + 140 ° to position -140 ° and finally its passage from the position -140 ° at the initial position 0.
  • a torsion module 28 passes through the beam 26 according to the axis (Y, Y ') forming a pivot connection, a section of the sample 24 being housed integrally inside the torsion module 28 according to the axis (Y, Y ').
  • a first end 24a of sample section protrudes from a first sleeve 28a surrounded by a stirrup 28a ', these two elements forming a first part of the module 28, and a second end 24b of the section of the sample exceeds a second sleeve 28b forming a second part of the module 28.
  • the sample 24 is entirely subject to the movements of module 28, including the previously described movement of back and forth in rotation (arrows B in FIG. 2) about the axis (Y, Y ') (mechanism driving in rotation around (Y, Y ') not shown).
  • the sample 24 of the cable is completely free of movement, so subject only to the gravity. This test makes it possible to reconstitute the requests to which a cable connected to a portable medical electrical appliance is subjected such as a probe.
  • the thread resulting from the manufacturing process according to the The present invention thus appears to have a greater mechanical resistance, combined with better thermal resistance, while having a higher electrical conductivity than the conductor wires of the prior art.
  • the present invention also relates to a braiding shield electromagnetic device for an electric cable, comprising at least one wire driver as defined above.

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Description

L'invention concerne un procédé de fabrication d'un fil conducteur réalisé dans un matériau composite à matrice en cuivre dans laquelle sont dispersées des particules métalliques ou céramiques, le fil conducteur obtenu à partir de ce procédé, et une tresse de blindage.
Le cuivre est un matériau largement utilisé, du fait de sa haute conductivité électrique, en tant que matériau constituant le fil conducteur dans les câbles électriques et électroniques.
Cependant, le cuivre présente des caractéristiques mécaniques médiocres souvent insuffisantes pour qu'il constitue le matériau du fil conducteur de câbles devant présenter une forte résistance mécanique, notamment en flexion et en torsion.
Traditionnellement, on utilise alors un alliage de cuivre qui, par différents mécanismes de durcissement, présente une tenue mécanique supérieure au cuivre, tout en présentant une conductivité électrique au moins égale à 85 % de la conductivité électrique du cuivre. Parmi ces alliages, on peut citer Cu-Cd, Cu-Zr, Cu-Fe et Cu-Cd-Cr.
Parmi ces alliages, le dernier alliage précité (cuivre-cadmium-chrome) est très utilisé du fait qu'il présente une conductivité électrique intéressante (90 % de celle du cuivre) et une résistance mécanique bien meilleure que le cuivre (charge à la rupture en traction = 420 MPa).
La présente invention a pour objet de fournir un procédé de fabrication permettant l'obtention d'un fil conducteur présentant une meilleure conductivité électrique que les alliages de l'art antérieur, en même temps qu'une résistance mécanique accrue, notamment en torsion et en flexion, ainsi qu'une bonne stabilité à haute température de ces propriétés mécaniques.
Le procédé de fabrication selon la présente invention est caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes :
  • on fournit un fil de base réalisé dans ledit matériau composite,
  • on réalise un revêtement du fil de base avec un matériau ductile afin d'obtenir un fil primaire présentant un diamètre nominal,
  • on réalise le tréfilage dudit fil primaire pour aboutir à un fil secondaire présentant un diamètre final, et
  • on réalise un traitement de recuit dudit fil secondaire afin de relâcher les contraintes induites par le tréfilage.
Avantageusement, ledit matériau ductile appartient au groupe comprenant l'argent, l'or, le platine, le palladium et leurs alliages.
De manière particulièrement avantageuse, lesdites particules comportent de l'oxyde d'aluminium, de préférence de 0.2 à 0.4 % en poids du matériau composite.
Selon une autre disposition avantageuse, ladite étape de revêtement du fil de base comprend le dépôt par voie électrolytique, d'une couche d'argent présentant une épaisseur comprise entre 1 et 10 µm, de préférence entre 3 et 6 µm.
De manière préférentielle, ladite étape de revêtement du fil de base comprend les étapes suivantes :
  • dégraissage alcalin du fil de base,
  • rinçage à l'eau du fil de base,
  • décapage acide du fil de base,
  • rinçage à l'eau du fil de base.
  • dépôt par voie électrolytique d'une sous-couche d'argent sur le fil de base,
  • dépôt par voie électrolytique d'une couche d'argent sur ladite sous-couche afin de former le fil primaire, et
  • rinçage à l'eau du fil primaire.
Une solution favorable quant à la technique de fabrication prévoit que le tréfilage comprend plusieurs passages dans une machine de tréfilage multipasse à froid et permet d'obtenir un diamètre final pour le fil secondaire au moins cinq fois plus petit que le diamètre nominal du fil primaire, de préférence sensiblement dix fois plus petit.
La présente invention a également pour objet un fil conducteur tel qu'il résulte du procédé de fabrication précité, ce fil conducteur étant réalisé dans un matériau composite à matrice en cuivre dans laquelle sont dispersées les particules métalliques ou céramiques, ce fil se caractérisant en ce qu'il comporte en outre un revêtement en matériau ductile et en ce qu'il présente une conductivité électrique au moins égale à 92% de la conductivité électrique du cuivre (International Annealed Copper Standard).
En outre, de préférence, le fil conducteur selon la présente invention se caractérise en ce que lorsqu'une tresse de blindage électromagnétique de câble est réalisée avec ledit fil conducteur, lorsque ledit câble est soumis à un million (1.000.000) de cycles de flexion et de torsion combinées, chaque cycle de flexion et de torsion correspondant au passage d'un tronçon de câble par rapport à une position initiale, d'une part par rapport à une direction principale du câble depuis une position 0°, vers une position à +140°, vers une position à -140° et le retour à la position 0° (torsion), et d'autre part par rapport à une direction orthogonale à ladite direction principale du câble depuis une position 0°, vers une position à +140°, vers une position à -140° et le retour à la position 0° (flexion), ladite tresse présente une variation de résistance électrique maximale de 7%.
De plus, de préférence, le fil conducteur présente une valeur de charge à la rupture en traction supérieure ou égale à 300 MPa.
Avantageusement, ledit matériau ductile appartient au groupe comprenant l'argent, l'or, le platine, le palladium et leurs alliages.
De manière préférentielle, le matériau ductile est une couche d'argent obtenue par voie électrolytique et lesdites particules comportent de l'oxyde d'aluminium, de préférence de 0.2 à 0.4 % en poids du matériau composite.
Un exemple de réalisation va maintenant être décrit et illustré ci-après. Il est entendu que la description et les dessins ne sont donnés qu'à titre indicatif et non limitatif.
Il sera fait référence aux dessins annexés, dans lesquels :
  • la figure 1 est une section transversale d'un câble utilisé pour effectuer des tests de résistance mécanique du fil conducteur objet de la présente invention,
  • la figure 2 est une représentation schématique du test de tenue à la flexion et à la torsion mis en oeuvre, et
  • la figure 3 est une courbe comparative de la tenue en flexion et en torsion du câble de la figure 1 selon qu'il utilise ou non le fil conducteur selon la présente invention.
Selon une des caractéristiques essentielles de la présente invention, le procédé de fabrication du fil conducteur utilise un fil de base réalisé dans un matériau composite à matrice en cuivre dans laquelle sont dispersées des particules métalliques ou céramiques. Le matériau composite utilisé est donc élaboré par la métallurgie de poudre en faisant disperser de façon homogène des particules fines métalliques ou céramiques (par exemple des oxydes, des carbures, des nitrures ou des siliciures) dans une matrice en cuivre.
Ainsi, l'effet de ces particules dispersées sur la microstructure métallurgique de cuivre permet, d'une part, d'augmenter les résistances mécaniques du matériau et, d'autre part, de maintenir cette tenue mécanique jusqu'à de hautes températures, sans trop altérer la conductivité électrique de la matrice en cuivre.
Le procédé de fabrication selon la présente invention permet l'obtention d'un fil conducteur présentant, de manière surprenante, de très hautes performances mécaniques, de conductivité électrique et de tenue mécanique à haute température.
Le procédé de fabrication selon la présente invention comprend essentiellement trois étapes de traitement du fil de base réalisé dans le matériau composite précité, à savoir successivement l'argentage, le tréfilage et le traitement thermique de recuit.
Les essais effectués ont utilisé comme matériau composite le "GLIDCOP" (marque déposée) commercialisé par la société SCM Metal Products Inc. (référence UNS C15 715). Ce matériau composite contient de 0.25 à 0.35 % en poids de particules d'oxyde d'aluminium dispersées dans la matrice en cuivre et il possède une conductivité électrique maximale égale à 92 % de celle du cuivre. La taille de ces particules est comprise entre 3 et 12 nanomètres.
Un fil de base de diamètre 0.8 mm réalisé dans ce matériau a été utilisé comme point de départ pour élaborer un fil conducteur selon la présente invention.
L'étape suivante du procédé de fabrication consiste, notamment afin d'éviter une rupture du fil de base lors du passage ultérieur dans la machine de tréfilage à froid permettant la réduction en continu de la section du fil de base, à déposer un revêtement en argent sur le fil de base, ce revêtement étant préférentiellement réalisé par voie électrolytique et présentant une épaisseur de 3 à 6 µm.
De manière plus précise, cette étape de revêtement du fil de base par de l'argent comprend les étapes suivantes : dégraissage alcalin du fil de base, rinçage à l'eau du fil de base, décapage acide du fil de base, rinçage à l'eau du fil de base, dépôt par voie électrolytique d'une sous-couche d'argent sur le fil de base, dépôt par voie électrolytique d'une couche d'argent sur la sous-couche afin de former un fil primaire, et rinçage à l'eau du fil primaire.
Ce fil primaire (fil argenté) est ensuite, dans une deuxième étape, tréfilé en continu en utilisant une machine de tréfilage multipasse à froid, les dernières filières utilisées permettant d'aboutir à un fil secondaire présentant un diamètre final de 0.106 mm, ou 0.100 mm ou 0.079 mm. Au cours de cette étape, on constate que le revêtement en argent reste continu et homogène et aboutit à une couche d'épaisseur environ 1 µm.
La dernière étape du procédé de fabrication est constituée d'un traitement thermique. Ce traitement thermique a pour but de restaurer la ductilité du matériau composite en atténuant les contraintes internes du matériau créées par l'étape du tréfilage. Avantageusement, ce traitement thermique va consister en un recuit au cours duquel le fil secondaire a été porté à une température comprise entre 450 et 520°C pendant un temps compris entre 150 et 210 min.
Comme on peut le voir sur le tableau I ci-après, ce traitement thermique du recuit permet d'améliorer de façon très significative les caractéristiques mécaniques et électriques des fils tréfilés. Dans ce tableau, on a en effet reporté la valeur de la charge à la rupture et de l'allongement lors de la rupture dans un essai de traction, ainsi que la conductivité électrique des fils exprimés en pourcentage de la conductivité électrique du cuivre dénommée IACS (International Annealed Copper Standard correspondant à 1,7241 micro.ohms.cm à 20°C).
Figure 00060001
De manière étonnante, on constate donc qu'après le traitement de recuit précité, on obtient un fil conducteur présentant une conductivité électrique de l'ordre de 95 % (94 ou 96 %) de la conductivité électrique du cuivre, c'est-à-dire largement supérieure à celle du fil de base. En outre, on constate que le fil conducteur selon la présente invention présente une meilleure conductivité électrique que les alliages utilisés dans l'art antérieur.
Afin d'illustrer la tenue thermique du fil conducteur obtenu selon le procédé de la présente invention, c'est-à-dire la stabilité à haute température de ces propriétés mécaniques, le test suivant a été mis en oeuvre.
Un fil conducteur en alliage Cu-Cd et un fil conducteur résultant du procédé selon la présente invention, les deux fils présentant un diamètre de 0.1 mm, ont été portés à 400°C pendant une heure. La réduction de la résistance à la rupture en traction de ces fils a été mesurée à l'issue de ce vieillissement thermique.
On constate que le fil conducteur en alliage Cu-Cd présente une perte de 20 % de sa charge à la rupture en traction alors que le fil conducteur selon la présente invention présente seulement une perte en charge à la rupture de 5 %. Il en résulte donc que le fil conducteur issu du procédé de fabrication selon la présente invention présente une meilleure tenue thermique par rapport à un fil conducteur en alliage Cu-Cd.
Afin de compléter les tests permettant d'évaluer la résistance mécanique du fil conducteur issu du procédé selon la présente invention, un test de tenue à la flexion et à la torsion a été mis en place. Dans ce test, le fil conducteur résultant du procédé de fabrication selon la présente invention a été utilisé pour la formation d'une tresse de blindage électromagnétique au sein d'un câble électrique qui est illustré sur la figure 1.
Ce câble 10 comprend cent quarante deux conducteurs coaxiaux répartis au sein de huit groupes (référence 12) de seize câbles coaxiaux et de sept paires (référence 14) de câbles coaxiaux. L'ensemble des câbles coaxiaux est torsadé autour d'une fibre centrale anti-arrachement 16, le tout étant enveloppé dans un ruban 18 entouré de la tresse de blindage 20, elle-même protégée par une gaine extérieure 22 en matière plastique.
Au cours de ce test de tenue à la flexion et à la torsion illustré à la figure 2, on soumet un échantillon 24 du câble 10 décrit précédemment à des cycles de flexion et de torsion combinées.
Au cours de chaque cycle, l'aspect flexion comprend des mouvements de rotation par rapport à un axe horizontal (X, X'), ces mouvements étant constitués par le passage de l'échantillon 24 depuis une position initiale 0 à la position +140°, puis son passage de la position +140° à la position -140° et enfin son passage de la position -140° à la position initiale 0.
Pour cela, l'échantillon 24 traverse de manière orthogonale une poutre horizontale 26 entraínée en rotation (mécanisme d'entraínement non représenté) et qui impose le mouvement décrit précédemment de va-et-vient en rotation (flèche A sur la figure 2) autour de l'axe horizontal (X, X') qui est parallèle à la direction longitudinale de la poutre 26.
Au cours de chaque cycle, l'aspect torsion comprend des mouvements de rotation par rapport à un axe (Y,Y') orthogonal à l'axe horizontal (X, X') précité, ces mouvements étant constitués par le passage de l'échantillon 24 depuis une position initiale 0 à la position +140°, puis son passage de la position +140° à la position -140° et enfin son passage de la position -140° à la position initiale 0.
A cet effet, un module de torsion 28 traverse la poutre 26 selon l'axe (Y, Y') en formant une liaison pivot, un tronçon de l'échantillon 24 étant logé de manière solidaire à l'intérieur du module de torsion 28 selon l'axe (Y,Y').
Plus précisément, comme on peut le voir sur la figure 2 qui représente sensiblement la position à +140°, une première extrémité 24a du tronçon de l'échantillon dépasse d'un premier manchon 28a entouré d'un étrier 28a', ces deux éléments formant une première partie du module 28, et une deuxième extrémité 24b du tronçon de l'échantillon dépasse d'un deuxième manchon 28b formant une deuxième partie du module 28.
Ainsi, l'échantillon 24 est entièrement soumis aux mouvements du module 28, incluant le mouvement décrit précédemment de va-et-vient en rotation (flèches B sur la figure 2) autour de l'axe (Y, Y') (mécanisme d'entraínement en rotation autour de (Y, Y') non représenté).
On comprend que les rotations autour des axes (X, X') et (Y, Y') se déroulent en même temps, la position angulaire de l'échantillon 24 ayant à chaque instant la même valeur entre -140° et +140°, d'une part en flexion autour de l'axe (X, X'), et d'autre part en torsion autour de l'axe (Y, Y').
A part le tronçon retenu par le module 28, l'échantillon 24 du câble est entièrement libre de mouvement, donc soumis uniquement à la gravité. Ce test permet notamment de reconstituer les sollicitations auxquelles est soumis un câble relié à un appareil électrique médical portatif tel qu'une sonde.
Cet essai est mis en oeuvre dans les conditions suivantes :
  • point de départ :position à 0° correspondant à une position verticale du câble, l'étrier 28a' étant en bas,
  • flexion :280°/cycle,
  • torsion : 280°/cycle,
  • fréquence de cycle : 9 cycles/min,
  • nombre de cycles : 1 000 000 au moins sans rupture de fil conducteur dans la tresse.
A des fins de comparaison, ce même essai a été mis en oeuvre pour un câble A tel que défini précédemment ayant une tresse de blindage 20 réalisée en alliage Cu-Cd-Cr et pour un câble B présentant une tresse de blindage 20 réalisée avec le fil conducteur résultant du procédé de fabrication selon la présente invention.
Il ressort du graphique de la figure 3 que le câble B présente une résistance électrique bien plus stable, entraínant par là même une efficacité de blindage plus importante, que le câble A.
En effet, dans le cas de l'essai correspondant à la figure 3, on constate une variation maximale de la résistance électrique de la tresse de 20.4% pour le câble A et de 4.4% pour le câble B. Au cours d'une campagne d'essais, on a constaté que la valeur la plus importante de la variation maximale de la résistance électrique d'une tresse réalisée avec le fil conducteur selon l'invention, c'est-à-dire le plus fort écart de la résistance électrique au cours d'un essai, est de 7% .
Le fil conducteur résultant du procédé de fabrication selon la présente invention apparaít donc comme présentant une plus grande résistance mécanique, alliée à une meilleure tenue thermique, tout en présentant une conductivité électrique supérieure aux fils conducteurs de l'art antérieur.
La présente invention concerne également une tresse de blindage électromagnétique pour un câble électrique, comprenant au moins un fil conducteur tel que défini précédemment.

Claims (14)

  1. Procédé de fabrication d'un fil conducteur réalisé dans un matériau composite à matrice en cuivre dans laquelle sont dispersées des particules métalliques ou céramiques, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes :
    on fournit un fil de base réalisé dans ledit matériau composite,
    on réalise un revêtement du fil de base avec un matériau ductile afin d'obtenir un fil primaire présentant un diamètre nominal,
    on réalise le tréfilage dudit fil primaire pour aboutir à un fil secondaire présentant un diamètre final, et
    on réalise un traitement de recuit dudit fil secondaire afin de relâcher les contraintes induites par le tréfilage.
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit matériau ductile appartient au groupe comprenant l'argent, l'or, le platine, le palladium et leurs alliages.
  3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites particules comportent de l'oxyde d'aluminium, de préférence de 0.2 à 0.4 % en poids du matériau composite.
  4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite étape de revêtement du fil de base comprend le dépôt par voie électrolytique d'une couche d'argent présentant une épaisseur comprise entre 1 et 10 µm, de préférence entre 3 et 6 µm.
  5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite étape de revêtement du fil de base comprend les étapes suivantes :
    dégraissage alcalin du fil de base,
    rinçage à l'eau du fil de base,
    décapage acide du fil de base,
    rinçage à l'eau du fil de base,
    dépôt par voie électrolytique d'une sous-couche d'argent sur le fil de base,
    dépôt par voie électrolytique d'une couche d'argent sur ladite sous-couche afin de former le fil primaire, et
    rinçage à l'eau du fil primaire.
  6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le tréfilage comprend plusieurs passages dans une machine de tréfilage multipasse à froid et permet l'obtention d'un diamètre final pour le fil secondaire au moins cinq fois plus petit que le diamètre nominal du fil primaire, de préférence sensiblement dix fois plus petit.
  7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit traitement de recuit comporte le chauffage dudit fil secondaire entre 450 et 520°C pendant 150 à 210 minutes.
  8. Fil conducteur résultant du procédé de fabrication selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, ce fil conducteur étant réalisé dans un matériau composite à matrice en cuivre dans laquelle sont dispersées des particules métalliques ou céramiques ce fil se caractérisant en ce qu'il comporte en outre un revêtement en matériau ductile et en ce qu'il présente une conductivité électrique au moins égale à 92% de la conductivité électrique du cuivre dénommée International Annealed Copper Standard correspondant à 1,7241 micro.ohm.cm à 20 °C.
  9. Procédé de fabrication d'une tresse de blindage électromagnétique (20) de câble (10) avec ledit fil conducteur, selon la revendication 8, caractérisé en ce que lorsque ledit câble (10) est soumis à un million (1.000.000) de cycles de flexion et de torsion combinées, chaque cycle correspondant, au passage d'un tronçon de câble par rapport à une position initiale, d'une part, pour la torsion (B), par rapport à une direction principale (Y, Y') du câble depuis une position 0°, vers une position à +140°, vers une position à -140° et le retour à la position 0°, et d'autre part, pour la flexion (A), par rapport à une direction (X, X') orthogonale à ladite direction principale du câble (Y, Y') depuis une position 0°, vers une position à +140°, vers une position à -140° et le retour à la position 0°, ladite tresse (20) présente une variation de résistance électrique maximale de 7%.
  10. Fil conducteur selon la revendication 8 caractérisé en ce qu'il présente une valeur de charge à la rupture en traction supérieure ou égale à 300 MPa.
  11. Fil conducteur selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit matériau ductile appartient au groupe comprenant l'argent, l'or, le platine, le palladium et leurs alliages.
  12. Fil conducteur selon la revendication 11, caractérisé en ce que ledit matériau ductile est une couche d'argent obtenue par voie électrolytique.
  13. Fil conducteur selon l'une quelconque des revendications 8 et 10 à 12, caractérisé en ce que lesdites particules comportent de l'oxyde d'aluminium, de préférence de 0.2 à 0.4 % en poids du matériau composite.
  14. Tresse de blindage électromagnétique (20) de câble électrique, comprenant au moins un fil conducteur selon l'une des revendications 8 et 10 à 13.
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