EP0855013B1 - Evaporateur capillaire pour boucle diphasique de transfert d'energie entre une source chaude et une source froide - Google Patents

Evaporateur capillaire pour boucle diphasique de transfert d'energie entre une source chaude et une source froide Download PDF

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EP0855013B1
EP0855013B1 EP97936757A EP97936757A EP0855013B1 EP 0855013 B1 EP0855013 B1 EP 0855013B1 EP 97936757 A EP97936757 A EP 97936757A EP 97936757 A EP97936757 A EP 97936757A EP 0855013 B1 EP0855013 B1 EP 0855013B1
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EP
European Patent Office
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enclosure
evaporator
tube
heat
evaporator according
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP97936757A
Other languages
German (de)
English (en)
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EP0855013A1 (fr
Inventor
Thierry Maciaszek
Jacques Mauduyt
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Centre National dEtudes Spatiales CNES
Original Assignee
Centre National dEtudes Spatiales CNES
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
    • F28D15/02—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes
    • F28D15/04—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes with tubes having a capillary structure
    • F28D15/043—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes with tubes having a capillary structure forming loops, e.g. capillary pumped loops

Definitions

  • the present invention relates to an evaporator capillary for two-phase energy transfer loop between a hot spring and a cold source, of the type which comprises a) an enclosure made of a porous material having an inlet for a heat transfer fluid in the liquid state, b) an envelope in which said enclosure is placed to define around it a collection of said fluid in the vapor state, said envelope having an outlet through which the vapor collected by said chamber.
  • Such evaporators are part of two-phase loops such as that shown in Figure 1 of the accompanying drawing, which is used to transfer thermal energy from a so-called zone A "hot spring", to zone B, at temperature lower, called “cold source”.
  • the loop takes the form of a closed circuit in which a fluid circulates which can be, depending on the temperatures of use, water, ammonia, a "Freon", etc ...
  • This circuit includes "capillary” evaporators 1, 1 ', .... connected in parallel, condensers 2, also connected in parallel (or in series-parallel), a steam circulation pipe 3 and a liquid circulation 4.
  • the direction of circulation of the fluid is indicated by the arrows 5.
  • An isolator 6 can be placed at the inlet of each evaporator, to prevent accidental vapor return in the duct 4.
  • a sub-cooler 7 is placed on the duct 4 to condense steam which, accidentally, would not have been fully condensed at the end of the set of condensers 2 and to lower the temperature so as to provide security against of the risk of locally reaching the temperature of saturation and thus generate vapor bubbles upstream evaporators.
  • the operating temperature of the loop is controlled by a two-phase pressurizer tank 8 mounted on duct 4. This tank is checked thermally (by means not shown) so to control the vaporization temperature.
  • the hot spring can be made up of heat-generating equipment and mounted in a spacecraft, or installed on the ground, equipment whose loop keeps the temperature at a value compatible with proper functioning of this equipment.
  • the maximum power it is possible to transport is conditioned by the maximum ascent of pressure that capillary evaporators can provide and by the sum of the circuit pressure losses for the maximum power considered. As described in the French patent application cited above, with ammonia pressure rises of the order of 5000 Pa.
  • Figures 2 and 3 show an evaporator 1 likely to be used in the loop of Figure 1. It is described in the document entitled "Capillary pumped loop technology development ", authors: J. Kroliczek, R. Mc Intosh, presented at the ICES conference held in LONG BEACH (California) in 1987.
  • the evaporator 1 comprises a tubular casing metallic 9 good conductor of heat, having a inlet 10 at one end and outlet 11 at the end opposite. Inside the envelope, an enclosure cylinder 12 with a porous wall is held by spacers 13 (see FIG. 3) coaxially with envelope 9.
  • the porous material can be made of any material with pores of suitable and substantially homogeneous dimensions, by example of metallic or plastic sintered materials (polyethylene) or even ceramics.
  • space 14 inside enclosure 12 is filled with fluid coolant in the liquid state while the chamber annular 15 collects the vapor of this liquid which forms in this room under the effect of heat released by the hot spring A.
  • the vapor pressure is higher than the pressure of the liquid which allows the circulation of the heat transfer fluid in the loop and the evacuation of the heat transported towards the source cold B.
  • the heat transfer fluid which circulates in the loop is almost never pure and often contains incondensable gases in the loop, such as hydrogen.
  • This gas can come from a decomposition of the heat transfer fluid, when this consists of ammonia, for example. It can also come from chemical reactions between this ammonia and parts of the buckle made of aluminum, by example. In microgravity, this incondensable gas can be gather in a pocket 16 at the bottom of the enclosure 12, as shown in figure 2.
  • the space 14 inside this enclosure 12 can also accommodate bubbles 17 of uncondensed vapor from the coolant. This may result in a local shutdown of the circulation of this fluid and therefore a runaway thermal of the loop. Indeed, when part of the capillary material constituting the wall of the enclosure 12, subjected to heat flow from the source hot A, no longer directly supplied by liquid came from inside the enclosure, because of a pocket 16 of incondensable or uncondensed gas or vapor, the liquid contained in this part of the capillary material vaporizes quickly. A "piercing" 18 of the enclosure 12 appears and the pressurized steam then fills instantly the space 14 inside the enclosure 12, this which stops the circulation of the heat transfer fluid.
  • Figure 4 shows schematically an evaporator of another type, described in the document entitled “Method of increase the evaporation reliability for loop heat pipes and capillary pumped loops ", authors: E.Yu. Kotliarov, G.P. Serov, presented at the ICES conference held in Colorado Springs, USA, in 1994.
  • the evaporator of figure 4 differs from that Figures 2 and 3 in that it incorporates a tank buffer 19 at the inlet of the evaporator itself, which includes an envelope 9 and an enclosure 12 made of material porous similar to those of the evaporator of Figure 2.
  • the evaporator also comprises a tube 20 with a solid wall which passes axially and the pressurizer tank 19 and enclosure 12, this tube opening near the bottom of this enclosure.
  • Figure 5 shows schematically an evaporator yet another type, described in the document "Test results of reliable and very high capillary multi-evaporation condensers loops ", authors: S. Van Ost, M. Dubois and G. Beckaert, presented at the ICES conference held in San Diego, California, USA, in 1995.
  • the evaporator is placed in one of the branches of a circuit which has one evaporator per branch, the same pressurizer tank 8 supplying all these branches.
  • the evaporator includes a envelope 9 and an enclosure with a porous wall 12. Between the tank 8 and the evaporator, the connection is made by a tubular conduit internally lined with a "link capillary "21 consisting of a tube made of a fabric metallic.
  • the liquid coolant arriving from condenser 2 passes through the pressurizer tank 8 and fills the entire duct 3 as well as the interior space at enclosure 12.
  • the incondensable gas In the presence of incondensable gas in the loop, but without generation of vapor in the heart of the evaporator, typical situation of operation with high thermal power (typically greater than 50 Watt for ammonia), the incondensable gas accumulates in enclosure 12 of the evaporator at inside the capillary link 21 only. The material porous of the enclosure 12 then remains always supplied by heat transfer liquid, which ensures operation of the evaporator.
  • the vapor which forms in this enclosure can, if its generating pressure is sufficient, return to the pressurizer tank 8 as shown diagrammatically in FIG. 5, and cause incondensable gas.
  • the liquid meanwhile, flows around the periphery of the capillary link 21 and allows feeding the porous material of the enclosure, which ensures the operation of the evaporator.
  • the capillary link 21 present in the ducts 3 supplying the evaporators make them rigid and bulky (diameter of the order of 10 mm), disadvantages which can prove to be prohibitive as regards the loop should be placed in a tight space and complex form, as is often the case in space vehicles, for example.
  • the present invention therefore aims to achieve a evaporator for two-phase capillary pumping loop, which is tolerant of the presence of gas or vapor noncondensable inside its porous enclosure.
  • the present invention also aims to achieve such an evaporator suitable for integrating into a loop two-phase containing a plurality of such evaporators mounted in parallel, the geometry of this loop can be suitable for installation in a small space and / or of complex shape.
  • an evaporator of the type described in preamble to this description remarkable in that it includes a tube that grows throughout the interior space of the porous wall enclosure, from of one end of the tube constituting the inlet of the enclosure in heat transfer liquid, said tube being pierced over its entire length of liquid injection holes coolant in the wall of the enclosure.
  • this tube allows, in all circumstances, to supply the whole of the porous wall enclosure with liquid coolant, which ensures the necessary generation of vapor through the evaporator, even in the presence of gas or incondensable or uncondensed vapor in said pregnant.
  • the evaporator according to the invention comprises, as the previous ones, a tubular casing 9 and an enclosure with porous wall 12 kept in the envelope 9 apart of this envelope by spacers such as the spacers 13 shown in Figure 3, or by grooves formed on the inner face of the casing 9, so as to define between the envelope and the enclosure a steam collection chamber 15 formed in the evaporator.
  • the evaporator still has an inlet 10 for the heat transfer fluid in the liquid state and a outlet 11 for the vapor of this fluid.
  • this comprises (see FIG. 6) a tube 22, for example of helical shape, developing axially throughout the interior space of enclosure 12, to the bottom of it.
  • the tube 22 is blocked at its end 22 'near this bottom but it is drilled on its entire length of holes 23, for example regularly spaced.
  • the helical tube 22 adjusts substantially to the inside diameter of the enclosure 12 so as to follow tightly the porous wall of this enclosure.
  • the holes 23 are drilled in front of this wall, to inject heat transfer liquid in space 14 inside enclosure 12, by continuously spraying this wall, as we will see it later.
  • the unplugged end 24 of the tube 22 passes through, and is carried by, a partition 25 of a sealed material mounted transversely in a chamber 26 interposed, according to the invention, between the inlet 10 of the evaporator and the assembly formed by the envelope 9 and the enclosure 12.
  • the partition 25 divides the chamber 26 into a first compartment (26 1 , 26 2 ), see FIG. 7, and a second compartment 26 3 , one of which (26 1 , 26 2 ) contains a partition 27 made of a porous material similar to that constituting the wall of the enclosure 12.
  • the partition 27 is transverse to the axis X of the evaporator, and it is therefore substantially parallel to the watertight partition 26. It divides the first compartment (26 1 , 26 2 ) into two sub-compartments 26 1 and 26 2 .
  • the evaporator according to the invention then operates as following.
  • the porous wall of the enclosure 12 is always wet with liquid even in this part 31 of the enclosure where the gas has accumulated incondensable.
  • the cold source 28 can remains inactive and evaporator performance remain nominal.
  • the porous wall of the enclosure 12 remains wetted with heat transfer liquid, even in the area 31 where the noncondensable gas and the vapor have accumulated.
  • the source is activated cold 28 with Peltier effect to condense this vapor.
  • Her cooling power obviously has to be compatible with power (very low, however) necessary for the condensation of the total mass flow of steam generated in enclosure 12 of the evaporator and arriving at the entrance of it.
  • the typical cooling power to be installed for an ammonia evaporator is around a few watts.
  • the invention allows achieve the goals set, namely achieve a evaporator capable of being arranged in parallel with others in a two-phase transfer loop thermal power, unlike the evaporator of the prior art shown in Figure 4.
  • This the evaporator is also robust against the generation of noncondensable gas and vapor in the enclosure with a porous wall of the evaporator, unlike the evaporator of Figures 2 and 3.
  • the connecting its input to a two-phase loop requires a simple flexible and non-rigid conduit, unlike that of the prior art evaporator shown in Figure 5, which facilitates integration of such a loop in small spaces and / or complex form, as found in space vehicle equipment.
  • the invention is not limited to the mode described and depicted as an example. This is how the invention is not not limited to its implementation in circuits of thermal conditioning of vehicle equipment space and can also find applications in equipment operating on the ground.
  • the evaporator according to the invention can be integrated into any type of diphasic capillary pumped loops, whatever the temperature level to regulate.
  • the evaporator according to the invention can undergo a modification to facilitate its ground tests. Indeed, under these conditions, if the evaporator is arranged vertically with its outlet at the top, the gravity gathers the liquid in the lower part and the gases in the upper part, both in enclosure 12 and in the tube 22, the upper end of which is no longer supplied with heat transfer liquid, the latter then no longer watering the upper part of enclosure 12.
  • a straight tube 33 with a wall full (as shown in broken lines in the figure) 6) in enclosure 12 so that the liquid entering this enclosure enters the helical tube by the end of this tube which is near the bottom of the enclosure. In this case, it is obviously the other end of the tube 22, close to the partition 25 which is bite.
  • the heat transfer liquid entering the tube 22 sprinkles the wall of the enclosure, included at the level of a possible incondensable gas pocket such as that shown at 31 in FIG. 7.

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Description

La présente invention est relative à un évaporateur capillaire pour boucle diphasique de transfert d'énergie entre une source chaude et une source froide, du type qui comprend a) une enceinte en un matériau poreux présentant une entrée pour un fluide caloporteur à l'état liquide, b) une enveloppe dans laquelle est placée ladite enceinte pour définir, autour de celle-ci une chambre de collection dudit fluide à l'état de vapeur, ladite enveloppe présentant une sortie par laquelle s'évacue la vapeur recueillie par ladite chambre.
On connaít un tel évaporateur notamment du WO-A-9 604 517. De tels évaporateurs font partie de boucles diphasiques telles que celle représentée à la figure 1 du dessin annexé, qui sert à transférer de l'énergie thermique d'une zone A dite "source chaude", vers une zone B, à température inférieure, dite "source froide". La boucle prend la forme d'un circuit fermé dans lequel circule un fluide caloporteur qui peut être, selon les températures d'utilisation, de l'eau, de l'ammoniac, un "Fréon", etc... Ce circuit comprend des évaporateurs "capillaires" 1, 1',.... branchés en parallèle, des condenseurs 2, également branchés en parallèle (ou en série-parallèle), un conduit de circulation de vapeur 3 et un conduit de circulation de liquide 4. Le sens de circulation du fluide est indiqué par les flèches 5. Un isolateur 6 peut être placé à l'entrée de chaque évaporateur, pour empêcher un retour de vapeur accidentel dans le conduit 4. Un sous-refroidisseur 7 est placé sur le conduit 4 pour condenser de la vapeur qui, accidentellement, n'aurait pas été totalement condensée à la sortie de l'ensemble des condenseurs 2 et pour abaisser la température de manière à assurer une sécurité vis-à-vis du risque d'atteindre localement la température de saturation et générer ainsi des bulles de vapeur en amont des évaporateurs.
La température de fonctionnement de la boucle est contrôlée par un réservoir pressuriseur diphasique 8 monté sur le conduit 4. Ce réservoir est contrôlé thermiquement (par des moyens non représentés) de manière à assurer un contrôle de la température de vaporisation.
Avec ce type de boucle, on peut contrôler avec une précision meilleure que le degré, dans la majorité des cas, une température de consigne fixée pour la source chaude A, et ce quelles que soient les variations de puissance subies par la boucle au niveau des évaporateurs ou condenseurs. A titre d'exemple, la source chaude peut être constituée par un équipement dégageant de la chaleur et monté dans un véhicule spatial, ou installé au sol, équipement dont la boucle maintient la température à une valeur compatible avec un bon fonctionnement de cet équipement.
La puissance maximale qu'il est possible de transporter est conditionnée par la remontée maximale de pression que peuvent assurer les évaporateurs capillaires et par la somme des pertes de charge du circuit pour la puissance maximale considérée. Comme décrit dans la demande de brevet français précitée, avec de l'ammoniac on peut atteindre des remontées de pression de l'ordre de 5000 Pa.
Les figures 2 et 3 représentent un évaporateur 1 susceptible d'être utilisé dans la boucle de la figure 1. Il est décrit dans le document intitulé "Capillary pumped loop technology development", auteurs : J. Kroliczek, R. Mc Intosh, présenté lors de la conférence ICES tenue à LONG BEACH (Californie) en 1987.
L'évaporateur 1 comprend une enveloppe tubulaire métallique 9 bonne conductrice de la chaleur, ayant une entrée 10 à une extrémité et une sortie 11 à l'extrémité opposée. A l'intérieur de l'enveloppe, une enceinte cylindre 12 à paroi en matière poreuse est maintenue par des entretoises 13 (voir figure 3) coaxialement à l'enveloppe 9.
La matière poreuse, appelée "mèche capillaire", peut être constituée de tout matériau ayant des pores de dimensions convenables et sensiblement homogènes, par exemple des matériaux frittés métalliques ou plastiques (polyéthylène) ou encore céramiques.
Comme on l'explique dans la demande de brevet français précitée, à laquelle on se reportera pour plus de détails, en fonctionnement normal, l'espace 14 intérieur à l'enceinte 12 est rempli du fluide caloporteur à l'état liquide alors que la chambre annulaire 15 collecte la vapeur de ce liquide qui se forme dans cette chambre sous l'effet de la chaleur dégagée par la source chaude A. La pression de la vapeur est supérieure à la pression du liquide ce qui permet la circulation du fluide caloporteur dans la boucle et l'évacuation de la chaleur transportée vers la source froide B. En disposant plusieurs évaporateurs en parallèle, comme représenté à la figure 1, on augmente la puissance de l'installation.
Cependant le fluide caloporteur qui circule dans la boucle n'est pratiquement jamais pur et contient souvent des gaz incondensables dans la boucle, tels que l'hydrogène. Ce gaz peut provenir d'une décomposition du fluide caloporteur, lorsque celui-ci est constitué par de l'ammoniac, par exemple. Il peut aussi provenir de réactions chimiques entre cet ammoniac et des parties métalliques de la boucle réalisées en aluminium, par exemple. En microgravité, ce gaz incondensable peut se rassembler dans une poche 16 au fond de l'enceinte 12, comme représenté à la figure 2.
L'espace 14 intérieur à cette enceinte 12 peut aussi accueillir des bulles 17 de vapeur non condensée du fluide caloporteur. Il peut en résulter un arrêt local de la circulation de ce fluide et donc un emballement thermique de la boucle. En effet, lorsqu'une partie du matériau capillaire constituant la paroi de l'enceinte 12, soumise au flux thermique en provenance de la source chaude A, n'est plus directement alimentée par du liquide venu de l'intérieur de l'enceinte, à cause d'une poche 16 de gaz ou de vapeur incondensable ou incondensé, le liquide contenu dans cette partie du matériau capillaire se vaporise rapidement. Un "perçage" 18 de l'enceinte 12 apparaít et la vapeur sous pression vient alors remplir instantanément l'espace 14 intérieur à l'enceinte 12, ce qui arrête la circulation du fluide caloporteur.
La figure 4 représente schématiquement un évaporateur d'un autre type, décrit dans le document intitulé "Method of increase the evaporation reliability for loop heat pipes and capillary pumped loops", auteurs : E.Yu. Kotliarov, G.P. Serov, présenté à la conférence ICES tenue à Colorado Springs, USA, en 1994.
Dans les figures 4 et suivantes du dessin annexé, des références numériques identiques à des références utilisées aux figures 1 à 3 repèrent des éléments ou organes identiques ou similaires.
L'évaporateur de la figure 4 se distingue de celui des figures 2 et 3 en ce qu'il intègre un réservoir tampon 19 à l'entrée de l'évaporateur proprement dit, qui comprend une enveloppe 9 et une enceinte 12 en matériau poreux analogues à ceux de l'évaporateur de la figure 2. L'évaporateur comprend en outre un tube 20 à paroi pleine qui traverse axialement et le réservoir pressuriseur 19 et l'enceinte 12, ce tube débouchant à proximité du fond de cette enceinte.
Si le liquide caloporteur qui arrive par l'entrée 10 du tube contient des bulles 17 de gaz ou 17' de vapeur incondensable, ces bulles traversent le tube 20 et reviennent à contre-courant dans le réservoir 19 sans perturber le fonctionnement de la paroi poreuse de l'enceinte 12, qui ne souffre alors d'aucun désamorsage.
Par contre, l'évaporateur de la figure 4 comportant son propre réservoir pressuriseur 19, il devient pratiquement impossible de disposer plusieurs tels évaporateurs parallèles dans une boucle telle que celle de la figure 1, un déséquilibre éventuel de pression entre deux réservoirs vidant l'un pour remplir l'autre. De ce fait, la puissance transportable par la boucle demeure limitée.
La figure 5 représente schématiquement un évaporateur d'encore un autre type, décrit dans le document "Test results of reliable and very high capillary multi-evaporation condensers loops", auteurs : S. Van Ost, M. Dubois et G. Beckaert, présenté à la conférence ICES tenue à San Diego, Californie, USA, en 1995.
L'évaporateur est placé dans l'une des branches d'un circuit qui compte un évaporateur par branche, un même réservoir pressuriseur 8 alimentant toutes ces branches. L'évaporateur comprend, comme les précédents, une enveloppe 9 et une enceinte à paroi poreuse 12. Entre le réservoir 8 et l'évaporateur, la liaison est réalisée par un conduit tubulaire garni intérieurement d'un "lien capillaire" 21 constitué par un tube réalisé en une toile métallique. En fonctionnement normal, le liquide caloporteur qui arrive du condenseur 2 traverse le réservoir pressuriseur 8 et remplit l'ensemble du conduit 3 ainsi que l'espace intérieur à l'enceinte 12.
En présence de gaz incondensable dans la boucle, mais sans génération de vapeur dans le coeur de l'évaporateur, situation caractéristique d'un fonctionnement à forte puissance thermique (typiquement supérieure à 50 Watt pour de l'ammoniac), le gaz incondensable s'accumule dans l'enceinte 12 de l'évaporateur à l'intérieur du lien capillaire 21 seulement. Le matériau poreux de l'enceinte 12 reste alors toujours alimenté par du liquide caloporteur, ce qui assure le fonctionnement de l'évaporateur.
En présence de gaz incondensable et avec génération de vapeur dans l'enceinte 12, situation caractéristique d'un fonctionnement à faible puissance thermique, la vapeur qui se forme dans cette enceinte peut, si sa pression génératrice est suffisante, revenir dans le réservoir pressuriseur 8 comme schématisé à la figure 5, et entraíner le gaz incondensable. Le liquide, quant à lui, circule à la périphérie du lien capillaire 21 et permet l'alimentation du matériau poreux de l'enceinte, ce qui assure le fonctionnement de l'évaporateur.
Il est alors possible de placer plusieurs évaporateurs en parallèle, et la boucle ainsi constituée résiste bien à la présence de vapeur ou de gaz incondensable dans l'enceinte poreuse 12 des évaporateurs.
Par contre, le lien capillaire 21 présent dans les conduits 3 d'alimentation des évaporateurs rendent ceux-ci rigides et encombrants (diamètre de l'ordre de 10 mm), inconvénients qui peuvent s'avérer rédhibitoires quant la boucle doit être disposée dans un espace restreint et de forme complexe, comme c'est souvent le cas dans les véhicules spatiaux, par exemple.
La présente invention a donc pour but de réaliser un évaporateur pour boucle diphasique à pompage capillaire, qui soit tolérant à la présence de gaz ou de vapeur incondensable à l'intérieur de son enceinte poreuse.
La présente invention a aussi pour but de réaliser un tel évaporateur propre à s'intégrer à une boucle diphasique contenant une pluralité de tels évaporateurs montés en parallèle, la géométrie de cette boucle pouvant être adaptée à une installation dans un espace réduit et/ou de forme complexe.
On atteint ces buts de l'invention avec un évaporateur du type décrit en préambule de la présente description, remarquable en ce qu'il comprend un tube qui se développe dans tout l'espace intérieur à l'enceinte à paroi poreuse, à partir d'une extrémité du tube constituant l'entrée de l'enceinte en liquide caloporteur, ledit tube étant percé sur toute sa longueur de trous d'injection du liquide caloporteur dans la paroi de l'enceinte.
Comme on le verra plus loin en détail, ce tube permet, en toutes circonstances, d'alimenter l'ensemble de l'enceinte à paroi poreuse avec du liquide caloporteur, ce qui assure la génération nécessaire de vapeur par l'évaporateur, même en présence de gaz ou de vapeur incondensables ou incondensés dans ladite enceinte.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaítront à la lecture de la description qui va suivre et à l'examen du dessin annexé dans lequel :
  • la figure 1 est une représentation schématique d'une boucle diphasique de transfert d'énergie comprenant des évaporateurs capillaires, décrite en préambule de la présente description,
  • les figures 2 à 5 représentent des évaporateurs capillaires de la technique antérieure, également décrits en préambule de la présente description,
  • la figure 6 est une représentation schématique d'une boucle diphasique comprenant au moins un évaporateur capillaire (en coupe axiale) suivant la présente invention, et
  • les figures 7 à 9 sont des représentations schématiques de l'évaporateur capillaire suivant l'invention, analogues à celle de la figure 6 et utiles à la description de son fonctionnement.
On se réfère à la figure 6 du dessin annexé où l'on retrouve les parties essentielles de la boucle diphasique de la figure 1, à savoir, outre un ou plusieurs évaporateurs capillaires 1,1',1".... suivant l'invention, des conduits 3 de gaz et 4 de vapeur, un condenseur 2 et un réservoir pressuriseur 8.
L'évaporateur suivant l'invention comprend, comme les précédents, une enveloppe tubulaire 9 et une enceinte à paroi poreuse 12 maintenue dans l'enveloppe 9 à l'écart de cette enveloppe par des entretoises telles que les entretoises 13 représentées à la figure 3, ou par des rainures formées sur la face intérieure de l'enveloppe 9, de manière à définir entre l'enveloppe et l'enceinte une chambre 15 de collection de la vapeur formée dans l'évaporateur. L'évaporateur comprend encore une entrée 10 pour le fluide caloporteur à l'état liquide et une sortie 11 pour la vapeur de ce fluide.
Suivant une caractéristique de l'évaporateur selon l'invention, celui-ci comprend (voir figure 6) un tube 22, par exemple de forme hélicoïdale, se développant axialement dans tout l'espace intérieur à l'enceinte 12, jusqu'au fond de celle-ci. Le tube 22 est bouché à son extrémité 22' voisine de ce fond mais il est percé sur toute sa longueur de trous 23, par exemple régulièrement espacés. Le tube hélicoïdal 22 s'ajuste sensiblement au diamètre intérieur de l'enceinte 12 de manière à suivre étroitement la paroi poreuse de cette enceinte. Les trous 23 sont percés en face de cette paroi, pour injecter du liquide caloporteur dans l'espace 14 intérieur à l'enceinte 12, en arrosant continûment cette paroi, comme on le verra plus loin.
L'extrémité 24 non bouchée du tube 22 traverse, et est portée par, une cloison 25 en un matériau étanche monté transversalement dans une chambre 26 interposée, suivant l'invention, entre l'entrée 10 de l'évaporateur et l'ensemble constitué par l'enveloppe 9 et l'enceinte 12. La cloison 25 divise la chambre 26 en un premier compartiment (261, 262), voir figure 7, et un deuxième compartiment 263 dont l'un (261, 262) contient une cloison 27 en un matériau poreux analogue à celui constituant la paroi de l'enceinte 12. La cloison 27 est transversale à l'axe X de l'évaporateur, et elle est donc sensiblement parallèle à la cloison étanche 26. Elle divise le premier compartiment (261, 262) en deux sous-compartiments 261 et 262.
Suivant une autre caractéristique de la présente invention, des moyens 28 de refroidissement de la chambre 26 sont montés sur celle-ci. Comme on le verra plus loin, ces moyens 28 sont utilisés pour condenser du fluide caloporteur à l'état de vapeur présent, dans certains types de fonctionnement de l'évaporateur, dans la chambre 26. A titre d'exemple illustratif et non limitatif, ces moyens 28 peuvent être constitués par une source froide à effet Peltier. Dans ce cas, un drain thermique 29 peut être disposé entre les moyens 28 et l'enveloppe métallique 9.
L'évaporateur suivant l'invention fonctionne alors comme suit.
En l'absence de gaz incondensable et de vapeur dans l'enceinte ou à l'entrée de l'évaporateur, situation idéale illustrée à la figure 6, le liquide caloporteur qui revient du condenseur 2 traverse la cloison poreuse 27 et est ensuite obligé d'emprunter le tube troué 22 qui plonge au coeur de l'évaporateur. Le liquide gicle par les trous 23 du tube en injectant du liquide caloporteur dans la paroi poreuse de l'enceinte qui fait face à ces trous. L'enceinte 12 de l'évaporateur est pleine de liquide et sa paroi poreuse est toujours alimentée en liquide. Les moyens de condensation 28 sont alors inutiles et donc inactifs. L'évaporateur fonctionne normalement.
On se réfère maintenant à la figure 7 pour expliquer le fonctionnement de l'évaporateur suivant l'invention, en présence de bulles de gaz incondensable 30 dans la boucle, et en l'absence de formation de vapeur dans l'enceinte 12. C'est une situation que l'on rencontre dans un fonctionnement à forte puissance de l'évaporateur (typiquement supérieure à 50 W pour de l'ammoniac). Dans ce cas, les bulles 30 de gaz incondensable sont arrêtées par la cloison poreuse 27 à l'entrée de l'évaporateur, comme représenté à la figure. Cependant, en microgravité par exemple, une certaine quantité de gaz incondensable peut s'accumuler dans une partie 31 de l'enceinte 12 par désorption du gaz dissous dans le liquide. Toutefois, grâce au tube troué 22, la paroi poreuse de l'enceinte 12 est toujours mouillée par du liquide même dans cette partie 31 de l'enceinte où s'est accumulé le gaz incondensable. Dans ce cas, la source froide 28 peut reste inactive et les performances de l'évaporateur restent nominales.
On se réfère maintenant à la figure 8 pour expliquer le fonctionnement de l'évaporateur suivant l'invention, en présence de bulles 30 de gaz incondensable dans la boucle et avec formation de bulles 32 de vapeur dans l'enceinte 12. C'est une situation que l'on rencontre dans un fonctionnement à faible puissance thermique (typiquement inférieure à 50 W pour l'ammoniac). Dans ce cas, la cloison poreuse 27 arrête à la fois le gaz incondensable 30 et la vapeur 32 qui entrent dans l'évaporateur sous l'effet de la circulation du fluide caloporteur. Cependant une certaine quantité de gaz incondensable peut s'accumuler en 31 dans l'enceinte 12 comme dans le cas précédent et cette enceinte contient aussi, par hypothèse, de la vapeur 32 qui s'y forme, en faible quantité dans cette hypothèse. Toutefois, grâce au tube troué 22, la paroi poreuse de l'enceinte 12 reste mouillée par du liquide caloporteur, même dans la partie 31 ou s'est accumulé le gaz incondensable et la vapeur. Pour éviter que la vapeur qui s'accumule en amont de la cloison poreuse 27 ne vienne à couvrir toute la surface de cette cloison en bloquant alors le fonctionnement de l'évaporateur, on active, suivant l'invention, la source froide 28 à effet Peltier pour condenser cette vapeur. Sa puissance de refroidissement doit évidemment être compatible avec la puissance (très faible cependant) nécessaire à la condensation du débit massique total de vapeur générée dans l'enceinte 12 de l'évaporateur et arrivant à l'entrée de celui-ci. A titre d'exemple, la puissance typique de refroidissement qu'il faut installer pour un évaporateur à ammoniac est de l'ordre de quelques watts.
On a illustré schématiquement à la figure 9 un fonctionnement extrême de l'évaporateur suivant l'invention, dans lequel l'enceinte 12 est remplie de vapeur et de gaz incondensable, seul le tube troué 22 restant rempli de liquide caloporteur pour l'arrosage de la face interne de la paroi poreuse de cette enceinte 12, de manière à assurer le fonctionnement de l'évaporateur. Dans ce cas extrême, la puissance délivrée par la source froide 28 est exactement égale à celle qui est nécessaire à la condensation de toute la vapeur incondensée arrivant contre la cloison poreuse 27.
Il apparaít maintenant que l'invention permet bien d'atteindre les buts fixés, à savoir réaliser un évaporateur susceptible d'être disposé en parallèle avec d'autres dans une boucle diphasique de transfert de puissance thermique, contrairement à l'évaporateur de la technique antérieure représentée à la figure 4. Cet évaporateur est en outre robuste vis-à-vis de la génération de gaz incondensable et de vapeur dans l'enceinte à paroi poreuse de l'évaporateur, contrairement à l'évaporateur des figures 2 et 3. La connexion de son entrée à une boucle diphasique exige un simple conduit flexible et non rigide, contrairement à celle de l'évaporateur de la technique antérieure représentée à la figure 5, ce qui facilite l'intégration d'une telle boucle dans des espaces réduits et/ou de forme complexe, comme on en rencontre dans les équipements de véhicules spatiaux.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit et représenté qui n'a été donné qu'à titre d'exemple. C'est ainsi que l'invention n'est pas limitée à sa mise en oeuvre dans des circuits de conditionnement thermique d'équipements de véhicules spatiaux et peut trouver applications aussi dans des équipements fonctionnant au sol. En outre, l'évaporateur suivant l'invention peut s'intégrer à tout type de boucles diphasiques à pompage capillaire, quel que soit le niveau de la température à réguler.
Egalement, l'évaporateur suivant l'invention peut subir une modification pour faciliter ses essais au sol. En effet, dans ces conditions, si l'évaporateur est disposé verticalement avec sa sortie en partie haute, la gravité rassemble le liquide en partie basse et les gaz en partie haute, aussi bien dans l'enceinte 12 que dans le tube 22 dont l'extrémité haute n'est plus alimentée en liquide caloporteur, celui-ci n'arrosant plus alors la partie haute de l'enceinte 12. Pour éviter cet inconvénient, on peut disposer un tube droit 33 à paroi pleine (comme représenté en trait interrompu à la figure 6) dans l'enceinte 12 pour que le liquide entrant dans cette enceinte pénètre dans le tube hélicoïdal par l'extrémité de ce tube qui est voisine du fond de l'enceinte. Dans ce cas, c'est évidemment l'autre extrémité du tube 22, voisine de la cloison 25 qui est bouchée. On comprend qu'ainsi le liquide caloporteur entrant dans le tube 22 arrose la paroi de l'enceinte, y compris au niveau d'une éventuelle poche de gaz incondensable telle que celle représentée en 31 à la figure 7.

Claims (9)

  1. Evaporateur capillaire pour boucle diphasique de transfert d'énergie entre une source chaude (A) et une source froide (B), du type qui comprend a) une enceinte (12) en un matériau poreux présentant une entrée pour un fluide caloporteur à l'état liquide, b) une enveloppe (9) dans laquelle est placée ladite enceinte (12) pour définir, autour de celle-ci, une chambre (15) de collection dudit fluide à l'état de vapeur, ladite enveloppe (9) présentant une sortie par laquelle s'évacue la vapeur recueillie par ladite chambre (15), évaporateur caractérisé en ce qu'il comprend un tube (22) qui se développe dans tout l'espace (14) intérieur à l'enceinte (12) à paroi poreuse, à partir d'une extrémité (24) du tube constituant l'entrée de l'enceinte (12) en liquide caloporteur, ledit tube (22) étant percé sur toute sa longueur de trous (23) d'injection du liquide caloporteur dans la paroi de l'enceinte (12).
  2. Evaporateur conforme à la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une chambre (26) placée à l'entrée de l'enceinte (12) à paroi poreuse, cette chambre étant divisée en des premier (261, 262) et deuxième (263) compartiments par une cloison (25) en un matériau étanche, le fluide caloporteur entrant à l'état liquide dans le premier compartiment (261, 262) et pénétrant dans l'enceinte (12) par l'entrée (24) du tube troué (22), qui traverse ladite cloison (25) et le deuxième compartiment (263).
  3. Evaporateur conforme à la revendication 2, caractérisé en ce que ledit premier compartiment (261, 262) est subdivisé en des premier (261) et deuxième (262) sous-compartiments par une cloison (27) en matériau poreux, sensiblement parallèle à la cloison (25) en un matériau étanche, les entrées (10) du premier compartiment et du tube troué (22) étant situées de part et d'autre de ladite cloison (27) en matériau poreux.
  4. Evaporateur conforme à la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (28) de condensation de vapeur du fluide caloporteur éventuellement présente dans le premier sous-compartiment (261).
  5. Evaporateur conforme à la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits moyens (28) de condensation sont du type à effet Peltier.
  6. Evaporateur conforme à la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend un drain thermique (29) entre lesdits moyens (28) de condensation et l'enveloppe (9) de l'évaporateur, cette enveloppe (9) étant constituée en un matériau bon conducteur de la chaleur.
  7. Evaporateur conforme à l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le tube troué (22) est de forme hélicoïdale et se développe à proximité d'une face interne cylindrique de la paroi poreuse de l'enceinte (12), les trous (23) percés dans ledit tube (22) débouchant vers cette paroi et l'extrémité du tube (22) opposée à son extrémité d'entrée de fluide étant bouchée.
  8. Evaporateur conforme à l'une quelconque des revendications 2 à 7, caractérisé en ce que le liquide pénétrant dans l'enceinte (12) traverse d'abord un tube (33) à paroi pleine raccordé par son autre extrémité au tube troué (22), au voisinage du fond de l'enceinte 12.
  9. Boucle diphasique de transfert d'énergie entre une source chaude et une source froide, comprenant au moins un évaporateur capillaire conforme à l'une quelconque des revendications précédentes.
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Families Citing this family (52)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3450148B2 (ja) * 1997-03-07 2003-09-22 三菱電機株式会社 ループ型ヒートパイプ
FR2783313A1 (fr) * 1998-09-15 2000-03-17 Matra Marconi Space France Dispositif de tranfert de chaleur
JP2000241089A (ja) * 1999-02-19 2000-09-08 Mitsubishi Electric Corp 蒸発器、吸熱器、熱輸送システム及び熱輸送方法
KR100294317B1 (ko) * 1999-06-04 2001-06-15 이정현 초소형 냉각 장치
US6189333B1 (en) * 1999-07-26 2001-02-20 Delphi Technologies, Inc. Refrigerant filter for use in an automotive air conditioning system
AU2001271574A1 (en) * 2000-06-30 2002-01-14 Swales Aerospace Phase control in the capillary evaporators
US7549461B2 (en) * 2000-06-30 2009-06-23 Alliant Techsystems Inc. Thermal management system
US7004240B1 (en) * 2002-06-24 2006-02-28 Swales & Associates, Inc. Heat transport system
US8047268B1 (en) 2002-10-02 2011-11-01 Alliant Techsystems Inc. Two-phase heat transfer system and evaporators and condensers for use in heat transfer systems
US8136580B2 (en) * 2000-06-30 2012-03-20 Alliant Techsystems Inc. Evaporator for a heat transfer system
US7708053B2 (en) * 2000-06-30 2010-05-04 Alliant Techsystems Inc. Heat transfer system
US7251889B2 (en) * 2000-06-30 2007-08-07 Swales & Associates, Inc. Manufacture of a heat transfer system
US8109325B2 (en) * 2000-06-30 2012-02-07 Alliant Techsystems Inc. Heat transfer system
US7931072B1 (en) 2002-10-02 2011-04-26 Alliant Techsystems Inc. High heat flux evaporator, heat transfer systems
US6843308B1 (en) 2000-12-01 2005-01-18 Atmostat Etudes Et Recherches Heat exchanger device using a two-phase active fluid, and a method of manufacturing such a device
US7200161B2 (en) * 2001-01-22 2007-04-03 The Boeing Company Side-pumped solid-state disk laser for high-average power
US6625193B2 (en) * 2001-01-22 2003-09-23 The Boeing Company Side-pumped active mirror solid-state laser for high-average power
US6768751B2 (en) 2002-06-17 2004-07-27 The Boeing Company Methods and apparatus for removing heat from a lasing medium of a solid-state laser assembly
BR0315812A (pt) * 2002-10-28 2005-09-13 Swales & Associates Inc Sistema de transferência de calor, sistema termodinâmico e método de utilizar os sistemas
CN100449244C (zh) * 2002-10-28 2009-01-07 斯沃勒斯联合公司 传热系统
US6941761B2 (en) * 2003-06-09 2005-09-13 Tecumseh Products Company Thermoelectric heat lifting application
TW592033B (en) * 2003-10-20 2004-06-11 Konglin Construction & Mfg Co Heat transfer device and manufacturing method thereof
US6926072B2 (en) * 2003-10-22 2005-08-09 Thermal Corp. Hybrid loop heat pipe
BRPI0416000B1 (pt) * 2003-10-28 2019-10-15 Swales & Associates, Inc. Método para produzir um evaporador
US6990816B1 (en) * 2004-12-22 2006-01-31 Advanced Cooling Technologies, Inc. Hybrid capillary cooling apparatus
CN100344918C (zh) * 2005-05-26 2007-10-24 王双玲 半导体电子致冷装置专用蒸发腔及其制备方法
JP2007107784A (ja) * 2005-10-12 2007-04-26 Fujikura Ltd ループ型ヒートパイプ
US7661464B2 (en) * 2005-12-09 2010-02-16 Alliant Techsystems Inc. Evaporator for use in a heat transfer system
US7748436B1 (en) 2006-05-03 2010-07-06 Advanced Cooling Technologies, Inc Evaporator for capillary loop
JP2008008512A (ja) * 2006-06-27 2008-01-17 Fujikura Ltd ループ型ヒートパイプ
AT507187B1 (de) 2008-10-23 2010-03-15 Helmut Dr Buchberger Inhalator
JP5676205B2 (ja) * 2010-10-26 2015-02-25 株式会社 正和 ループ型ヒートパイプおよびその製造方法
CN102032821A (zh) * 2010-11-17 2011-04-27 上海彩耀新能源投资发展有限公司 环路热管散热装置
AT510837B1 (de) 2011-07-27 2012-07-15 Helmut Dr Buchberger Inhalatorkomponente
CN103491815B (zh) 2011-02-11 2016-01-20 巴特马克有限公司 吸入器组件
BR112014004818B1 (pt) 2011-09-06 2021-01-05 British American Tobacco (Investments) Limited. aparelho para aquecer material fumável e método para aquecer material fumável
KR102196913B1 (ko) 2011-09-06 2020-12-30 니코벤처스 트레이딩 리미티드 가열식 흡연가능 재료
FR2979981B1 (fr) * 2011-09-14 2016-09-09 Euro Heat Pipes Dispositif de transport de chaleur a pompage capillaire
JP5741354B2 (ja) * 2011-09-29 2015-07-01 富士通株式会社 ループ型ヒートパイプ及び電子機器
GB201207039D0 (en) 2012-04-23 2012-06-06 British American Tobacco Co Heating smokeable material
WO2014102402A1 (fr) * 2012-12-28 2014-07-03 Ibérica Del Espacio, S.A. Système de boucle fluide diphasique de type lhp pour la transmission de chaleur et la régulation thermique
GB201407426D0 (en) 2014-04-28 2014-06-11 Batmark Ltd Aerosol forming component
GB2533135B (en) 2014-12-11 2020-11-11 Nicoventures Holdings Ltd Aerosol provision systems
GB201511349D0 (en) 2015-06-29 2015-08-12 Nicoventures Holdings Ltd Electronic aerosol provision systems
US20170055584A1 (en) 2015-08-31 2017-03-02 British American Tobacco (Investments) Limited Article for use with apparatus for heating smokable material
US11924930B2 (en) 2015-08-31 2024-03-05 Nicoventures Trading Limited Article for use with apparatus for heating smokable material
AU2017256084B2 (en) 2016-04-27 2020-09-24 Nicoventures Trading Limited Electronic aerosol provision system and vaporizer therefor
US10948238B2 (en) * 2017-11-29 2021-03-16 Roccor, Llc Two-phase thermal management devices, systems, and methods
CN108089618B (zh) * 2017-12-11 2019-06-18 北京空间机电研究所 一种航天光学遥感器节能型控温环路热管装置
JP7390252B2 (ja) 2020-05-12 2023-12-01 新光電気工業株式会社 ループ型ヒートパイプ
US20240044582A1 (en) * 2021-03-01 2024-02-08 ShengRongYuan(Suzhou) Technology Co., Ltd Thin-plate loop heat pipe
CN113446888B (zh) * 2021-06-30 2022-05-20 华中科技大学 适用于长距离热传输的多蒸发器平板式环路热管系统

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4352392A (en) * 1980-12-24 1982-10-05 Thermacore, Inc. Mechanically assisted evaporator surface
US4467861A (en) * 1982-10-04 1984-08-28 Otdel Fiziko-Tekhnicheskikh Problem Energetiki Uralskogo Nauchnogo Tsentra Akademii Nauk Sssr Heat-transporting device
DE3431240A1 (de) * 1984-08-24 1986-03-06 Michael 4150 Krefeld Laumen Kaeltemaschine bzw. waermepumpe sowie strahlpumpe hierfuer
DE3526574C1 (de) * 1985-07-25 1987-03-26 Dornier System Gmbh Kapillarunterstuetzter Verdampfer
US4791634A (en) * 1987-09-29 1988-12-13 Spectra-Physics, Inc. Capillary heat pipe cooled diode pumped slab laser
DE3810128C1 (fr) * 1988-03-25 1989-09-07 Erno Raumfahrttechnik Gmbh, 2800 Bremen, De
US4869313A (en) * 1988-07-15 1989-09-26 General Electric Company Low pressure drop condenser/evaporator pump heat exchanger
US4957157A (en) * 1989-04-13 1990-09-18 General Electric Co. Two-phase thermal control system with a spherical wicked reservoir
FR2723187B1 (fr) * 1994-07-29 1996-09-27 Centre Nat Etd Spatiales Systeme de transfert d'energie entre une source chaude et une source froide
US5725049A (en) * 1995-10-31 1998-03-10 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Capillary pumped loop body heat exchanger

Also Published As

Publication number Publication date
FR2752291A1 (fr) 1998-02-13
JPH11514081A (ja) 1999-11-30
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FR2752291B1 (fr) 1998-09-25
DE69704105D1 (de) 2001-03-29
DE69704105T2 (de) 2001-08-02
CA2234403A1 (fr) 1998-02-19
US6058711A (en) 2000-05-09
ES2156398T3 (es) 2001-06-16
WO1998006992A1 (fr) 1998-02-19

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