EP0828122A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft - Google Patents

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EP0828122A1
EP0828122A1 EP96117423A EP96117423A EP0828122A1 EP 0828122 A1 EP0828122 A1 EP 0828122A1 EP 96117423 A EP96117423 A EP 96117423A EP 96117423 A EP96117423 A EP 96117423A EP 0828122 A1 EP0828122 A1 EP 0828122A1
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EP
European Patent Office
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argon
column
product
pressure column
low pressure
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Withdrawn
Application number
EP96117423A
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English (en)
French (fr)
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Wilhelm Dipl.-Ing. Rohde
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Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
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Publication date
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Definitions

  • the invention relates to a process for the production of argon Low temperature separation of air, in which compressed and cleaned air against Product streams are cooled and at least partially introduced into a pressure column, an oxygen-enriched fraction from the pressure column in a low pressure column further broken down, an oxygen and argon-containing liquid from the lower Area of the low pressure column introduced into an argon column and there into a argon-rich head gas and is broken down into an oxygen-rich bottom liquid, whereby a part of the vapor rising in the argon column in the lower part of the Low pressure column is returned and an argon product from the argon column is subtracted.
  • Such a process generally uses rising steam in the Argon column through at least partial evaporation of the oxygen-rich liquid generated in the sump of the argon column against nitrogen-rich head gas of the pressure column. A Part of this vapor is transferred from an intermediate point in the argon column to the Low pressure column transferred. That with the evaporation of the oxygen-rich Liquid arising from the nitrogen-rich head gas of the pressure column Nitrogen-rich condensate is at least partially used as a return in the pressure column used. Part of the nitrogen from the nitrogen-rich head gas of the pressure column resulting condensate or another nitrogen-containing liquid be given as a return to the low pressure column.
  • the evaporating refrigerant can be any suitable Process fraction can be formed, for example by a liquid from the pressure column or by liquefied feed air (as described in detail in EP 716 280 A2).
  • the invention is therefore based on the object with a method of the above described type to produce a pure argon product without this being higher Effort would be necessary.
  • This object is achieved in that the argon product from an intermediate point the argon column is subtracted, the at least one theoretical or practical Soil is below the head of the argon column and that at the head of the argon column nitrogen-containing residual gas is removed.
  • the argon column is also used for nitrogen separation in this process.
  • the deduction below the head causes compared to the composition on the head the argon column an unexpectedly sharp reduction in the nitrogen concentration practically constant oxygen concentration.
  • the decrease in residual gas on Head prevents the accumulation of nitrogen at this point, which is otherwise associated with time would also affect the purity of the argon product. It has in the Within the scope of the invention pointed out that by the two inventive Measures the effort in the low pressure column can be reduced as the Process also with higher nitrogen content in the feed liquid for the argon column driven and still keep the nitrogen content in the argon product low can without the yield decreasing significantly.
  • the nitrogen-containing residual gas is preferably drawn off continuously; of the Residual gas can also be removed discontinuously.
  • the deduction can be at the top condenser of the argon column or directly at the top of the column (above of the uppermost mass transfer element).
  • the amount of gas remaining in the time average taken from the argon column is, for example 0.05 to 0.5%, preferably 0.1 to 0.3% of the reflux amount in the argon column.
  • the argon product is preferably at least partially, most preferably in essentially completely or completely in liquid form from the argon column deducted. For example, 1.5 to 5.0%, preferably 2.0 to 3.5% of the in liquid flowing down from the argon column as product.
  • the liquid can evaporate immediately and a point of consumption or a Further processing step are fed; preferably this becomes liquid withdrawn argon product, however, introduced into a storage tank.
  • the intermediate point from which the argon product is withdrawn at least three and / or at most 15, preferably at most ten theoretical Soils below the head of the argon column.
  • argon with the least Impurities any desired oxygen concentration, e.g. less as 10 ppm oxygen; for example less than 100 ppm, preferably less than 10 ppm nitrogen
  • the product withdrawal is preferably on the fifth to tenth, for example on eighth practical floor from above.
  • the relaxed one Partial stream is preferably not or not completely fed to the rectification, but at least partially warmed against air to be separated. This will make the Rectification, especially in the low pressure column, not by direct feeding of Air deteriorates, which is particularly beneficial for argon purity and yield affects.
  • the heated partial flow can be used to cool water by means of evaporative cooling, so that under certain circumstances none Refrigeration system for pre-cooling the air is needed.
  • At least part of the relaxation generated during work relaxation Mechanical energy is preferably used to densify the work relaxing partial flow used.
  • the partial flow to be relieved of work can be subjected to post-compression alone or in combination with other air flows. This allows the required cold with a relatively small Partial airflow and / or can be obtained with particularly low energy consumption.
  • the invention also relates to a device for the production of argon Cryogenic decomposition of air according to claim 9.
  • Atmospheric air 1 is fed through a filter 2 to an air compressor 3 Cooling water temperature cooled (4) and continue in indirect heat exchange 5 with pre-cooled cold water from an evaporative cooler 48. After separation 6 from condensed water, the air in a molecular sieve station 7 becomes gaseous Contaminants, in particular water vapor and carbon dioxide, are freed.
  • the cleaned air 8 is first heated and flows in a main heat exchanger 9 then (line 10) to a post-compressor 11 and after post-cooling 12 on to warm end of the main heat exchanger. Alternatively, the air 8 can directly to the Entry of the post-compressor 11 or - with the omission of a post-compressor immediately be directed to the warm end of the main heat exchanger 9.
  • air 14 cooled to approximately dew point becomes the rectification (Pressure column 18) supplied.
  • a portion 15 of the air is released at an intermediate temperature deducted from the main heat exchanger 9 and working in a turbine 16 relaxed.
  • the work generated can drive the secondary compressor 11 be used.
  • the work-relaxed air can either as in the Drawing shown mixed with residual gas and warmed or in whole or in part be fed into the low pressure column 19.
  • Nitrogen vapor 20 from the top of the pressure column 18 is at least partially 21 in one Condenser-evaporator 22 liquefied. A portion 24 of the liquefied nitrogen 23 is fed to the pressure column 18 as a return. Non-liquefied gaseous Nitrogen 46 from the head of the pressure column 18 can be heated in Main heat exchanger 9 can be obtained as a printed product 35.
  • an oxygen-enriched fraction 26 becomes liquid removed, after supercooling (27) and partial evaporation (28) in one Low pressure column 19 initiated (29, 30). That part 25 of the condenser-evaporator 22 liquefied nitrogen 23, which is not used as the return 24 in the pressure column is needed, flows through the subcooler 27 and on via line 31 and is in throttled a separator 32. Liquid from this separator 32 overflows an overflow pipe 33 as a return to the head of the low pressure column 19. Another Liquid flow 34 from the separator 32 can be obtained as a liquid product.
  • the top product 36 of the low pressure column 19 is in the embodiment as impure residual gas is withdrawn and after heating in the subcooler 27 and Main heat exchanger 9 as regeneration gas 37a for the molecular sieve station 7 and / or as dry gas 37b for cooling water in the evaporative cooler 48 be used.
  • an oxygen and Argon-containing liquid 38 of an argon column 39 at an intermediate point as an insert fed.
  • the bottom liquid of the argon column is at least partially in the condenser-evaporator 22 against condensing nitrogen 21 from the top of the pressure column evaporates.
  • rising vapor is formed in the argon column; a part this rising vapor is at the liquid feed point Insert fraction 38 deducted and the lower region of the line 47 Low pressure column 19 supplied.
  • Part of the bottom fraction of the argon column 39 can gaseous or, as shown in the drawing, liquid as oxygen product 40 subtracted from.
  • the overhead condenser 28 is partially evaporated Bottom liquid 26 operated from the pressure column 18 and generates the return for the Argon column.
  • head gas 41 which is not condensed is used as nitrogen-containing residual gas removed. Its amount is, for example, 0.3 mol% of Return liquid.
  • the nitrogen-containing residual gas can as shown in the Atmosphere can be blown off.
  • the argon product is eight practical trays below the The head of the argon column. It still contains about 1 ppm oxygen and 4 ppm Nitrogen.
  • the low pressure column 19 is under a lower pressure than the argon column 39 operated. It is arranged so that the hydrostatic pressure is sufficient To press liquid from its sump into the argon column 39 via line 38. The Pressure difference is maintained by a throttle valve in the gas return line 47.

Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft. Verdichtete und gereinigte Luft (13) wird gegen Produktströme (36, 46) abgekühlt (9) und mindestens zum Teil in eine Drucksäule (18) eingeleitet (14). Eine sauerstoffangereicherte Fraktion (26) aus der Drucksäule (18) wird in einer Niederdrucksäule (19) weiter zerlegt. Eine sauerstoff- und argonhaltige Flüssigkeit (38) aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (19) wird in eine Argonsäule (39) eingeleitet und dort in ein argonreiches Kopfgas und in eine sauerstoffreiche Sumpfflüssigkeit zerlegt. Ein Teil (47) des in der Argonsäule (39) aufsteigenden Dampfes wird in den unteren Bereich der Niederdrucksäule (19) zurückgeführt. Aus der Argonsäule (39) wird ein Argonprodukt (42) abgezogen, und zwar von einer Zwischenstelle, die mindestens einen theoretischen oder praktischen Boden unterhalb des Kopfes der Argonsäule (39) liegt. Außerdem wird am Kopf der Argonsäule (39) ein stickstoffhaltiges Restgas (41) abgeführt. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft, bei dem verdichtete und gereinigte Luft gegen Produktströme abgekühlt und mindestens zum Teil in eine Drucksäule eingeleitet wird, eine sauerstoffangereicherte Fraktion aus der Drucksäule in einer Niederdrucksäule weiter zerlegt wird, eine sauerstoff- und argonhaltige Flüssigkeit aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule in eine Argonsäule eingeleitet und dort in ein argonreiches Kopfgas und in eine sauerstoffreiche Sumpfflüssigkeit zerlegt wird, wobei ein Teil des in der Argonsäule aufsteigenden Dampfes in den unteren Bereich der Niederdrucksäule zurückgeführt wird und aus der Argonsäule ein Argonprodukt abgezogen wird.
Bei einem derartigen Verfahren wird im allgemeinen aufsteigender Dampf in der Argonsäule durch mindestens teilweise Verdampfung der sauerstoffreichen Flüssigkeit im Sumpf der Argonsäule gegen stickstoffreiches Kopfgas der Drucksäule erzeugt. Ein Teil dieses Dampfes wird von einer Zwischenstelle der Argonsäule aus in die Niederdrucksäule übergeleitet. Das bei der Verdampfung der sauerstoffreichen Flüssigkeit aus dem stickstoffreichen Kopfgas der Drucksäule entstehende stickstoffreiche Kondensat wird mindestens teilweise als Rücklauf in der Drucksäule vewendet. Ein Teil des aus dem stickstoffreichen Kopfgas der Drucksäule entstehenden Kondensats oder auch einer anderen stickstoffhaltigen Flüssigkeit kann als Rücklauf auf die Niederdrucksäule aufgegeben werden. Die Argonsäule weist gewöhnlich einen Kopfkondensator auf, in dem argonreiches Kopfgas der Argonsäule gegen ein verdampfendes Kältemittel kondensiert wird, um Rücklauf für die Argonsäule zu gewinnen. Das verdampfende Kältemittel kann durch jede geeignete Prozeßfraktion gebildet sein, beispielsweise durch eine Flüssigkeit aus der Drucksäule oder durch verflüssigte Einsatzluft (wie in EP 716 280 A2 ausführlich beschrieben).
Ein Verfahren der eingangs genannten Art ist in der EP 604 102 A1 offenbart. Dort wird das gesamte Kopfprodukt der Argonsäule, das nicht als Rücklauf in die Säule zurückgeleitet wird, als Argonprodukt abgezogen. Zur Stickstoffabtrennung dient ausschließlich die Niederdrucksäule. Dadurch muß der Stickstoffgehalt der aus der Niederdrucksäule abgezogenen Einsatzflüssigkeit für die Argonsäule extrem niedrig gehalten werden, um reines Argon zu erhalten. Daher ist sehr viel Aufwand innerhalb der Niederdrucksäule notwendig, insbesondere eine hohe Anzahl an theoretischen Böden.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, mit einem Verfahren der oben beschriebenen Art ein reines Argonprodukt herzustellen, ohne daß dazu hoher Aufwand notwendig wäre.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß das Argonprodukt von einer Zwischenstelle der Argonsäule abgezogen wird, die mindestens einen theoretischen oder praktischen Boden unterhalb des Kopfes der Argonsäule liegt und daß am Kopf der Argonsäule ein stickstoffhaltiges Restgas abgeführt wird.
Bei diesem Verfahren wird auch die Argonsäule zur Stickstoffabtrennung eingesetzt. Der Abzug unterhalb des Kopfes bewirkt gegenüber der Zusammensetzung am Kopf der Argonsäule eine unerwartet starke Verringerung der Stickstoffkonzentration bei praktisch gleichbleibender Sauerstoffkonzentration. Die Abnahme von Restgas am Kopf verhindert die Anreicherung von Stickstoff an dieser Stelle, die sich ansonsten mit der Zeit auch auf die Reinheit des Argonprodukts auswirken würde. Es hat sich im Rahmen der Erfindung herausgestellt, daß durch die beiden erfindungsgemäßen Maßnahmen der Aufwand in der Niederdrucksäule verringert werden kann, da der Prozeß auch mit höherem Stickstoffgehalt in der Einsatzflüssigkeit für die Argonsäule gefahren und dennoch der Stickstoffgehalt im Argonprodukt niedrig gehalten werden kann, ohne daß die Ausbeute stark abnimmt. Im übrigen verringert sich auch der Aufwand, der zur Regelung der Anlage notwendig ist, da geringfügige Schwankungen der Rektifkation in der Niederdrucksäule, die Veränderungen im Stickstoffgehalt der Einsatzflüssigkeit für die Argonsäule zur Folge haben, weniger kritisch für die Reinheit des Argonprodukts sind; es ergibt sich ein besonders stabiler Betrieb hinsichtlich der Zusammensetzung des Argonprodukts.
Das stickstoffhaltige Restgas wird vorzugsweise kontinuierlich abgezogen; der Restgasabzug kann aber auch diskontinuierlich vorgenommen werden. Der Abzug kann am Kopfkondensator der Argonsäule oder direkt am Kopf der Säule (oberhalb des obersten Stoffaustauschelements) angeordnet sein. Die Restgasmenge, die im zeitlichen Mittel aus der Argonsäule entnommen wird, beträgt beispielsweise 0,05 bis 0,5 %, vorzugsweise 0,1 bis 0,3 % der Rücklaufmenge in der Argonsäule.
Das Argonprodukt wird vorzugsweise mindestens teilweise, höchst vorzugsweise im wesentlichen vollständig oder vollständig in flüssiger Form aus der Argonsäule abgezogen. Beispielsweise werden 1,5 bis 5,0 %, vorzugsweise 2,0 bis 3,5 % der in der Argonsäule herabfließenden Flüssigkeit als Produkt entnommen. Die Flüssigkeit kann unmittelbar verdampft und einer Verbrauchsstelle oder einem Weiterverarbeitungsschritt zugeführt werden; vorzugsweise wird das flüssig abgezogene Argonprodukt jedoch in einen Speichertank eingeführt.
Es ist günstig, wenn die Zwischenstelle, von der das Argonprodukt abgezogen wird, mindestens drei und/oder höchstens 15, vorzugsweise höchstens zehn theoretische Böden unterhalb des Kopfes der Argonsäule liegt.
Es hat sich herausgestellt, daß an dieser Stelle Reinargon mit geringsten Verunreinigungen (jede gewünschte Sauerstoffkonzentration, beispielsweise weniger als 10 ppm Sauerstoff; beispielsweise weniger als 100 ppm, vorzugsweise weniger als 10 ppm Stickstoff) entnommen werden kann. Falls die Stoffaustauschelemente in der Argonsäule, insbesondere in ihrem oberen Abschnitt, durch Böden gebildet werden, liegt der Produktabzug vorzugsweise am fünften bis zehnten, beispielsweise am achten praktischen Boden von oben.
Durch arbeitsleistende Entspannung eines Teilstroms der verdichteten und gereinigten Luft kann Kälte zum Ausgleich von Austausch- und Isolationsverlusten und gegebenenfalls für die Produktverflüssigung gewonnen werden. Der entspannte Teilstrom wird vorzugsweise nicht oder nicht vollständig der Rektifikation zugeführt, sondern mindestens teilweise gegen zu zerlegende Luft angewärmt. Dadurch wird die Rektifikation, insbesondere in der Niederdrucksäule, nicht durch Direkteinspeisung von Luft verschlechtert, was sich insbesondere günstig auf Argonreinheit und -ausbeute auswirkt. Außerdem kann der angewärmte Teilstrom zur Abkühlung von Wasser mittels Verdunstungskühlung verwendet werden, so daß unter Umständen eine keine Kälteanlage zur Vorkühlung der Luft benötigt wird.
Mindestens ein Teil der bei der arbeitsleistenden Entspannung erzeugten mechanischen Energie wird vorzugsweise zur Nachverdichtung des arbeitsleistend zu entspannenden Teilstroms verwendet. Der arbeitsleistend zu entspannende Teilstrom kann der Nachverdichtung alleine unterworfen werden oder in Kombination mit anderen Luftströmen. Damit kann die benötigte Kälte mit einem relativ kleinen Luftteilstrom und/oder mit besonders niedrigen Energieaufwand gewonnen werden.
Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft gemäß Patentanspruch 9.
Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im folgenden anhand eines in der Zeichnung dargestellten bevorzugten Ausführungsbeispiels näher erläutert.
Atmosphärische Luft 1 wird über ein Filter 2 einem Luftverdichter 3 zugeführt, auf Kühlwassertemperatur abgekühlt (4) und weiter im indirekten Wärmeaustausch 5 mit kaltem Wasser aus einem Verdunstungskühler 48 vorgekühlt. Nach der Abtrennung 6 von auskondensiertem Wasser wird die Luft in einer Molsiebstation 7 von gasförmigen Verunreinigungen, insbesondere von Wasserdampf und Kohlendioxid, befreit. Die gereinigte Luft 8 wird in einem Hauptwärmetauscher 9 zunächst angewärmt und strömt dann (Leitung 10) zu einem Nachverdichter 11 und nach Nachkühlung 12 weiter zum warmen Ende des Hauptwärmetauschers. Alternativ dazu kann die Luft 8 direkt zum Eintritt des Nachverdichters 11 oder - unter Weglassung eines Nachverdichters sofort zum warmen Ende des Hauptwärmetauschers 9 geleitet werden.
Im Hauptwärmetauscher 9 auf etwa Taupunkt abgekühlte Luft 14 wird der Rektifkation (Drucksäule 18) zugeführt. Ein Teil 15 der Luft wird bei einer Zwischentemperatur aus dem Hauptwärmetauscher 9 abgezogen und in einer Turbine 16 arbeitsleistend entspannt. Die dabei erzeugte Arbeit kann zum Antrieb des Nachverdichters 11 verwendet werden. Die arbeitsleistend entspannte Luft kann entweder wie in der Zeichnung dargestellt mit Restgas vermischt und angewärmt oder ganz oder teilweise in die Niederdrucksäule 19 eingespeist werden.
Stickstoffdampf 20 vom Kopf der Drucksäule 18 wird mindestens zum Teil 21 in einem Kondensator-Verdampfer 22 verflüssigt. Ein Teil 24 des verflüssigten Stickstoffs 23 wird der Drucksäule 18 als Rücklauf zugeleitet. Nicht verflüssigter gasförmiger Stickstoff 46 vom Kopf der Drucksäule 18 kann nach Anwärmung im Hauptwärmetauscher 9 als Druckprodukt 35 gewonnen werden.
Am Sumpf der Drucksäule wird eine sauerstoffangereicherte Fraktion 26 flüssig entnommen, nach Unterkühlung (27) und teilweiser Verdampfung (28) in eine Niederdrucksäule 19 eingeleitet (29, 30). Derjenige Teil 25 des im Kondensator-Verdampfer 22 verflüssigten Stickstoffs 23, der nicht als Rücklauf 24 in der Drucksäule benötigt wird, fließt durch den Unterkühler 27 und weiter über Leitung 31 und wird in einen Abscheider 32 eingedrosselt. Flüssigkeit aus diesem Abscheider 32 strömt über ein Überlaufrohr 33 als Rücklauf auf den Kopf der Niederdrucksäule 19. Ein anderer Flüssigstrom 34 aus dem Abscheider 32 kann als Flüssigprodukt gewonnen werden.
Das Kopfprodukt 36 der Niederdrucksäule 19 wird in dem Ausführungsbeispiel als unreines Restgas abgezogen und kann nach Anwärmung im Unterkühler 27 und im Hauptwärmetauscher 9 als Regeneriergas 37a für die Molsiebstation 7 und/oder als trockenes Gas 37b für die Abkühlung von Wasser im Verdunstungskühler 48 eingesetzt werden. Vom Sumpf der Niederdrucksäule 19 wird eine sauerstoff- und argonhaltige Flüssigkeit 38 einer Argonsäule 39 an einer Zwischenstelle als Einsatz zugeführt.
Die Sumpfflüssigkeit der Argonsäule wird mindestens teilweise im Kondensator-Verdampfer 22 gegen kondensierenden Stickstoff 21 vom Kopf der Drucksäule verdampft. Dadurch wird in der Argonsäule aufsteigender Dampf gebildet; ein Teil dieses aufsteigenden Dampfes wird an der Einspeisestelle der flüssigen Einsatzfraktion 38 abgezogen und über Leitung 47 dem unteren Bereich der Niederdrucksäule 19 zugeführt. Ein Teil der Sumpffraktion der Argonsäule 39 kann gasförmig oder, wie in der Zeichnung gezeigt, flüssig als Sauerstoffprodukt 40 abgezogen werden. Der Kopfkondensator 28 wird durch teilweise Verdampfung der Sumpfflüssigkeit 26 aus der Drucksäule 18 betrieben und erzeugt den Rücklauf für die Argonsäule. Im Kopfkondensator 28 nicht kondensiertes Kopfgas 41 wird als stickstoffhaltiges Restgas abgeführt. Seine Menge beträgt beispielsweise 0,3 mol% der Rücklaufflüssigkeit. Das stickstoffhaltige Restgas kann wie dargestellt in die Atmosphäre abgeblasen werden.
An einer Zwischenstelle unterhalb des Kopfes des Argonsäule 39 werden bei dem Ausführungsbeispiel 3 % der Rücklaufmenge als Argonprodukt 42 flüssig abgezogen und über Leitung 43 in einen Speichertank 44 geleitet. Die Leitung 43 dient in Verbindung mit der Leitung 45 auch zur Rückleitung von aus dem Tank verdrängtem Dampf in die Argonsäule 39.
Das Argonprodukt wird im Ausführungsbeispiel acht praktische Böden unterhalb des Kopfs der Argonsäule abgezogen. Es enthält noch etwa 1 ppm Sauerstoff und 4 ppm Stickstoff.
In dem Beispiel sind alle Rektifiziersäulen mit Böden ausgestattet. Es können jedoch in einzelnen oder allen Säulen ganz oder teilweise andere Typen von Stoffaustauschelementen, beispielsweise geordnete oder ungeordnete Packungen, eingesetzt werden.
Die Niederdrucksäule 19 wird unter einem niedrigeren Druck als die Argonsäule 39 betrieben. Sie ist so angeordnet, daß der hydrostatische Druck ausreicht, die Flüssigkeit aus ihrem Sumpf über die Leitung 38 in die Argonsäule 39 zu drücken. Die Druckdifferenz wird durch ein Drosselventil in der Gasrückleitung 47 aufrechterhalten.

Claims (9)

  1. Verfahren zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft, bei dem verdichtete und gereinigte Luft (13) gegen Produktströme (36, 46) abgekühlt (9) und mindestens zum Teil in eine Drucksäule (18) eingeleitet (14) wird, eine sauerstoffangereicherte Fraktion (26) aus der Drucksäule (18) in einer Niederdrucksäule (19) weiter zerlegt wird, eine sauerstoff- und argonhaltige Flüssigkeit (38) aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (19) in eine Argonsäule (39) eingeleitet und dort in ein argonreiches Kopfgas und in eine sauerstoffreiche Sumpfflüssigkeit zerlegt wird, wobei ein Teil (47) des in der Argonsäule (39) aufsteigenden Dampfes in den unteren Bereich der Niederdrucksäule (19) zurückgeführt wird und aus der Argonsäule (39) ein Argonprodukt (42) abgezogen wird, dadurch gekennzeichnet, daß das Argonprodukt (42) von einer Zwischenstelle der Argonsäule (39) abgezogen wird, die mindestens einen theoretischen oder praktischen Boden unterhalb des Kopfes der Argonsäule (39) liegt und daß am Kopf der Argonsäule (39) ein stickstoffhaltiges Restgas (41) abgeführt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Argonprodukt (42) mindestens teilweise, im wesentlichen vollständig oder vollständig in flüssiger Form aus der Argonsäule (39) abgezogen wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das flüssig abgezogene Argonprodukt (39) in einen Speichertank (44) eingeführt wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Zwischenstelle, von der das Argonprodukt (42) abgezogen wird, mindestens drei theoretische Böden unterhalb des Kopfes der Argonsäule (39) liegt.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Zwischenstelle, von der das Argonprodukt (42) abgezogen wird, höchstens 15 theoretische Böden unterhalb des Kopfes der Argonsäule (39) liegt.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil der sauerstoffangereicherten Fraktion (26) aus der Drucksäule (18) durch indirekten Wärmeaustausch (28) mit argonreichem Kopfgas mindestens teilweise verdampft und anschließend in die Niederdrucksäule (19) eingeleitet (29) wird.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teilstrom (15) der verdichteten und gereinigten Luft arbeitsleistend entspannt (16) und anschließend gegen einen anderen Teilstrom der verdichteten und gereinigten Luft angewärmt wird.
  8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil der bei der arbeitsleistenden Entspannung (16) erzeugten mechanischen Energie zur Nachverdichtung (11) des arbeitsleistend zu entspannenden Teilstroms verwendet wird.
  9. Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft, mit einem Hauptwärmetauscher (9) zur Abkühlung von verdichteter und gereinigter Luft (13) gegen Produktströme (36, 46), mit einer Einsatzleitung (14) zur Einleitung von abgekühlter Luft in eine Drucksäule (18), mit einer Leitung (26) für eine sauerstoffangereicherte Fraktion, die von der Drucksäule (18) in eine Niederdrucksäule (19) führt, mit einer Flüssigkeitsleitung (38), die aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (19) in eine Argonsäule (39) führt, mit einer Dampfleitung (47), die aus der Argonsäule (39) in den unteren Bereich der Niederdrucksäule (19) führt, und mit einer Argonproduktleitung (42), die mit der Argonsäule (39) verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Argonproduktleitung (42) an einer Zwischenstelle der Argonsäule (39) angeordnet ist, die mindestens einen theoretischen oder praktischen Boden unterhalb des Kopfes der Argonsäule (39) liegt und daß eine Restgasleitung (41) mit dem Kopf der Argonsäule (39) verbunden ist.
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