EP0787217A1 - Procede de fabrication de produits en alliage alsimgcu a resistance amelioree a la corrosion intercristalline - Google Patents

Procede de fabrication de produits en alliage alsimgcu a resistance amelioree a la corrosion intercristalline

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EP0787217A1
EP0787217A1 EP95936606A EP95936606A EP0787217A1 EP 0787217 A1 EP0787217 A1 EP 0787217A1 EP 95936606 A EP95936606 A EP 95936606A EP 95936606 A EP95936606 A EP 95936606A EP 0787217 A1 EP0787217 A1 EP 0787217A1
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EP
European Patent Office
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produced
products
intercrystalline corrosion
intercrystalline
income
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent

Definitions

  • the invention relates to the field of AlSiMgCu high-strength aluminum alloy products, belonging to the 6000 series according to the international aluminum nomenclature.
  • US patent 4082578 of ALCOA describes two families of alloys, subsequently registered with the Aluminum Association under numbers ⁇ 6009 and 6010, the first favoring formability and the second mechanical strength. These alloys have good resistance to indentation, stress corrosion and exfoliating corrosion, as well as good spot welding ability, which makes them particularly suitable for automobile construction (bodywork and bumpers).
  • These alloys have the following composition (by weight): Si: 0.4 - 1.2% Mg: 0.4 - 1.1% Cu: 0.1 - 0.6% Mn: 0.2 - 0.8 % Fe: 0.05 - 0.35% In some cases, it can exceed in the T6 state (according to the designation of the Aluminum Association) 400 MPa for the tensile strength R m and 370 MPa for the limit elastic at 0.2% RQ 2 -
  • Patent EP 173632 of the applicant relates to spun alloy products or dies of composition: Si: 0.9 - 1.3% and preferably: 1 - 1.15% Mg: 0.7 - 1.1% "0.8 - 1%
  • the subject of the invention is therefore a method of manufacturing wrought products of AlSiMgCu aluminum alloy with high mechanical strength and having good resistance to intercrystalline corrosion, comprising the following steps:
  • - income comprising at least one plateau at a temperature between 150 and 250 ⁇ C, and preferably between 165 220 ⁇ C, and of a duration between 30h and 300h, preferably between 70 and 120h in duration equivalent to 175 ⁇ C .
  • the tempering preferably comprises another higher temperature level between 185 and 250 ⁇ C, the duration equivalent to 175 ⁇ C being always, for all of the levels, between 30 and 300 h.
  • the subject of the invention is also a rolled product spun from an aluminum alloy of the mentioned composition c above, sensitized to intercrystalline corrosion and having, in this desensitized state, an electrical conductivity greater by at least 0.5 MS / m than that measured in state T6.
  • It also relates to an airplane fuselage element or a structural element of a road or rail vehicle produced from products according to the invention or from products produced according to the method of the invention.
  • the alloys according to the invention having a Mg / Si ratio ⁇ 1 have a rather higher silicon content, since the
  • the desensitized alloys according to the invention have a higher electrical conductivity of at least 0.5 MS / m compared to the electrical conductivity in the T6 state when the income applied is of the two-bearing type and of 1 MS / m in the case of single income.
  • the Cu content must be> 0.5% to have both sufficient mechanical characteristics and good thermal stability of the alloy. Above 1.1%, there is a risk of seeing stress corrosion and exfoliating corrosion problems, as well as a decrease in toughness due to primary copper particles.
  • An addition of Zn at a content of between 0.15 and 1% has, for an identical composition and income, a positive influence on the resistance to intercrystalline corrosion.
  • the products according to the invention can be laminated sheets or extruded profiles.
  • the alloy is cast in plates (for sheets) or in billets (for profiles) and its transformation range is relatively conventional until final income. Homogenization takes place between 480 and 570 ⁇ C for a period of between 5 and 50 hours.
  • the next step is the working by hot rolling or spinning, then, in the case of sheets, cold rolling to a thickness between 0.5 and 15 mm.
  • a thorough dissolution is carried out at a temperature close to the solidus, between 540 and 575 ⁇ C, then water quenching with a cooling rate depending on the thickness of the product.
  • Tempering is a particular heat treatment which makes it possible both to obtain the required mechanical characteristics while desensitizing the alloy to intercrystalline corrosion.
  • This treatment can be either a single-bearing treatment at a temperature between 150 and 250 ⁇ C, and preferably between 165 and 220'C, or a two-bearing treatment, one of the bearings being at a temperature between 150 and 250 ⁇ C (preferably 165 and 220 ⁇ C) and the other at a higher temperature, between 170 and 270 e C.
  • the processing time depends on the temperature. We can reduce this duration to a time equivalent to 175 ⁇ C t ⁇ q , linked to the temperature T of the plateau in 'K and to the duration t of treatment at this temperature (the duration of temperature rise being taken into account in the calculation equivalent time) by the relation:
  • the optimum desensitization range is between 70 and 120 h for two-bearing treatments and between 150 and 250 h for single-bearing treatments. Following this income, it can be seen that the difference in conductivity with state T6 is always greater than 0.5 MS / m.
  • the products produced according to the invention have a modulus of elasticity and an excellent specific modulus (quotient of the modulus by density) taking into account their lower density than that of alloys 2000 for example.
  • a modulus of elasticity and an excellent specific modulus (quotient of the modulus by density) taking into account their lower density than that of alloys 2000 for example.
  • a module of 71 GPa has been measured, barely less than the module of sheets of the same thickness in 2024 bare alloy, and clearly greater than that of the 2024 plated usually used for the fuselage of commercial aircraft.
  • the plate was homogenized 21 h at 530 ° C, peeled, then hot and cold rolled to a thickness of 1.6 mm.
  • the dissolution was carried out at 550 ⁇ C for 1 hour.
  • the plates were homogenized 21 h at 530 ⁇ C, peeled, then hot and cold rolled to a thickness of 1.6 mm.
  • the dissolution was carried out at 550 ⁇ C for 1 hour for alloy A and at 570 ⁇ C for 1 hour for alloy B.
  • the conductivities in the T6 state of the alloys A and B are respectively 24.3 and 24.7 MS / m.
  • the plate was homogenized at 530 ° C, peeled, hot rolled to a thickness of 35 mm, dissolved in 550 ° C quenched.
  • the mechanical characteristics measured in the long through-long direction are as follows: direction L direction TL
  • the rolled or extruded products and desensitized to intercrystalline corrosion according to the invention are particularly well suited to the production of structural parts for aeronautics, in particular fuselages, and for road and rail vehicles.

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Abstract

L'invention concerne un procédé de fabrication de produits laminés ou filés en alliage d'aluminium AlSiMgCu à haute résistance désensibilisés à la corrosion intercristalline, comportant les étapes suivantes: coulée d'une plaque ou d'une billette de composition: Si: 0,7 - 1,3 %, Mg: 0,6 - 1,1 %, Cu: 0,5 - 1,1 %, Mn: 0,3 - 0,8 %, Zr < 0,20 %, Fe < 0,30 %, Zn < 1 %, Ag < 1 %, Cr < 0,25 %, autres < 0,05 % chacun et < 0,15 % au total, reste aluminium, avec Mg/Si < 1; homogénéisation entre 470 et 570 °C, corroyage à chaud et éventuellement à froid; mise en solution entre 540 et 570 °C; trempe; revenu comportant au moins un palier à une température comprise entre 150 et 250 °C, et de préférence entre 165 et 220 °C, la durée totale mesurée en temps équivalent à 175 °C étant comprise entre 30 et 300h. L'invention concerne également un produit de la compositions indiquée présentant, à l'état désensibilisé à la corrosion intercristalline, une conductivité supérieure d'au moins 0,5 MS/m à celle mesurée à l'état T6. Les produits selon l'invention sont particulièrement adaptés à la réalisation d'éléments structuraux de fuselages d'avions ou de véhicules ferroviaires ou routiers.

Description

PROCEDE DE FABRICATION DE PRODUITS EN ALLIAGE ALSIMGCU A RESISTANCE AMELIOREE A LA CORROSION INTERCRISTALLINE
Doaaine -technique
L'invention concerne le domaine des produits en alliage d'aluminium à haute résistance AlSiMgCu, appartenant à la série 6000 selon la nomenclature internationale de l'Aluminum
Association aux Etats-Unis, et destinées aux applications structurales, notamment à la construction aéronautique.
Etat de la -technique
Parmi les alliages de la série 6000, certains présentent des caractéristiques élevées qui les rendent aptes aux applications structurales les plus exigeantes.
Ainsi, le brevet US 4082578 d'ALCOA décrit deux familles d'alliages, enregistrées ultérieurement à l'Aluminum Association sous les nβ 6009 et 6010, la première privilégiant la formabilité et la seconde la résistance mécanique. Ces alliages présentent une bonne résistance à l'indentation, à la corrosion sous contrainte et à la corrosion exfoliante, ainsi qu'une bonne aptitude au soudage par points, ce qui les destine particulièrement à la construction automobile (carrosserie et pare-chocs).
Ces alliages ont la composition suivante (en poids): Si: 0,4 - 1,2% Mg: 0,4 - 1,1% Cu: 0,1 — 0,6% Mn: 0,2 - 0,8% Fe: 0,05 - 0,35% Dans certains cas, on peut dépasser à l'état T6 (selon la désignation de l'Aluminum Association) 400 MPa pour la résistance à la rupture Rm et 370 MPa pour la limite élastique à 0,2% RQ 2 -
Le brevet US 4614552 d'ALCAN couvre des tôles d'alliag d'aluminium, destinées également à la carrosserie automobile, de composition:
Si: 0,60 - 1,0% Mg: 0,62 - 0,82% Cu: 0,65 - 0,79% Mn: 0,10 - 0,50% Fe: < 0,40% Ti: < 0,10% autres: < 0,05% chacun et < 0,15% au total. Cet alliage a été enregistré ultérieurement sous la désignation AA 6111. Comme les alliages 6009 et 6010 mentionnés plus haut, il ne présente pas une bonne résistance à la corrosion intercristalline à l'état T6.
Le brevet US 4589932 d'ALCOA propose pour la construction automobile, ferroviaire, navale ou aéronautique, un alliage, enregistré ultérieurement sous la désignation AA 6013, de composition:
Si: 0,4 - 1,2% et de préférence: 0,6 - 1%
Mg: 0,5 - 1,3% " 0,8 - 1,2%
Cu: 0,6 - 1,1% Mn: 0,1 - 1% " 0,2 - 0,8%
Fe: < 0,5%
Cr: < 0,10%
Ti: < 0,10%
Zn: autour de 0,25% L'alliage subit une mise en solution entre 549 et 582βC, cette température étant voisine de la température du solidus. Les tôles obtenues se comparent très favorablement, en matière de limite élastique et de ténacité, à l'alliage 2024 plaqué utilisé couramment pour le fuselage des avions, et, de plus, le coût de fabrication est plus faible.
Cependant, un certain nombre d'études publiées dans la presse scientifique montrent une forte sensibilité à la corrosio intercristalline de cet alliage à l'état T6 (cf. T.D. BURLEIGH "Microscopic investigation of the intergranular corrosion of 6013-T6" in ICAA3 Trondheim 1992, p. 435).
Le brevet EP 173632 de la demanderesse est relatif à des produits filés ou matrices en alliage de composition: Si: 0,9 - 1,3% et de préférence: 1 - 1,15% Mg: 0,7 - 1,1% " 0,8 - 1%
Cu: 0,3 - 1,1% " 0,8 - 1% Mn: 0,5 - 0,7%
Zr: 0,07 - 0,2% " 0,08 - 0,12%
Fe: < 0,30%
Zn: < 0,7% " 0,3 - 0,6% présentant une structure essentiellement non recristallisée. Cet alliage, enregistré ultérieurement sous la désignation AA 6056, présente des caractéristiques mécaniques très élevées, aussi bien en résistance qu'en ductilité:
Rm > 420 MPa RQ,2 > 380 Mpa A > 10* Les études de la demanderesse montrent que cet alliage est également sensible à la corrosion intercristalline à l'état T6, avec des résultats analogues à ceux du 6013 (cf. M. REBOUL et al. "Stress Corrosion cracklng of high strength Al alloys" in ICAA3 Trondheim 1992, p. 455).
Objet de l'invention
La demanderesse s'est aperçue que l'utilisation d'un domaine particulier à l'intérieur du domaine de composition des alliages 6000 chargés en Si, Mg et Cu, associée à un traitement particulier de désensibilisation à la corrosion intercristalline, permettait d'obtenir à la fois des caractéristiques mécaniques équivalentes à celles de l'alliage 2024 à l'état T3 et une résistance à la corrosion intercristalline à l'état non plaqué nettement améliorée, ce qui rend les alliages de ce type ainsi traités particulièrement appropriés à la réalisation de fuselages d'avions et, plus généralement, aux applications structurales à haute résistance.
L'invention a ainsi pour objet un procédé de fabricati de produits corroyés en alliage d'aluminium AlSiMgCu à hau résistance mécanique et présentant une bonne résistance à corrosion intercristalline, comprenant les étapes suivantes:
- coulée d'une plaque ou billette de composition ( poids):
Si: 0,7 - 1,3% Mg: 0,6 - 1,1%
Cu: 0,5 - 1,1%
Mn: 0,3 - 0,8%
Zr: < 0,20%
Fe: < 0,30% Zn: < 1%
Cr: < 0,25%
Ag: < 1% autres éléments: < 0,05% chacun et < 0,15% au total reste aluminium. avec: Mg/Si < 1
- homogénéisation de cette plaque ou billette à u température comprise entre 470 et 570"C
- corroyage à chaud et éventuellement à froid
- mise en solution à une température comprise entre 5 et 570βC
- trempe
- revenu comportant au moins un palier à une températu comprise entre 150 et 250βC, et de préférence entre 165 220βC, et d'une durée comprise entre 30h et 300h, préférence entre 70 et 120h en durée équivalente à 175βC.
Le revenu comporte, de préférence, un autre palier température plus élevée comprise entre 185 et 250βC, la dur équivalente à 175βC étant toujours, pour l'ensemble des paliers, comprise entre 30 et 300h.
L'invention a également pour objet un produit laminé filé en alliage d'aluminium de la composition mentionnée c dessus, ïésensibilisé à la corrosion intercristalline et présentant, à cet état désensibilisé, une conductivité électrique supérieure d'au moins 0,5 MS/m à celle mesurée à l'état T6.
Elle a également pour objet un élément de fuselage d'avion ou un élément structural de véhicule routier ou ferroviaire réalisé à partir de produits selon l'invention ou de produits élaborés selon le procédé de l'invention.
10
Description de l'invention
Les alliages selon l'invention ayant un rapport Mg/Si < 1 ont une teneur en silicium plutôt plus élevée, puisque les
15 fourchettes de composition de Mg sont typiques des alliages de la série 6000. Il est surprenant d'obtenir une meilleure résistance à la corrosion intercristalline en augmentant la teneur en Si, alors que celle-ci est réputée agir dans le sens contraire. Ainsi, Kernal NISANCIOGLU dans le SINTEF Report A
20 820/3 du 23/8/1982 "Intercrystalline, stress and exfoliation corrosion of AlMgSi alloys. A littérature survey." ISBN n° 82- 0595-2860-6, p.7, mentionne que "la susceptibilité à la corrosion intercristalline (à l'état T6) augmente avec la teneur en Si, spécialement pour les alliages où Si est en
25 excès par rapport à la teneur stoechiométrique".
On constate qu'avec des alliages situés dans les mêmes fourchettes de composition, mais avec un rapport Mg/Si > 1, le revenu particulier ne permet pas d'obtenir une
30 désensibilisation satisfaisante à la corrosion intercristalline. On observe en effet localement des traces d'attaque intercristalline. La désensibilisation pourrait sans doute être obtenue, mais au prix d'une dégradation inacceptable des caractéristiques mécaniques.
35
On observe également, pour les alliages selon l'invention ayant un rapport Mg/Si < 1 et désensibilisés à la corrosion intercristalline, de nombreux précipités intergranulaires e forme de planchettes, alors que ceux-ci sont plutôt en form d'aiguilles à l'état T6. Au moins certains de ces précipité en forme de planchettes contiennent des composés quaternaires AlMgSiCu.
Par ailleurs, les alliages désensibilisés selon l'inventio présentent une conductivité électrique plus élevée d'au moins 0,5 MS/m par rapport à la conductivité électrique à l'état T6 lorsque le revenu pratiqué est de type bipalier et de 1 MS/m dans le cas d'un revenu monopalier.
La teneur en Cu doit être > 0,5% pour avoir à la fois des caractéristiques mécaniques suffisantes et une bonne stabilité thermique de l'alliage. Au delà de 1,1%, on risque de voir apparaître des problèmes de corrosion sous contrainte et de corrosion exfoliante, ainsi qu'une baisse de la ténacité à cause de particules primaires au cuivre.
Une addition de Zn à une teneur comprise entre 0,15 et 1% a, pour une composition et un revenu identiques, une influence positive sur la résistance à la corrosion intercristalline.
Par ailleurs, une addition de l'ordre de 0,5% d'Ag permet d'améliorer les caractéristiques mécaniques.
Les produits selon l'invention peuvent être des tôles laminées ou des profilés filés. L'alliage est coulé en plaques (pour les tôles) ou en billettes (pour les profilés) et sa gamme de transformation est relativement classique jusqu'au revenu final. L'homogénéisation se fait entre 480 et 570βC pendant une durée comprise entre 5 et 50h. On procède ensuite au corroyage par laminage à chaud ou filage, puis, dans le cas des tôles, au laminage à froid jusqu'à une épaisseur comprise entre 0,5 et 15 mm. On effectue ensuite une mise en solution poussée à une température proche du solidus, comprise entre 540 et 575βC, puis une trempe à l'eau avec une vitesse de refroidissement dépendant de l'épaisseur du produit. Le revenu est un traitement thermique particulier qui permet à la fois d'obtenir les caractéristiques mécaniques requises tout en désensibilisant l'alliage à la corrosion intercristalline. Ce traitement peut être soit un traitement monopalier à une température comprise entre 150 et 250βC, et de préférence entre 165 et 220'C, soit un traitement bipalier, l'un des paliers étant à une température comprise entre 150 et 250βC (de préférence 165 et 220βC) et l'autre à une température plus élevée, comprise entre 170 et 270eC.
Le temps de traitement dépend de la température. On peut ramener cette durée à un temps équivalent à 175βC tβq, lié à la température T du palier en 'K et à la durée t de traitement à cette température (la durée de montée en température étant prise en compte dans le calcul du temps équivalent) par la relation:
(teq/448) exp(-Q/448R) - t/T exp(-Q/RT) dans laquelle Q - 145000 J/mol et R est la constante des gaz parfaits. Pour les traitements bipalier, on constate qu'on obtient une désensibilisation partielle à la corrosion intercristalline pour tβq > 30 h et une désensibilisation totale pour teq > 70 h. On entend par désensibilisation partielle l'absence de ramifications intercristallines de longueur supérieure à 20 microns, sur une coupe polie réalisée à la suite de l'essai selon la norme militaire américaine MIL-H-6088. La désensibilisation est considérée comme totale en l'absence de ramifications de taille supérieure à 5 microns. Il n'est pas recommandé de dépasser un temps équivalent de 120 h, car on a alors une dégradation trop importante de la limite élastique qui chute nettement en dessous de 300 MPa. L'optimum de la plage de désensibilisation se situe entre 70 et 120 h pour les traitements bipalier et entre 150 et 250 h pour les traitements monopalier. A la suite de ce revenu, on constate que la différence de conductivité avec l'état T6 est toujours supérieure à 0,5 MS/m. On peut aussi pratiquer un traitement thermique monopalier, mais, pour être efficace, il doit avoir une durée équivalent supérieure à celle d'un traitement bipalier, ce qui condui généralement à des caractéristiques mécaniques inférieures Cette durée équivalente est comprise de préférence entre 15 et 250 h. Dans ce cas, l'écart de conductivité par rapport l'état T6 est d'au moins 1 MS/m.
Les produits réalisés selon l'invention présentent un bo module d'élasticité et un excellent module spécifiqu (quotient du module par la densité) compte-tenu de leu densité plus faible que celle des alliages 2000 par exemple Ainsi, pour des tôles d'épaisseur 1,6 mm, on a mesuré u module de 71 GPa, à peine inférieur au module de tôles de mêm épaisseur en alliage 2024 nu, et nettement supérieur à celu du 2024 plaqué utilisé habituellement pour le fuselage de avions commerciaux.
Ces produits présentent également, grâce au revenu à haut température, une bonne stabilité thermique qui les rend aptes par exemple, à être utilisés pour le fuselage d'avion supersoniques.
Exemples
Exemple 1
On a élaboré sous forme de plaque un alliage d composition: Si: 0,79%
Mg: 0,94%
Cu: 1,0%
Mn: 0,58% Fe: 0,22%
Zn: 0,15% avec donc un rapport Mg/Si * 1,2.
La plaque a été homogénéisée 21h à 530°C, écroutée, pui laminée à chaud et à froid jusqu'à une épaisseur de 1,6 mm. L mise en solution a été effectuée à 550βC pendant lh.
Le revenu standard pour un tel alliage, conduisant à l'éta T6, serait de 8h à 175°C et les caractéristiques mécanique dans le sens travers obtenues dans ce cas sont: limite élastique Ro,2 * 375 MPa résistance à la rupture Rm « 417 MPa allongement A - 14% Sa conductivité électrique est de 24,0 MS/m.
Différents traitements thermiques ont été effectués sur ces tôles pour essayer de les désensibiliser à la corrosion intercristalline. On a utilisé, pour qualifier cette sensibilité, soit un test nommé "Interneutre", correspondant à la norme militaire américaine MIL-H-6088, soit un test interne nommé "Interano", consistant en une attaque anodique de l'échantillon, pendant 6h, en milieu chlorures - perchlorates et sous une densité de courant de 1 mA/cm2, suivie d'un examen en coupe micrographique. Les températures équivalentes de revenu ainsi que les résultats en matière de caractéristiques mécaniques dans le sens travers et corrosion intercristalline sont rassemblés dans le tableau 1.
Exemple 2
On a élaboré sous forme de plaque deux alliages A et B de composition suivante:
A B S Sii:: 0o,,9 955 0,82
Mg : o, 87 0,80
Cu: o, 80 1,0
Mn: o, 63 0,58
Fe: o, 20 0,21 M Mgg//SSii:: 0o,,9 911 0,98
Les plaques ont été homogénéisées 21h à 530βC, écroutées, puis laminées à chaud et à froid jusqu'à une épaisseur de 1,6 mm. La mise en solution a été effectuée à 550βC pendant lh pour l'alliage A et à 570βC pendant lh pour l'alliage B. Le revenu standard pour conduire à l'état T6 est de 8h à 175βC et les caractéristiques mécaniques dans le sens travers sont alors: pour A RQ,2 " 35° MPa Rm " 38° MPa A * 13% pour B ^0,2 = 363 MPa Rm - 00 MPa A - 1 %
Les conductivités à l'état T6 des alliages A et B so respectivement de 24,3 et 24,7 MS/m.
Différents traitements thermiques de revenu ont été effectu sur ces tôles pour essayer de les désensibiliser à corrosion intercristalline, qui a été qualifiée par des tes accélérés "Interneutre" et "Interano".
Les temps équivalents à 175"C, les caractéristiques mécaniqu dans le sens travers, la conductivité électrique et sensibilité à la corrosion intercristalline ont été rassembl dans les tableaux 2 (pour l'alliage A) et 3 (pour l'allia
B).
Exemple 3
On a élaboré sous forme de plaque un alliage de composition:
Si: 0,924
Mg: 0,860
Cu: 0,869 Mn: 0,550
Fe: 0,192
Zn: 0,152
Zr: 0,103
Ni: 0,017 Ti: 0,020
Cr: 0,004 avec donc un rapport Mg/Si - 0,93
La plaque a été homogénéisée à 530°C, ecroutée, laminée chaud à une épaisseur de 35 mm, mise en solution à 550°C trempée. On a comparé des échantillons ayant subi un reve classique correspondant à un état T6 à des échantillons aya subi un traitement de désensibilisation à la corrosi intercristalline selon l'invention, avec un revenu à doub palier de 6 h à 175βC + 2 h à 220βC. Les caractéristiques mécaniques mesurées dans le sens long travers-long sont les suivantes: sens L sens T-L
MPa MPa % MPa MPa % état T6 368 380 13,0 356 394 9,6 selon invention 315 344 11,5 316 349 9,0
Les échantillons traités selon l'invention présentent aux tests "Interano" et "Interneutre" une absence de sensibilité à la corrosion intercristalline, contrairement aux échantillons T6.
Les produits laminés ou filés et désensibilisés à la corrosion intercristalline selon l'invention sont particulièrement bien adaptés à la réalisation de pièces structurales pour l'aéronautique, en particulier des fuselages, et pour des véhicules routiers et ferroviaires.
TABLEAU 1
TABLEAU 2
tah 175°C 459,5 241 300 10,2 non 26.7 1+ 2h 250°C
I
I 8h à 185°C 18,3 349 388 11,1 oui 24.3
I8h à 200°C 59,2 322 353 10,3 partielle 24.7
I8h à 220°C 253,3 272 323 I 9,5 non I 25.8
L I TABLEAU 3

Claims

REVENDICATIONS
1) Procédé de fabrication de produits en alliage d'aluminium du type AlSiMgCu à haute résistance présentant une bonne résistance à la corrosion intercristalline, comportant les étapes suivantes:
- coulée d'une plaque ou d'une billette de composition: Si: 0,7 - 1,3%
Mg: 0,6 - 1,1%
Cu: 0,5 - 1,1%
Mn: 0,3 - 0,8%
Zr: < 0,20% Fe: < 0,30
Zn: < 1%
Ag: < 1%
Cr: < 0,25% autres < 0,05 chacun et < 0,15 au total reste aluminium avec Mg/Si < 1
- homogénéisation entre 470 et 570βC
- corroyage à chaud et éventuellement à froid
- mise en solution entre 540 et 570°C
- trempe - revenu comportant au moins un palier à une température comprise entre 150 et 250"C, et de préférence entre 165 et 220βC, la durée totale mesurée en temps équivalent à 175βC étant comprise entre 30 et 300h.
2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la teneur en Zn est comprise entre 0,15 et 1%.
3) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le revenu comporte un palier à une température comprise entre 150 et 250βC, et de préférence entre 165 et 220"C, et un autre palier à une température supérieure, comprise entre 170 et 270"C. 4) Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce q la durée équivalente à 175βC du revenu est comprise ent 30 et 120 h.
5) Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce qu la durée équivalente à 175"C du revenu est comprise entr 70 et 120 h.
6) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2 caractérisé en ce que le revenu comporte un seul palie et que sa durée équivalente à 175°C est comprise entr 150 et 250 h.
7) Produit laminé ou filé en alliage d'aluminium du typ
AlSiMgCu à haute résistance de composition (en poids):
Si: 0,7 - 1,3%
Mg: 0,6 - 1,1%
Cu: 0,5 - 1,1% Mn: 0,3 - 0,8%
Zr: < 0,20% Fe: < 0,30% Zn: < 1% Ag: < 1% Cr: < 0,25% autres < 0,05% chacun et < 0,15% au total, dans lequel Mg/Si < 1, désensibilisé à la corrosio intercristalline, et présentant à l'état désensibilis une conductivité électrique supérieure d'au moins 0, MS/m à celle mesurée à l'état T6.
8) Elément de fuselage d'avion réalisé à partir de produit laminés ou filés élaborés par un procédé selon l'un quelconque des revendications 1 à 6.
9) Elément de fuselage d'avion réalisé à partir de produit laminés ou filés selon la revendication 7. 10) Elément structural de véhicule ferroviaire ou routier réalisé à partir de produits laminés ou filés élaborés par un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6.
11) Elément structural de véhicule ferroviaire ou routier réalisé à partir de produits selon la revendication 7.
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