EP0786528A1 - Process for manufacturing non grain-oriented magnetic steel sheet and sheet obtained by this process - Google Patents

Process for manufacturing non grain-oriented magnetic steel sheet and sheet obtained by this process Download PDF

Info

Publication number
EP0786528A1
EP0786528A1 EP97400114A EP97400114A EP0786528A1 EP 0786528 A1 EP0786528 A1 EP 0786528A1 EP 97400114 A EP97400114 A EP 97400114A EP 97400114 A EP97400114 A EP 97400114A EP 0786528 A1 EP0786528 A1 EP 0786528A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
annealing
sheet
tesla
hand
cold rolling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP97400114A
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP0786528B1 (en
Inventor
Philippe Poiret
Jean-Claude Bavay
Jean Verdun
André Bertoni
Jacques Hernandez
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
USINOR SA
Original Assignee
USINOR Sacilor SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by USINOR Sacilor SA filed Critical USINOR Sacilor SA
Priority to EP04014453A priority Critical patent/EP1473371B1/en
Publication of EP0786528A1 publication Critical patent/EP0786528A1/en
Application granted granted Critical
Publication of EP0786528B1 publication Critical patent/EP0786528B1/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment

Definitions

  • the present invention relates to a method for manufacturing magnetic steel sheet with non-oriented grains.
  • Magnetic sheets known as non-oriented grain, that is to say having isotropic magnetic properties are particularly intended for the construction of electromagnetic devices in which the magnetic flux generated by the electrical windings is not constant, as for example in machines rotating. Some transformers used in the household appliance sector use this type of sheet for economic reasons.
  • These electromagnetic devices consist of cut and assembled sheets.
  • the sheets have an efficiency which is evaluated according to two parameters which are induction, on the one hand, and specific losses on the other.
  • the induction is limited by the saturation magnetization of the sheets and this magnetization is higher the higher the steel is rich in iron.
  • the addition of alloying elements in the steel leads to an increase in the electrical resistivity, which has the function of reducing the losses by eddy currents.
  • the vacuum production of steel improves on the one hand, the cleanliness and purity of said steel and on the other hand, reduces losses by hysteresis.
  • Patent EP 0 469 980 discloses a process used in the field of manufacturing magnetic sheets with non-oriented grains, the process comprising successively, after vacuum production of a steel, a hot rolling operation followed by a winding, rapid annealing said to pass through the hot-rolled sheet, an optional shot peening operation, a pickling operation, a cold rolling operation in one or more stages followed by annealing, the final annealing being carried out in an atmosphere controlled, decarburizing if necessary.
  • the sheets obtained by this process for a final thickness of about 0.50 millimeter, have specific losses less than 6.5 W / Kg under an induction of 1.5 Tesla and a frequency of 50 Hertz as well as a higher magnetization at 1.74 Tesla under an electric field of 5000 A / m.
  • the total mass losses are less than 7.5 W / Kg under an induction of 1.5 Tesla and a frequency of 50 Hertz.
  • the magnetization is greater than 1.75 Tesla under a field of 5000 A / m.
  • the object of the invention is to improve the magnetic characteristics of non-oriented grain sheets made of steel containing very little silicon, that is to say to reduce the magnetic losses and to increase the magnetization under a field. electric determined.
  • the invention also relates to a magnetic steel sheet obtained by the process.
  • the single figure presents a magnetization curve as a function of the cold rolling rates, the cold rolling being carried out in a single operation.
  • a steel slab No. 1 the chemical composition of which by weight is given in table 1, is reheated to 1200 ° C. then undergoes a first hot rolling with a reduction rate of 86% and a second hot rolling with a 93% reduction rate.
  • the end of hot rolling temperature is 860 ° C, the strip of hot rolled sheet 2.5 mm thick is wound at the temperature of 710 ° C.
  • the sections undergo cold rolling in a single operation to obtain sections with the final thickness of 0.35 millimeter, 0.50 millimeter, 0.65 millimeter and 1 millimeter, which corresponds to cold reduction rates of 86%, 80%, 74% and 60%.
  • a final annealing is carried out at a temperature of 880 ° C. for 2 min for the sections of sheet metal of 0.35 mm, 0.50 mm and 1 mm thick.
  • the final annealing is carried out at a temperature of 920 ° C for 2.5 minutes (min) for the sections of sheet metal with a final thickness of 0.65 mm.
  • Table 2 presents the mass loss characteristics in Watt / Kilogram at 1.5 Tesla and 50 Hertz and the magnetization in Tesla under an electric field of 5000 A / m for a sheet thickness of approximately 0.35 mm, d '' about 0.50 mm, about 0.65 mm and about 1 mm. TABLE 2.
  • W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) You're here ) 0.35 mm sheet with annealing (reference) 3.95 1.78 0.50 mm sheet with annealing. (reference) 4.70 1.78 0.65 mm sheet with annealing.
  • the magnetizability of the sheet of final thickness of 1 mm, 0.65 mm and 0.50 mm is equal to or greater than 1.75 Tesla under a field of 5000 A / m when the thickness before rolling cold varies from 2 mm to 3.3 mm (as summarized in table 2a) in the case of coiling of hot-rolled sheet at a temperature above 650 ° C and in the absence of annealing before cold rolling .
  • the thickness before cold rolling must be less than 3.3 mm to obtain a magnetization equal to or greater than 1.75 Tesla.
  • a slab of steel No. 1 is hot rolled in the same manner as in Example 1, but with a winding at a temperature of 610 ° C., a section of the sheet being cold rolled with a reduction rate. 80%, the other section with a reduction rate of 74%, without initial annealing, that is to say without annealing before cold rolling.
  • a slab of steel No. 1 is hot rolled in the same manner as in Example 1, but with an end of hot rolling temperature of 910 ° C., the sheet being cold rolled with a reduction rate 80% without initial annealing.
  • the preceding comparative examples show, by varying the values obtained in losses and induction, and with the composition of the present invention, the need to increase the winding temperature as well as to limit the temperature at the end of hot rolling in the absence of annealing treatment of the hot rolled strip.
  • a steel slab No. 2 the weight composition of which is given in Table 5, is treated under the same conditions as the steel slab No. 1 of Example 1, the sheet being cold rolled without initial annealing.
  • TABLE 5 (Steel # 2) VS Mn Yes S Al P 0.003% 0.870% 0.342% 0.008% 0.001% 0.188%
  • the manganese content must be less than 0.5% because a high manganese content generates a reduction in the magnetization.
  • a minimum of 0.05% manganese is necessary since a decrease in the manganese content tends to generate an increase in losses.
  • the presence of silicon and manganese in solid solution in iron considerably increases the electrical resistivity and, consequently, decreases the energy losses which accompany the variation of the magnetic induction flux.
  • the magnetic saturation polarization decreases as a function of the silicon, aluminum and manganese content. This results in a lower magnetic permeability of the steel at the usual operating point of the machines. It is therefore necessary to find the best compromise between the content of alloying elements and the magnetic performance targeted. Consequently, the steel according to the invention has a mass content of silicon of less than 0.5%, and a content of manganese of less than 0.5% to obtain a high permeability.
  • Thermal conductivity is an important parameter in the construction of electrical machines. Indeed, the energy losses by Joule effect in the materials are evacuated outside via the magnetic circuit made up of stacked cut sheets. The addition of silicon, manganese and aluminum in the iron results in a decrease in thermal conductivity.
  • the steel must be non or very little alloyed, the low silicon, manganese and aluminum content of the steel according to the invention makes it possible to limit the heating of the engines which is detrimental to the good resistance of the insulators coating the conductors.
  • the better evacuation of calories can also allow an increase of the specific power, via the increase of the levels of induction, without increase of the temperature.
  • composition of the invention by the thermal conductivity which it imparts to the steel, ensures cooling by thermal conduction of the electrical devices.
  • the manufacturing process further comprises, after hot rolling, a static annealing of the sheet at a temperature between 700 and 1050 ° C., the cold rolling being carried out in a single operation, the final annealing being carried out at the parade.
  • a steel slab N ° 4 whose chemical composition by weight is given in table 9 is reheated to 1173 ° C then undergoes a first hot rolling with a reduction rate of 86% and a second hot rolling with a rate of 93% reduction.
  • the end of hot rolling temperature is 843 ° C
  • the hot rolled sheet strip is wound at the temperature of 738 ° C.
  • the sheet in the form of a coil is subjected to static annealing at a temperature of 800 ° C. for 10 hours under an atmosphere of hydrogen or of hydrogen and nitrogen.
  • the sheet is then cold rolled with a reduction rate of 80% to obtain a sheet thickness of 0.50 mm.
  • the final annealing is carried out at a temperature of 880 ° C. for 2 minutes under an atmosphere of nitrogen and hydrogen.
  • a steel slab n ° 4 whose composition by weight is given in table 9 is treated in the same way as the steel of example 6, that is to say with the same hot reduction rates and Cold.
  • the temperature for reheating the slab is 1185 ° C.
  • the temperature at the end of hot rolling is 857 ° C.
  • the hot-rolled sheet strip is wound at a temperature of 636 ° C.
  • a section of the coil is subjected to static annealing at a temperature of 800 ° C for 10 hours under an atmosphere of hydrogen or hydrogen and nitrogen.
  • the sheet is then cold rolled to obtain a sheet 0.50 mm thick.
  • the final annealing is carried out at a temperature of 880 ° C. for 2 minutes under an atmosphere of nitrogen and hydrogen.
  • a steel slab n ° 4 whose composition by weight is given in table 9 is treated in the same way as the steel of example 6, that is to say with the same hot reduction rates and Cold.
  • the temperature for reheating the slab is 1221 ° C.
  • the temperature at the end of hot rolling is 910 ° C.
  • the sheet metal strip hot rolled is wound at a temperature of 785 ° C.
  • the sheet in the form of a coil is subjected to static annealing at a temperature of 800 ° C. for 10 hours under an atmosphere of hydrogen or of hydrogen and nitrogen.
  • the sheet is then cold rolled to obtain a sheet 0.50 mm thick.
  • the final annealing is carried out at a temperature of 880 ° C. for 2 minutes under an atmosphere of nitrogen and hydrogen.
  • steel No. 2 which has a manganese content of 0.87% in its composition, leads to magnetic properties identical to those of Table 12.
  • the manganese content must however be limited to less than 0.5% to improve thermal conductivity.
  • a section of the hot-rolled sheet coil obtained under the conditions described in Example 7 is subjected to static annealing at a temperature of 710 ° C for 40 hours under an atmosphere of hydrogen or nitrogen and hydrogen .
  • a steel slab No. 4 the weight composition of which is given in Table 9, is treated in the same way as in Example 6, that is to say with the same hot and cold reduction rates.
  • the steel slab No. 4 is reheated to 1188 ° C, the temperature at the end of hot rolling is 816 ° C.
  • the hot rolled sheet strip is coiled at a temperature of 702 ° C.
  • a section of sheet metal in the form of a coil is subjected to static annealing at a temperature of 1000 ° C. for 10 hours under an atmosphere of hydrogen or hydrogen and nitrogen.
  • the sheet is then cold rolled to obtain a sheet 0.50 mm thick.
  • the final annealing is carried out at a temperature of 880 ° C. for 2 minutes under an atmosphere of nitrogen and hydrogen.
  • the magnetic characteristics obtained are presented in Table 14. TABLE 14.
  • a section of the hot-rolled sheet coil obtained under the conditions described in Example 7 is subjected to static annealing at the temperature of 740 ° C. for 40 hours under an atmosphere of hydrogen or hydrogen and nitrogen. After annealing, the section is divided into four parts which undergo cold rolling respectively with a reduction rate of 60%, 74%, 80% and 86% to obtain a sheet of 1 mm 0, 65 mm, 0.50 mm, and 0.35 mm thick.
  • the 0.5 mm thick sheet and the 0.35 mm thick sheet are annealed at a temperature of 880 ° C. for 2 min.
  • the 0.65 mm thick sheet is annealed at a temperature of 880 ° C for 2 min 30 s.
  • the 1 mm thick sheet is annealed at a temperature of 880 ° C for 3 min 40 s. Final annealing is carried out in an atmosphere of hydrogen and nitrogen.
  • the magnetic characteristics obtained are presented in Table 15. TABLE 15. W 1.5 / 50 B5000 According to the invention: (W / kg) ( You're here ) 0.35 mm thick sheet 3.76 1.78 0.50 mm thick sheet 4.70 1.79 0.65 mm thick sheet 6.36 1.80 1 mm thick sheet 11.80 1.80
  • the single figure shows that the cold rolling rate must be equal to or greater than 25% to obtain a magnetization equal to or greater than 1.75 Tesla in the absence of static annealing after hot rolling and less than 90% to obtain a magnetization equal to or greater than 1.77 Tesla when a static annealing is carried out after hot rolling.
  • the invention comprises the following stages: static annealing before cold rolling, cold rolling in a single operation, final annealing as presented in Examples 6, 7, 8, 9, 10 and 11. After cutting of the elements circuit and stacking, annealing can be carried out on said circuits to eliminate internal stresses.
  • the annealing to eliminate internal stresses generated by cutting makes it possible to significantly reduce losses without no degradation of the magnetization of the sheet according to the invention, the sheet having a thickness of 0.5 mm and 0.65 mm and not having undergone static annealing. Mass losses are thus obtained at 1.5 Tesla and 50 Hertz respectively less than 5.30 W / Kg and 7.0 W / Kg with a magnetization equal to or greater than 1.75 Tesla under a field of 5000A / m. With static annealing, the reduction in losses is much greater.
  • Epstein test pieces having a thickness of 0.35 mm, 0.50 mm, 0.65 mm and 1 mm, used to measure the magnetic characteristics of the sheets presented in examples 1, 6, 8, 9, and 10, were subjected to an annealing of 750 ° C for 2 hours under an atmosphere of nitrogen and hydrogen.
  • Example 1 0.35 mm thick sheet without annealing. 4.04 1.76 0.65 mm thick sheet without annealing. 5.80 1.76 Sheet 0.50 mm thick without annealing. 4.64 1.78 1 mm thick sheet without annealing. 9.60 1.76 according to the invention Sheet 0.50 mm thick with annealing according to the invention: Example 6. 4.13 1.80 Example 8. 3.80 1.82 Example 9. 4.15 1.79 Example 10. 3.62 1.80
  • the annealing to eliminate the internal stresses generated by cutting does not make it possible to significantly reduce the losses of the sheet of thickness 0.35 mm and 1 mm which have not undergone static annealing.
  • Example 11 The Epstein test pieces used in Example 11 to measure the magnetic characteristics are annealed at 750 ° C for two hours under an atmosphere of nitrogen and hydrogen. The magnetic characteristics obtained are presented in Table 17. TABLE 17. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) 0.35 mm thick sheet. 3.37 1.78 Sheet 0.5 mm thick. 3.94 1.79 0.65 mm thick sheet. 5.36 1.80 Sheet 1 mm thick according to the invention.
  • the sheet according to the invention is produced with static annealing after hot rolling, it is thus possible to obtain sheets having a final thickness of 0.35 mm, 0.50 mm, 0.65 mm and 1 mm and which, after post cutting annealing respectively have mass losses of less than 4 W / Kg, 4.70 W / Kg, 6 W / Kg and 11.5 W / Kg as well as a magnetization equal to or greater than 1.77 Tesla.
  • the hot rolled sheet is subjected to cold rolling, the cold rolling comprising two stages with an intermediate annealing and a final annealing. It is shown that the mass losses, at 1.5 Tesla and 50 Hz, can be reduced to values less than 5.30 W / Kg for a sheet thickness of 0.50 mm, to values less than 7 W / Kg for a sheet thickness of 0.65 mm, and at values less than 11 W / Kg for a sheet thickness of 1 mm, the magnetization under a field of 5000 A / m being greater than 1.72 Tesla.
  • the strip of hot-rolled sheet metal, without annealing after hot rolling, is subjected, according to the invention, to cold rolling, the cold rolling comprising two stages with an intermediate annealing on the run or static and a final annealing being able to be rapid annealing, for example in a parade.
  • the static annealing performed before cold rolling can advantageously be replaced by an intermediate annealing in a double cold rolling operation.
  • the invention therefore presents itself in a process comprising no static annealing before cold rolling but a double cold rolling with intermediate annealing, preferably static.
  • Example 14 illustrates this feature of the invention.
  • a steel slab N ° 5 whose chemical composition by weight is given in table 18 is reheated to 1205 ° C then undergoes a first hot rolling with a reduction rate of 86%, and a second hot rolling with a rate 93% reduction
  • the temperature at the end of hot rolling is 845 ° C, the strip of hot rolled sheet being wound at a temperature of 704 ° C.
  • the sheet is then subjected to cold rolling with a reduction rate of 10%.
  • a part of the sheet is subjected to annealing in a process at a temperature of 880 ° C. for 2 min under an atmosphere of nitrogen and hydrogen.
  • the other part of the sheet is subjected to static annealing at a temperature of 750 ° C for 2 hours also under an atmosphere of nitrogen and hydrogen.
  • the sheet of thickness 1 mm characterized by a rate of second cold reduction slightly greater than 40% has a weaker magnetization under a field of 5000 A / m than the sheets of thickness 0.50 mm and 0.65 mm
  • the annealing of elimination of the internal stresses generated by the cutting makes it possible to significantly reduce the losses without degradation of the magnetization of the sheet, the sheet having a thickness of 0.50 mm and 0.65 mm and having undergone a double cold rolling with intermediate annealing without annealing the hot rolled strip.
  • the magnetization under a field of 5000 A / m is lower for the sheet thickness of 1 mm and the stress elimination annealing reduces the losses to 1.5 Tesla and 50 Hz less significantly.
  • the reduction rate of the first cold rolling is greater than 50%, there is no reduction in losses or improvement in the magnetization compared to a process comprising cold rolling in a single operation, without annealing of the sheet after hot rolling. If the reduction rate of the second cold rolling is greater than 40%, there is an improvement in the magnetization.
  • Static annealing before cold rolling of the hot rolled strip can lead to an exaggerated enlargement of the grain which results in brittleness of the strip and difficulties in cold rolling. Static annealing after a first cold rolling overcomes this problem.
  • the sheet obtained by the process can be subjected, after cutting and assembling the magnetic circuits, to an annealing of stress elimination.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Inorganic Insulating Materials (AREA)
  • Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

A magnetisable sheet with non-oriented grains is made from steel, which is prepared under vacuum and contains 0.05-0.5% manganese and less than 0.5% silicon, 0.03% aluminium, 0.20% phosphorous, 0.015% sulphur, and 0.01% each of carbon, nitrogen and oxygen. A slab of the steel is heated to below 1300 deg. C and hot-rolled, with a final temperature below 950 deg. C, then wound into a roll at over 550 deg. C to facilitate crystallisation. Subsequently the steel is scoured, cold-rolled in at least one stage to reduce its thickness to no more than 1.5 mm and then annealed. Also claimed are the sheets of steel of various thicknesses and defined in terms of their magnetisation and hysteresis losses.

Description

La présente invention concerne un procédé de fabrication de tôle d'acier magnétique à grains non orientés.The present invention relates to a method for manufacturing magnetic steel sheet with non-oriented grains.

Les tôles magnétiques dites à grains non orientés, c'est à dire ayant des propriétés magnétiques isotropes sont particulièrement destinées à la construction de dispositifs électromagnétiques dans lesquels le flux magnétique généré par les enroulements électriques n'est pas constant, comme par exemple dans les machines tournantes. Certains transformateurs utilisés dans le domaine de l'électroménager utilisent ce type de tôles pour des raisons économiques.Magnetic sheets known as non-oriented grain, that is to say having isotropic magnetic properties are particularly intended for the construction of electromagnetic devices in which the magnetic flux generated by the electrical windings is not constant, as for example in machines rotating. Some transformers used in the household appliance sector use this type of sheet for economic reasons.

Ces dispositifs électromagnétiques sont constitués de tôles découpées et assemblées. Les tôles ont une efficacité qui s'évalue en fonction de deux paramètres qui sont l'induction, d'une part, et les pertes spécifiques d'autre part.These electromagnetic devices consist of cut and assembled sheets. The sheets have an efficiency which is evaluated according to two parameters which are induction, on the one hand, and specific losses on the other.

L'induction est limitée par l'aimantation à saturation des tôles et cette aimantation est d'autant plus élevée que l'acier est riche en fer. L'addition d'éléments d'alliage dans l'acier entraîne une augmentation de la résistivité électrique, ce qui a pour fonction de diminuer les pertes par courants de Foucault.The induction is limited by the saturation magnetization of the sheets and this magnetization is higher the higher the steel is rich in iron. The addition of alloying elements in the steel leads to an increase in the electrical resistivity, which has the function of reducing the losses by eddy currents.

L'élaboration sous vide de l'acier permet d'améliorer d'une part, la propreté et la pureté dudit acier et d'autre part, de réduire les pertes par hystérésis.The vacuum production of steel improves on the one hand, the cleanliness and purity of said steel and on the other hand, reduces losses by hysteresis.

Aussi, il est nécessaire de trouver un compromis, du point de vue composition, entre l'aimantation et les pertes.Also, it is necessary to find a compromise, from the composition point of view, between magnetization and losses.

Il est connu du brevet EP 0 469 980 un procédé utilisé dans le domaine de la fabrication de tôles magnétiques à grains non orientés, le procédé comportant successivement, après élaboration sous vide d'un acier, une opération de laminage à chaud suivie d'un bobinage, un recuit rapide dit au défilé de la tôle laminée à chaud, une opération facultative de grenaillage, une opération de décapage, une opération de laminage à froid en une ou plusieurs étapes suivies d'un recuit, le recuit final étant réalisé sous atmosphère contrôlée, décarburante si nécessaire.Patent EP 0 469 980 discloses a process used in the field of manufacturing magnetic sheets with non-oriented grains, the process comprising successively, after vacuum production of a steel, a hot rolling operation followed by a winding, rapid annealing said to pass through the hot-rolled sheet, an optional shot peening operation, a pickling operation, a cold rolling operation in one or more stages followed by annealing, the final annealing being carried out in an atmosphere controlled, decarburizing if necessary.

Les tôles obtenues par ce procédé, pour une épaisseur finale de 0,50 millimètre environ, ont des pertes spécifiques inférieures à 6,5 W/Kg sous une induction de 1,5 Tesla et une fréquence de 50 Hertz ainsi qu'une aimantation supérieure à 1,74 Tesla sous un champ électrique de 5000 A/m.The sheets obtained by this process, for a final thickness of about 0.50 millimeter, have specific losses less than 6.5 W / Kg under an induction of 1.5 Tesla and a frequency of 50 Hertz as well as a higher magnetization at 1.74 Tesla under an electric field of 5000 A / m.

Pour une épaisseur de la tôle d'environ 0,65 millimètre, les pertes totales massiques sont inférieures à 7,5 W/Kg sous une induction de 1,5 Tesla et une fréquence de 50 Hertz. L'aimantation est supérieure à 1,75 Tesla sous un champ de 5000 A/m.For a sheet thickness of approximately 0.65 millimeter, the total mass losses are less than 7.5 W / Kg under an induction of 1.5 Tesla and a frequency of 50 Hertz. The magnetization is greater than 1.75 Tesla under a field of 5000 A / m.

L'invention a pour but d'améliorer les caractéristiques magnétiques des tôles à grains non orientés réalisées avec un acier ne contenant que très peu de silicium, c'est à dire de réduire les pertes magnétiques et d'augmenter l'aimantation sous un champ électrique déterminé.The object of the invention is to improve the magnetic characteristics of non-oriented grain sheets made of steel containing very little silicon, that is to say to reduce the magnetic losses and to increase the magnetization under a field. electric determined.

Elle a pour objet un procédé de fabrication d'une tôle magnétique à grains non orientés à partir de l'élaboration sous vide d'un acier ayant dans sa composition moins de 0,5% de silicium, ledit acier, mis sous forme de brame, étant soumis successivement à :

  • une opération de laminage à chaud suivie d'un bobinage,
  • une opération facultative de grenaillage,
  • une opération de décapage,
  • une opération de laminage à froid,
  • au moins un recuit, caractérisé en ce que l'acier de composition suivante:
  • carbone < 0,01%,
  • silicium < 0,5%,
  • manganèse, de 0,05 à 0,5%,
  • aluminium < 0,03%,
  • phosphore < 0,20%,
  • soufre < 0,015%;
  • azote < 0,01%,
  • oxygène < 0,01%,
est soumis à un laminage à chaud avec une température de réchauffage de brame inférieure à 1300°C, une température de fin de laminage à chaud inférieure à 950°C, la bande laminée à chaud étant bobinée à une température supérieure à 550°C, puis laminée à froid en au moins une opération de laminage à froid à une épaisseur inférieure ou égale à 1,5 mm, la bande laminée à froid étant soumise à un recuit final.It relates to a process for manufacturing a magnetic sheet with non-oriented grains from the vacuum production of a steel having in its composition less than 0.5% silicon, said steel, put in the form of a slab. , being successively subject to:
  • a hot rolling operation followed by a winding,
  • an optional shot peening operation,
  • a pickling operation,
  • a cold rolling operation,
  • at least one annealing, characterized in that the steel of the following composition:
  • carbon <0.01%,
  • silicon <0.5%,
  • manganese, from 0.05 to 0.5%,
  • aluminum <0.03%,
  • phosphorus <0.20%,
  • sulfur <0.015%;
  • nitrogen <0.01%,
  • oxygen <0.01%,
is subjected to hot rolling with a slab reheating temperature below 1300 ° C, a hot rolling end temperature below 950 ° C, the hot rolled strip being wound at a temperature above 550 ° C, then cold rolled in at least one cold rolling operation to a thickness less than or equal to 1.5 mm, the cold rolled strip being subjected to a final annealing.

Les autres caractéristiques de l'invention sont:

  • dans une forme de l'invention,
    • le laminage à froid en une opération est réalisé sous un taux de réduction compris entre 25 et 90%.
  • dans une autre forme de l'invention,
    • le procédé comprend en outre, après laminage à chaud, un recuit statique en bobine de la tôle à une température comprise entre 700 et 1050°C pendant un temps supérieur à 1 heure, le laminage à froid étant effectué en une seule opération avec un taux de réduction compris entre 25 et 90%, le recuit final étant effectué au défilé.
  • dans une autre forme de l'invention,
    • après laminage à chaud, la tôle laminée à chaud est soumise à un laminage à froid, le laminage à froid comprenant deux étapes avec un recuit intermédiaire et un recuit final.
    • la première étape de laminage à froid est effectuée avec un taux de réduction inférieur à 50%.
    • la deuxième étape de laminage à froid est effectuée avec un taux de réduction supérieur à 40%.
    • le recuit intermédiaire, statique, est effectué à une température comprise entre 700 et 1050 °C, pendant un temps supérieur à 0,5 heure.
    • le recuit intermédiaire, au défilé, est effectué à une température comprise entre 700 et 1050 °C, pendant un temps inférieur à 10 minutes (mn).
    • le recuit final au défilé est réalisé à une température comprise entre 700 et 1050 °C pendant un temps inférieur à 10 mn.
The other characteristics of the invention are:
  • in one form of the invention,
    • cold rolling in one operation is carried out at a reduction rate of between 25 and 90%.
  • in another form of the invention,
    • the method further comprises, after hot rolling, a static annealing in coil of the sheet at a temperature between 700 and 1050 ° C for a time greater than 1 hour, the cold rolling being carried out in a single operation with a rate reduction between 25 and 90%, the final annealing being carried out at the parade.
  • in another form of the invention,
    • after hot rolling, the hot rolled sheet is subjected to cold rolling, the cold rolling comprising two stages with an intermediate annealing and a final annealing.
    • the first cold rolling step is carried out with a reduction rate of less than 50%.
    • the second cold rolling step is carried out with a reduction rate greater than 40%.
    • intermediate, static annealing is carried out at a temperature between 700 and 1050 ° C., for a time greater than 0.5 hour.
    • the intermediate annealing, in the process, is carried out at a temperature between 700 and 1050 ° C., for a time less than 10 minutes (min).
    • final annealing on parade is carried out at a temperature between 700 and 1050 ° C. for a time of less than 10 min.

En outre, après le recuit final, on soumet la tôle préalablement découpée à un recuit d'élimination des contraintes.

  • le recuit d'élimination des contraintes est effectué à une température supérieure à 650 °C pendant un temps supérieur à 3 mn.
In addition, after the final annealing, the previously cut sheet is subjected to a stress relieving annealing.
  • stress elimination annealing is carried out at a temperature above 650 ° C. for a time greater than 3 min.

L'invention concerne également une tôle d'acier magnétique obtenue par le procédé.The invention also relates to a magnetic steel sheet obtained by the process.

La description qui suit donnant une suite d'exemples de réalisation fera bien comprendre l'invention.The following description giving a series of exemplary embodiments will make the invention better understood.

La figure unique présente une courbe d'aimantation en fonction des taux de laminage à froid, le laminage à froid étant réalisé en une seule opération.The single figure presents a magnetization curve as a function of the cold rolling rates, the cold rolling being carried out in a single operation.

Selon la présente invention, il est mis en évidence que l'on peut réduire les pertes massiques à 1,5 Tesla et 50 Hertz, à moins de 5 W/Kg pour une épaisseur de tôle d'environ 0,35 mm, à moins de 6 W/Kg pour une épaisseur de tôle d'environ 0,50 mm; à moins de 8W/Kg pour une épaisseur de tôle d'environ 0,65 mm, à moins de 11 W/Kg pour une épaisseur de tôle d'environ 1 mm, et obtenir une aimantation égale ou supérieure à 1,72 T sous un champ électrique de 5000 A/m pour une tôle de 0,35 mm d'épaisseur, une aimantation égale ou supérieure à 1,75 Tesla pour des tôles de 0,50mm, 0,65 mm, et 1mm d'épaisseur en soumettant selon le procédé de l'invention, un acier ayant la composition donnée à :

  • un laminage à chaud avec une température de réchauffage de brame inférieure à 1300°C, une température de fin de laminage à chaud inférieure à 950°C, la bande laminée à chaud étant bobinée à une température supérieure à 550°C, puis laminée à froid en au moins une opération de laminage à froid à une épaisseur inférieure ou égale à 1,5 mm, la bande laminée à froid étant soumise à un recuit final.
According to the present invention, it is demonstrated that the mass losses can be reduced to 1.5 Tesla and 50 Hertz, to less than 5 W / Kg for a sheet thickness of approximately 0.35 mm, unless 6 W / Kg for a sheet thickness of approximately 0.50 mm; less than 8W / Kg for a sheet thickness of approximately 0.65 mm, less than 11 W / Kg for a sheet thickness of approximately 1 mm, and obtain equal magnetization or greater than 1.72 T under an electric field of 5000 A / m for a sheet of 0.35 mm thick, a magnetization equal to or greater than 1.75 Tesla for sheets of 0.50 mm, 0.65 mm, and 1 mm thick by subjecting, according to the method of the invention, a steel having the composition given to:
  • hot rolling with a slab reheating temperature lower than 1300 ° C, a hot rolling end temperature lower than 950 ° C, the hot rolled strip being wound at a temperature higher than 550 ° C, then rolled at cold in at least one cold rolling operation to a thickness less than or equal to 1.5 mm, the cold rolled strip being subjected to a final annealing.

Dans ce procédé il n'est pas effectué de recuit rapide de la tôle laminée à chaud.In this process there is no rapid annealing of the hot-rolled sheet.

Les exemples de 1 à 5 qui suivent, illustrent les caractéristiques générales de la présente invention.The examples from 1 to 5 which follow illustrate the general characteristics of the present invention.

Exemple 1.Example 1.

Une brame de l'acier N°1, dont la composition chimique pondérale est donnée dans le tableau 1 est réchauffée à 1200°C puis subit un premier laminage à chaud avec un taux de réduction de 86% et un second laminage à chaud avec un taux de réduction de 93%. La température de fin de laminage à chaud est de 860°C, la bande de tôle laminée à chaud d'épaisseur 2,5 mm est bobinée à la température de 710°C. TABLEAU 1 ( Acier n°1 ) C Mn Si S Al P 0,003% 0,308% 0,347% 0,010% 0,001% 0,160% A steel slab No. 1, the chemical composition of which by weight is given in table 1, is reheated to 1200 ° C. then undergoes a first hot rolling with a reduction rate of 86% and a second hot rolling with a 93% reduction rate. The end of hot rolling temperature is 860 ° C, the strip of hot rolled sheet 2.5 mm thick is wound at the temperature of 710 ° C. TABLE 1 (Steel # 1) VS Mn Yes S Al P 0.003% 0.308% 0.347% 0.010% 0.001% 0.160%

Pour effectuer des mesures comparatives la bande de tôle ainsi obtenue est partagée en tronçons :

  • une partie des tronçons subissent un recuit rapide de 2,5 minutes à 1050°C avant laminage à froid pour servir de référence.
  • les autres tronçons sont selon l'invention, laminés à froid sans effectuer de recuit avant le laminage à froid.
To make comparative measurements, the sheet metal strip thus obtained is divided into sections:
  • part of the sections undergo rapid annealing for 2.5 minutes at 1050 ° C. before cold rolling to serve as a reference.
  • the other sections are according to the invention, cold rolled without annealing before cold rolling.

Les tronçons subissent un laminage à froid en une seule opération pour obtenir des tronçons à l'épaisseur finale de 0,35 millimètre, 0,50 millimètre, 0,65 millimètre et 1 millimètre, ce qui correspond à des taux de réduction à froid de 86%, 80%, 74% et 60%.The sections undergo cold rolling in a single operation to obtain sections with the final thickness of 0.35 millimeter, 0.50 millimeter, 0.65 millimeter and 1 millimeter, which corresponds to cold reduction rates of 86%, 80%, 74% and 60%.

Un recuit final est effectué à une température de 880°C pendant 2 mn pour les tronçons de tôle de 0,35 mm, 0,50 mm et 1mm d'épaisseur. Le recuit final est effectué à une température de 920°C pendant 2,5 minutes (mn) pour les tronçons de tôle d'épaisseur finale de 0,65 mm.A final annealing is carried out at a temperature of 880 ° C. for 2 min for the sections of sheet metal of 0.35 mm, 0.50 mm and 1 mm thick. The final annealing is carried out at a temperature of 920 ° C for 2.5 minutes (min) for the sections of sheet metal with a final thickness of 0.65 mm.

Le tableau 2 présente les caractéristiques en pertes massiques en Watt / Kilogramme à 1,5 Tesla et 50 Hertz et l'aimantation en Tesla sous un champ électrique de 5000 A/m pour une épaisseur de tôle d'environ 0,35 mm, d'environ 0,50 mm, d'environ 0,65 mm et d'environ 1 mm. TABLEAU 2. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle de 0,35 mm avec recuit ( reférence ) 3,95 1,78 Tôle de 0,50 mm avec recuit. ( référence ) 4,70 1,78 Tôle de 0,65 mm avec recuit. ( référence ) 5,90 1,78 Tôle de 1 mm avec recuit ( référence ) 11,16 1,79 W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle sans recuit. ( invention ) Tôle de 0,35 mm d'épaisseur 4,10 1,75 Tôle de 0,50 mm d'épaisseur. 5,20 1,77 Tôle de 0,65 mm d'épaisseur. 6,72 1,77 Tôle de 1 mm d'épaisseur 9,60 1,76 Table 2 presents the mass loss characteristics in Watt / Kilogram at 1.5 Tesla and 50 Hertz and the magnetization in Tesla under an electric field of 5000 A / m for a sheet thickness of approximately 0.35 mm, d '' about 0.50 mm, about 0.65 mm and about 1 mm. TABLE 2. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) 0.35 mm sheet with annealing (reference) 3.95 1.78 0.50 mm sheet with annealing. (reference) 4.70 1.78 0.65 mm sheet with annealing. (reference) 5.90 1.78 1 mm sheet with annealing (reference) 11.16 1.79 W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) Sheet without annealing. (invention) 0.35 mm thick sheet 4.10 1.75 Sheet 0.50 mm thick. 5.20 1.77 0.65 mm thick sheet. 6.72 1.77 1 mm thick sheet 9.60 1.76

L'aptitude à l'aimantation de la tôle d'épaisseur finale de 1 mm, 0,65 mm et 0,50 mm est égale ou supérieure à 1,75 Tesla sous un champ de 5000 A/m lorsque l'épaisseur avant laminage à froid varie de 2 mm à 3,3 mm ( comme résumé dans le tableau 2 bis ) dans le cas du bobinage de la tôle laminée à chaud à la température supérieure à 650°C et en l'absence de recuit avant laminage à froid. Pour la tôle d'épaisseur finale de 0,35 mm, l'épaisseur avant laminage à froid doit être inférieure à 3,3 mm pour obtenir une aimantation égale ou supérieure à 1,75 Tesla. Tableau 2 bis. Epaisseur finale ( mm ) Epaisseur avant laminage à froid ( mm ) B 5000 ( Tesla ) 1 3,3 1,77 - 2,5 1,76 - 2 1,77 0,65 3,3 1,77 - 2,5 1,77 - 2 1,78 0,50 3,3 1,75 - 2,5 1,77 - 2 1,77 0,35 3,3 1,74 - 2,5 1,75 - 2 1,76 The magnetizability of the sheet of final thickness of 1 mm, 0.65 mm and 0.50 mm is equal to or greater than 1.75 Tesla under a field of 5000 A / m when the thickness before rolling cold varies from 2 mm to 3.3 mm (as summarized in table 2a) in the case of coiling of hot-rolled sheet at a temperature above 650 ° C and in the absence of annealing before cold rolling . For sheet metal with a final thickness of 0.35 mm, the thickness before cold rolling must be less than 3.3 mm to obtain a magnetization equal to or greater than 1.75 Tesla. Table 2 bis. Final thickness (mm) Thickness before cold rolling (mm) B 5000 (Tesla) 1 3.3 1.77 - 2.5 1.76 - 2 1.77 0.65 3.3 1.77 - 2.5 1.77 - 2 1.78 0.50 3.3 1.75 - 2.5 1.77 - 2 1.77 0.35 3.3 1.74 - 2.5 1.75 - 2 1.76

Exemple 2.Example 2.

Une brame de l'acier n°1 est laminée à chaud de la même manière que dans l'exemple 1, mais avec un bobinage à la température de 610°C, un tronçon de la tôle étant laminée à froid avec un taux de réduction de 80%, l'autre tronçon avec un taux de réduction de 74%, sans recuit initial, c'est-à-dire sans recuit avant laminage à froid .A slab of steel No. 1 is hot rolled in the same manner as in Example 1, but with a winding at a temperature of 610 ° C., a section of the sheet being cold rolled with a reduction rate. 80%, the other section with a reduction rate of 74%, without initial annealing, that is to say without annealing before cold rolling.

Après le même recuit final que dans l'exemple 1, il a été obtenu les caractéristiques magnétiques présentées dans le tableau 3 TABLEAU 3. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle sans recuit. ( invention ) Tôle de 0,50 mm d'épaisseur. 5,95 1,74 Tôle de 0,65 mm d'épaisseur. 7,67 1,74 After the same final annealing as in Example 1, the magnetic characteristics presented in Table 3 were obtained TABLE 3. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) Sheet without annealing. (invention) Sheet 0.50 mm thick. 5.95 1.74 0.65 mm thick sheet. 7.67 1.74

Exemple 3.Example 3.

Une brame de l'acier n°1 est laminée à chaud de la même manière que dans l'exemple 1, mais avec une température de fin de laminage à chaud de 910°C, la tôle étant laminée à froid avec un taux de réduction de 80% sans recuit initial.A slab of steel No. 1 is hot rolled in the same manner as in Example 1, but with an end of hot rolling temperature of 910 ° C., the sheet being cold rolled with a reduction rate 80% without initial annealing.

Après le même recuit final que dans l'exemple 1, il a été obtenu les caractéristiques magnétiques présentées dans le tableau 4 TABLEAU 4. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle sans recuit. ( invention ) Tôle de 0,50 mm d'épaisseur. 5,25 1,72 After the same final annealing as in Example 1, the magnetic characteristics presented in Table 4 were obtained TABLE 4. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) Sheet without annealing. (invention) Sheet 0.50 mm thick. 5.25 1.72

Les exemples précédents comparatifs mettent en évidence, par la variation des valeurs obtenues en pertes et induction, et avec la composition de la présente invention, la nécessité d'accroître la température de bobinage ainsi que de limiter la température de fin de laminage à chaud en l'absence de traitement de recuit de la bande laminée à chaud.The preceding comparative examples show, by varying the values obtained in losses and induction, and with the composition of the present invention, the need to increase the winding temperature as well as to limit the temperature at the end of hot rolling in the absence of annealing treatment of the hot rolled strip.

Exemple 4.Example 4.

Une brame d'acier n°2 dont la composition pondérale est donnée dans le tableau 5 est traitée dans les mêmes conditions que la brame d'acier n°1 de l'exemple 1, la tôle étant laminée à froid sans recuit initial. TABLEAU 5 ( Acier n°2 ) C Mn Si S Al P 0,003% 0,870% 0,342% 0,008% 0,001% 0,188% A steel slab No. 2, the weight composition of which is given in Table 5, is treated under the same conditions as the steel slab No. 1 of Example 1, the sheet being cold rolled without initial annealing. TABLE 5 (Steel # 2) VS Mn Yes S Al P 0.003% 0.870% 0.342% 0.008% 0.001% 0.188%

Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 6 TABLEAU 6. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle sans recuit. Tôle de 0,50 mm d'épaisseur. 5,32 1,71 Tôle de 0,65 mm d'épaisseur. 6,32 1,72 The magnetic characteristics obtained are presented in Table 6 TABLE 6. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) Sheet without annealing. Sheet 0.50 mm thick. 5.32 1.71 0.65 mm thick sheet. 6.32 1.72

Exemple 5.Example 5.

Une brame d'acier n°3 dont la composition pondérale est donnée dans le tableau 7 est traitée dans les mêmes conditions que la brame n°1 de l'exemple 1, la tôle étant laminée à froid sans recuit initial. TABLEAU 7 ( Acier n°3 ) C Mn Si S Al P 0,003% 0,106% 0,326% 0,007% 0,001% 0,173% A steel slab n ° 3 whose weight composition is given in table 7 is treated under the same conditions as the slab n ° 1 of example 1, the sheet being cold rolled without initial annealing. TABLE 7 (Steel # 3) VS Mn Yes S Al P 0.003% 0.106% 0.326% 0.007% 0.001% 0.173%

Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 8 TABLEAU 8. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle sans recuit. ( invention ) Tôle de 0,50 mm d'épaisseur. 5,80 1,77 Tôle de 0,65 mm d'épaisseur. 7,03 1,77 The magnetic characteristics obtained are presented in table 8 TABLE 8. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) Sheet without annealing. (invention) Sheet 0.50 mm thick. 5.80 1.77 0.65 mm thick sheet. 7.03 1.77

On remarque en comparant les exemples 4 et 5 et les tableaux de valeurs 6 et 8 que la teneur en manganèse doit être inférieure à 0,5% car une teneur élevée en manganèse génère une diminution de l'aimantation. Cependant, un minimum de 0,05% de manganèse est nécessaire car une diminution de la teneur en manganèse tend à générer une augmentation des pertes.It is noted by comparing Examples 4 and 5 and the tables of values 6 and 8 that the manganese content must be less than 0.5% because a high manganese content generates a reduction in the magnetization. However, a minimum of 0.05% manganese is necessary since a decrease in the manganese content tends to generate an increase in losses.

Du point de vue composition, la présence de silicium et de manganèse en solution solide dans le fer augmente considérablement la résistivité électrique et, par conséquent, diminue les pertes d'énergie qui accompagnent la variation du flux d'induction magnétique. Cependant, la polarisation magnétique à saturation décroît en fonction de la teneur en silicium, en aluminium, en manganèse. Il en résulte une moindre perméabilité magnétique de l'acier au point de fonctionnement usuel des machines. ll est donc nécessaire de trouver le meilleur compromis entre la teneur en éléments d'alliage et les performances magnétiques visées. En conséquence, l'acier selon l'invention possède une teneur massique en silicium inférieure à 0,5%, et une teneur en manganèse inférieure à 0,5% pour obtenir une haute perméabilité.From the composition point of view, the presence of silicon and manganese in solid solution in iron considerably increases the electrical resistivity and, consequently, decreases the energy losses which accompany the variation of the magnetic induction flux. However, the magnetic saturation polarization decreases as a function of the silicon, aluminum and manganese content. This results in a lower magnetic permeability of the steel at the usual operating point of the machines. It is therefore necessary to find the best compromise between the content of alloying elements and the magnetic performance targeted. Consequently, the steel according to the invention has a mass content of silicon of less than 0.5%, and a content of manganese of less than 0.5% to obtain a high permeability.

La conductivité thermique est un paramètre important dans la construction des machines électriques. En effet, les pertes d'énergie par effet Joule dans les matériaux sont évacuées à l'extérieur par l'intermédiaire du circuit magnétique constitué de tôles découpées empilées. L'addition de silicium, de manganèse et d'aluminium dans le fer se traduit par une diminution de la conductivité thermique.Thermal conductivity is an important parameter in the construction of electrical machines. Indeed, the energy losses by Joule effect in the materials are evacuated outside via the magnetic circuit made up of stacked cut sheets. The addition of silicon, manganese and aluminum in the iron results in a decrease in thermal conductivity.

De ce point de vue, l'acier doit être non ou très peu allié, la faible teneur en silicium, en manganèse et en aluminium de l'acier selon l'invention permet de limiter l'échauffement des moteurs qui est préjudiciable à la bonne tenue des isolants enrobant les conducteurs. La meilleure évacuation des calories peut aussi autoriser une augmentation de la puissance massique, via l'accroissement des niveaux d'induction, sans augmentation de la température.From this point of view, the steel must be non or very little alloyed, the low silicon, manganese and aluminum content of the steel according to the invention makes it possible to limit the heating of the engines which is detrimental to the good resistance of the insulators coating the conductors. The better evacuation of calories can also allow an increase of the specific power, via the increase of the levels of induction, without increase of the temperature.

En d'autres termes, la composition de l'invention, de par la conductivité thermique qu'elle confère à l'acier, assure un refroidissement par conduction thermique des dispositifs électriques.In other words, the composition of the invention, by the thermal conductivity which it imparts to the steel, ensures cooling by thermal conduction of the electrical devices.

Selon une forme de l'invention, le procédé de fabrication comprend en outre, après laminage à chaud, un recuit statique de la tôle à une température comprise entre 700 et 1050°C, le laminage à froid étant effectué en une seule opération, le recuit final étant effectué au défilé.According to one form of the invention, the manufacturing process further comprises, after hot rolling, a static annealing of the sheet at a temperature between 700 and 1050 ° C., the cold rolling being carried out in a single operation, the final annealing being carried out at the parade.

Il est montré que l'on peut réduire les pertes magnétiques massiques en dessous de 4,5 W/Kg pour une épaisseur de tôle de 0,35 mm, en dessous de 5,30 W/Kg pour une épaisseur de tôle de 0,50 mm , en dessous de 7W/Kg pour une épaisseur de tôle de 0,65 mm, en dessous de 12,5 W/Kg pour une épaisseur de tôle de 1 mm et obtenir une aimantation égale ou supérieure à 1,77 Tesla en effectuant un recuit statique de la bande de tôle laminée à chaud, associé à un laminage à froid en une seule opération suivi d'un recuit continu au défilé.It is shown that we can reduce the magnetic mass losses below 4.5 W / Kg for a sheet thickness of 0.35 mm, below 5.30 W / Kg for a sheet thickness of 0, 50 mm, below 7W / Kg for a sheet thickness of 0.65 mm, below 12.5 W / Kg for a sheet thickness of 1 mm and obtain a magnetization equal to or greater than 1.77 Tesla in performing a static annealing of the strip of hot-rolled sheet metal, associated with cold rolling in a single operation followed by continuous annealing on the run.

Les exemples 6 à 11 illustrent cette caractéristique.Examples 6 to 11 illustrate this characteristic.

Exemple 6.Example 6.

Une brame d'acier N°4 dont la composition chimique pondérale est donnée dans le tableau 9 est réchauffée à 1173°C puis subit un premier laminage à chaud avec un taux de réduction de 86% et un second laminage à chaud avec un taux de réduction de 93%. La température de fin de laminage à chaud est de 843°C, la bande de tôle laminée à chaud est bobinée à la température de 738°C. La tôle sous forme de bobine est soumise à un recuit statique à la température de 800°C pendant 10 heures sous une atmosphère d'hydrogène ou d'hydrogène et d'azote. La tôle est ensuite laminée à froid avec un taux de réduction de 80% pour obtenir une tôle d'épaisseur de 0,50 mm. Le recuit final est effectué à la température de 880°C pendant 2 minutes sous atmosphère d'azote et hydrogène. TABLEAU 9 ( Acier n°4 ) C Mn Si S Al P 0,002% 0,343% 0,322% 0,006% 0,001% 0,159% A steel slab N ° 4 whose chemical composition by weight is given in table 9 is reheated to 1173 ° C then undergoes a first hot rolling with a reduction rate of 86% and a second hot rolling with a rate of 93% reduction. The end of hot rolling temperature is 843 ° C, the hot rolled sheet strip is wound at the temperature of 738 ° C. The sheet in the form of a coil is subjected to static annealing at a temperature of 800 ° C. for 10 hours under an atmosphere of hydrogen or of hydrogen and nitrogen. The sheet is then cold rolled with a reduction rate of 80% to obtain a sheet thickness of 0.50 mm. The final annealing is carried out at a temperature of 880 ° C. for 2 minutes under an atmosphere of nitrogen and hydrogen. TABLE 9 (Steel n ° 4) VS Mn Yes S Al P 0.002% 0.343% 0.322% 0.006% 0.001% 0.159%

Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 10. TABLEAU 10. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle de 0,50 mm d'épaisseur selon l'invention . 4,9 1,80 The magnetic characteristics obtained are presented in Table 10. TABLE 10. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) 0.50 mm thick sheet according to the invention. 4.9 1.80

Exemple 7.Example 7.

Une brame d'acier n°4 dont la composition pondérale est donnée dans le tableau 9 est traitée de la même façon que l'acier de l'exemple 6, c'est-à-dire avec les mêmes taux de réduction à chaud et à froid.A steel slab n ° 4 whose composition by weight is given in table 9 is treated in the same way as the steel of example 6, that is to say with the same hot reduction rates and Cold.

La température de réchauffage de la brame est de 1185°C, la température de fin de laminage à chaud est de 857°C. La bande de tôle laminée à chaud est bobinée à la température de 636°C. Un tronçon de la bobine est soumis à un recuit statique à la température de 800°C pendant 10 heures sous une atmosphère d'hydrogène ou d'hydrogène et d'azote. La tôle est ensuite laminée à froid pour parvenir à une tôle de 0,50 mm d'épaisseur. Le recuit final est effectué à la température de 880°C pendant 2 minutes sous atmosphère d'azote et hydrogène.The temperature for reheating the slab is 1185 ° C., the temperature at the end of hot rolling is 857 ° C. The hot-rolled sheet strip is wound at a temperature of 636 ° C. A section of the coil is subjected to static annealing at a temperature of 800 ° C for 10 hours under an atmosphere of hydrogen or hydrogen and nitrogen. The sheet is then cold rolled to obtain a sheet 0.50 mm thick. The final annealing is carried out at a temperature of 880 ° C. for 2 minutes under an atmosphere of nitrogen and hydrogen.

Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 11. TABLEAU 11. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle de 0,50 mm d'épaisseur selon l'invention . 4,7 1,79 The magnetic characteristics obtained are presented in Table 11. TABLE 11. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) 0.50 mm thick sheet according to the invention. 4.7 1.79

Exemple 8.Example 8.

Une brame d'acier n°4 dont la composition pondérale est donnée dans le tableau 9 est traitée de la même façon que l'acier de l'exemple 6, c'est-à-dire avec les mêmes taux de réduction à chaud et à froid.A steel slab n ° 4 whose composition by weight is given in table 9 is treated in the same way as the steel of example 6, that is to say with the same hot reduction rates and Cold.

La température de réchauffage de la brame est de 1221°C, la température de fin de laminage à chaud est de 910°C. La bande de tôle laminée à chaud est bobinée à la température de 785°C. La tôle sous forme de bobine est soumise à un recuit statique à la température de 800°C pendant 10 heures sous une atmosphère d'hydrogène ou d'hydrogène et d'azote. La tôle est ensuite laminée à froid pour parvenir à une tôle de 0,50 mm d'épaisseur. Le recuit final est effectué à la température de 880°C pendant 2 minutes sous atmosphère d'azote et hydrogène.The temperature for reheating the slab is 1221 ° C., the temperature at the end of hot rolling is 910 ° C. The sheet metal strip hot rolled is wound at a temperature of 785 ° C. The sheet in the form of a coil is subjected to static annealing at a temperature of 800 ° C. for 10 hours under an atmosphere of hydrogen or of hydrogen and nitrogen. The sheet is then cold rolled to obtain a sheet 0.50 mm thick. The final annealing is carried out at a temperature of 880 ° C. for 2 minutes under an atmosphere of nitrogen and hydrogen.

Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 12. TABLEAU 12. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle de 0,50 mm d'épaisseur selon l'invention . 4,62 1,82 The magnetic characteristics obtained are presented in Table 12. TABLE 12. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) 0.50 mm thick sheet according to the invention. 4.62 1.82

Dans les mêmes conditions de traitement, l'acier n°2 qui comporte dans sa composition une teneur en manganèse de 0,87% conduit à des propriétés magnétiques identiques à celles du tableau 12. La teneur en manganèse doit être cependant limitée à moins de 0,5% pour améliorer la conductibilité thermique.Under the same processing conditions, steel No. 2, which has a manganese content of 0.87% in its composition, leads to magnetic properties identical to those of Table 12. The manganese content must however be limited to less than 0.5% to improve thermal conductivity.

A plus basse température de recuit statique, il est nécessaire d'augmenter la durée de celui ci.At a lower static annealing temperature, it is necessary to increase the duration thereof.

Exemple 9.Example 9.

Un tronçon de la bobine de tôle laminée à chaud obtenue dans les conditions décrites dans l'exemple 7 est soumis à un recuit statique à une température de 710°C pendant 40 heures sous une atmosphère d'hydrogène ou d'azote et d'hydrogène.A section of the hot-rolled sheet coil obtained under the conditions described in Example 7 is subjected to static annealing at a temperature of 710 ° C for 40 hours under an atmosphere of hydrogen or nitrogen and hydrogen .

Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 13. TABLEAU 13. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle de 0,50 mm d'épaisseur selon l'invention . 4,88 1,79 The magnetic characteristics obtained are presented in Table 13. TABLE 13. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) 0.50 mm thick sheet according to the invention. 4.88 1.79

Exemple 10.Example 10.

Une brame d'acier n°4 dont la composition pondérale est donnée dans le tableau 9 est traitée de la même façon que dans l'exemple 6, c'est à dire avec les mêmes taux de réduction à chaud et à froid.A steel slab No. 4, the weight composition of which is given in Table 9, is treated in the same way as in Example 6, that is to say with the same hot and cold reduction rates.

La brame d'acier N°4 est réchauffée à 1188°C, la température de fin de laminage à chaud est de 816°C. La bande de tôle laminée à chaud est bobinée à la température de 702°C. Un tronçon de tôle sous forme de bobine est soumis à un recuit statique à la température de 1000°C pendant 10 heures sous une atmosphère d'hydrogène ou d'hydrogène et d'azote. La tôle est ensuite laminée à froid pour parvenir à une tôle de 0,50 mm d'épaisseur. Le recuit final est effectué à la température de 880°C pendant 2 minutes sous atmosphère d'azote et hydrogène. Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 14. TABLEAU 14. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle de 0,50 mm d'épaisseur selon l'invention 4,59 1,80 The steel slab No. 4 is reheated to 1188 ° C, the temperature at the end of hot rolling is 816 ° C. The hot rolled sheet strip is coiled at a temperature of 702 ° C. A section of sheet metal in the form of a coil is subjected to static annealing at a temperature of 1000 ° C. for 10 hours under an atmosphere of hydrogen or hydrogen and nitrogen. The sheet is then cold rolled to obtain a sheet 0.50 mm thick. The final annealing is carried out at a temperature of 880 ° C. for 2 minutes under an atmosphere of nitrogen and hydrogen. The magnetic characteristics obtained are presented in Table 14. TABLE 14. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) 0.50 mm thick sheet according to the invention 4.59 1.80

Exemple 11.Example 11.

Un tronçon de la bobine de tôle laminée à chaud obtenue dans les conditions décrites dans l'exemple 7 est soumis à un recuit statique à la température de 740°C pendant 40 heures sous atmosphère d'hydrogène ou d'hydrogène et d'azote. Après recuit le tronçon est divisé en quatre parties qui subissent respectivement le laminage à froid avec un taux de réduction de 60%, 74%, 80% et 86% pour obtenir une tôle de 1 mm 0, 65 mm, 0,50 mm, et 0,35 mm d'épaisseur.
La tôle de 0,5 mm d'épaisseur et la tôle de 0,35 mm d'épaisseur subissent un recuit à une température de 880°C pendant 2 mn.
La tôle de 0,65 mm d'épaisseur subit un recuit à une température de 880°C pendant 2 mn 30 s.
La tôle de 1 mm d'épaisseur subit un recuit à une température de 880°C pendant 3 mn 40 s.
Le recuit final est effectué dans une atmosphère d'hydrogène et d'azote. Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 15. TABLEAU 15. W 1,5/ 50 B5000 Selon l'invention : ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle de 0,35 mm d'épaisseur 3,76 1,78 Tôle de 0,50 mm d'épaisseur 4,70 1,79 Tôle de 0,65 mm d'épaisseur 6,36 1,80 Tôle de 1 mm d'épaisseur 11,80 1,80 A section of the hot-rolled sheet coil obtained under the conditions described in Example 7 is subjected to static annealing at the temperature of 740 ° C. for 40 hours under an atmosphere of hydrogen or hydrogen and nitrogen. After annealing, the section is divided into four parts which undergo cold rolling respectively with a reduction rate of 60%, 74%, 80% and 86% to obtain a sheet of 1 mm 0, 65 mm, 0.50 mm, and 0.35 mm thick.
The 0.5 mm thick sheet and the 0.35 mm thick sheet are annealed at a temperature of 880 ° C. for 2 min.
The 0.65 mm thick sheet is annealed at a temperature of 880 ° C for 2 min 30 s.
The 1 mm thick sheet is annealed at a temperature of 880 ° C for 3 min 40 s.
Final annealing is carried out in an atmosphere of hydrogen and nitrogen. The magnetic characteristics obtained are presented in Table 15. TABLE 15. W 1.5 / 50 B5000 According to the invention: (W / kg) ( You're here ) 0.35 mm thick sheet 3.76 1.78 0.50 mm thick sheet 4.70 1.79 0.65 mm thick sheet 6.36 1.80 1 mm thick sheet 11.80 1.80

La figure unique montre que le taux de laminage à froid doit être égal ou supérieur à 25% pour obtenir une aimantation égale ou supérieure à 1,75 Tesla en l'absence de recuit statique après laminage à chaud et inférieur à 90% pour obtenir une aimantation égale ou supérieure à 1,77 Tesla lorsqu'un recuit statique est réalisé après laminage à chaud.The single figure shows that the cold rolling rate must be equal to or greater than 25% to obtain a magnetization equal to or greater than 1.75 Tesla in the absence of static annealing after hot rolling and less than 90% to obtain a magnetization equal to or greater than 1.77 Tesla when a static annealing is carried out after hot rolling.

Dans le cas où la tôle est réalisée avec un recuit statique après laminage à chaud, il a été constaté qu'un recuit effectué sur des noyaux magnétiques réalisés par découpage et empilement de la tôle selon l'invention, génère une diminution des pertes sans dégradation de l'aimantation, le recuit étant destiné à éliminer les contraintes internes dues au découpage. On peut ainsi réaliser des tôles ayant une épaisseur finale de 0,35 mm, qui après recuit post découpage ont des pertes magnétiques inférieures à 4,0 W/Kg avec une aimantation égale ou supérieure à 1,77 Tesla. On peut ainsi réaliser des tôles ayant une épaisseur finale de 0,50 mm, qui après recuit post découpage, ont des pertes massiques inférieures à 4,70 W/ Kg avec une aimantation égale ou supérieure à 1,77 Tesla. Dans certaines conditions, il est possible de réaliser des tôles ayant des pertes inférieures à 4W/Kg avec une aimantation supérieure à 1,80 Tesla. Ces performances sont essentiellement dues au fait que dans le procédé selon l'invention la tôle est soumise à un recuit statique avant laminage à froid.In the case where the sheet is produced with a static annealing after hot rolling, it has been found that an annealing carried out on magnetic cores produced by cutting and stacking of the sheet according to the invention, generates a reduction in losses without degradation of the magnetization, the annealing being intended to eliminate the internal stresses due to cutting. It is thus possible to produce sheets having a final thickness of 0.35 mm, which after post-cutting annealing have magnetic losses of less than 4.0 W / Kg with a magnetization equal to or greater than 1.77 Tesla. It is thus possible to produce sheets having a final thickness of 0.50 mm, which after post-cutting annealing, have mass losses of less than 4.70 W / Kg with a magnetization equal to or greater than 1.77 Tesla. Under certain conditions, it is possible to produce sheets having losses of less than 4W / Kg with a magnetization greater than 1.80 Tesla. These performances are essentially due to the fact that in the process according to the invention the sheet is subjected to a static annealing before cold rolling.

L'invention comporte les étapes suivantes: un recuit statique avant laminage à froid, un laminage à froid en une seule opération, un recuit final comme présenté dans les exemples 6, 7, 8, 9, 10 et 11. Après découpe des éléments de circuit et empilement, il peut être effectué sur lesdits circuits un recuit d'élimination des contraintes internes.The invention comprises the following stages: static annealing before cold rolling, cold rolling in a single operation, final annealing as presented in Examples 6, 7, 8, 9, 10 and 11. After cutting of the elements circuit and stacking, annealing can be carried out on said circuits to eliminate internal stresses.

Le recuit d'élimination des contraintes internes générées par découpage permet de réduire de façon significative les pertes sans aucune dégradation de l'aimantation de la tôle selon l'invention, la tôle ayant une épaisseur de 0,5 mm et 0,65 mm et n'ayant pas subi de recuit statique. On obtient ainsi des pertes massiques à 1,5 Tesla et 50 Hertz respectivement inférieures à 5,30 W/Kg et 7,0 W/Kg avec une aimantation égale ou supérieure à 1,75 Tesla sous un champ de 5000A/m. Avec recuit statique, la réduction des pertes est nettement plus importante.The annealing to eliminate internal stresses generated by cutting makes it possible to significantly reduce losses without no degradation of the magnetization of the sheet according to the invention, the sheet having a thickness of 0.5 mm and 0.65 mm and not having undergone static annealing. Mass losses are thus obtained at 1.5 Tesla and 50 Hertz respectively less than 5.30 W / Kg and 7.0 W / Kg with a magnetization equal to or greater than 1.75 Tesla under a field of 5000A / m. With static annealing, the reduction in losses is much greater.

L'exemple 12 illustre ce propos.Example 12 illustrates this point.

Exemple 12.Example 12.

Les éprouvettes Epstein ayant une épaisseur de 0,35 mm, 0,50 mm, 0,65 mm et 1 mm, utilisées pour mesurer les caractéristiques magnétiques des tôles présentées dans les exemples 1, 6, 8, 9, et 10, ont été soumises à un recuit de 750°C pendant 2 heures sous une atmosphère d'azote et hydrogène.The Epstein test pieces having a thickness of 0.35 mm, 0.50 mm, 0.65 mm and 1 mm, used to measure the magnetic characteristics of the sheets presented in examples 1, 6, 8, 9, and 10, were subjected to an annealing of 750 ° C for 2 hours under an atmosphere of nitrogen and hydrogen.

Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 16. TABLEAU 16. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Exemple 1 Tôle de 0,35 mm d'épaisseur sans recuit. 4,04 1,76 Tôle de 0,65 mm d'épaisseur sans recuit. 5,80 1,76 Tôle de 0,50 mm d'épaisseur sans recuit. 4,64 1,78 Tôle de 1 mm d'épaisseur sans recuit. 9,60 1,76 selon l'invention
Tôle de 0,50 mm d'épaisseur avec recuit selon l'invention : Exemple 6. 4,13 1,80 Exemple 8. 3,80 1,82 Exemple 9. 4,15 1,79 Exemple 10. 3,62 1,80 The magnetic characteristics obtained are presented in Table 16. TABLE 16. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) Example 1 0.35 mm thick sheet without annealing. 4.04 1.76 0.65 mm thick sheet without annealing. 5.80 1.76 Sheet 0.50 mm thick without annealing. 4.64 1.78 1 mm thick sheet without annealing. 9.60 1.76 according to the invention
Sheet 0.50 mm thick with annealing according to the invention: Example 6. 4.13 1.80 Example 8. 3.80 1.82 Example 9. 4.15 1.79 Example 10. 3.62 1.80

Le recuit d'élimination des contraintes internes générées par le découpage ne permet pas de réduire de façon significative les pertes de la tôle d'épaisseur 0,35 mm et 1 mm n'ayant pas subi de recuit statique.The annealing to eliminate the internal stresses generated by cutting does not make it possible to significantly reduce the losses of the sheet of thickness 0.35 mm and 1 mm which have not undergone static annealing.

Exemple 13.Example 13.

Les éprouvettes Epstein utilisées dans l'exemple 11 pour mesurer les caractéristiques magnétiques sont soumises à un recuit à 750°C pendant deux heures sous atmosphère d'azote et d'hydrogène.
Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 17. TABLEAU 17. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Tôle de 0,35 mm d'épaisseur. 3,37 1,78 Tôle de 0,5 mm d'épaisseur. 3,94 1,79 Tôle de 0,65 mm d'épaisseur. 5,36 1,80 Tôle de 1 mm d'épaisseur selon l'invention. 10,62 1,80 Dans le cas où la tôle selon l'invention est réalisée avec un recuit statique après laminage à chaud, on peut ainsi obtenir des tôles ayant une épaisseur finale de 0,35 mm, 0,50 mm, 0,65 mm et 1 mm et qui, après recuit post découpage ont respectivement des pertes massiques inférieures à 4 W/Kg, 4,70 W/Kg, 6 W/Kg et 11,5 W/Kg ainsi qu'une aimantation égale ou supérieure à 1,77 Tesla.The Epstein test pieces used in Example 11 to measure the magnetic characteristics are annealed at 750 ° C for two hours under an atmosphere of nitrogen and hydrogen.
The magnetic characteristics obtained are presented in Table 17. TABLE 17. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) 0.35 mm thick sheet. 3.37 1.78 Sheet 0.5 mm thick. 3.94 1.79 0.65 mm thick sheet. 5.36 1.80 Sheet 1 mm thick according to the invention. 10.62 1.80 In the case where the sheet according to the invention is produced with static annealing after hot rolling, it is thus possible to obtain sheets having a final thickness of 0.35 mm, 0.50 mm, 0.65 mm and 1 mm and which, after post cutting annealing respectively have mass losses of less than 4 W / Kg, 4.70 W / Kg, 6 W / Kg and 11.5 W / Kg as well as a magnetization equal to or greater than 1.77 Tesla.

Sous une autre forme de l'invention, après laminage à chaud, la tôle laminée à chaud est soumise à un laminage à froid, le laminage à froid comprenant deux étapes avec un recuit intermédiaire et un recuit final. Il est montré que les pertes massiques, à 1,5 Tesla et 50 Hz, peuvent être réduites à des valeurs inférieures à 5,30 W/Kg pour une épaisseur de tôle de 0,50 mm, à des valeurs inférieures à 7 W/Kg pour une épaisseur de tôle de 0,65 mm, et à des valeurs inférieures à 11 W/Kg pour une épaisseur de tôle de 1 mm, l'aimantation sous un champ de 5000 A/m étant supérieure à 1,72 Tesla. La bande de tôle laminée à chaud, sans recuit après laminage à chaud, est soumise, selon l'invention, à un laminage à froid, le laminage à froid comprenant deux étapes avec un recuit intermédiaire au défilé ou statique et un recuit final pouvant être un recuit rapide par exemple au défilé.In another form of the invention, after hot rolling, the hot rolled sheet is subjected to cold rolling, the cold rolling comprising two stages with an intermediate annealing and a final annealing. It is shown that the mass losses, at 1.5 Tesla and 50 Hz, can be reduced to values less than 5.30 W / Kg for a sheet thickness of 0.50 mm, to values less than 7 W / Kg for a sheet thickness of 0.65 mm, and at values less than 11 W / Kg for a sheet thickness of 1 mm, the magnetization under a field of 5000 A / m being greater than 1.72 Tesla. The strip of hot-rolled sheet metal, without annealing after hot rolling, is subjected, according to the invention, to cold rolling, the cold rolling comprising two stages with an intermediate annealing on the run or static and a final annealing being able to be rapid annealing, for example in a parade.

Le recuit statique effectué avant le laminage à froid peut être remplacé avantageusement par un recuit intermédiaire dans une opération de double laminage à froid.The static annealing performed before cold rolling can advantageously be replaced by an intermediate annealing in a double cold rolling operation.

L'invention se présente de ce fait en un procédé ne comportant pas de recuit statique avant laminage à froid mais un double laminage à froid avec recuit intermédiaire, statique de préférence.The invention therefore presents itself in a process comprising no static annealing before cold rolling but a double cold rolling with intermediate annealing, preferably static.

L'exemple 14 illustre cette particularité de l'invention.Example 14 illustrates this feature of the invention.

Exemple 14.Example 14.

Une brame d'acier N°5 dont la composition chimique pondérale est donnée dans le tableau 18 est réchauffée à 1205°C puis subit un premier laminage à chaud avec un taux de réduction de 86%, et un second laminage à chaud avec un taux de réduction de 93% La température de fin de laminage à chaud est de 845°C, la bande de tôle laminée à chaud étant bobinée à la température de 704°C. La tôle est ensuite soumise à un laminage à froid avec un taux de réduction de 10%. Une partie de la tôle est soumise à un recuit au défilé à une température de 880°C pendant 2 mn sous une atmosphère d'azote et d'hydrogène. L'autre partie de la tôle est soumise à un recuit statique à une température de 750°C pendant 2 heures également sous une atmosphère d'azote et d'hydrogène. Chaque partie de tôle est divisée en trois puis laminées à froid respectivement jusqu'à l'obtention de tôles d'épaisseur finale de 1, 0,65 et 0,50 mm, ce qui correspond respectivement à des taux de réduction à froid de 44%; 64%; et 72%. Les tôles sont ensuite soumises à un recuit final à une température de 880°C pendant 2 mn. TABLEAU 18 ( Acier n°5 ) C Mn Si S Al P 0,003% 0,371% 0,325% 0,006% 0,001% 0,164% A steel slab N ° 5 whose chemical composition by weight is given in table 18 is reheated to 1205 ° C then undergoes a first hot rolling with a reduction rate of 86%, and a second hot rolling with a rate 93% reduction The temperature at the end of hot rolling is 845 ° C, the strip of hot rolled sheet being wound at a temperature of 704 ° C. The sheet is then subjected to cold rolling with a reduction rate of 10%. A part of the sheet is subjected to annealing in a process at a temperature of 880 ° C. for 2 min under an atmosphere of nitrogen and hydrogen. The other part of the sheet is subjected to static annealing at a temperature of 750 ° C for 2 hours also under an atmosphere of nitrogen and hydrogen. Each part of the sheet is divided into three and then cold rolled respectively until sheets of final thickness of 1, 0.65 and 0.50 mm are obtained, which corresponds respectively to cold reduction rates of 44 %; 64%; and 72%. The sheets are then subjected to a final annealing at a temperature of 880 ° C for 2 min. TABLE 18 (Steel # 5) VS Mn Yes S Al P 0.003% 0.371% 0.325% 0.006% 0.001% 0.164%

Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 19. TABLEAU 19. W 1,5/ 50 B5000 ( W/kg ) ( Tesla ) Selon l'invention : Tôle de 0,50 mm d'épaisseur. Recuit intermédiaire à 880°C /2 mn. 4,78 1,78 Recuit intermédiaire à 750°C /2h. 4,48 1,79 Tôle de 0,65 mm d'épaisseur. Recuit intermédiaire à 880°C /2 mn. 5,76 1,78 Recuit intermédiaire à 750°C /2h. 5,69 1,79 Tôle de 1 mm d'épaisseur. Recuit intermédiaire à 880°C /2 mn. 9,37 1,75 Recuit intermédiaire à 750°C /2h. 9,11 1,75 The magnetic characteristics obtained are presented in Table 19. TABLE 19. W 1.5 / 50 B5000 (W / kg) ( You're here ) According to the invention: Sheet 0.50 mm thick. Intermediate annealing at 880 ° C / 2 min. 4.78 1.78 Intermediate annealing at 750 ° C / 2h. 4.48 1.79 0.65 mm thick sheet. Intermediate annealing at 880 ° C / 2 min. 5.76 1.78 Intermediate annealing at 750 ° C / 2h. 5.69 1.79 1 mm thick sheet. Intermediate annealing at 880 ° C / 2 min. 9.37 1.75 Intermediate annealing at 750 ° C / 2h. 9.11 1.75

La tôle d'épaisseur 1 mm caractérisée par un taux de deuxième réduction à froid légèrement supérieur à 40% possède une plus faible aimantation sous un champ de 5000 A/m que les tôles d'épaisseur 0,50 mm et 0,65 mmThe sheet of thickness 1 mm characterized by a rate of second cold reduction slightly greater than 40% has a weaker magnetization under a field of 5000 A / m than the sheets of thickness 0.50 mm and 0.65 mm

Le recuit d'élimination des contraintes internes générées par le découpage permet de réduire de façon significative les pertes sans dégradation de l'aimantation de la tôle, la tôle ayant une épaisseur de 0,50 mm et 0,65 mm et ayant subi un double laminage à froid avec recuit intermédiaire sans recuit de la bande laminée à chaud.The annealing of elimination of the internal stresses generated by the cutting makes it possible to significantly reduce the losses without degradation of the magnetization of the sheet, the sheet having a thickness of 0.50 mm and 0.65 mm and having undergone a double cold rolling with intermediate annealing without annealing the hot rolled strip.

Les éprouvettes Epstein utilisées dans l'exemple 14 pour mesurer les caractéristiques magnétiques sont soumises à un recuit à 750°C pendant deux heures sous atmosphère d'azote et d'hydrogène. Les caractéristiques magnétiques obtenues sont présentées dans le tableau 20. TABLEAU 20. W 1,5/ 50 B5000 ( W/Kg ) ( Tesla ) Tôle de 0,50 mm d'épaisseur selon l'invention    Recuit intermédiaire à 880°C/ 2 mn 4,10 1,78    Recuit intermédiaire à 750°C/ 2 h 4,00 1,79 Tôle de 0,65 mm d'épaisseur selon l'invention    Recuit intermédiaire à 880°C/ 2 mn 5,10 1,78    Recuit intermédiaire à 750°C/ 2 h 5,07 1,79 Tôle de 1 mm d'épaisseur selon l'invention    Recuit intermédiaire à 880°C/ 2 mn 9,10 1,75    Recuit intermédiaire à 750°C/ 2 h 9,00 1,75 The Epstein test tubes used in Example 14 to measure the magnetic characteristics are annealed at 750 ° C for two hours under an atmosphere of nitrogen and hydrogen. The magnetic characteristics obtained are presented in Table 20. TABLE 20. W 1.5 / 50 B5000 (W / Kg) ( You're here ) Sheet 0.50 mm thick according to the invention Intermediate annealing at 880 ° C / 2 min 4.10 1.78 Intermediate annealing at 750 ° C / 2 h 4.00 1.79 0.65 mm thick sheet according to the invention Intermediate annealing at 880 ° C / 2 min 5.10 1.78 Intermediate annealing at 750 ° C / 2 h 5.07 1.79 1 mm thick sheet according to the invention Intermediate annealing at 880 ° C / 2 min 9.10 1.75 Intermediate annealing at 750 ° C / 2 h 9.00 1.75

Il est ainsi montré sur le tableau 20 que les pertes massiques à 1,5 Tesla et 50 Hz sont réduites à des valeurs inférieures à 4,70 W/Kg pour une épaisseur de tôle de 0,50 mm et à des valeurs inférieures à 6 W/Kg pour une épaisseur de tôle de 0,65 mm, sans dégradation de l'aimantation à 5000 A/m qui reste supérieure à 1,75 Tesla.It is thus shown in table 20 that the mass losses at 1.5 Tesla and 50 Hz are reduced to values less than 4.70 W / Kg for a sheet thickness of 0.50 mm and to values less than 6 W / Kg for a sheet thickness of 0.65 mm, without degradation of the magnetization at 5000 A / m which remains greater than 1.75 Tesla.

L'aimantation sous un champ de 5000 A/m est moins élevée pour l'épaisseur de tôle de 1 mm et le recuit d'élimination des contraintes réduit de façon moins importante les pertes à 1,5 Tesla et 50 Hz.The magnetization under a field of 5000 A / m is lower for the sheet thickness of 1 mm and the stress elimination annealing reduces the losses to 1.5 Tesla and 50 Hz less significantly.

Si le taux de réduction du premier laminage à froid est supérieur à 50%, on ne constate pas de réduction des pertes ni d'amélioration de l'aimantation par rapport à un procédé comportant un laminage à froid en une seule opération, sans recuit de la tôle après le laminage à chaud. Si le taux de réduction du deuxième laminage à froid est supérieur à 40%, on constate une amélioration de l'aimantation.If the reduction rate of the first cold rolling is greater than 50%, there is no reduction in losses or improvement in the magnetization compared to a process comprising cold rolling in a single operation, without annealing of the sheet after hot rolling. If the reduction rate of the second cold rolling is greater than 40%, there is an improvement in the magnetization.

Le recuit statique avant le laminage à froid de la bande laminée à chaud peut entraîner un grossissement exagéré du grain qui se traduit par une fragilité de la bande et des difficultés de laminage à froid. Le recuit statique après un premier laminage à froid permet de pallier ce problème.Static annealing before cold rolling of the hot rolled strip can lead to an exaggerated enlargement of the grain which results in brittleness of the strip and difficulties in cold rolling. Static annealing after a first cold rolling overcomes this problem.

Selon l'invention, il est montré qu'on peut parvenir avec un acier ayant une composition chimique déterminée à la réalisation de tôle magnétique possédant des propriétés remarquables:

  • sans effectuer de recuit rapide de la tôle laminée à chaud, grâce à un meilleur contrôle de la température de fin de laminage à chaud et de bobinage, et à condition de limiter la teneur en manganèse contenu dans la composition de l'acier.
  • en effectuant un recuit statique de longue durée de la bande de tôle laminée à chaud suivi d'un seul laminage à froid.
  • ou en soumettant la bande non soumise à recuit après laminage à chaud, à un double laminage à froid avec un recuit intermédiaire et un recuit final de courte durée.
Lorsque la tôle selon l'invention est laminée à chaud et soumise à un recuit statique de longue durée suivi d'un seul laminage à froid, ou à un double laminage à froid avec un recuit intermédiaire, elle présente à l'épaisseur 0,50 mm et 0,65 mm, une réduction sensible des pertes massiques et une amélioration de l'aptitude à l'aimantation.According to the invention, it is shown that, with a steel having a determined chemical composition, it is possible to achieve magnetic sheet having remarkable properties:
  • without rapid annealing of the hot-rolled sheet, thanks to better control of the temperature at the end of hot rolling and of winding, and provided that the manganese content contained in the composition of the steel is limited.
  • by performing a long-term static annealing of the strip of hot-rolled sheet followed by a single cold rolling.
  • or by subjecting the strip which is not subjected to annealing after hot rolling, to a double cold rolling with an intermediate annealing and a short duration final annealing.
When the sheet according to the invention is hot rolled and subjected to a long-term static annealing followed by a single cold rolling, or to a double cold rolling with an intermediate annealing, it has a thickness of 0.50 mm and 0.65 mm, a significant reduction in mass losses and an improvement in the magnetization ability.

A l'épaisseur 1 mm, le recuit statique avant laminage à froid permet d'augmenter l'aptitude à l'aimantation avec, en contrepartie une dégradation des pertes. Le double laminage à froid avec un recuit intermédiaire permet par contre une réduction des pertes avec en contre partie, une dégradation de l'aptitude à l'aimantation.At a thickness of 1 mm, static annealing before cold rolling makes it possible to increase the aptitude for magnetization with, in return a degradation of the losses. Double cold rolling with intermediate annealing, on the other hand, allows a reduction in losses with, on the other hand, a deterioration in the aptitude for magnetization.

La tôle obtenue par le procédé peut être soumise, après découpe et assemblage des circuits magnétiques, à un recuit d'élimination des contraintes.The sheet obtained by the process can be subjected, after cutting and assembling the magnetic circuits, to an annealing of stress elimination.

Ce recuit d'élimination des contraintes dues au découpage, provoque une réduction sensible des pertes sans dégradation de l'aptitude à l'aimantation:

  • en l'absence de recuit initial et avec un seul laminage à froid,
  • avec recuit statique de la bande laminée à chaud puis laminée à froid en une seule opération,
  • en l'absence de recuit initial, et avec un double laminage à froid comprenant un recuit intermédiaire.
This annealing of elimination of the stresses due to cutting, causes a significant reduction in losses without degradation of the aptitude for magnetization:
  • in the absence of initial annealing and with a single cold rolling,
  • with static annealing of the hot rolled strip then cold rolled in a single operation,
  • in the absence of initial annealing, and with a double cold rolling comprising an intermediate annealing.

Claims (17)

Procédé de fabrication d'une tôle magnétique à grains non orientés à partir de l'élaboration sous vide d'un acier ayant dans sa composition moins de 0,5% de silicium, ledit acier, mis sous forme de brame, étant soumis successivement à : une opération de laminage à chaud suivie d'un bobinage, une opération facultative de grenaillage, une opération de décapage, une opération de laminage à froid, au moins un recuit, caractérisé en ce que l'acier de composition suivante: carbone < 0,01% silicium < 0,5%, manganèse, de 0,05 à 0,5% aluminium < 0,03%, phosphore < 0,20%, soufre < 0,015%; azote < 0,01%, oxygène < 0,01%, est soumis à un laminage à chaud avec une température de réchauffage de brame inférieure à 1300°C, une température de fin de laminage à chaud inférieure à 950°C, la bande laminée à chaud étant bobinée à une température supérieure à 550°C, puis laminée à froid, en au moins une opération de laminage à froid à une épaisseur inférieure ou égale à 1,5 mm, la bande laminée à froid étant soumise à un recuit final.Method for manufacturing a magnetic sheet with non-oriented grains from the vacuum production of a steel having in its composition less than 0.5% silicon, said steel, put in the form of a slab, being successively subjected to : a hot rolling operation followed by a winding, an optional shot peening operation, a pickling operation, a cold rolling operation, at least one annealing, characterized in that the steel of the following composition: carbon <0.01% silicon <0.5%, manganese, 0.05 to 0.5% aluminum <0.03%, phosphorus <0.20%, sulfur <0.015%; nitrogen <0.01%, oxygen <0.01%, is subjected to hot rolling with a slab reheating temperature below 1300 ° C, a hot rolling end temperature below 950 ° C, the hot rolled strip being wound at a temperature above 550 ° C, then cold rolled, in at least one cold rolling operation to a thickness less than or equal to 1.5 mm, the cold rolled strip being subjected to a final annealing. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que le laminage à froid en une opération est réalisé sous un taux de réduction compris entre 25 et 90%.Method according to claim 1 characterized in that the cold rolling in one operation is carried out at a reduction rate of between 25 and 90%. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend en outre, après laminage à chaud, un recuit statique en bobine de la tôle à une température comprise entre 700 et 1050°C pendant un temps supérieur à 1 heure, le laminage à froid étant effectué en une seule opération sous un taux de réduction compris entre 25 et 90%, le recuit final étant effectué au défilé.Method according to claim 1 characterized in that it further comprises, after hot rolling, a static annealing in coil of the sheet at a temperature between 700 and 1050 ° C for a time greater than 1 hour, cold rolling being carried out in a single operation under a reduction rate of between 25 and 90%, the final annealing being carried out at the parade. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'après laminage à chaud, la tôle laminée à chaud est soumise à un laminage à froid, le laminage à froid comprenant deux étapes avec un recuit intermédiaire et un recuit final.A method according to claim 1 characterized in that after hot rolling, the hot rolled sheet is subjected to cold rolling, the cold rolling comprising two stages with an intermediate annealing and a final annealing. Procédé selon les revendications 1 et 4 caractérisé en ce que la première étape de laminage à froid est effectuée avec un taux de réduction inférieur à 50%.Process according to Claims 1 and 4, characterized in that the first cold rolling step is carried out with a reduction rate of less than 50%. Procédé selon les revendications 1, 4 et 5 caractérisé en ce que la deuxième étape de laminage à froid est effectuée avec un taux de réduction supérieur à 40%.Method according to claims 1, 4 and 5 characterized in that the second cold rolling step is carried out with a reduction rate greater than 40%. Procédé selon les revendications 1 et 4 à 6 caractérisé en ce que le recuit intermédiaire, statique, est effectué à une température comprise entre 700 et 1050 °C, pendant un temps supérieur à 0,5 heure.Process according to Claims 1 and 4 to 6, characterized in that the intermediate, static annealing is carried out at a temperature between 700 and 1050 ° C, for a time greater than 0.5 hour. Procédé selon les revendications 1 et 4 à 6 caractérisé en ce que le recuit intermédiaire, au défilé, est effectué à une température comprise entre 700 et 1050 °C, pendant un temps inférieur à 10 minutes.Process according to Claims 1 and 4 to 6, characterized in that the intermediate annealing, on passing, is carried out at a temperature between 700 and 1050 ° C, for a time of less than 10 minutes. Procédé selon les revendications 1 à 8 caractérisé en ce que le recuit final au défilé est réalisé à une température comprise entre 700 et 1050 °C pendant un temps inférieur à 10 mn.Process according to Claims 1 to 8, characterized in that the final annealing on parade is carried out at a temperature between 700 and 1050 ° C for a time less than 10 min. Procédé selon les revendications 1 à 9 caractérisé en ce que, en outre, après le recuit final on soumet la tôle préalablement découpée à un recuit d'élimination des contraintes.A method according to claims 1 to 9 characterized in that, in addition, after the final annealing, the previously cut sheet is subjected to a stress relieving annealing. Procédé selon la revendication 10 caractérisé en ce que le recuit d'élimination des contraintes est effectué à une température supérieur à 650 °C pendant un temps supérieur à 3 mn.Process according to Claim 10, characterized in that the stress elimination annealing is carried out at a temperature above 650 ° C for a time greater than 3 min. Tôle d'acier magnétique selon les revendications 1,2 et 9, caractérisée en ce qu'avant le recuit d'élimination des contraintes, elle présente d'une part, des pertes totales massiques, à 1,5 Tesla et 50 Hertz, inférieures à 5 W/Kg, 6,0 W/Kg, 8,0 W/Kg et 11 W/Kg pour respectivement, une épaisseur d'environ 0,35 mm, 0,50 mm, 0,65 mm et 1 mm et d'autre part, une aimantation sous un champ de 5000 A/m, égale ou supérieure à 1,75 Tesla.Magnetic steel sheet according to claims 1, 2 and 9, characterized in that, before the stress elimination annealing, it has, on the one hand, total mass losses, at 1.5 Tesla and 50 Hertz, lower at 5 W / Kg, 6.0 W / Kg, 8.0 W / Kg and 11 W / Kg for respectively, a thickness of approximately 0.35 mm, 0.50 mm, 0.65 mm and 1 mm and on the other hand, a magnetization under a field of 5000 A / m, equal to or greater than 1.75 Tesla. Tôle d'acier magnétique selon les revendications 1, 3 et 9 caractérisée en ce qu'avant recuit d'élimination des contraintes, elle présente d'une part, des pertes totales massiques, à 1,5 Tesla et 50 Hertz, inférieures à 4,5 W/Kg, 5,3 W/Kg, 7,0 W/Kg et 12,5 W/Kg pour respectivement, une épaisseur d'environ 0,35 mm, 0,50 mm, 0,65 mm et 1 mm et d'autre part, une aimantation sous un champ de 5000 A/m, égale ou supérieure à 1,77 Tesla.Magnetic steel sheet according to claims 1, 3 and 9 characterized in that before stress elimination annealing, it has, on the one hand, total mass losses, at 1.5 Tesla and 50 Hertz, of less than 4 , 5 W / Kg, 5.3 W / Kg, 7.0 W / Kg and 12.5 W / Kg for respectively, a thickness of approximately 0.35 mm, 0.50 mm, 0.65 mm and 1 mm and on the other hand, a magnetization under a field of 5000 A / m, equal to or greater than 1.77 Tesla. Tôle d'acier magnétique selon les revendications 1, 4 à 9 caractérisée en ce qu'avant recuit d'élimination des contraintes, elle présente d'une part, des pertes totales massiques à 1,5 Tesla et 50 Hertz, inférieures à 5,3 W/Kg, 7,0 W/Kg, et 11 W/Kg pour respectivement, une épaisseur d'environ 0,50 mm, 0,65 mm et 1 mm et d'autre part, une aimantation sous un champ de 5000 A/m, égale ou supérieure à 1,72 Tesla.Magnetic steel sheet according to claims 1, 4 to 9 characterized in that, before stress elimination annealing, it has, on the one hand, total mass losses at 1.5 Tesla and 50 Hertz, less than 5, 3 W / Kg, 7.0 W / Kg, and 11 W / Kg for respectively, a thickness of approximately 0.50 mm, 0.65 mm and 1 mm and on the other hand, a magnetization under a field of 5000 A / m, equal to or greater than 1.72 Tesla. Tôle d'acier magnétique selon les revendications 1, 2 et 9 à 11 caractérisée en ce qu'après découpage et recuit d'élimination des contraintes elle présente d'une part, des pertes totales massiques à 1,5 Tesla et 50 Hertz, inférieures à 7,0 W/Kg et, 5,30 W/Kg pour respectivement une épaisseur d'environ 0,65 mm et 0,50 mm; et d'autre part, une aimantation sous un champ de 5000 A/m, égale ou supérieure à 1,75 Tesla.Magnetic steel sheet according to claims 1, 2 and 9 to 11 characterized in that after cutting and annealing of stress elimination it has on the one hand, total mass losses of 1.5 Tesla and 50 Hertz, lower at 7.0 W / Kg and, 5.30 W / Kg for a thickness of approximately 0.65 mm and 0.50 mm respectively; and on the other hand, a magnetization under a field of 5000 A / m, equal to or greater than 1.75 Tesla. Tôle d'acier magnétique selon les revendications 1, 3 et 9 à 11 caractérisée en ce qu'après découpage et recuit d'élimination des contraintes elle présente d'une part, des pertes totales massiques à 1,5 Tesla et 50 Hertz, inférieures à 4,0 W/Kg, 4,70 W/Kg, 6,0 W/Kg, et 11,5 W/Kg pour respectivement, une épaisseur d'environ 0,35 mm, 0,50 mm, 0,65 mm et 1 mm et d'autre part, une aimantation sous un champ de 5000 A/m, égale ou supérieure à 1,77 Tesla.Magnetic steel sheet according to claims 1, 3 and 9 to 11 characterized in that after cutting and annealing of stress elimination it presents on the one hand, total mass losses at 1.5 Tesla and 50 Hertz, lower at 4.0 W / Kg, 4.70 W / Kg, 6.0 W / Kg, and 11.5 W / Kg for, respectively, a thickness of approximately 0.35 mm, 0.50 mm, 0.65 mm and 1 mm and on the other hand, a magnetization under a field of 5000 A / m, equal to or greater than 1.77 Tesla. Tôle d'acier magnétique selon les revendications 1, 4 à 11 caractérisée en ce qu'après découpage et recuit d'élimination des contraintes elle présente d'une part, des pertes totales massiques à 1,5 Tesla et 50 Hertz, inférieures à 4,7 W/Kg, 6,0 W/Kg et 10 W/Kg pour respectivement, une épaisseur d'environ 0,50 mm, 0,65 mm et 1 mm et d'autre part, une aimantation sous un champ de 5000 A/m, supérieure à 1,72 Tesla.Magnetic steel sheet according to claims 1, 4 to 11 characterized in that after cutting and annealing elimination of constraints it presents on the one hand, total mass losses at 1.5 Tesla and 50 Hertz, lower than 4.7 W / Kg, 6.0 W / Kg and 10 W / Kg for respectively, a thickness of approximately 0 , 50 mm, 0.65 mm and 1 mm and on the other hand, a magnetization under a field of 5000 A / m, greater than 1.72 Tesla.
EP97400114A 1996-01-25 1997-01-21 Process for manufacturing non grain-oriented magnetic steel sheet and sheet obtained by this process Expired - Lifetime EP0786528B1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP04014453A EP1473371B1 (en) 1996-01-25 1997-01-21 Process for manufacturing non grain-oriented magnetic steel sheet and sheet obtained by this process

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9600808A FR2744135B1 (en) 1996-01-25 1996-01-25 PROCESS FOR PRODUCING MAGNETIC STEEL SHEET WITH NON-ORIENTED GRAINS AND SHEET OBTAINED BY THE PROCESS
FR9600808 1996-01-25

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP04014453A Division EP1473371B1 (en) 1996-01-25 1997-01-21 Process for manufacturing non grain-oriented magnetic steel sheet and sheet obtained by this process

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0786528A1 true EP0786528A1 (en) 1997-07-30
EP0786528B1 EP0786528B1 (en) 2004-09-29

Family

ID=9488423

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP04014453A Expired - Lifetime EP1473371B1 (en) 1996-01-25 1997-01-21 Process for manufacturing non grain-oriented magnetic steel sheet and sheet obtained by this process
EP97400114A Expired - Lifetime EP0786528B1 (en) 1996-01-25 1997-01-21 Process for manufacturing non grain-oriented magnetic steel sheet and sheet obtained by this process

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP04014453A Expired - Lifetime EP1473371B1 (en) 1996-01-25 1997-01-21 Process for manufacturing non grain-oriented magnetic steel sheet and sheet obtained by this process

Country Status (5)

Country Link
EP (2) EP1473371B1 (en)
AT (2) ATE343651T1 (en)
DE (2) DE69736868T2 (en)
ES (2) ES2230591T3 (en)
FR (1) FR2744135B1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2003014404A1 (en) * 2001-08-11 2003-02-20 Thyssenkrupp Electrical Steel Ebg Gmbh Non-grain oriented electric sheet steel or strip and method for the production thereof

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
PL1752548T3 (en) * 2005-08-03 2017-08-31 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Method for producing a magnetic grain oriented steel strip
SI1752549T1 (en) * 2005-08-03 2016-09-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Process for manufacturing grain-oriented magnetic steel spring
IT1402624B1 (en) 2009-12-23 2013-09-13 Ct Sviluppo Materiali Spa PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF MAGNETIC SIDES WITH ORIENTED GRAIN.
DE102013019787A1 (en) * 2013-11-27 2015-05-28 Valeo Schalter Und Sensoren Gmbh Method for producing a ferromagnetic component for a torque sensor of a vehicle steering shaft and torque sensor

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0434641A2 (en) * 1989-12-22 1991-06-26 CENTRO SVILUPPO MATERIALI S.p.A. Process for the production of semiprocessed non oriented grain electrical steel
EP0469980A1 (en) 1990-07-30 1992-02-05 Ugine S.A. Process for manufacturing grain non oriented magnetic steel sheet and sheet obtained thereby
JPH04107216A (en) * 1990-08-25 1992-04-08 Kobe Steel Ltd Production of nonoriented silicon steel sheet
EP0490617A2 (en) * 1990-12-10 1992-06-17 Kawasaki Steel Corporation Method for producing non-oriented electromagnetic steel strip having superior magnetic properties and appearance
JPH0797628A (en) * 1993-06-30 1995-04-11 Nippon Steel Corp Production of nonoriented silicon steel sheet high in magnetic flux density and low in core loss
WO1996000306A1 (en) * 1994-06-24 1996-01-04 Nippon Steel Corporation Method of manufacturing non-oriented electromagnetic steel plate having high magnetic flux density and low iron loss

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0434641A2 (en) * 1989-12-22 1991-06-26 CENTRO SVILUPPO MATERIALI S.p.A. Process for the production of semiprocessed non oriented grain electrical steel
EP0469980A1 (en) 1990-07-30 1992-02-05 Ugine S.A. Process for manufacturing grain non oriented magnetic steel sheet and sheet obtained thereby
JPH04107216A (en) * 1990-08-25 1992-04-08 Kobe Steel Ltd Production of nonoriented silicon steel sheet
EP0490617A2 (en) * 1990-12-10 1992-06-17 Kawasaki Steel Corporation Method for producing non-oriented electromagnetic steel strip having superior magnetic properties and appearance
JPH0797628A (en) * 1993-06-30 1995-04-11 Nippon Steel Corp Production of nonoriented silicon steel sheet high in magnetic flux density and low in core loss
WO1996000306A1 (en) * 1994-06-24 1996-01-04 Nippon Steel Corporation Method of manufacturing non-oriented electromagnetic steel plate having high magnetic flux density and low iron loss

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
DATABASE WPI Section Ch Week 9523, Derwent World Patents Index; Class L03, AN 95-175539, XP002015338 *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 016, no. 351 (C - 0968) 29 July 1992 (1992-07-29) *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2003014404A1 (en) * 2001-08-11 2003-02-20 Thyssenkrupp Electrical Steel Ebg Gmbh Non-grain oriented electric sheet steel or strip and method for the production thereof

Also Published As

Publication number Publication date
DE69736868T2 (en) 2007-06-06
FR2744135A1 (en) 1997-08-01
DE69736868D1 (en) 2006-12-07
ES2230591T3 (en) 2005-05-01
EP1473371A2 (en) 2004-11-03
EP1473371A3 (en) 2005-04-13
ES2276191T3 (en) 2007-06-16
EP1473371B1 (en) 2006-10-25
ATE343651T1 (en) 2006-11-15
EP0786528B1 (en) 2004-09-29
DE69730884D1 (en) 2004-11-04
ATE278041T1 (en) 2004-10-15
DE69730884T2 (en) 2005-11-17
FR2744135B1 (en) 1998-02-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3329027B1 (en) Feco- or fesi- or fe-alloy sheet or strip and its manufacturing process, transformer magnetic core made from it and transformer containing it
WO2018147044A1 (en) Method for producing non-oriented electromagnetic steel sheet, method for producing motor core, and motor core
WO2012086534A1 (en) Process for production of non-oriented electromagnetic steel sheet
CA3137623C (en) Method for producing non-oriented electrical steel sheet, method for producing motor core, and motor core
CN101346484B (en) Non-oriented electrical steel sheets with improved magnetic property and method for manufacturing the same
FR2572420A1 (en) PROCESS FOR PRODUCING AN ORIENTED GRAIN ELECTRIC STEEL SHEET WITH LOW ENERGY LOSS
FR2533586A1 (en) PROCESS FOR MANUFACTURING AN ORIENTED GRAIN ELECTRIC STEEL SHEET HAVING A HIGH DENSITY OF MAGNETIC FLUX
JPH0211728A (en) Ultrahigh speed annealing of unoriented electric iron plate
FR2465004A1 (en) PROCESS FOR PRODUCING NON-ORIENTED STEEL SHEET FOR ELECTROMAGNETIC APPLICATIONS
EP0786528A1 (en) Process for manufacturing non grain-oriented magnetic steel sheet and sheet obtained by this process
EP1041168B1 (en) Soft magnetic alloy for a timepiece
EP0469980B1 (en) Process for manufacturing grain non oriented magnetic steel sheet and sheet obtained thereby
EP0784100B1 (en) Iron-cobalt alloy, manufacturing process for strips made from iron-cobalt alloy and product obtained
FR2483953A1 (en) PROCESS FOR PRODUCING AN ORIENTED GRAIN ELECTRO-MAGNETIC STEEL SHEET
JP6623795B2 (en) Electrical steel sheet and method for manufacturing electrical steel sheet
FR2502179A1 (en) PROCESS FOR PRODUCING ORIENTATED GRAIN SILICON STEEL
EP1346069B1 (en) Magnetic steel sheet with non-oriented grains, method for making steel plates and resulting steel plates
JPH0266138A (en) Non-oriented silicon steel sheet excellent in magnetic property and its production
EP0609190A1 (en) Method of manufacturing a hot rolled steel sheet with high magnetic properties
FR2472614A1 (en) Grain oriented silicon electrical steel sheet - contg. molybdenum and antimony to provide very high magnetic induction and very low iron loss
WO2024214370A1 (en) Non-oriented electromagnetic steel sheet
JP4028775B2 (en) Annealed iron core manufacturing method
JP2515449B2 (en) Manufacturing method of non-oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties
FR2488621A1 (en) PROCESS FOR THE PRODUCTION OF ELECTROMAGNETIC SILICON STEEL WITH GOSS STRUCTURE
FR2835001A1 (en) Fabrication of steel sheet from a magnetic steel of specific composition by hot rolling and coiling under controlled temperatures, followed by cold rolling and hardening

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU NL PT SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19970703

17Q First examination report despatched

Effective date: 20020521

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: USINOR

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU NL PT SE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040929

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: FRENCH

REF Corresponds to:

Ref document number: 69730884

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20041104

Kind code of ref document: P

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20041229

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20041229

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Payment date: 20050112

Year of fee payment: 9

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050121

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050131

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20050116

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050331

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2230591

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

BERE Be: lapsed

Owner name: USINOR

Effective date: 20050131

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20050630

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20070104

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20070111

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Payment date: 20070112

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 20070115

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20070117

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20070118

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20070220

Year of fee payment: 11

BERE Be: lapsed

Owner name: *USINOR

Effective date: 20050131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050228

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20070521

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20070109

Year of fee payment: 11

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

EUG Se: european patent has lapsed
GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20080121

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080131

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080121

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080801

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080121

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20081029

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080121

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080122

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20080122

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080122

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080121