EP0747154A1 - Process and apparatus for producing sintered parts - Google Patents
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- EP0747154A1 EP0747154A1 EP96250118A EP96250118A EP0747154A1 EP 0747154 A1 EP0747154 A1 EP 0747154A1 EP 96250118 A EP96250118 A EP 96250118A EP 96250118 A EP96250118 A EP 96250118A EP 0747154 A1 EP0747154 A1 EP 0747154A1
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
Definitions
- the invention relates to a method for producing sintered parts with high wear resistance and at the same time good dynamic strength properties from pressed molded articles according to the preamble of claim 1 and a device for performing this method.
- Such a manufacturing process provides components with good static (tensile strength, hardness, wear resistance) and at the same time also good dynamic strength properties.
- the dimensional accuracy and its uniformity occasionally leave something to be desired: the achievable tolerance class is approximately IT10.
- the object of the invention is to modify a method of the generic type in such a way that, while ensuring good dynamic strength properties and at the same time good wear properties, a significantly improved dimensional accuracy (tighter manufacturing tolerances) is achieved, the procedural and the system engineering outlay being kept as low as possible.
- a device for performing this method is to be specified.
- a device for carrying out the method according to the invention has the features of patent claim 9 and is advantageously characterized by those in subclaims 10 to 12 specified features can be further configured.
- the invention is based on the fact that for the production of the sintered parts a hardened and tempered steel powder is used which is made from a fully alloyed steel, that is (with the exception of the C content) has a uniform distribution of the alloy components. The latter therefore does not have to be striven for by means of diffusion processes correspondingly extended over time during the sintering.
- the previously required separate heat treatment of the sintered parts after sintering to set the good dynamic strength properties with high wear resistance is eliminated. Rather, these properties are set directly in the course of the sintering treatment.
- the steel powder used consists of an air-hardening material.
- an oil bath which is undesirable for environmental protection reasons, in order to achieve a deterrent effect can be dispensed with.
- the carbon content of the sintered parts is added in the usual way separately in the form of graphite, so that the steel powder remains soft enough to ensure sufficient compressibility. During the sintering process, the graphite diffuses into the interconnected powder particles.
- Fig. 1 shows schematically, in the immediate connection to the sintering (section a) to cool the sintered parts from the sintering temperature to a first holding temperature which is in a temperature range from Ar 3 to a maximum of 150 ° C. above Ar 3 .
- the cooling (section b) from the sintering temperature to the first holding temperature is expediently carried out at a cooling rate of 0.5-1.5 ° C./s.
- the sintered parts are held at the first holding temperature for about 5 to 25 minutes (first holding time, section c). This results in a smaller austenite grain size.
- the first holding temperature in a range of at most 50-100 ° C. above Ar 3 .
- a useful duration of the first stopping time is 10-20 minutes.
- section d convective gas cooling leads to accelerated cooling (section d) to a second holding temperature.
- a cooling rate in the range of 3 - 6 ° C / s is recommended for this.
- This second holding temperature is selected on the basis of the ZTU diagram associated with the respective material in such a way that the area of ferrite formation is avoided and a bainitic structure begins to form.
- the holding time at this second holding temperature (section e) is extended at least until a structure component of the bainite of at least 50% has set in. However, a complete transformation of the structure into bainite is generally not desirable. With a maximum of 95% bainite, the holding at the second holding temperature should expediently be ended at the latest. A proportion of bainite in the order of 60-80% has proven to be particularly advantageous.
- the sintered parts are then cooled in the usual way to room temperature (normal cooling, section f).
- the procedure according to the invention ensures particularly good part quality. This not only results in a comparatively high dimensional accuracy, but the tolerances that occur are significantly narrower than in the conventional method of production.
- the quality class IT8 can now be achieved. This is all the more surprising since it is even possible to completely do without a separate calibration process. This makes a complete more complex Work step saved. Furthermore, there is no need for energy and handling for a separate heat treatment process.
- the device according to the invention which is designed as an electronically controlled continuous sintering furnace, is shown schematically in its simplest form.
- An arrow on the left-hand side indicates that the sintered parts are introduced into a first zone, which functions as a heating zone and in which the lubricants (e.g. waxes) contained in the green compacts are evaporated.
- This first zone is therefore also referred to as dewaxing zone 1.
- the actual sintering zone 2 in which the sintered parts are kept at the sintering temperature (at least 1000 ° C.) for a sufficiently long time. Since the sintered parts are moved through the entire system at a constant speed, the sintering zone 2 has a corresponding length.
- an oxygen-free atmosphere (protective gas atmosphere) is maintained in the entire system.
- an austenitizing zone 3 in which the sintered parts are first cooled and kept at the austenitizing temperature.
- a rugged cooling zone 4 which is equipped with a corresponding gas shower (not shown) in order to bring about a sufficiently intensive convective gas cooling.
- the sintered parts have reached the second holding temperature, they enter the bainitization zone 7 and are kept at this temperature for a sufficiently long time so that a bainite fraction of at least 50% can form in the structure.
- the bainitis riveting zone 7 has a corresponding length. After a sufficient bainitization time, if possible before reaching a 95% share, the sintered parts enter a final normal cooling zone 5, where they are cooled from the bainitization temperature to near room temperature.
- FIG. 3 shows the diagram of a system modified compared to FIG. 2, which differs in that the green compacts used in the device can optionally pass through two different paths.
- the arrangement from the dewaxing zone 1 to the rugged cooling zone 4 is completely the same as that shown in FIG.
- the material flow direction can be optionally set behind the rugged cooling zone 4.
- the direction of transport is expediently opposite to the first part of the device.
- This is followed by a normal cooling zone 5b, in which the parts treated according to the invention are cooled to room temperature.
- This modified device thus has two normal cooling zones.
- Such a system thus offers particular flexibility with regard to the range of products to be processed.
- the illustrated embodiment has the advantage that it has a comparatively short overall length.
- the dimensional accuracy corresponded to the tolerance class IT9.
- Compressed bodies of the same type as in the previous example were produced from a completely alloyed steel powder of the composition Fe-4 Ni-0.5 Mo, to which 1% Cu and 0.6% graphite and customary lubricants were added.
- the sintering was carried out at a temperature of 1120 ° C. over a period of 30 min in an endogas atmosphere with controlled C potential.
- a rugged cooling with a cooling rate of 3 ° C / s and the bainitization according to the invention followed by a normal cooling to room temperature.
- a bainitic structure emerged in the components with the following properties: tensile strenght 750 - 800 N / mm 2 Hardness level 350 - 450 HV1 Elongation at break A3 until 6 %
- the dimensional accuracy of the parts produced according to the invention was also significantly better. It corresponded to the tolerance class IT8.
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Abstract
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Sinterteilen mit hoher Verschleißfestigkeit und gleichzeitig guten dynamischen Festigkeitseigenschaffen aus gepreßten Formkörpern gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 sowie eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens.The invention relates to a method for producing sintered parts with high wear resistance and at the same time good dynamic strength properties from pressed molded articles according to the preamble of
Mechanisch hochbeanspruchte Bauteile aus Stahl wie etwa Getriebezahnräder müssen nicht nur eine hohe Maßgenauigkeit aufweisen, sondern müssen darüber hinaus insbesondere auch sehr gute dynamische Festigkeitseigenschatten und gleichzeitig eine hohe Verschleißfestigkeit zeigen. Die Herstellung derartiger Teile durch zerspanende Fertigungsverfahren mit anschließender Einsatzhärtung erschien lange Zeit als einzig gangbarer Weg. Zur Reduzierung des Formgebungsaufwandes ist es jedoch auch möglich, pulvermetallurgische Verfahren anzuwenden. In diesem Zusammenhang ist es bekannt, aus einem diffusionslegierten ölhärtenden Stahlpulver, dem Graphit in der dem gewünschten C-Gehalt entsprechenden Menge sowie übliche Schmiermittel zugesetzt wurden, entsprechende Preßkörper als Grüninge zu formen, diese im Durchlaufverfahren in einem Ofen zu sintern und anschließend auf Raumtemperatur abzukühlen. Zur Verbesserung der Maßgenauigkeit erfolgt anschließend auf einer Kalibrierpresse ein erneuter Preßvorgang. Anschließend wird eine Einsatzhärtung mit Abschreckung in Öl vorgenommen, dem sich eine Anlaßbehandlung anschließt. Die so hergestellten Bauteile zeigen ein typisches Anlaßgefüge.Steel components subject to high mechanical stress, such as gearwheels, not only have to have a high degree of dimensional accuracy, they also have to show very good dynamic properties and, at the same time, high wear resistance. The production of such parts by metal-cutting manufacturing processes with subsequent case hardening appeared for a long time as the only feasible way. To reduce the amount of shaping, however, it is also possible to use powder metallurgical processes. In this context, it is known to form appropriate compacts as green rings from a diffusion-alloyed oil-hardening steel powder, to which graphite has been added in the amount corresponding to the desired C content, as well as conventional lubricants, to sinter them in a continuous process in an oven and then to cool them to room temperature . To improve the dimensional accuracy, a new pressing process is then carried out on a calibration press. A case hardening with quenching in oil is then carried out, followed by a tempering treatment. The components manufactured in this way show a typical tempering structure.
Ein solches Herstellverfahren liefert Bauteile mit guten statischen (Zugfestigkeit, Härte. Verschleißfestigkeit) und gleichzeitig auch guten dynamischen Festigkeitseigenschaften. Trotz des Aufwandes der durch einen zweiten Preßvorgang (Kalibrierung) getrieben wird, läßt dennoch die Maßgenauigkeit und deren Gleichmäßigkeit gelegentlich Wünsche offen: Die erreichbare Toleranzklasse beträgt etwa IT10.Such a manufacturing process provides components with good static (tensile strength, hardness, wear resistance) and at the same time also good dynamic strength properties. Despite the effort that is driven by a second pressing process (calibration), the dimensional accuracy and its uniformity occasionally leave something to be desired: the achievable tolerance class is approximately IT10.
Weiterhin ist es bekannt. Sinterteile aus Preßkörpern herzustellen, die aus fertiglegierten, lufthärtenden Stahlpulvern gepreßt wurden. Hierbei wird durch Abkühlung an Luft bis unter die Martensitstarttemperatur ein martensitisches Gefüge erzeugt. Derartige Sinterteile zeigen wegen ihrer hohen Härte zwar gute Verschleißeigenschaften, sind jedoch aufgrund der niedrigen Bruchdehnung für dynamische Beanspruchungsarten, wie sie bei Zahnrädern regelmäßig auftreten, ungeeignet. Auch im Hinblick auf die erreichbare Maßgenauigkeit (Toleranzklasse IT9) können derartig hergestellte Sinterteile vielfach nicht befriedigen.It is also known. To produce sintered parts from compacts that were pressed from fully alloyed, air-hardening steel powders. A martensitic structure is created by cooling in air to below the martensite start temperature. Such sintered parts show good wear properties because of their high hardness, but because of the low elongation at break they are unsuitable for dynamic types of stress, such as occur regularly with gears. With regard to the achievable dimensional accuracy (tolerance class IT9), sintered parts produced in this way are often unsatisfactory.
Schließlich ist es aus der DE 40 01 899 C1 bekannt, daß zur Herstellung hochfester Sinterteile-Grünlinge aus fertiglegiertem Stahlpulver mit einem in Form von Graphitpulver zugesetztem Massenanteil von 0,3 bis 0,7% Kohlenstoff gepreßt, bei einer Temperatur im Bereich von 1120 bis 1280 °C gesintert, durch Abkühlung gehärtet und anschließend angelassen wird.Finally, it is known from DE 40 01 899 C1 that for the production of high-strength sintered parts green compacts from finished steel powder with a mass fraction of 0.3 to 0.7% carbon added in the form of graphite powder, pressed at a temperature in the range from 1120 to Sintered at 1280 ° C, hardened by cooling and then tempered.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren der gattungsgemäßen Art so zu modifizieren, daß bei Gewährleistung guter dynamischer Festigkeitseigenschaffen und gleichzeitig guten Verschleißeigenschaffen eine deutlich verbesserte Maßhaltigkeit (engere Fertigungstoleranzen) erreicht wird, wobei der verfahrensmäßige und der anlagentechnische Aufwand möglichst gering bleiben sollen. Außerdem soll eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens angegeben werden.The object of the invention is to modify a method of the generic type in such a way that, while ensuring good dynamic strength properties and at the same time good wear properties, a significantly improved dimensional accuracy (tighter manufacturing tolerances) is achieved, the procedural and the system engineering outlay being kept as low as possible. In addition, a device for performing this method is to be specified.
Gelöst wird diese Aufgabe durch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruchs 1. Vorteilhafte Weiterbildungen ergeben sich aus den Unteransprüchen 2 bis 8. Eine Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens weist die Merkmale des Patentanspruchs 9 auf und ist in vorteilhafter Weise durch die in den Unteransprüchen 10 bis 12 angegebenen Merkmale weiter ausgestaltbar.This object is achieved by the characterizing features of
Nachfolgend wird die Erfindung anhand der Figuren näher erläutert. Es zeigen:
- Fig. 1
- einen schematischen Ablauf des erfindungsgemäßen Verfahrens anhand eines ZTU-Schaubildes und
- Fig. 2 und 3
- schematische Darstellungen eines Sinterofens zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens.
- Fig. 1
- a schematic sequence of the method according to the invention using a ZTU diagram and
- 2 and 3
- schematic representations of a sintering furnace for performing the method according to the invention.
Die Erfindung geht davon aus, daß zur Herstellung der Sinterteile ein an sich bekanntes Vergütungsstahlpulver verwendet wird, das aus einem fertiglegierten Stahl hergestellt ist, also (mit Ausnahme des C-Gehalts) eine gleichmäßige Verteilung der Legierungsbestandteile aufweist. Letzteres muß also nicht erst durch entsprechend zeitlich ausgedehnte Diffusionsvorgange wahrend des Sinterns angestrebt werden. Die bisher erforderliche separate Wärmebehandlung der Sinterteile nach dem Sintern zur Einstellung der guten dynamischen Festigkeitseigenschaften bei gleichzeitig hoher Verschleißfestigkeit entfällt. Die Einstellung dieser Eigenschaften wird vielmehr im Zuge der Sinterbehandlung direkt durchgeführt. Hierfür ist es wesentlich, daß das eingesetzte Stahlpulver aus einem lufthärtenden Werkstoff besteht. Dadurch kann auf den Einsatz eines aus Umweitschutzgrunden ohnehin unerwünschten Ölbades zur Erzielung eines Abschreckeffektes verzichtet werden.The invention is based on the fact that for the production of the sintered parts a hardened and tempered steel powder is used which is made from a fully alloyed steel, that is (with the exception of the C content) has a uniform distribution of the alloy components. The latter therefore does not have to be striven for by means of diffusion processes correspondingly extended over time during the sintering. The previously required separate heat treatment of the sintered parts after sintering to set the good dynamic strength properties with high wear resistance is eliminated. Rather, these properties are set directly in the course of the sintering treatment. For this it is essential that the steel powder used consists of an air-hardening material. As a result, the use of an oil bath, which is undesirable for environmental protection reasons, in order to achieve a deterrent effect can be dispensed with.
Der Kohlenstoffgehalt der Sinterteile wird in üblicher Weise separat in Form von Graphit zugesetzt, damit das Stahlpulver zur Gewährleistung einer ausreichenden Verpreßbarkeit weich genug bleibt. Während des Sinterprozesses diffundiert der Graphit in die sich untereinander verbindenden Pulverpartikel hinein.The carbon content of the sintered parts is added in the usual way separately in the form of graphite, so that the steel powder remains soft enough to ensure sufficient compressibility. During the sintering process, the graphite diffuses into the interconnected powder particles.
Die Erfindung sieht vor, wie Fig. 1 schematisch zeigt, im unmittelbaren Anschluß an das Sintern (Abschnitt a) die Sinterteile von der Sintertemperatur bis auf eine erste Haltetemperatur abzukühlen, die in einer Temperaturspanne von Ar3 bis maximal 150 °C oberhalb Ar3 liegt. Die Abkühlung (Abschnitt b) von der Sintertemperatur auf die erste Haltetemperatur erfolgt zweckmäßig mit einer Abkühlgeschwindigkeit von 0,5 - 1,5 °C/s. Die Sinterteile werden für etwa 5 - 25 min (erste Haltezeit, Abschnitt c) auf der ersten Haltetemperatur gehalten. Dadurch wird eine kleinere Austenitkorngröße erreicht.The invention provides, as Fig. 1 shows schematically, in the immediate connection to the sintering (section a) to cool the sintered parts from the sintering temperature to a first holding temperature which is in a temperature range from Ar 3 to a maximum of 150 ° C. above Ar 3 . The cooling (section b) from the sintering temperature to the first holding temperature is expediently carried out at a cooling rate of 0.5-1.5 ° C./s. The sintered parts are held at the first holding temperature for about 5 to 25 minutes (first holding time, section c). This results in a smaller austenite grain size.
In der Austenitisierungsphase (Abschnitt c) empfiehlt es sich, das C-Potential in der Schutzgasatmosphäre, die wahrend des Sintervorgangs aufrechterhalten werden muß, ein erhöhtes, eine Aufkohlung bewirkendes C-Potential einzustellen. Hierdurch werden die Sinterteile in der äußeren Oberfläche mit Kohlenstoff angereichert, so daß im Oberflächenbereich eine besonders hohe Härte erreichbar ist. Dies ist für eine gute Verschleißfestigkeit von großer Bedeutung. Im Inneren der Sinterteile bleibt dagegen ein niedrigerer Kohlenstoffgehalt erhalten und führt zu besonders guten dynamischen Festigkeitseigenschaften (Härteprofil). Besonders vorteilhaft ist es, die erste Haltetemperatur in einem Bereich von maximal 50 - 100 °C oberhalb Ar3 zu wählen. Eine zweckmäßige Dauer der ersten Haltezeit betragt 10 - 20 min.In the austenitization phase (section c), it is advisable to set the C potential in the protective gas atmosphere, which must be maintained during the sintering process, to an increased C potential which causes carburization. As a result, the sintered parts in the outer surface are enriched with carbon, so that a particularly high hardness can be achieved in the surface area. This is very important for good wear resistance. In contrast, a lower carbon content is retained inside the sintered parts and leads to particularly good dynamic strength properties (hardness profile). It is particularly advantageous to choose the first holding temperature in a range of at most 50-100 ° C. above Ar 3 . A useful duration of the first stopping time is 10-20 minutes.
Im unmittelbaren Anschluß an die erste Haltezeit erfolgt durch eine konvektive Gaskühlung eine beschleunigte Abkühlung (Abschnitt d) bis auf eine zweite Haltetemperatur. Hierfür empfiehlt sich eine Abkühlgeschwindigkeit im Bereich von 3 - 6°C/s. Diese zweite Haltetemperatur ist anhand des zum jeweiligen Werkstoff gehörigen ZTU-Schaubilds so ausgewählt, daß das Gebiet der Ferritbildung gemieden wird und sich ein bainitisches Gefüge auszubilden beginnt. Die Haltezeit auf dieser zweiten Haltetemperatur (Abschnitt e) wird mindestens so lange ausgedehnt, bis sich ein Gefügeanteil des Bainits von mindestens 50 % eingestellt hat. Eine vollständige Umwandlung des Gefüges in Bainit ist jedoch im allgemeinen nicht erwünscht. Bei maximal 95 % Bainit sollte das Halten auf der zweiten Haltetemperatur zweckmäßigerweise spätestens beendet werden. Als besonders vorteilhaft hat sich ein Anteil des Bainit in einer Größenordnung von 60 - 80 % erwiesen. Anschließend werden die Sinterteile in üblicher Weise bis auf Raumtemperatur abgekühlt (Normalkühlung, Abschnitt f).Immediately after the first stopping time, convective gas cooling leads to accelerated cooling (section d) to a second holding temperature. A cooling rate in the range of 3 - 6 ° C / s is recommended for this. This second holding temperature is selected on the basis of the ZTU diagram associated with the respective material in such a way that the area of ferrite formation is avoided and a bainitic structure begins to form. The holding time at this second holding temperature (section e) is extended at least until a structure component of the bainite of at least 50% has set in. However, a complete transformation of the structure into bainite is generally not desirable. With a maximum of 95% bainite, the holding at the second holding temperature should expediently be ended at the latest. A proportion of bainite in the order of 60-80% has proven to be particularly advantageous. The sintered parts are then cooled in the usual way to room temperature (normal cooling, section f).
Überraschenderweise hat sich gezeigt, daß durch die erfindungsgemäße Verfahrensweise eine besonders gute Teilequalität gewährleistet wird. Es ergibt sich nämlich nicht nur eine vergleichsweise hohe Maßgenauigkeit, sondern die auftretenden Toleranzen liegen bedeutend enger als bei der herkömmlichen Hersteilungsweise. Anstelle der bisher bei Ölhärtung und Vergütung erreichbaren Güteklasse IT10 läßt sich nun die Güteklasse IT8 erreichen. Dies ist um so überraschender, als sogar auf die Durchführung eines separaten Kalibriervorgangs vollständig verzichtet werden kann. Dadurch wird ein kompletter aufwendiger Arbeitsschritt eingespart. Weiterhin erübrigt sich der Energie- und Handhabungsaufwand für ein separates Wärmebehandlungsverfahren.Surprisingly, it has been shown that the procedure according to the invention ensures particularly good part quality. This not only results in a comparatively high dimensional accuracy, but the tolerances that occur are significantly narrower than in the conventional method of production. Instead of the quality class IT10 that was previously possible with oil hardening and tempering, the quality class IT8 can now be achieved. This is all the more surprising since it is even possible to completely do without a separate calibration process. This makes a complete more complex Work step saved. Furthermore, there is no need for energy and handling for a separate heat treatment process.
In Figur 2 ist die erfindungsgemäße Vorrichtung, die als elektronisch gesteuerter Durchlauf-Sinterofen ausgebildet ist, in ihrer einfachsten Form schematisch dargestellt. Durch einen Pfeil an der linken Seite ist angedeutet, daß die Sinterteile in eine erste Zone eingeführt werden, die als Aufheizzone fungiert und in der die in den Grünlingen enthaltenen Schmierstoffe (z.B. Wachse) ausgedampft werden. Diese erste Zone wird daher auch als Entwachszone 1 bezeichnet. Unmittelbar anschließend in Transportrichtung ist die eigentliche Sinterzone 2 angeordnet, in der die Sinterteile auf Sintertemperatur (mindestens 1000 °C) über eine ausreichend lange Zeit gehalten werden. Da die Sinterteile mit einer gleichbleibenden Geschwindigkeit durch die gesamte Anlage bewegt werden, weist die Sinterzone 2 eine entsprechende Länge auf. Um eine Oxidation der Sinterteile zu vermeiden, wird in der gesamten Anlage eine sauerstofffreie Atmosphäre (Schutzgasatmosphäre) aufrechterhalten. Unmittelbar an die Sinterzone 2 schließt sich eine Austenitisierungszone 3 an, in der die Sinterteile zunächst abgekühlt und auf Austenitisierungstemperatur gehalten werden. Danach folgt eine Schroffkühlzone 4, die mit einer entsprechenden (nicht dargestellten) Gasdusche ausgestattet ist, um eine ausreichend intensive konvektive Gaskühlung zu bewirken. Sobald die Sinterteile die zweite Haltetemperatur erreicht haben, treten sie in die Bainitisierungszone 7 ein und werden über eine zweite Haltezeit ausreichend lange auf dieser Temperatur gehalten, damit sich ein mindestens 50 % betragender Bainit-Anteil im Gefüge ausbilden kann. Hierzu weist die Bainitisietungszone 7 eine entsprechende Länge auf. Nach ausreichender Bainitisierungszeit, möglichst vor Erreichen eines 95 %-Anteils, treten die Sinterteile in eine abschließende Normalkühlzone 5 ein, wo sie von der Bainitisierungstemperatur bis in die Nähe der Raumtemperatur abgekühlt werden.In Figure 2, the device according to the invention, which is designed as an electronically controlled continuous sintering furnace, is shown schematically in its simplest form. An arrow on the left-hand side indicates that the sintered parts are introduced into a first zone, which functions as a heating zone and in which the lubricants (e.g. waxes) contained in the green compacts are evaporated. This first zone is therefore also referred to as dewaxing
In Figur 3 ist das Schema einer gegenüber Figur 2 abgewandelten Anlage dargestellt, die sich dadurch unterscheidet, daß die in die Vorrichtung eingesetzten Grünlinge wahlweise zwei unterschiedliche Wege durchlaufen können. Die Anordnung von der Entwachszone 1 bis zur Schroffkühlzone 4 stimmt mit der in Figur 1 dargestellten vollständig überein. Hinter der Schroffkühlzone 4 kann die Materialflußrichtung wahlweise eingestellt werden. Entweder treten die erzeugten Sinterteile unmittelbar in eine separate Normalkühlzone 5a ein und können die Anlage als "normal" gesinterte, also als in nicht erfindungsgemäßer Weise hergestellte Teile verlassen; oder sie werden für die erfindungsgemäße Verfahrensfolge nach Verlassen der Schroffkühlzone 4 über eine wahlweise zuschaltbare Quertransporteinrichtung 6, wie dies durch die eingezeichneten Pfeile angedeutet ist, in eine parallel zum ersten Teil der gesamten Vorrichtung angeordnete Bainitisierungszone 7 eingeführt. Zweckmäßigerweise ist die Transportrichtung hier entgegengesetzt zum ersten Teil der Vorrichtung. Anschließend folgt wiederum eine Normalkühlzone 5b, in der die erfindungsgemäß behandelten Teile auf Raumtemperatur abgekühlt werden. Diese abgewandelte Vorrichtung weist also zwei Normalkühlzonen auf. Damit bietet eine solche Anlage eine besondere Flexibilität im Hinblick auf das zu verarbeitende Produktspektrum. Selbstverständlich wäre es möglich, die Bainitisierungszone 7 und die zweite Normalkühlzone 5b um 180° verdreht anzuordnen, also die ursprüngliche Materialflußrichtung beizubehalten. Ebenso wäre es ohne weiteres möglich, die Anordnung der Normalkühlzone 5a und des aus der Bainitisierungszone 7 und der Normalkühlzone 5b gebildeten Anlagenstrangs miteinander zu vertauschen. Die dargestellte Ausführungsform weist jedoch den Vorteil auf, daß sie eine vergleichsweise kurze Baulänge hat.FIG. 3 shows the diagram of a system modified compared to FIG. 2, which differs in that the green compacts used in the device can optionally pass through two different paths. The arrangement from the dewaxing
Die Wirksamkeit der Erfindung wird anhand der nachfolgenden beiden Beispiele näher erläutert.The effectiveness of the invention is explained in more detail using the following two examples.
Aus einem fertiglegierten Stahlpulver mit der Zusammensetzung Fe -4 Ni - 0,5 Mo, dem elementar 1 % Cu, 0,6 % Graphit und übliche Schmiermittel zugesetzt wurden, wurden Preßkörper mit einer Dichte von 6,80-6,90 g/cm3 hergestellt. Die Teile wurden bei einer Temperatur von 1150 °C während einer Dauer von 30 min gesintert. Dabei wurde eine aus Endogas bestehende Schutzgasatmosphäre mit kontrolliertem C-Potential aufrechterhalten. Nach konvektiver Gaskühlung der Teile (Abkühlgeschwindigkeit 3 - 6 °C/s) unter die Martensitstarttemperatur und anschließende Normalkühlung bis auf Raumtemperatur wurden folgende Eigenschaften ermittelt:
Die Maßhaltigkeit entsprach der Toleranzklasse IT9.The dimensional accuracy corresponded to the tolerance class IT9.
Aus einem fertiglegierten Stahlpulver der Zusammensetzung Fe - 4 Ni - 0,5 Mo, dem 1 % Cu und 0.6 % Graphit sowie übliche Schmiermittel zugesetzt wurden, wurden gleichartige Preßkörper wie im vorhergehenden Beispiel erzeugt. Die Sinterung wurde bei einer Temperatur von 1120 °C über eine Dauer von 30 min in einer Endogasatmosphäre mit kontrolliertem C-Potential durchgeführt. Nach der Austenitisierung erfolgte eine Schroffkühlung mit einer Abkühlgeschwindigkeit von 3 °C/s sowie die erfindungsgemäße Bainitisierung und eine anschließende normale Abkühlung bis auf Raumtemperatur. Dabei stellte sich in den Bauteilen ein bainitisches Gefüge mit folgenden Eigenschaften ein:
Die Maßgenauigkeit der erfindungsgemäß hergestellten Teile war außerdem signifikant besser. Sie entsprach der Toleranzklasse IT8.The dimensional accuracy of the parts produced according to the invention was also significantly better. It corresponded to the tolerance class IT8.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren lassen sich bei Bauteilen im Sinterzustand gleichzeit hohe Zähigkeiten mit hohen Festigkeiten kombinieren, die sonst auch mit einer separaten Wärmebehandlung nicht erreicht werden können, wobei eine deutlich verbesserte Maßtoleranz gewährleistet werden kann.With the method according to the invention, high toughness can be combined with high strength in the case of components in the sintered state, which otherwise cannot be achieved with a separate heat treatment, whereby a significantly improved dimensional tolerance can be guaranteed.
Claims (12)
dadurch gekennzeichnet,
daß die erste Haltetemperatur maximal 50 - 100 °C oberhalb Ar3 liegt.Method according to claim 1,
characterized,
that the first holding temperature is a maximum of 50 - 100 ° C above Ar 3 .
dadurch gekennzeichnet,
daß die erste Haltezeit 10 - 20 min beträgt.Method according to one of claims 1 to 2,
characterized,
that the first stop time is 10-20 minutes.
dadurch gekennzeichnet,
daß die konvektive Gaskühlung mit 3 - 6 °C/s erfolgt.Method according to one of claims 1 to 3,
characterized,
that the convective gas cooling takes place at 3 - 6 ° C / s.
dadurch gekennzeichnet,
daß die Abkühlung auf die erste Haltetemperatur mit 0,5 - 1,5 °C/s erfolgt.Method according to one of claims 1 to 4,
characterized,
that cooling to the first holding temperature takes place at 0.5-1.5 ° C / s.
dadurch gekennzeichnet,
daß die zweite Haltezeit nach oben so begrenzt wird, daß der Gefügeanteil des Bainit höchstens 95 % beträgt.Method according to one of claims 1 to 5,
characterized,
that the second holding time is limited so that the structural proportion of bainite is at most 95%.
dadurch gekennzeichnet,
daß die zweite Haltezeit so bemessen wird, daß der Gefügeanteil des Bainit 60-80 % beträgt.Method according to claim 6,
characterized,
that the second holding time is calculated in such a way that the structural proportion of the bainite is 60-80%.
dadurch gekennzeichnet,
daß die Schutzgasatmosphäre in der Austenitisierungsphase auf ein eine Aufkohlung der Sinterteile bewirkendes C-Potential eingestellt wird.Method according to one of claims 1 to 7,
characterized,
that the protective gas atmosphere in the austenitizing phase is adjusted to a C potential causing carburizing of the sintered parts.
dadurch gekennzeichnet,
daß zwischen der Sinterzone (2) und der Schroffkühlzone (4) eine Austenitisierungszone (3) angeordnet ist und daß zwischen der Schroffkühlzone (4) und der Normalkühlzone (5, 5b) eine Bainitisierungszone (7) angeordnet ist.Apparatus for carrying out the method according to claim 1, comprising an electronically controlled sintering furnace designed as a continuous unit with a sintering zone (2), a rugged cooling zone (4) with gas cooling arranged behind the sintered zone (2) and with a normal cooling zone arranged behind the rugged cooling zone (4) (5),
characterized,
that an austenitizing zone (3) is arranged between the sintering zone (2) and the rugged cooling zone (4) and that a bainitizing zone (7) is arranged between the rugged cooling zone (4) and the normal cooling zone (5, 5b).
dadurch gekennzeichnet,
daß zwei Normalkühlzonen (5a, 5b) vorgesehen sind, die materialflußtechnisch parallel zueinander angeordnet sind, wobei eine der beiden Normalkühlzonen (5b) über eine Quertransporteinrichtung (6) beschickbar ist und die andere Normalkühlzone (5a) zur wahlweisen Umgehung der Bainitisierungszone (7) unmittelbar an die Schroffkühlzone (4) angeschlossen ist.Device according to claim 9,
characterized,
that two normal cooling zones (5a, 5b) are provided, which are arranged parallel to one another in terms of material flow, one of the two normal cooling zones (5b) being able to be fed via a transverse transport device (6) and the other normal cooling zone (5a) for optionally bypassing the bainitization zone (7) is connected to the rugged cooling zone (4).
dadurch gekennzeichnet,
daß die Quertransporteinrichtung (6) zwischen der Schroffkühlzone (4) und der Bainitisierungszone (7) angeordnet ist.Apparatus according to claim 10,
characterized,
that the transverse transport device (6) between the rugged cooling zone (4) and the bainitization zone (7) is arranged.
dadurch gekennzeichnet,
daß die zweite Normalkühlzone (5b) und die Bainitisierungszone (7) eine zur Transportrichtung der Sinterzone (2), der Austenitisierungszone (3) und der Schroffkühlzone (4) entgegengesetzte parallele Transportrichtung aufweisen.Device according to claim 11,
characterized,
that the second normal cooling zone (5b) and the bainitization zone (7) have an opposite parallel transport direction to the transport direction of the sintering zone (2), the austenitization zone (3) and the rugged cooling zone (4).
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007061084A1 (en) | 2007-12-19 | 2009-07-02 | Federal-Mogul Sealing Systems Gmbh | Metallic flat gasket and manufacturing process |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19738919C1 (en) * | 1997-09-05 | 1999-04-29 | Maxon Motor Gmbh | Process for manufacturing a plain bearing and plain bearing |
| DE19744226A1 (en) * | 1997-10-07 | 1999-07-29 | Bt Magnet Tech Gmbh | Process for producing a sprocket with a collar and teeth |
| US6358298B1 (en) | 1999-07-30 | 2002-03-19 | Quebec Metal Powders Limited | Iron-graphite composite powders and sintered articles produced therefrom |
| DE19963973C1 (en) | 1999-12-31 | 2001-05-31 | Bosch Gmbh Robert | Production of bainite from steel parts comprises austenizing the parts, quenching to a starting temperature, isothermally storing the steel parts at the starting temperature and isothermally storing the parts at a finishing temperature |
| DE10045290A1 (en) * | 2000-09-13 | 2002-03-21 | Mahle Ventiltrieb Gmbh | Production of sintered metal part e.g. cam involves pressing powder mixture, pre-sintering, fine contour pressing, sintering and carburizing in carbon-containing atmosphere |
| JP3698409B2 (en) * | 2000-10-25 | 2005-09-21 | 本田技研工業株式会社 | Sintered sprocket |
| US6630101B2 (en) | 2001-08-16 | 2003-10-07 | Keystone Investment Corporation | Method for producing powder metal gears |
| US6658260B2 (en) | 2001-09-05 | 2003-12-02 | Telecommunication Systems, Inc. | Inter-carrier short messaging service providing phone number only experience |
| SE0201824D0 (en) * | 2002-06-14 | 2002-06-14 | Hoeganaes Ab | Pre-alloyed iron based powder |
| FI115389B (en) * | 2003-03-28 | 2005-04-29 | Metso Paper Inc | A method of making a disc chafing wear plate and a disc chipping wear plate |
| US20050095164A1 (en) * | 2003-03-28 | 2005-05-05 | Metso Paper, Inc. | Method for manufacturing a wear plate of a disc chipper and wear plate of a disc chipper |
| JP6273519B2 (en) * | 2014-03-26 | 2018-02-07 | 住友電工焼結合金株式会社 | Method for sintering powder compact |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2550428A1 (en) * | 1974-11-09 | 1976-05-20 | Toyo Kogyo Co | SLIDING PART AND SINTERING PROCESS FOR ITS PRODUCTION |
| GB1590113A (en) * | 1978-03-21 | 1981-05-28 | Ransome Hoffmann Pollard | Rolling element bearings |
| DE3142359A1 (en) * | 1981-10-26 | 1983-05-05 | Horst Dipl.-Phys. Dr. 6000 Frankfurt Mühlberger | Process and device for heat-treating workpieces |
| JPS58217601A (en) * | 1982-06-14 | 1983-12-17 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of high-strength sintered material |
| JPS59177325A (en) * | 1983-03-28 | 1984-10-08 | Nippon Steel Corp | Manufacture of hot rolled bainitic steel plate with high strength |
| EP0144907A2 (en) * | 1983-12-05 | 1985-06-19 | Nissan Motor Co., Ltd. | Method of producing austempered spheroidal graphite cast iron body |
| DE3509709A1 (en) * | 1984-03-19 | 1985-09-26 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama, Kanagawa | Process for producing an austempered nodular cast iron article, and the article thus obtained |
| EP0354389A1 (en) * | 1988-07-27 | 1990-02-14 | Schwäbische Hüttenwerke Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Process for manufacturing sintered steel bodies, and bodies obtained thereby |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5132080A (en) * | 1944-11-28 | 1992-07-21 | Inco Limited | Production of articles from powdered metals |
| US4655853A (en) * | 1982-08-09 | 1987-04-07 | Federal-Mogul Corporation | Method for making powder metal forging preforms of high-strength ferrous-base alloys |
| GB2197663B (en) * | 1986-11-21 | 1990-07-11 | Manganese Bronze Ltd | High density sintered ferrous alloys |
| DE4001899C1 (en) * | 1990-01-19 | 1991-07-25 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf, De | |
| US5074533A (en) * | 1990-04-06 | 1991-12-24 | Monroe Auto Equipment Company | Endothermic furnace |
| JP2601069B2 (en) * | 1991-08-08 | 1997-04-16 | 株式会社村田製作所 | Method and apparatus for firing ceramic molded body |
-
1995
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Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2550428A1 (en) * | 1974-11-09 | 1976-05-20 | Toyo Kogyo Co | SLIDING PART AND SINTERING PROCESS FOR ITS PRODUCTION |
| GB1590113A (en) * | 1978-03-21 | 1981-05-28 | Ransome Hoffmann Pollard | Rolling element bearings |
| DE3142359A1 (en) * | 1981-10-26 | 1983-05-05 | Horst Dipl.-Phys. Dr. 6000 Frankfurt Mühlberger | Process and device for heat-treating workpieces |
| JPS58217601A (en) * | 1982-06-14 | 1983-12-17 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of high-strength sintered material |
| JPS59177325A (en) * | 1983-03-28 | 1984-10-08 | Nippon Steel Corp | Manufacture of hot rolled bainitic steel plate with high strength |
| EP0144907A2 (en) * | 1983-12-05 | 1985-06-19 | Nissan Motor Co., Ltd. | Method of producing austempered spheroidal graphite cast iron body |
| DE3509709A1 (en) * | 1984-03-19 | 1985-09-26 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama, Kanagawa | Process for producing an austempered nodular cast iron article, and the article thus obtained |
| EP0354389A1 (en) * | 1988-07-27 | 1990-02-14 | Schwäbische Hüttenwerke Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Process for manufacturing sintered steel bodies, and bodies obtained thereby |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| FARGUES J: "TRAITEMENT DE TREMPE ETAGEE BAINITIQUE DES FONTES", FONDERIE, FONDEUR D'AUJOURD'HUI, no. 106, 1 June 1991 (1991-06-01), pages 31 - 39, XP000228780 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 008, no. 069 (M - 286) 31 March 1984 (1984-03-31) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 009, no. 032 (C - 265) 9 February 1985 (1985-02-09) * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007061084A1 (en) | 2007-12-19 | 2009-07-02 | Federal-Mogul Sealing Systems Gmbh | Metallic flat gasket and manufacturing process |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0747154B1 (en) | 2001-02-14 |
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