EP0716264A2 - Verfahren zur Verbrennung von Klärschlamm und Anlage zur Durchführung des Verfahrens - Google Patents

Verfahren zur Verbrennung von Klärschlamm und Anlage zur Durchführung des Verfahrens Download PDF

Info

Publication number
EP0716264A2
EP0716264A2 EP95119208A EP95119208A EP0716264A2 EP 0716264 A2 EP0716264 A2 EP 0716264A2 EP 95119208 A EP95119208 A EP 95119208A EP 95119208 A EP95119208 A EP 95119208A EP 0716264 A2 EP0716264 A2 EP 0716264A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
flue gas
sewage sludge
heat
combustion
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP95119208A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0716264B1 (de
EP0716264A3 (de
Inventor
Christoph Dr. Schmid
Yaqub Dr. Chughtai
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hitachi Zosen Inova Steinmueller GmbH
Original Assignee
Hugo Petersen Ges fur Verfahrenstechn Anlagenbau Mbh & Co KG
PETERSEN HUGO VERFAHRENSTECH
L&C Steinmueller GmbH
Hugo Petersen GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE19501736A external-priority patent/DE19501736C1/de
Application filed by Hugo Petersen Ges fur Verfahrenstechn Anlagenbau Mbh & Co KG, PETERSEN HUGO VERFAHRENSTECH, L&C Steinmueller GmbH, Hugo Petersen GmbH filed Critical Hugo Petersen Ges fur Verfahrenstechn Anlagenbau Mbh & Co KG
Publication of EP0716264A2 publication Critical patent/EP0716264A2/de
Publication of EP0716264A3 publication Critical patent/EP0716264A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0716264B1 publication Critical patent/EP0716264B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/32—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor the waste being subjected to a whirling movement, e.g. cyclonic incinerators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
    • F23G5/04—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment drying
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/44—Details; Accessories
    • F23G5/46—Recuperation of heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
    • F23G7/001—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals for sludges or waste products from water treatment installations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
    • F23J15/006—Layout of treatment plant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J7/00—Arrangement of devices for supplying chemicals to fire
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B23/00—Heating arrangements
    • F26B23/02—Heating arrangements using combustion heating
    • F26B23/028—Heating arrangements using combustion heating using solid fuel; burning the dried product
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2201/00—Pretreatment
    • F23G2201/10—Drying by heat
    • F23G2201/101—Drying by heat using indirect heat transfer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2206/00—Waste heat recuperation
    • F23G2206/10—Waste heat recuperation reintroducing the heat in the same process, e.g. for predrying
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2215/00—Preventing emissions
    • F23J2215/60—Heavy metals; Compounds thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2217/00—Intercepting solids
    • F23J2217/10—Intercepting solids by filters
    • F23J2217/101—Baghouse type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2217/00—Intercepting solids
    • F23J2217/40—Intercepting solids by cyclones
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2219/00—Treatment devices
    • F23J2219/30—Sorption devices using carbon, e.g. coke
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2219/00—Treatment devices
    • F23J2219/60—Sorption with dry devices, e.g. beds
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B2200/00—Drying processes and machines for solid materials characterised by the specific requirements of the drying good
    • F26B2200/18—Sludges, e.g. sewage, waste, industrial processes, cooling towers

Definitions

  • the invention relates to a process for the combustion of sewage sludge, in which the sewage sludge is dried by means of a dryer heated by a heat transfer medium and then burned in a furnace, in particular cycloidal combustion, in which the heat transfer medium is heated by the combustion and in which the flue gases from the furnace dedusting and flue gas cleaning.
  • Cycloidal firing in the description and in the claims is understood to mean a firing in which fuel is burned in a swirl flow. Vortex air is preferably fed into the combustion, as shown in Figure 3 on page E36.
  • cooling takes place in the waste heat boiler to 200 ° C., so that the filter ash drawn off in the fabric filter is contaminated with pollutants, in particular condensable heavy metals and their compounds, as well as products of incomplete combustion.
  • This object is achieved in that a basic additive is added to the furnace, then heat is removed from the flue gas for drying the sewage sludge while the flue gases are cooled to a first temperature above the condensation temperature of volatile heavy metals, followed by a first dedusting, then again from the flue gas Heat is extracted while cooling the flue gas to a lower temperature, but above the cooling limit temperature of the flue gas, then further basic additive is added to the flue gas and the flue gas is then fed to a filtering dedusting device.
  • the flue gases are preferably cooled from the combustion temperature to a temperature of 400-500 ° C, more preferably 420-470 ° C, even more preferably 450 ° C, and the cooling before the further addition of basic Additive to a temperature of 100-150 ° C, it being assumed that the furnace has a temperature of 1000-1100 ° C, preferably 1050 ° C.
  • a mixture of flying dust and the at least partially reacted basic additive is separated in the first dedusting.
  • This dust has essentially no condensed heavy metals and their compounds.
  • Subclaims 2-9 relate to further refinements of the method according to the invention.
  • the invention is also directed to a plant for the combustion of sewage sludge with a dryer for drying the sewage sludge, a combustion device downstream of the dryer, in particular cycloid firing, a heat sink downstream of the firing for the provision of heat for sewage sludge drying, dust separation and flue gas cleaning.
  • the system is characterized in that a device is provided for the supply of a basic additive for firing, that the dust separation is followed by a further heat sink and this is another device for the supply of basic additive, and that the further device is followed by a filtering dust separation .
  • a ploughshare mixer is shown as the dryer 3, the double jacket 3a of which is heated with steam.
  • the sludge is constantly whirled up and divided.
  • the residence time of the sludge is set so that the sludge is brought to over 80% DM, preferably 85-92% DM.
  • This dryer also works optimally when the sewage sludge passes through the glue phase during drying. As a result, it is not necessary to mix the sewage sludge with sludge that has already dried before entering the dryer.
  • the glue phase is determined by a dry matter content of 50 - 60% dry matter, within which the sewage sludge tends to stick together to such an extent that most dryer types including a disc dryer cannot process such a sludge.
  • an indirectly heated dryer can also be operated with heated thermal oil or with flue gases. It is only important that the drying takes place indirectly.
  • a metering device 5 which is shown in FIG. 1 is shown as a motor-driven discharge screw into a cycloid combustion chamber 6.
  • the cycloid combustion chamber is supplied with primary air PL via a blower 7 and a line 7a such that the primary air swirls into the combustion chamber via the lower combustion chamber cone 6a.
  • a start-up and support burner 8 and a secondary air supply 9 including a blower 10 are assigned to the combustion chamber. The combustion takes place automatically, i. H. the burner 8 is usually out of operation.
  • a basic additive, preferably hydrated lime, from a silo 12 is added to the secondary air SL via an injector 11a.
  • a first dry flue gas cleaning stage is implemented, since the combustion chamber 6 has a very balanced temperature distribution, preferably in the range of 900-1050 ° C. With this temperature distribution, very good integration of acidic noxious gas components, in particular SO x , can be achieved with the formation of the corresponding calcium compounds.
  • the flue gases then flow through a waste heat boiler 13 together with the fly ash formed during the combustion and the at least partially reacted additive in a water vapor circuit 14 with flow 14a and return 14b including a circuit pump 15 and a drum 16 in the from FIG. 1 apparent way is switched on by means of a feed line 13a from drum 16 and a discharge line 13b to drum 16.
  • the waste heat boiler is a saturated steam smoke tube boiler, as shown in FIG. 1 is shown. Steam is applied to the double jacket 3a of the dryer and the condensate that forms is returned to the drum via the pump 15.
  • the flue gases in the waste heat boiler 13 After the flue gases in the waste heat boiler 13 have cooled to a first temperature, preferably 450 ° C., the flue gases flow through a dust separator, which is preferably designed as a high-temperature cyclone 17.
  • a dust separator which is preferably designed as a high-temperature cyclone 17.
  • 90%, but preferably even more, of the entrained mixture of fly dust and reacted additive is separated out as the first product 18.
  • This product contains practically no condensed heavy metals and their compounds, as well as no products of incomplete combustion.
  • the high-temperature dedusting in the cyclone 17 is followed by a heat exchanger 19 in which heat is transferred to water, steam, air or the like.
  • a heat exchanger 19 in which heat is transferred to water, steam, air or the like.
  • water from the steam circuit associated with the waste heat boiler 13 can be preheated.
  • the flue gas cooled, for example, in the heat exchanger 19 to 200 ° C., is then fed to a quench 20, with the aid of which fresh water 21 is added to cool the flue gas to the operating temperature of a downstream, second, dry flue gas cleaning stage.
  • the operating temperature of this flue gas cleaning stage is above the cooling limit temperature (adiabatic saturation temperature) of the flue gases, preferably in the range of 100-150 ° C.
  • a basic additive preferably calcium hydrate.
  • the second flue gas cleaning stage represents fine cleaning with regard to the acidic harmful gas components and the substance.
  • a filter auxiliary layer is formed in the fabric filter 23 from the separated solids. The water accumulation in the flue gas due to the quenching is conducive to the separation performance of the fabric filter 23.
  • the solids separated in the fabric filter can be recirculated back into the flue gas stream upstream of the fabric filter 23 via a rotary valve 24 and a return line 25.
  • a partial stream 26 is discharged.
  • the second dry flue gas cleaning stage is followed by an activated coke filter 27, which fulfills a police filter function with regard to dust and acidic harmful gas components. With regard to mercury and organics, the fine cleaning function is fulfilled.
  • an activated coke filter a zeolite filter can also be used. Because of the low load, the filter material of the filter 27 can be exchanged at more or less long intervals. It is regenerated or, in the case of the activated coke, co-combustion in the furnace 6 can also be considered.
  • a suction fan 28 connects to the filter 27 and supplies the flue gases to a chimney (not shown).
  • the vapors formed during drying can be according to Figure 6 of page E40 of the aforementioned DE-Z. treated. However, in order to avoid a condensate to be treated separately, it is more expedient to feed the vapors directly to the furnace 6 via a line 29.
  • the additive for the second cleaning stage between quench 20 and fabric filter 23 is added.
  • it can also make sense to add the second additive between the heat exchanger 19 and the quench 20.
  • the secondary air is supplied in stages via lines 9a and 9b.
  • At least a partial flow of the flue gases leaving the furnace steam generated by heat exchange by means of the flue gases or air heated by heat exchange by means of the flue gases can be used as the heat carrier for indirect sewage sludge drying.
  • a cycle gas is used as the heat transfer medium for direct sewage sludge drying, preferably air and / or vapors formed during the drying, which is heated by heat exchange with the flue gases.
  • FIG. 2 An embodiment for the process control with direct sewage sludge drying will be based on FIG. 2 are described.
  • the same reference numerals have been adopted as far as possible for the same technical objects.
  • the sewage sludge is fed to a screw 29 by means of the sludge pump 2 and from there enters a fluid bed dryer 30.
  • the sludge layer is directly flowed through and thus dried by a heat transfer medium guided in a circuit 31, which essentially consists of those during drying vapors formed.
  • the vapors are fed via a vapor extraction line 31a to a fabric filter 32, in which they are dedusted. From there they are returned to the fluid bed dryer 30 via a circuit line 31b containing a vapor compressor 33 and a heat exchanger 34.
  • the heat exchanger 34 is switched on in the water-steam circuit 14 instead of the indirect heat dryer 3. With the help of the steam of the water-steam circuit 14, the vapors compressed in the vapor compressor 33 are brought to the required drying temperature.
  • fresh air may possibly be fed into the vapor circuit 31 upstream of the heat exchanger 34 via a fan 35.
  • a part of the vapors (evaporated water and possibly supplied air) is fed via a line 36 to the cycloid combustion chamber 6 with the interposition of a heat exchanger 37.
  • the heat exchanger 37 is comparable to the heat exchanger 19. In the heat exchanger 37, the heat to be removed from the flue gases after the dust separation 17 is transferred to the vapors to be fed to the cycloid combustion chamber 6.
  • the solids deposited on the fabric filter can also be fed to the screw 29 via a line 38 with the interposition of a buffer tank 39 and a screw conveyor 40 in order to adjust the consistency of the sewage sludge to be fed in the dryer (glue phase).

Abstract

Bei einem Verfahren zur Verbrennung von Klärschlamm, bei dem der Klärschlamm mittels eines durch ein Wärmeträgermedium beheizten Trockners (3) getrocknet und danach in einer Feuerung, insbesondere Zykloidfeuerung (6), verbrannt wird, bei dem das Wärmeträgermedium durch die Verbrennung erwärmt wird und bei dem die Rauchgase der Feuerung einer Entstaubung und einer Rauchgasreinigung unterzogen werden, ist zur unbelasteten Herausführung zumindest eines Teiles der auf die Verbrennung und die Gasreinigung zurückgehenden Feststoffe vorgesehen, daß der Feuerung ein basisches Additiv (9,10,12) zugeführt wird, danach dem Rauchgas Wärme (13) für die Trocknung des Klärschlamms unter Abkühlung der Rauchgase auf eine erste Temperatur oberhalb der Kondensationstemperatur flüchtiger Schwermetalle entzogen wird, danach eine erste Entstaubung (17) erfolgt, danach dem Rauchgas erneut Wärme (19) unter Abkühlung des Rauchgases auf eine tiefere, jedoch oberhalb der Kühlgrenztemperatur des Rauchgases liegende Temperatur entzogen wird, danach dem Rauchgas weiteres basisches Additiv (22) zugeführt und anschließend das Rauchgas einer filternden Entstaubung (23) zugeführt wird. <IMAGE>

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verbrennung von Klärschlamm, bei dem der Klärschlamm mittels eines durch ein Wärmeträgermedium beheizten Trockners getrocknet und danach in einer Feuerung, insbesondere Zykloidfeuerung, verbrannt wird, bei dem das Wärmeträgermedium durch die Verbrennung erwärmt wird und bei dem die Rauchgase der Feuerung einer Entstaubung und einer Rauchgasreinigung unterzogen werden.
  • Ein solches Verfahren ist aus der DE-Z.
    BWK/TÜ/UMWELT/SPECIAL, Oktober 1993, S. E 32-E43, insbes. S. E40 bekannt. Bei dem bekannten Verfahren wird das getrocknete Klärschlammgranulat einer Zykloidfeuerung dosiert zugeführt und in deren Drallströmung verbrannt. Darüber hinaus werden auch die nicht kondensierbaren Brüdenbestandteile zur thermischen Desodorierung in die Brennkammer geleitet. Die aus der Brennkammer austretenden Rauchgase strömen in einen Abhitzekessel, wo sie auf ca. 200°C abgekühlt werden. Der in dem Abhitzekessel erzeugte Dampf wird als Heizdampf dem Trockner zugeführt. Hinter dem Abhitzekessel ist ein Gewebefilter zum Abscheiden der Klärschlammasche angeordnet und die von der Asche befreiten Rauchgase werden dann einer Rauchgaswäsche unterzogen und verlassen gereinigt die Anlage.
  • Unter einer Zykloidfeuerung wird in der Beschreibung und in den Ansprüchen eine Feuerung verstanden, bei der Brennstoff in einer Drallströmung verbrannt wird. Vorzugsweise wird in die Verbrennung Wirbelluft zugeführt, wie dies in Bild 3 auf S. E36 dargestellt ist.
  • Bei dem bekannten Verfahren erfolgt in dem Abhitzekessel eine Abkühlung auf 200°C, so daß die im Gewebefilter abgezogene Filterasche mit Schadstoffen, insbesondere kondensierbaren Schwermetallen und deren Verbindungen, sowie Produkten unvollständiger Verbrennung, belastet ist.
  • Es ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein gattungsgemäßes Verfahren anzugeben, bei dem zumindest ein Teil der auf die Verbrennung und die Gasreinigung zurückgehenden Feststoffe im wesentlichen unbelastet aus dem Verfahren herausgeführt werden können.
  • Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß der Feuerung ein basisches Additiv zugeführt wird, danach dem Rauchgas Wärme für die Trocknung des Klärschlamms unter Abkühlung der Rauchgase auf eine erste Temperatur oberhalb der Kondensationstemperatur flüchtiger Schwermetalle entzogen wird, danach eine erste Entstaubung erfolgt, danach dem Rauchgas erneut Wärme unter Abkühlung des Rauchgases auf eine tiefere, jedoch oberhalb der Kühlgrenztemperatur des Rauchgases liegenden Temperatur entzogen wird, danach dem Rauchgas weiteres basisches Additiv zugeführt und anschließend das Rauchgas einer filternden Entstaubung zugeführt wird.
  • Vorzugsweise erfolgt die Abkühlung der Rauchgase von der Verbrennungstemperatur auf eine Temperatur von 400-500°C, weiter bevorzugt 420-470°C, noch weiter bevorzugt 450°C, und die Abkühlung vor der weiteren Zugabe von basischem Additiv auf eine Temperatur von 100-150°C, wobei davon ausgegangen wird, daß in der Feuerung eine Temperatur von 1000-1100°C, vorzugsweise 1050°C herrscht.
  • Nach der ersten Abkühlung wird in der ersten Entstaubung eine Mischung aus Flugstaub und dem zumindest teilweise abreagierten basischen Additiv abgeschieden. Dieser Staub weist im wesentlichen keine kondensierten Schwermetalle und deren Verbindungen auf. So liegen im wesentlichen keine Produkte unvollständiger Verbrennung vor, da die Schwermetalle erst bei niedrigeren Temperaturen auskondensieren bzw. die Produkte unvollständiger Verbrennung sich erst im Zuge einer de novo-Synthese zurückbilden. Folglich kann dieses Produkt z. B. als Bodenverbesserer oder als Zuschlagsstoff in der Bau- oder Baustoffindustrie eingesetzt werden. Auf diese Weise wird der Klärschlamm zumindest teilweise verwertet. Nur der bei der zweiten Entstaubung abgezogene Staub, der praktisch alle kondensierten Schwermetalle enthält, jedoch kaum Organika, muß entsorgt werden.
  • Sollte noch nach der Zufuhr von weiterem Additiv nach der zweiten Entstaubung ein Restgehalt an Staub, sauren Schadgaskomponenten, nicht kondensiertem Quecksilber und Organika vorhanden sein ist es zweckmäßig, noch ein Feinreinigungsfilter nachzuschalten.
  • Die Unteransprüche 2 - 9 betreffen weitere Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens.
  • Die Erfindung richtet sich auch auf eine Anlage zur Verbrennung von Klärschlamm mit einem Trockner zur Trocknung des Klärschlamms, einer dem Trockner nachgeschalteten Verbrennungseinrichtung, insbesondere Zykloidfeuerung, eine der Feuerung nachgeschalteten Wärmesenke für die Bereitstellung von Wärme für die Klärschlammtrocknung, einer Staubabscheidung und einer Rauchgasreinigung.
  • Erfindungsgemäß ist die Anlage dadurch gekennzeichnet, daß eine Einrichtung für die Zufuhr eines basischen Additivs zur Feuerung vorgesehen ist, daß der Staubabscheidung eine weitere Wärmesenke und dieser eine weitere Einrichtung für die Zufuhr von basischem Additiv nachgeschaltet ist und daß der weiteren Einrichtung eine filternde Staubabscheidung nachgeschaltet ist.
  • Die Erfindung soll nun anhand der beigefügten Figuren näher erläutert werden. Es zeigen:
    • FIG. 1
    eine Verfahrensführung mit indirekter Klärschlammtrocknung und
    FIG. 2
    eine Verfahrensführung mit direkter Klärschlammtrocknung.
  • Mechanisch vorentwässerter Schlamm mit einem Trockensubstanzgehalt oberhalb 20% TS, bevorzugt jedoch oberhalb 25% TS (Massenprozent), wird einem Bunker 1 aufgegeben. Von dort erfolgt die dosierte Förderung des Schlamms mit Hilfe einer Schlammpumpe 2, die z. B. als Kolbenpumpe, Exzenterschneckenpumpe ausgeführt sein kann, in einen indirekt beheizten Trockner 3. Falls ein Dünnschlamm mit 3 - 5% TS verwertet werden soll, so ist dem Trockner eine mechanische Vorentwässerung, z. B. ein Dekanter vorzuschalten.
  • Als Trockner 3 ist ein Pflugscharmischer dargestellt, dessen Doppelmantel 3a mit Dampf beheizt ist. Während des Trocknungsvorganges wird der Schlamm ständig aufgewirbelt und zerteilt. Die Verweilzeit des Schlammes ist so eingestellt, daß der Schlamm auf über 80% TS, vorzugsweise 85 - 92% TS, gebracht wird. Dieser Trockner arbeitet auch optimal, wenn der Klärschlamm im Zuge der Trocknung die Leimphase durchläuft. Hierdurch ist eine Rückvermischung des Klärschlamms mit bereits getrocknetem Schlamm vor Eintritt in den Trockner nicht erforderlich. Die Leimphase ist durch einen TS-Gehalt von 50 - 60% TS bestimmt, innerhalb dessen der Klärschlamm so stark zum Zusammenkleben neigt, daß die meisten Trocknertypen einschließlich eines Scheibentrockners einen solchen Schlamm nicht verarbeiten können. Daher benötigen solche Systeme die auch in der DE-Z. S. E40, Bild 6 dargestellte Trockenschlammrückführung, die hier entfallen kann. Außer mit Dampf kann ein indirekt beheizter Trockner auch noch mit erwärmtem Thermoöl oder mit Rauchgasen betrieben werden. Es kommt nur darauf an, daß die Trocknung indirekt erfolgt.
  • Der Trockenschlamm wird nach Austritt aus dem Trockner 3 in einen Pufferbehälter 4 abgeworfen. Von dort erfolgt die Aufgabe mit Hilfe eines Dosierorgans 5, das in der FIG. 1 als motorisch angetriebene Austragsschnecke dargestellt ist, in eine Zykloidbrennkammer 6. Der Zykloidbrennkammer wird über ein Gebläse 7 und eine Leitung 7a Primärluft PL so zugeführt, daß die Primärluft verdrallt über den unteren Brennkammerkonus 6a in die Brennkammer eintritt. Der Brennkammer ist ein Anfahr- und Stützbrenner 8 sowie eine Sekundärluftversorgung 9 einschließlich eines Gebläses 10 zugeordnet. Die Verbrennung erfolgt selbstgängig, d. h. der Brenner 8 ist üblicherweise außer Betrieb.
  • Der Sekundärluft SL wird über einen Injektor 11a ein basisches Additiv, vorzugsweise Kalkhydrat, aus einem Silo 12 zugegeben. Auf diese Weise wird eine erste trockene Rauchgasreinigungsstufe realisiert, da in der Brennkammer 6 eine sehr ausgeglichene Temperaturverteilung vorliegt, vorzugsweise im Bereich von 900-1050°C. Bei dieser Temperaturverteilung ist eine sehr gute Einbindung von sauren Schadgaskomponenten, insbesondere SOx, unter Bildung der entsprechenden Calziumverbindungen erreichbar.
  • Die Rauchgase durchströmen dann zusammen mit der bei der Verbrennung gebildeten Flugasche und dem zumindest teilweise abreagierten Additiv einen Abhitzekessel 13, der in einen Wasserdampf-Kreislauf 14 mit Vorlauf 14a und Rücklauf 14b einschließlich einer Kreislaufpumpe 15 und einer Trommel 16 in der aus der FIG. 1 ersichtlichen Weise mittels einer Zufuhrleitung 13a von Trommel 16 und einer Abfuhrleitung 13b zur Trommel 16 eingeschaltet ist. Bevorzugt wird die Ausbildung des Abhitzekessel als Sattdampf-Rauchrohrkessel, wie es in der FIG. 1 dargestellt ist. Der Doppelmantel 3a des Trockners wird mit Dampf beaufschlagt und das sich bildende Kondensat über die Pumpe 15 zur Trommel zurückgeführt.
  • Nach Abkühlung der Rauchgase in dem Abhitzekessel 13 auf eine erste Temperatur, vorzugsweise 450°C durchströmen die Rauchgase einen Staubabscheider, der vorzugsweise als Hochtemperaturzyklon 17 ausgebildet ist. In dem Hochtemperaturzyklon 17 werden 90%, bevorzugt aber noch mehr der mitgeführten Mischung aus Flugstaub und abreagiertem Additiv als erstes Produkt 18 abgeschieden. Dieses Produkt enthält praktisch keine kondensierten Schwermetalle und deren Verbindungen, sowie keine Produkte unvollständiger Verbrennung.
  • Auf die Hochtemperaturentstaubung im Zyklon 17 folgt ein Wärmetauscher 19, in dem Wärme auf Wasser, Dampf, Luft oder dergleichen übertragen wird. Z. B. kann Wasser des dem Abhitzekessel 13 zugeordneten Wasserdampf-Kreislaufs vorgewärmt werden.
  • Das beispielsweise in dem Wärmetauscher 19 auf 200°C abgekühlte Rauchgas wird danach einer Quenche 20 zugeleitet, mit deren Hilfe unter Zusatz von Frischwasser 21 das Rauchgas auf die Betriebstemperatur einer nachgeschalteten zweiten trockenen Rauchgasreinigungsstufe abgekühlt wird. Die Betriebstemperatur dieser Rauchgasreinigungsstufe liegt oberhalb der Kühlgrenztemperatur (adiabatische Sättungstemperatur) der Rauchgase, bevorzugt im Bereich von 100-150°C. Zur Bildung der zweiten trockenen Rauchgasreinigungsstufe wird über einen ebenfalls vom Gebläse 10 beaufschlagten Injektor 11b über Leitung 22 basisches Additiv, vorzugsweise Calziumhydrat, stromauf eines Gewebefilters 23 eingeblasen. Die zweite Rauchgasreinigungsstufe stellt bezüglich der sauren Schadgaskomponenten und des Stoffes eine Feinreinigung dar. In dem Gewebefilter 23 bildet sich aus den abgeschiedenen Feststoffen eine Filterhilfsschicht. Die aufgrund der Quenchung erfolgte Wasseranreicherung im Rauchgas ist für die Abscheideleistung des Gewebefilters 23 förderlich.
  • Die im Gewebefilter abgeschiedenen Feststoffe können über eine Zellradschleuse 24 und eine Rückführleitung 25 zurück in den Rauchgasstrom vor dem Gewebefilter 23 rezirkuliert werden. Ein Teilstrom 26 wird ausgeschleust. Dieser enthält praktisch alle kondensierten Schwermetalle, jedoch kaum Organika. An die zweite trockene Rauchgasreinigungsstufe schließt sich ein Aktivkoksfilter 27 an, der bezüglich Staub und sauren Schadgaskomponenten eine Polizeifilterfunktion erfüllt. Hinsichtlich Quecksilber und Organika wird die Feinreinigungsfunktion erfüllt. Anstelle eines Aktivkoksfilters kann auch ein Zeolithfilter eingesetzt werden. Wegen der geringen Belastung kann das Filtermaterial des Filters 27 in mehr oder weniger langen Intervallen ausgetauscht werden. Es wird regeneriert oder im Falle des Aktivkoks kann auch an eine Mitverbrennung in der Feuerung 6 gedacht werden.
  • An den Filter 27 schließt sich ein Saugzuggebläse 28 an, das die Rauchgase an einem nicht dargestellten Kamin zuführt.
  • Die bei der Trocknung entstehenden Brüden können gemäß Bild 6 der S. E40 der vorgenannten DE-Z. behandelt. Es ist jedoch zweckmäßiger, zur Vermeidung eines extra zu behandelnden Kondensats die Brüden über eine Leitung 29 direkt der Feuerung 6 zuzuführen.
  • Bei der gezeigten Ausführungsform wird das Additiv für die zweite Reinigungsstufe zwischen Quenche 20 und Gewebefilter 23 aufgegeben. Es kann jedoch auch sinnvoll sein, das zweite Additiv zwischen dem Wärmetauscher 19 und der Quenche 20 zuzugeben.
  • Bei der gezeigten Ausführungsform wird die Sekundärluft über Leitungen 9a und 9b gestuft zugeführt. Selbstverständlich ist es auch möglich, neben den Produkten 18 und 26 noch Grobasche 30 aus der Zykloidbrennkammer selbst abzuziehen, falls der Verbrennungsprozeß so geführt wird, daß sich Grobasche bildet.
  • Als Wärmeträger für eine indirekte Klärschlammtrocknung kann zumindest ein Teilstrom der die Feuerung verlassenden Rauchgase, mittels der Rauchgase durch Wärmetausch erzeugter Dampf oder mittels der Rauchgase durch Wärmetausch erwärmte Luft eingesetzt werden.
  • Auch ist es möglich, daß als Wärmeträgermedium für eine direkte Klärschlammtrocknung ein Kreislaufgas eingesetzt wird, vorzugsweise Luft und/oder bei der Trocknung entstehende Brüden, das durch Wärmetausch mit dem Rauchgasen erwärmt wird.
  • Eine Ausführungsform für die Verfahrensführung mit direkter Klärschlammtrocknung soll anhand der FIG. 2 beschrieben werden. In der FIG. 2 sind soweit als möglich für gleiche technische Gegenstände die gleichen Bezugszeichen übernommen worden.
  • Bei der Verfahrensführung gemäß FIG. 2 wird der Klärschlamm mittels der Schlammpumpe 2 einer Schnecke 29 zugeführt und tritt aus dieser in einen Fließbetttrockner 30 ein. In dem Fließbett 30a des Fließbetttrockners 30 wird die Schlammschicht direkt von einem in einem Kreislauf 31 geführten Wärmeträgermedium durchströmt und damit getrocknet, das im wesentlichen aus den bei der Trocknung entstehenden Brüden besteht. Die Brüden werden über eine Brüdenabzugsleitung 31a einem Gewebefilter 32 zugeführt, in dem sie entstaubt werden. Von dort werden sie über eine einen Brüdenkompressor 33 und einen Wärmetauscher 34 enthaltende Kreislaufleitung 31b zum Fließbetttrockner 30 zurückgeführt. Der Wärmetauscher 34 ist in den Wasser-Dampf-Kreislauf 14 anstelle des indirekten Wärmetrockners 3 eingeschaltet. Mit Hilfe des Dampfes des Wasser-Dampf-Kreislaufes 14 werden die im Brüdenkompressor 33 komprimierten Brüden auf die erforderliche Trocknungstemperatur gebracht.
  • Wie aus der FIG. 2 ersichtlich ist, kann eventuell über ein Gebläse 35 Frischluft in den Brüdenkreislauf 31 stromauf des Wärmetauschers 34 eingespeist werden.
  • Ein Teil der Brüden (verdampfte Wassermenge und eventuell zugeführte Luft) wird über eine Leitung 36 der Zykloidbrennkammer 6 unter Zwischenschaltung eines Wärmetauschers 37 zugeführt. Der Wärmetauscher 37 ist vergleichbar mit dem Wärmetauscher 19. In dem Wärmetauscher 37 wird die nach der Staubabscheidung 17 aus den Rauchgasen zu entnehmende Wärme auf die der Zykloidbrennkammer 6 zuzuführenden Brüden übertragen.
  • Die am Gewebefilter abgeschiedenen Feststoffe können über eine Leitung 38 unter Zwischenschaltung eines Pufferbehälters 39 und einer Förderschnecke 40 ebenfalls der Schnecke 29 aufgegeben werden, um die Konsistenz des im Trockner zuzuführenden Klärschlammes (Leimphase) einzustellen.
  • Zu diesem Zwecke wäre es auch denkbar, einen Teil des den Trockner 30 verlassenden Trockengutes über Leitung 41 zurückzuführen. (Eine solche Rückführung von Trockengut vor den Eingang des Trockners wäre auch bei der Verfahrensführung gemäß Fig. 1 (vor Trockner 3) denkbar).
  • Anstelle eines Fließbetttrockners können auch andere direkt trocknende Trockner eingesetzt werden.

Claims (11)

  1. Verfahren zur Verbrennung von Klärschlamm, bei dem der Klärschlamm mittels eines durch ein Wärmeträgermedium beheizten Trockners getrocknet und danach in einer Feuerung, insbesondere Zykloidfeuerung, verbrannt wird, bei dem das Wärmeträgermedium durch die Verbrennung erwärmt wird und bei dem die Rauchgase der Feuerung einer Entstaubung und einer Rauchgasreinigung unterzogen werden,
    dadurch gekennzeichnet, daß der Feuerung ein basisches Additiv zugeführt wird, danach dem Rauchgas Wärme für die Trocknung des Klärschlamms unter Abkühlung der Rauchgase auf eine erste Temperatur oberhalb der Kondensationstemperatur flüchtiger Schwermetalle entzogen wird, danach eine erste Entstaubung erfolgt, danach dem Rauchgas erneut Wärme unter Abkühlung des Rauchgases auf eine tiefere, jedoch oberhalb der Kühlgrenztemperatur des Rauchgases liegende Temperatur entzogen wird, danach dem Rauchgas weiteres basisches Additiv zugeführt und anschließend das Rauchgas einer filternden Entstaubung zugeführt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, daß die erste Temperatur im Bereich von 400-500°C, weiter bezorzugt 420-470°C und die zweite Temperatur im Bereich von 100-150°C liegt.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet, daß als Wärmeträgermedium für eine indirekte Klärschlammtrocknung zumindest ein Teilstrom der die Feuerung verlassenden Rauchgase, mittels der Rauchgase durch Wärmetausch erzeugter Dampf oder mittels der Rauchgase durch Wärmetausch erwärmte Luft eingesetzt wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet, daß als Wärmeträgermedium für eine direkte Klärschlammtrocknung ein Kreislaufgas eingesetzt wird, vorzugsweise Luft und/oder bei der Trocknung entstehende Brüden, das durch Wärmetausch mit dem Rauchgas erwärmt wird.
  5. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1-4,
    dadurch gekennzeichnet, daß zumindest ein Teil der bei der Trocknung anfallenden Brüden der Feuerung zugeführt werden.
  6. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1-5,
    dadurch gekennzeichnet, daß für die erste Entstaubung ein Zentrifugalabscheider eingesetzt wird.
  7. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1-6,
    dadurch gekennzeichnet, daß zur zweiten Staubabscheidung ein Gewebefilter unter Ausbildung einer Filterhilfsschicht eingesetzt wird.
  8. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1-7,
    dadurch gekennzeichnet, daß nach der zweiten Staubabscheidung die Rauchgase über ein Polizeifilter geführt werden.
  9. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1-8,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Abkühlung auf die zweite Temperatur durch einen Wärmetausch mit einem gasförmigen oder flüssigen Wärmeträgermedium erfolgt und danach die Rauchgase mit einem Quenchmedium, insbesondere Wasser, gequencht werden.
  10. Anlage zur Verbrennung von Klärschlamm mit einem Trockner zur Trocknung des Klärschlamms, einer dem Trockner nachgeschalteten Verbrennungseinrichtung, insbesondere Zykloidfeuerung, eine der Feuerung nachgeschalteten Wärmesenke für die Bereitstellung von Wärme für die Klärschlammtrocknung, einer Staubabscheidung und einer Rauchgasreinigung, insbesondere zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1-9,
    dadurch gekennzeichnet, daß eine Einrichtung (9) für die Zufuhr eines basischen Additivs zur Feuerung (6) vorgesehen ist, daß der Staubabscheidung (17) eine weitere Wärmesenke (19; 37) und dieser eine weitere Einrichtung (22) für die Zufuhr von basischem Additiv nachgeschaltet ist und daß der weiteren Einrichtung eine filternde Staubabscheidung (23) nachgeschaltet ist.
  11. Anlage nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet, daß der zweiten Wärmesenke (19) eine Quenche (20) nachgeschaltet ist und die Zufuhr des weiteren basischen Additives stromauf oder stromab der Quenche erfolgt.
EP95119208A 1994-12-06 1995-12-06 Verfahren zur Verbrennung von Klärschlamm und Anlage zur Durchführung des Verfahrens Expired - Lifetime EP0716264B1 (de)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4443277 1994-12-06
DE4443277 1994-12-06
DE19501736 1995-01-20
DE19501736A DE19501736C1 (de) 1994-12-06 1995-01-20 Verfahren zur Verbrennung von Klärschlamm und Anlage zur Durchführung des Verfahrens

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP0716264A2 true EP0716264A2 (de) 1996-06-12
EP0716264A3 EP0716264A3 (de) 1997-02-19
EP0716264B1 EP0716264B1 (de) 2000-08-30

Family

ID=25942593

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP95119208A Expired - Lifetime EP0716264B1 (de) 1994-12-06 1995-12-06 Verfahren zur Verbrennung von Klärschlamm und Anlage zur Durchführung des Verfahrens

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP0716264B1 (de)
AT (1) ATE196000T1 (de)

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1997008495A1 (de) * 1995-08-26 1997-03-06 Hugo Petersen Ges. Für Verfahrenstechnischen Anlagenbau Mbh & Co. Kg Verfahren zur verbrennung von klärschlamm und anlage zur durchführung des verfahrens
WO1999010682A1 (de) * 1997-08-27 1999-03-04 Siemens Aktiengesellschaft Anlage und verfahren zur thermischen abfallentsorgung
BE1013570A4 (nl) * 2000-06-22 2002-04-02 Biocalor Bvba Inrichting en werkwijze voor het drogen van een waterhoudende massa, zoals mest en dergelijke.
WO2008112345A1 (en) * 2007-03-13 2008-09-18 Alstom Technology Ltd Secondary air flow biasing apparatus and method for circulating fluidized bed boiler systems
FR2954814A1 (fr) * 2009-12-30 2011-07-01 Degremont Procede et installation de sechage de matieres pateuses, en particulier de boues de stations d'epuration, avec generation d'energie thermique.
CN102155744A (zh) * 2010-12-22 2011-08-17 上海锅炉厂有限公司 一种利用锅炉烟气余热预干燥高水分燃煤的系统
FR2965338A1 (fr) * 2010-09-23 2012-03-30 Air Tech Franco Suisse Procede et dispositif pour le sechage de matiere
WO2013060991A1 (fr) * 2011-10-25 2013-05-02 Veolia Proprete Procédé de valorisation de fumées industrielles comprenant des gaz acides, pour l'amélioration des performances énergétiques d'une chaudière
DK201570447A1 (da) * 2015-07-06 2016-12-05 Ktb Invest Ivs Fremgangsmåde og tørreanlæg til tørring af tørregods og udnyttelse af varme fra tørreanlægget
CN106813250A (zh) * 2017-01-13 2017-06-09 安徽未名鼎和环保有限公司 一种垃圾焚烧炉循环进气及落料自动化控制系统
CN106838929A (zh) * 2017-01-13 2017-06-13 安徽未名鼎和环保有限公司 一种垃圾焚烧炉高效循环控制系统
CN106838930A (zh) * 2017-01-13 2017-06-13 安徽未名鼎和环保有限公司 一种垃圾焚烧炉智能控制系统
CN107062268A (zh) * 2017-01-13 2017-08-18 安徽未名鼎和环保有限公司 一种基于温度检测的新型垃圾焚烧炉循环控制系统
CN107881879A (zh) * 2017-10-31 2018-04-06 徐州徐工筑路机械有限公司 沥青处理设备
DE102020000818A1 (de) 2020-02-09 2021-08-12 Emschergenossenschaft Verwertung von ausgefaultem Klärschlamm in einer Wirbelschichtanlage

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009010118B4 (de) * 2009-02-24 2011-03-31 Michael Kaden Verfahren zur selbstgängigen Verbrennung von Klärschlamm
CN107062267A (zh) * 2017-01-13 2017-08-18 安徽未名鼎和环保有限公司 一种智能化垃圾焚烧处理进气控制系统

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1908612A1 (de) * 1968-02-23 1969-09-18 Stein & Roubaix S A Verfahren zum Trocknen und Verbrennen von Abwasserschlamm und Anlage zur Durchfuehrung des Verfahrens
JPS59221512A (ja) * 1983-05-31 1984-12-13 Kurita Water Ind Ltd 汚泥処理装置
WO1985002453A1 (en) * 1983-11-25 1985-06-06 Waagner-Biró Aktiengesellschaft Process for separating acid polluting gas and combustion plant
EP0253480A2 (de) * 1986-06-16 1988-01-20 Wallace B. Smith Verfahren zum Entfernen von Partikeln und S02 aus Verbrennungsgasen

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1908612A1 (de) * 1968-02-23 1969-09-18 Stein & Roubaix S A Verfahren zum Trocknen und Verbrennen von Abwasserschlamm und Anlage zur Durchfuehrung des Verfahrens
JPS59221512A (ja) * 1983-05-31 1984-12-13 Kurita Water Ind Ltd 汚泥処理装置
WO1985002453A1 (en) * 1983-11-25 1985-06-06 Waagner-Biró Aktiengesellschaft Process for separating acid polluting gas and combustion plant
EP0253480A2 (de) * 1986-06-16 1988-01-20 Wallace B. Smith Verfahren zum Entfernen von Partikeln und S02 aus Verbrennungsgasen

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
BWK BRENNSTOFF WARME KRAFT, Oktober 1993, DUSSELDORF DE, Seiten E42-E43, XP002020928 W. SCH[FERS, H. NIEPEL, F. LICHTMANN: "Schadstoffbeladenen Aktivkoks, Kl{rschlamm und andere Reststoffe durch Verbrennung entsorgen" *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 9, no. 98 (M-375), 27.April 1985 & JP-A-59 221512 (KURITA KOGYO KK), 13.Dezember 1984, *

Cited By (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1997008495A1 (de) * 1995-08-26 1997-03-06 Hugo Petersen Ges. Für Verfahrenstechnischen Anlagenbau Mbh & Co. Kg Verfahren zur verbrennung von klärschlamm und anlage zur durchführung des verfahrens
WO1999010682A1 (de) * 1997-08-27 1999-03-04 Siemens Aktiengesellschaft Anlage und verfahren zur thermischen abfallentsorgung
BE1013570A4 (nl) * 2000-06-22 2002-04-02 Biocalor Bvba Inrichting en werkwijze voor het drogen van een waterhoudende massa, zoals mest en dergelijke.
CN101631990B (zh) * 2007-03-13 2011-07-06 阿尔斯托姆科技有限公司 用于循环流化床锅炉系统的二级气流偏置设备和方法
US7938071B2 (en) 2007-03-13 2011-05-10 Alstom Technology Ltd. Secondary air flow biasing apparatus and method for circulating fluidized bed boiler systems
WO2008112345A1 (en) * 2007-03-13 2008-09-18 Alstom Technology Ltd Secondary air flow biasing apparatus and method for circulating fluidized bed boiler systems
FR2954814A1 (fr) * 2009-12-30 2011-07-01 Degremont Procede et installation de sechage de matieres pateuses, en particulier de boues de stations d'epuration, avec generation d'energie thermique.
AU2010337862B2 (en) * 2009-12-30 2016-04-28 Degremont Method and facility for drying pasty materials, in particular sludge from wastewater treatment plants and generation of thermal energy
WO2011080689A1 (fr) * 2009-12-30 2011-07-07 Degremont Procede et installation de sechage de matieres pâteuses, en particulier de boues de stations d'epuration, avec generation d'energie thermique
CN102741638A (zh) * 2009-12-30 2012-10-17 得利满公司 干燥浆状物质、尤其净化站泥浆及产生热能的方法和设备
JP2013516308A (ja) * 2009-12-30 2013-05-13 デグレマン 泥状物質、特に排水処理プラントからのスラッジの乾燥及び熱エネルギー発生の方法及び設備
CN102741638B (zh) * 2009-12-30 2015-04-01 得利满公司 干燥浆状物质、尤其净化站泥浆及产生热能的方法和设备
FR2965338A1 (fr) * 2010-09-23 2012-03-30 Air Tech Franco Suisse Procede et dispositif pour le sechage de matiere
CN102155744A (zh) * 2010-12-22 2011-08-17 上海锅炉厂有限公司 一种利用锅炉烟气余热预干燥高水分燃煤的系统
CN102155744B (zh) * 2010-12-22 2012-11-14 上海锅炉厂有限公司 一种利用锅炉烟气余热预干燥高水分燃煤的系统
WO2013060991A1 (fr) * 2011-10-25 2013-05-02 Veolia Proprete Procédé de valorisation de fumées industrielles comprenant des gaz acides, pour l'amélioration des performances énergétiques d'une chaudière
DK201570447A1 (da) * 2015-07-06 2016-12-05 Ktb Invest Ivs Fremgangsmåde og tørreanlæg til tørring af tørregods og udnyttelse af varme fra tørreanlægget
DK178722B1 (da) * 2015-07-06 2016-12-05 Ktb Invest Ivs Fremgangsmåde og tørreanlæg til tørring af tørregods og udnyttelse af varme fra tørreanlægget
CN106813250A (zh) * 2017-01-13 2017-06-09 安徽未名鼎和环保有限公司 一种垃圾焚烧炉循环进气及落料自动化控制系统
CN106838929A (zh) * 2017-01-13 2017-06-13 安徽未名鼎和环保有限公司 一种垃圾焚烧炉高效循环控制系统
CN106838930A (zh) * 2017-01-13 2017-06-13 安徽未名鼎和环保有限公司 一种垃圾焚烧炉智能控制系统
CN107062268A (zh) * 2017-01-13 2017-08-18 安徽未名鼎和环保有限公司 一种基于温度检测的新型垃圾焚烧炉循环控制系统
CN107881879A (zh) * 2017-10-31 2018-04-06 徐州徐工筑路机械有限公司 沥青处理设备
DE102020000818A1 (de) 2020-02-09 2021-08-12 Emschergenossenschaft Verwertung von ausgefaultem Klärschlamm in einer Wirbelschichtanlage

Also Published As

Publication number Publication date
ATE196000T1 (de) 2000-09-15
EP0716264B1 (de) 2000-08-30
EP0716264A3 (de) 1997-02-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0358006B1 (de) Verfahren zur Reinigung von aus Trocknungsanlagen stammenden Abgas und Anlage zur Durchführung des Verfahrens
EP0716264B1 (de) Verfahren zur Verbrennung von Klärschlamm und Anlage zur Durchführung des Verfahrens
EP0519225B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von Abgasen aus Ofenanlagen
EP0461305B1 (de) Verfahren zur Reinigung der Abgase von Anlagen zur Herstellung von Zementklinker
EP2118602B1 (de) Verfahren und anlage zur trocknung von staubförmigen, insbesondere einer vergasung zuzuführenden brennstoffen
EP2437866B1 (de) Verfahren und anlage zur abscheidung von quecksilber aus abgasen eines zementherstellungsprozesses
EP0459603A1 (de) Verfahren und Anlage zur kontinuierlichen Trocknung von Holzspänen, Holzfasern oder anderen Schüttgütern
EP0465479B1 (de) Verfahren zur verwertung von klärschlamm
DE3542004A1 (de) Trocknung und verbrennung von schlaemmen beim brennprozess mineralischer stoffe
EP0883778B1 (de) Verfahren zur verbrennung von klärschlamm und anlage zur durchführung des verfahrens
DE3836899C1 (de)
WO1996031735A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur thermischen behandlung von abfallstoffen
DE19501736C1 (de) Verfahren zur Verbrennung von Klärschlamm und Anlage zur Durchführung des Verfahrens
EP0571722B1 (de) Verfahren und anlagentechnische Schaltung zur Trocknung und Verbrennung von Abfallstoffen
WO2001038815A2 (de) Verfahren zur reinigung einer wärmetauscherfläche und feststoffblasmedium zur durchführung des verfahrens
EP0692679A2 (de) Verfahren und anlagentechnische Schaltung zur Trocknung und Verbrennung von Klärschlamm
DE3618333A1 (de) Verfahren und anlage zur kontinuierlichen trocknung feuchter schuettgueter, insbesondere feuchter kohle
DD282509A5 (de) Verfahren und vorrichtung zum trocknen von feststoffmaterialien in einem indirekt beheizten wirbelschichtbett
DE2535683A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur verbrennung von schlaemmen mit hilfe rekuperativer schlammtrocknung
WO1993015816A1 (de) Verfahren zur verbesserten brüdenentsorgung bei der heissdampftrocknung
WO1996036424A1 (de) Verfahren und anlage zum reinigen von abluft, abgasen und abwasser einer holzverarbeitenden anlage
EP0526458B1 (de) Verfahren und anlage zum verwerten von klärschlamm
EP0040857B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Abscheidung von gasförmigen und festen Schadstoffen aus Rückständen, die bei thermischen Prozessen, insbesondere der Pyrolyse von Abfallstoffen, anfallen
DE3305994A1 (de) Verfahren zur trockenen destillation von bitumioesen oder oelhaltigen feststoffen
AT406509B (de) Verfahren und anlage zur trocknung von schlamm, insbesondere klärschlamm

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE DE DK ES FR GB IT NL

RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): AT BE DE DK ES FR GB IT NL

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT BE DE DK ES FR GB IT NL

17P Request for examination filed

Effective date: 19970516

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: L. & C. STEINMUELLER GMBH

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

17Q First examination report despatched

Effective date: 19990713

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE DE DK ES FR GB IT NL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20000830

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRE;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.SCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20000830

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20000830

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20000830

Ref country code: ES

Free format text: THE PATENT HAS BEEN ANNULLED BY A DECISION OF A NATIONAL AUTHORITY

Effective date: 20000830

REF Corresponds to:

Ref document number: 196000

Country of ref document: AT

Date of ref document: 20000915

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 59508680

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20001005

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20001130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20001206

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20001231

EN Fr: translation not filed
NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
GBV Gb: ep patent (uk) treated as always having been void in accordance with gb section 77(7)/1977 [no translation filed]

Effective date: 20000830

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

BERE Be: lapsed

Owner name: L. & C. STEINMULLER G.M.B.H.

Effective date: 20001231

26N No opposition filed
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20011002