EP0697122B1 - Dispositif d'attenuation acoustique a double paroi active - Google Patents

Dispositif d'attenuation acoustique a double paroi active Download PDF

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EP0697122B1
EP0697122B1 EP94915585A EP94915585A EP0697122B1 EP 0697122 B1 EP0697122 B1 EP 0697122B1 EP 94915585 A EP94915585 A EP 94915585A EP 94915585 A EP94915585 A EP 94915585A EP 0697122 B1 EP0697122 B1 EP 0697122B1
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EP
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plates
sides
actuators
internal space
mrm
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Pascal Bouvet
Jacques Roland
Laurent Gagliardini
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Centre Scientifique et Technique du Batiment CSTB
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Centre Scientifique et Technique du Batiment CSTB
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Definitions

  • the present invention relates to an attenuation device type acoustic comprising two plates substantially parallels delimiting a rectangular space, noise detection means, counter-noise emission means arranged between the two plates, and regulating means for controlling the means for emitting noise abatements so as to to minimize a quantity supplied by the detection means noise.
  • a device is known from US-A-5,024,288.
  • the invention has applications for example in the field of soundproofing of premises, in particular with double glazing, in the production of covers for noisy equipment, or in the field of insulation of passenger compartments.
  • This resonant frequency is generally between 50 and 250 Hz.
  • the attenuation device aims to compensate for the low acoustic insulation provided by the double wall in the vicinity of f mrm .
  • the principle consists in preventing - via an electro-acoustic system - any variation in volume of the air space.
  • f L M n VS 0 2 ⁇ l ⁇ L x + m ⁇ L y + not ⁇ L z
  • the variation in volume of the air gap is directly proportional to the amplitude of the mode (0,0,0) without the amplitude of the other modes in the vicinity of the resonance frequency of the wall f mrm being affected.
  • the expression of the acoustic pressure given above (2) shows that the measurement carried out by a microphone will include the responses of other modes than the mode (0,0,0).
  • the invention provides a device acoustic attenuation of the type indicated at the beginning, characterized in that the means for emitting noise include four actuators whose positions respective parallel to the plates correspond approximately at the four points constituting the midpoints sides of the rectangular shape of said interior space, in that the noise detection means includes four sensors arranged between the plates and whose respective positions parallel the plates correspond approximately to the four points constituting the midpoints of the sides of a rhombus whose the vertices are the midpoints of the sides of the shape rectangular of said interior space, in that the four actuators are controlled in phase, and in that the quantity to be minimized is represented by the sum of output signals from the four sensors.
  • the sensors and actuators hardly interact with modes odd order of the space between the two plates (i.e. modes whose indices are of the type (l, m, n) with 1 or odd m), nor with the modes (0,2,0) and (2,0,0).
  • modes odd order of the space between the two plates i.e. modes whose indices are of the type (l, m, n) with 1 or odd m
  • modes (0,2,0) and (2,0,0) We can therefore obtain a satisfactory control of the mode (0,0,0) without significantly affecting the efficiency of attenuation by excitation of low frequency modes clean.
  • the actuators are advantageously located at the periphery of the double wall.
  • the respective positions of sensors and actuators are inverted, i.e. that the noise detection means include four sensors arranged between the plates and whose respective positions parallel to the plates correspond approximately to the four points constituting the midpoints of the sides of the rectangular shape said interior space, and that the means for transmitting noise barriers include four actuators whose respective positions parallel to the plates correspond approximately to the four points constituting the midpoints of the sides of a rhombus whose vertices are the midpoints of the sides of the rectangular shape of said interior space.
  • the device shown in Figure 1 constitutes a active double wall usable to provide insulation acoustics between the spaces on either side of the wall.
  • the wall includes two rectangular plates parallels 10, 11 delimiting between them an interior space 12 of rectangular shape.
  • Sensors 13 and actuators 14 are arranged between the two plates 10, 11 to respectively detect the noises reigning in space 12 and emit counter noise in space 12.
  • the actuators 14 are placed on the edges of the interior space 12, while the sensors are mounted on a wire mesh 16 installed between the plates 10, 11.
  • the arrangement of sensors 13 and actuators 14 parallel to the plates is illustrated in Figure 2.
  • the actuators 14 are four in number and arranged at four points constituting the midpoints of the sides of the space rectangular 12.
  • the sensors 13 can be microphones with electrons chosen to have characteristics of sensitivity and phase not varying more than 1% of a sensor to another.
  • the actuators 14 can be speakers.
  • An example of a usable speaker is AUDAX BMX 400 model which represents a good compromise between volume flow and size (nominal power 15 W, resonance frequency of the order of 150 Hz, diameter outside 77.8 mm, total mass 290 g).
  • a regulation unit 18 and provided for controlling the actuators 14 so as to minimize an error signal e provided by the sensors 13.
  • the error signal to minimize consists of the amplified sum of the output signals of the four sensors 13, delivered by a summator 22.
  • the control unit 18 includes a processor signal processing 23 programmed in a known manner for apply the gradient algorithm (LMS) with reference filtered.
  • LMS gradient algorithm
  • This adaptive response response filtering mode impulse finite is well known in the field of noise cancellation (see for example works "Digital signal processing” by M. Bellanger, Editions Masson, Paris 1981; and "Adaptive signal processing” by B. Widrow and S.D. Stearns, Prentice Hall, 1985).
  • the filter coefficients are set to day at each sampling cycle to minimize the error signal e.
  • the processor 23 then addresses the same control signal to the actuators 14, so that the actuators 14 are phase-controlled.
  • the resonance frequencies of the first modes air gap pairs (formula (2)) are given in Table I. (L M n) (2,0,0) (0.2.0) (2,2,0) (4,0,0) (4,2,0) f lmn (Hz) 216 290 362 434 522
  • the sum of the output signals from the four sensors which represents the signal e to be minimized, reflects the response of the mode (0,0,0) of the space 12 located between the plates 10, 11.
  • the error signal e there is practically no contribution of the odd order modes (l, m, n) with 1 or m odd taking into account the symmetrical arrangement of the sensors, nor of the even order modes of relatively low natural frequency ( 2.0.0), (0.2.0) and (2.2.0).
  • the mode contributing to the signal e and having the lowest natural frequency is the mode (4,0,0).
  • the natural frequency of this mode is relatively far from the resonance frequency f mrm , so that the influence of this mode and of higher index modes on the acoustic transmission is not decisive.
  • the actuators ordered in phase hardly excite the modes odd order, nor the modes (2,0,0) and (0,2,0). So, the excitation of the actuators 14 acts mainly for compensate for transmission by mode (0,0,0) without increasing the amplitudes of the other bass modes natural frequency.
  • FIG. 3 shows the results of simulations of the acoustic attenuation provided by the device in FIG. 1 (without the filter 21) in the example of the parameters indicated above.
  • the dashed line curve corresponds to the values of the attenuation index R as a function of the frequency f of the noise to be attenuated in the case where there is active mode control (0,0,0), and the curve in solid line corresponds to the same values in the absence of active control. It can be seen that the active control according to the invention appreciably increases the weakening index in the range of low frequencies close to the resonance frequency f mrm .
  • the band-pass filter 21 is provided in the regulation unit 18. This filter 21, to which the reference signal is applied before the filtering with finite impulse response, allows the frequencies for which the mode control ( 0,0,0) has a favorable effect on the attenuation index, i.e.
  • f 200 c 0 / max (L x , L y ), where c 0 denotes the speed of the sound in the medium located between the two plates 10, 11.
  • the space 12 located between the plates 10, 11 is occupied by a gas lighter than air.
  • This increases the speed of the sound in the medium located between the plates, which decreases the density of the modes proper to the low frequencies (formula (4)), while the resonance frequency f mrm is only slightly modified.
  • the relative contribution of the mode (0,0,0) to the acoustic transmission is then increased so that the efficiency of the active control of this mode is improved.
  • This effect is all the more marked when the gas is light.
  • Helium is therefore a preferred example for this gas. This effect also occurs for configurations of sensors and actuators other than that shown in FIG. 2.
  • FIGS. 5A to 5F Examples of attenuation curves (index attenuation R as a function of frequency) obtained in simulating various constitutions of the plates are represented in FIGS. 5A to 5F which correspond respectively to the points A to F on the diagram in Figure 4.
  • the curves at solid line illustrate the weakening index in the absence of active control, and the line curves interrupted illustrate the simulated loss index in subtracting the contribution from the mode (0,0,0).
  • the plate configurations are shown in Table III below.

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Description

La présente invention concerne un dispositif d'atténuation acoustique du type comprenant deux plaques sensiblement parallèles délimitant un espace de forme rectangulaire, des moyens de détection de bruit, des moyens d'émission de contre-bruits disposés entre les deux plaques, et des moyens de régulation pour commander les moyens d'émission de contre-bruits de manière à minimiser une grandeur fournie par les moyens de détection de bruit. Un tel dispositif est connu de US-A-5 024 288.
L'invention a des applications par exemple dans le domaine de l'isolation phonique de locaux, notamment avec des doubles vitrages, dans la réalisation de capotages pour équipements bruyants, ou dans le domaine de l'isolation des habitacles de moyens de transport.
Un dispositif du type indiqué ci-dessus, dit double paroi active, repose sur le principe de fonctionnement rappelé ci-après.
La fréquence de résonance masse-ressort-masse d'une paroi double constituée par deux plaques rectangulaires parallèles séparées par une lame d'air d'épaisseur d est donnée par la relation :
Figure 00010001
avec :
ρ0 :
masse volumique du milieu situé entre les plaques (1,18 Kg/m3 dans le cas de l'air).
c0 :
célérité du son dans le milieu situé entre les plaques (340 m/s dans le cas de l'air).
ρ0 c 0 2 / d :
rigidité de la lame d'air
m1, m2 :
masse surfacique des plaques (en kg/m2)
Cette fréquence de résonance est généralement comprise entre 50 et 250 Hz.
Globalement, pour une fréquence f donnée, on considère le comportement acoustique d'une paroi double de la manière suivante :
  • f < fmrm : les deux plaques vibrent en phase. La variation de volume entre les plaques reste faible. La double paroi se comporte comme une paroi simple de masse équivalente.
  • f ≈ fmrm : les deux plaques, fortement couplées par la lame d'air, vibrent en opposition de phase. Ceci se traduit par de fortes variations de volume de la lame d'air (phénomène de "respiration" des plaques) et par une faible isolation acoustique par la double paroi.
  • f > fmrm : les mouvements des deux plaques sont découplés par la lame d'air. L'isolation acoustique de la paroi augmente alors rapidement avec la fréquence.
Le dispositif d'atténuation vise à compenser la faible isolation acoustique procurée par la double paroi au voisinage de fmrm. Le principe consiste à empêcher -via un système électro-acoustique- toute variation de volume de la lame d'air.
Le champ de pression acoustique dans la lame d'air peut s'écrire sous la forme d'une série modale :
Figure 00030001
avec :
αlmn :
amplitude du mode l,m,n
lmn :
base modale associée à la cavité considérées. Dans le cas d'une lame d'air de forme parallélépipédique :
Φ lmn (x, y, z) = cos (lπx/Lx ) cos (mπy/Ly ) cos (nπz/Lz )
Lx, Ly, Lz (=d) :
dimensions de la lame d'air
ω :
pulsation (= 2πf)
x, y :
coordonnées spatiales parallèlement aux plaques
z :
coordonnée spatiale perpendiculairement aux plaques
t :
temps.
La fréquence propre f lmn d'un mode d'indices (l,m,n) de la lame d'air est donnée par la relation : flmn = C 0 2π lπ L x + mπ L y + nπ L z
La variation de volume de la lame d'air est directement proportionnelle à l'amplitude du mode (0,0,0) sans que l'amplitude des autres modes au voisinage de la fréquence de résonance de la paroi fmrm ne soit affectée. Or il est difficile de mesurer et d'exciter uniquement ce mode par des actions qui, a priori, font intervenir l'ensemble des modes. En effet, l'expression de la pression acoustique donnée ci-dessus (2) montre que la mesure effectuée par un microphone inclura les réponses d'autres modes que le mode (0,0,0).
Il est souhaitable, pour obtenir une atténuation efficace, de réduire la contribution dans la grandeur à minimiser des modes de fréquence basse autres que le mode (0,0,0), et de faire en sorte que les moyens d'émission de contre-bruits excitent le mode (0,0,0) de façon prépondérante en excitant le moins possible les autres modes de la lame d'air.
C'est un but de l'invention que d'améliorer ainsi l'efficacité de l'atténuation fournie par un dispositif à double paroi active.
Dans ce but, l'invention propose un dispositif d'atténuation acoustique du type indiqué au début, caractérisé en ce que les moyens d'émission de contre-bruits comprennent quatre actionneurs dont les positions respectives parallèlement aux plaques correspondent approximativement aux quatre points constituant les milieux des côtés de la forme rectangulaire dudit espace intérieur, en ce que les moyens de détection de bruit comprennent quatre capteurs disposés entre les plaques et dont les positions respectives parallèlement aux plaques correspondent approximativement aux quatre points constituant les milieux des côtés d'un losange dont les sommets sont les milieux des côtés de la forme rectangulaire dudit espace intérieur, en ce que les quatre actionneurs sont commandés en phase, et en ce que la grandeur à minimiser est représentée par la somme des signaux de sortie des quatre capteurs.
Avec cette disposition, les capteurs et les actionneurs n'interagissent pratiquement pas avec les modes d'ordre impair de l'espace situé entre les deux plaques (c'est-à-dire les modes dont les indices sont du type (l,m,n) avec 1 ou m impair), ni avec les modes (0,2,0) et (2,0,0). On peut donc obtenir un contrôle satisfaisant du mode (0,0,0) sans affecter sensiblement l'efficacité de l'atténuation par l'excitation de modes à basse fréquence propre.
En outre, avec cette forme de réalisation de l'invention, les actionneurs sont avantageusement situés à la périphérie de la double paroi.
Dans une autre forme de réalisation de l'invention reposant sur le même principe, les positions respectives des capteurs et des actionneurs sont interverties, c'est-à-dire que les moyens de détection de bruit comprennent quatre capteurs disposés entre les plaques et dont les positions respectives parallèlement aux plaques correspondent approximativement aux quatre points constituant les milieux des côtés de la forme rectangulaire dudit espace intérieur, et que les moyens d'émission de contre-bruits comprennent quatre actionneurs dont les positions respectives parallèlement aux plaques correspondent approximativement aux quatre points constituant les milieux des côtés d'un losange dont les sommets sont les milieux des côtés de la forme rectangulaire dudit espace intérieur.
On a également constaté qu'il était avantageux qu'un gaz plus léger que l'air, par exemple de l'hélium, occupe l'espace intérieur situé entre les deux plaques. Cette diminution de la densité du milieu situé entre les plaques entraíne une augmentation de la célérité du son dans ce milieu et donc une augmentation des fréquences propres associées aux différents modes (cf.formule (4)). Il en résulte une moindre contribution à la transmission acoustique des modes autres que le mode (0,0,0), et donc une meilleure atténuation par le contrôle sélectif du mode (0,0,0).
D'autres particularités et avantages de l'invention apparaítront dans la description ci-après d'un exemple de réalisation préféré mais non limitatif. Aux dessins annexés :
  • la figure 1 représente schématiquement un dispositif d'atténuation acoustique selon l'invention ;
  • la figure 2 est une vue schématique illustrant la position des capteurs et des actionneurs du dispositif de la figure 1 ;
  • la figure 3 est un graphique montrant l'atténuation acoustique que peut procurer un dispositif tel que celui des figures 1 et 2 ;
  • la figure 4 est un graphique illustrant une gamme de paramètres préférés dans un dispositif selon l'invention ; et
  • les figures 5A à 5F sont des graphiques montrant l'atténuation acoustique qu'on peut obtenir avec différents exemples de constitution des plaques.
Le dispositif représenté à la figure 1 constitue une double paroi active utilisable pour procurer une isolation acoustique entre les espaces situés de part et d'autre de la paroi. La paroi comprend deux plaques rectangulaires parallèles 10, 11 délimitant entre elles un espace intérieur 12 de forme rectangulaire. Des capteurs 13 et des actionneurs 14 sont disposés entre les deux plaques 10, 11 pour respectivement détecter les bruits régnant dans l'espace 12 et émettre des contre-bruits dans l'espace 12.
Les actionneurs 14 sont placés sur les bords de l'espace intérieur 12, tandis que les capteurs sont montés sur un treillis métallique 16 installé entre les plaques 10, 11. La disposition des capteurs 13 et des actionneurs 14 parallèlement aux plaques est illustrée à la figure 2. Les actionneurs 14 sont au nombre de quatre et disposés aux quatre points constituant les milieux des côtés de l'espace rectangulaire 12. Les capteurs 13 sont au nombre de quatre et disposés aux quatre points constituant les milieux des côtés d'un losange 17 dont les sommets sont les milieux des côtés de l'espace rectangulaire 12.
Les capteurs 13 peuvent être des microphones à électrets choisis pour avoir des caractéristiques de sensibilité et de phase ne variant pas plus de 1 % d'un capteur à l'autre. Les actionneurs 14 peuvent être des haut-parleurs. Un exemple de haut-parleur utilisable est le modèle AUDAX BMX 400 qui représente un bon compromis entre le débit volumique et l'encombrement (puissance nominale 15 W, fréquence de résonance de l'ordre de 150 Hz, diamètre extérieur 77,8 mm, masse totale 290 g).
Une unité de régulation 18 et prévue pour commander les actionneurs 14 de manière à minimiser un signal d'erreur e fourni par les capteurs 13. Le signal d'erreur à minimiser est constitué par la somme amplifiée des signaux de sortie des quatre capteurs 13, délivrée par un sommateur 22. L'unité de régulation 18 comprend un processeur de traitement de signal 23 programmé de façon connue pour appliquer l'algorithme du gradient (LMS) avec référence filtrée. Ce mode de filtrage adaptatif à réponse impulsionnelle finie est bien connu dans le domaine de l'annulation de bruit (voir par exemple les ouvrages "Traitement numérique du signal" par M. Bellanger, Editions Masson, Paris 1981 ; et "Adaptive signal processing" par B. Widrow et S.D. Stearns, Prentice Hall, 1985). Un microphone de référence 24, situé du côté de la source des bruits à atténuer, fournit un signal de référence qui est appliqué à un filtre passe-bande 21 dont la sortie, adressée au processeur 23, est soumise au filtrage à réponse impulsionnelle finie. Les coefficients du filtre sont mis à jour à chaque cycle d'échantillonnage pour minimiser le signal d'erreur e. Le processeur 23 adresse alors le même signal de commande aux actionneurs 14, de sorte que les actionneurs 14 sont commandés en phase.
Dans un exemple de réalisation typique, les deux plaques 10, 11 sont réalisées en plexiglass et ont pour masse surfacique m1 = m2 = 6 kg/m2. Elles délimitent un espace intérieur 12 d'épaisseur d = 5 cm dont la forme rectangulaire a des côtés de longueur Lx = 1,6 m et Ly = 1,2 m. L'espace 12 étant rempli d'air, la fréquence de résonance masse-ressort-masse (formule (1)) vaut fmrm = 150 Hz. La fréquence critique des plaques est de 6 400 Hz. Les fréquences de résonance des premiers modes pairs de la lame d'air (formule (2)) sont données au tableau I.
(l,m,n) (2,0,0) (0,2,0) (2,2,0) (4,0,0) (4,2,0)
flmn(Hz) 216 290 362 434 522
La somme des signaux de sortie des quatre capteurs, qui représente le signal e à minimiser, reflète la réponse du mode (0,0,0) de l'espace 12 situé entre les plaques 10, 11. Dans le signal d'erreur e, il n'y a pratiquement pas de contribution des modes d'ordre impair (l,m,n) avec 1 ou m impair compte tenu de la disposition symétrique des capteurs, ni des modes d'ordre pair de fréquence propre relativement basse (2,0,0), (0,2,0) et (2,2,0). Hormis le mode (0,0,0), le mode contribuant au signal e et ayant la fréquence propre la plus basse est le mode (4,0,0). Mais la fréquence propre de ce mode est relativement éloignée de la fréquence de résonance fmrm, de sorte que l'influence de ce mode et des modes d'indices supérieurs sur la transmission acoustique n'est pas déterminante.
Du fait de leurs positions, les actionneurs commandés en phase n'excitent pratiquement pas les modes d'ordre impair, ni les modes (2,0,0) et (0,2,0). Ainsi, l'excitation des actionneurs 14 agit principalement pour compenser la transmission par le mode (0,0,0) sans augmenter sensiblement les amplitudes des autres modes de basse fréquence propre.
La figure 3 montre des résultats de simulations de l'atténuation acoustique procurée par le dispositif de la figure 1 (sans le filtre 21) dans l'exemple des paramètres indiqués ci-dessus. La courbe en trait interrompu correspond aux valeurs de l'indice d'affaiblissement R en fonction de la fréquence f du bruit à atténuer dans le cas où il y a un contrôle actif du mode (0,0,0), et la courbe en trait plein correspond aux mêmes valeurs en l'absence de contrôle actif. On voit que le contrôle actif selon l'invention augmente sensiblement l'indice d'affaiblissement dans la gamme des basses fréquences voisines de la fréquence de résonance fmrm.
Pour les fréquences éloignées de fmrm, il n'y a pas toujours une amélioration de l'indice d'affaiblissement et, dans certains cas, il peut même se produire une légère détérioration. C'est pourquoi on prévoit le filtre passe-bande 21 dans l'unité de régulation 18. Ce filtre 21, auquel est appliqué le signal de référence avant le filtrage à réponse impulsionnelle finie, laisse passer les fréquences pour lesquelles le contrôle du mode (0,0,0) a un effet favorable sur l'indice d'affaiblissement, c'est-à-dire les fréquences comprises entre fmrm/2 et min(2 fmrm, f200), f200 désignant la plus petite fréquence propre des modes d'ordre pair : f200 = c0/max(Lx,Ly), où c0 désigne la célérité du son dans le milieu situé entre les deux plaques 10, 11.
On comprendra que diverses modifications de l'exemple décrit ci-dessus en référence aux figures 1 et 2 sont envisageables sans sortir du cadre de l'invention.
Ainsi, il est possible d'intervertir les positions respectives des capteurs et des actionneurs (figure 2) en obtenant un aussi bon contrôle sélectif du mode (0,0,0). Il est également possible de garnir l'intérieur des plaques avec un isolant phonique tel que de la laine de verre. On peut encore utiliser un mode de régulation autre qu'un filtrage adaptatif.
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, l'espace 12 situé entre les plaques 10, 11 est occupé par un gaz plus léger que l'air. Ceci augmente la célérité du son dans le milieu situé entre les plaques, ce qui diminue la densité des modes propres aux basses fréquences (formule (4)), tandis que la fréquence de résonance fmrm n'est que peu modifiée. La contribution relative du mode (0,0,0) à la transmission acoustique est alors augmentée de sorte que l'efficacité du contrôle actif de ce mode est améliorée. Cet effet est d'autant plus marqué que le gaz est léger. L'hélium est donc un exemple préféré pour ce gaz. Cet effet se produit également pour des configurations des capteurs et des actionneurs autres que celle représentée à la figure 2. Ainsi, dans le cas de la double paroi indiqué ci-dessus à titre d'exemple et avec une configuration à quatre capteurs et un actionneur central, le demandeur a mesuré expérimentalement les indices d'affaiblissement moyens Rm, en dB(A), donnés au tableau II lorsque l'espace 12 est rempli d'air ou d'hélium. Ces mesures ont été effectuées avec deux types de bruit à atténuer : un bruit rose et un bruit routier. On constate que l'amélioration de l'atténuation fournie par l'hélium est nettement plus importante lorsqu'on met en oeuvre le contrôle actif du mode (0,0,0).
bruit rose Rm (dB(A)) bruit routier Rm (dB(A))
air sans contrôle actif 33 27
avec contrôle actif 40 35
hélium sans contrôle actif 35 28
avec contrôle actif 49 43
Le demandeur a réalisé de nombreuses simulations pour déterminer les paramètres des plaques donnant lieu à une bonne atténuation acoustique par le contrôle du mode (0,0,0). Sur la figure 4, on a représenté en hachuré le domaine de paramètres fournissant les meilleures caractéristiques d'atténuation. Le domaine correspond aux constitutions des plaques pour lesquelles la transmission acoustique autour de la fréquence de résonance fmrm est essentiellement régie par le mode (0,0,0). Il correspond aux relations : fc / (LxLy)2 > 800 et fmrm < f200 ou fc / (LxLy)2 > 300 et fmrm < f200/2, dans lesquelles
   fc, en hertz, désigne la fréquence critique d'une plaque ou, si les plaques 10, 11 sont de constitutions différentes, la plus grande des fréquences critiques des deux plaques (dans le cas d'une plaque plane homogène,la fréquence critique vaut fc = C 2 2π m/D avec
  • C = célérité du son dans l'air, m = masse surfacique de la plaque, D = Eh3/12(1-υ2) = rigidité en flexion de la plaque , E = module d'Young, υ = coefficient de Poisson, h = épaisseur de la plaque) ;
  • Lx et Ly sont les longueurs des côtés de l'espace rectangulaire, exprimées en mètres ;
  • fmrm est la fréquence de résonance masse-ressort-masse donnée par la formule (1) ; et
  • f200 = c0/max(Lx,Ly) est la fréquence propre du mode pair de la cavité ayant la plus faible fréquence propre.
    • Des exemples de courbes d'atténuation (indice d'affaiblissement R en fonction de la fréquence) obtenues en simulant diverses constitutions des plaques sont représentés aux figures 5A à 5F qui correspondent respectivement aux points A à F sur le diagramme de la figure 4. Les courbes en trait plein illustrent l'indice d'affaiblissement en l'absence de contrôle actif, et les courbes en trait interrompu illustrent l'indice d'affaiblissement simulé en soustrayant la contribution du mode (0,0,0). Les configurations des plaques sont présentées au tableau III ci-dessous.
    On peut constater aux figures 5A à 5F que les cas (C,E et F) pour lesquels sont vérifiées les relations (5) ou (6) sont ceux conduisant à l'amélioration la plus importante de l'atténuation autour de la fréquence de résonance fmrm. Un contrôle actif utilisant une configuration de capteurs et d'actionneurs qui fournisse une approximation satisfaisante de la réponse du mode (0,0,0) conduira à une amélioration sensible de l'atténuation lorsque les matériaux et les dimensions des plaques obéissent aux relations (5) ou (6).
    Figure 00130001

    Claims (6)

    1. Dispositif d'atténuation acoustique, comprenant deux plaques (10,11) sensiblement parallèles délimitant un espace intérieur (12)de forme rectangulaire, des moyens de détection de bruit (13), des moyens d'émission de contre-bruits (14) disposés entre les deux plaques, et des moyens de régulation (18) pour commander les moyens d'émission de contre-bruits de manière à minimiser une grandeur (e) fournie par les moyens de détection de bruit, caractérisé en ce que les moyens d'émission de contre-bruits comprennent quatre actionneurs (14) dont les positions respectives parallèlement aux plaques (10,11) correspondent approximativement aux quatre points constituant les milieux des côtés de la forme rectangulaire dudit espace intérieur (12), en ce que les moyens de détection de bruit comprennent quatre capteurs (13) disposés entre les plaques et dont les positions respectives parallèlement aux plaques (10,11) correspondent approximativement aux quatre points constituant les milieux des côtés d'un losange (17) dont les sommets sont les milieux des côtés de la forme rectangulaire dudit espace intérieur (12), en ce que les quatre actionneurs (14) sont commandés en phase, et en ce que la grandeur à minimiser est représentée par la somme des signaux de sortie des quatre capteurs (13).
    2. Dispositif d'atténuation acoustique, comprenant deux plaques (10,11) sensiblement parallèles délimitant un espace intérieur (12) de forme rectangulaire, des moyens de détection de bruit (13) disposés entre les deux plaques, des moyens d'émission de contre-bruits (14) disposés entre les deux plaques, et des moyens de régulation (18) pour commander les moyens d'émission de contre-bruits de manière à minimiser une grandeur (e) fournie par les moyens de détection de bruit, caractérisé en ce que les moyens de détection de bruit comprennent quatre capteurs disposés entre les plaques et dont les positions respectives parallèlement aux plaques (10,11) correspondent approximativement aux quatre points constituant les milieux des côtés de la forme rectangulaire dudit espace intérieur (12), en ce que les moyens d'émission de contre-bruits comprennent quatre actionneurs dont les positions respectives parallèlement aux plaques (10,11) correspondent approximativement aux quatre points constituant les milieux des côtés d'un losange (17) dont les sommets sont les milieux des côtés de la forme rectangulaire dudit espace intérieur (12), en ce que les quatre actionneurs (14) sont commandés en phase, et en ce que la grandeur à minimiser est représentée par la somme des signaux de sortie des quatre capteurs (13).
    3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les matériaux et les dimensions des plaques (10,11) sont choisis de façon que soient vérifiées les relations : fc / (LxLy)2 > 800   et fmrm < f200 ou les relations fc / (LxLy)2 > 300   et fmrm < f200/2, dans lesquelles
      fc, exprimée en hertz, désigne la fréquence critique d'une plaque ou la plus grande des deux fréquences critiques si les plaques (10,11) sont de constitutions différentes,
      Lx et Ly, exprimées en mètres, sont les longueurs des côtés de la forme rectangulaire de l'espace intérieur (12) situé entre les deux plaques,
      fmrm est la fréquence de résonance du système masse-ressort-masse constitué par les deux plaques (10,11) et le milieu situé entre elles, et
      f200 est une fréquence propre donnée par la formule f200 = c0 / max (Lx,Ly), où c0 désigne la célérité du son dans le milieu situé entre les deux plaques (10,11).
    4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un capteur (24) fournissant un signal de référence, et un filtre passe-bande (21) auquel est appliqué le signal de référence, la sortie du filtre passe-bande (21) étant soumise à un filtrage adaptatif à réponse impulsionnelle finie pour commander les actionneurs (14), le filtre passe-bande (21) laissant passer les fréquences comprises entre fmrm/2 et min(2 fmrm, f200), où
      fmrm est la fréquence de résonance du système masse-ressort-masse constitué par les deux plaques (10,11) et le milieu situé entre elles, et
      f200 est une fréquence propre donnée par la formule f200 = c0 / max (Lx,Ly), où c0 désigne la célérité du son dans le milieu situé entre les deux plaques, et Lx et Ly désignent les longueurs des côtés de la forme rectangulaire de l'espace intérieur (12) situé entre les deux plaques (10,11).
    5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'un gaz plus léger que l'air occupe l'espace intérieur (12) situé entre les deux plaques (10,11).
    6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit gaz plus léger que l'air est de l'hélium.
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    Families Citing this family (49)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    JPH0944168A (ja) 1995-08-03 1997-02-14 Taisei Denki Kogyo:Kk 複数階建築物における床衝撃音消音装置
    EP0858652A1 (fr) * 1995-11-02 1998-08-19 Trustees Of Boston University Fenetres de protection contre le bruit et les vibrations
    US6078673A (en) * 1997-10-03 2000-06-20 Hood Technology Corporation Apparatus and method for active control of sound transmission through aircraft fuselage walls
    JP3736790B2 (ja) * 2000-04-21 2006-01-18 三菱重工業株式会社 アクティブ遮音壁
    US7352870B2 (en) * 2002-03-29 2008-04-01 Kabushiki Kaisha Toshiba Active sound muffler and active sound muffling method
    US20040125922A1 (en) * 2002-09-12 2004-07-01 Specht Jeffrey L. Communications device with sound masking system
    GB2423434B (en) * 2002-12-19 2007-04-18 Ultra Electronics Ltd Noise Attenuation System For Vehicles
    US7327849B2 (en) * 2004-08-09 2008-02-05 Brigham Young University Energy density control system using a two-dimensional energy density sensor
    DK1889198T3 (da) 2005-04-28 2015-02-09 Proteus Digital Health Inc Farma-informatiksystem
    US8730031B2 (en) 2005-04-28 2014-05-20 Proteus Digital Health, Inc. Communication system using an implantable device
    US8912908B2 (en) 2005-04-28 2014-12-16 Proteus Digital Health, Inc. Communication system with remote activation
    US8802183B2 (en) 2005-04-28 2014-08-12 Proteus Digital Health, Inc. Communication system with enhanced partial power source and method of manufacturing same
    WO2008034789A1 (fr) * 2006-09-18 2008-03-27 Anocsys Ag agencement doté d'un système de réduction active du bruit
    FR2906389B1 (fr) * 2006-09-21 2008-12-26 Neopost Technologies Sa Machine de traitement de courrier a niveau sonore reduit
    US8068616B2 (en) * 2006-12-28 2011-11-29 Caterpillar Inc. Methods and systems for controlling noise cancellation
    US7933420B2 (en) * 2006-12-28 2011-04-26 Caterpillar Inc. Methods and systems for determining the effectiveness of active noise cancellation
    US8340318B2 (en) * 2006-12-28 2012-12-25 Caterpillar Inc. Methods and systems for measuring performance of a noise cancellation system
    EP2063771A1 (fr) 2007-03-09 2009-06-03 Proteus Biomedical, Inc. Dispositif organique à antenne déployable
    US7854295B2 (en) * 2008-06-03 2010-12-21 Panasonic Corporation Active noise control system
    MY154217A (en) 2008-08-13 2015-05-15 Proteus Digital Health Inc Ingestible circuitry
    US9659423B2 (en) 2008-12-15 2017-05-23 Proteus Digital Health, Inc. Personal authentication apparatus system and method
    US9439566B2 (en) 2008-12-15 2016-09-13 Proteus Digital Health, Inc. Re-wearable wireless device
    MX2011011506A (es) 2009-04-28 2012-05-08 Proteus Biomedical Inc Marcadores de eventos ingeribles altamente confiables y metodos para utilizar los mismos.
    KR101798128B1 (ko) 2010-02-01 2017-11-16 프로테우스 디지털 헬스, 인코포레이티드 데이터 수집 시스템
    KR20130045261A (ko) 2010-04-07 2013-05-03 프로테우스 디지털 헬스, 인코포레이티드 소형의 섭취가능한 장치
    WO2012071280A2 (fr) 2010-11-22 2012-05-31 Proteus Biomedical, Inc. Dispositif ingérable avec produit pharmaceutique
    JP2012118135A (ja) * 2010-11-29 2012-06-21 Kurashiki Kako Co Ltd アクティブ防音装置及びアクティブ防音方法
    JP2014514032A (ja) 2011-03-11 2014-06-19 プロテウス デジタル ヘルス， インコーポレイテッド 様々な物理的構成を備えた着用式個人身体関連装置
    US9756874B2 (en) 2011-07-11 2017-09-12 Proteus Digital Health, Inc. Masticable ingestible product and communication system therefor
    WO2015112603A1 (fr) 2014-01-21 2015-07-30 Proteus Digital Health, Inc. Produit ingérable pouvant être mâché et système de communication associé
    JP2015534539A (ja) 2012-07-23 2015-12-03 プロテウス デジタル ヘルス， インコーポレイテッド 摂取可能構成要素を備える摂取可能事象マーカーを製造するための技法
    JP5977456B2 (ja) * 2012-09-21 2016-08-24 プロテウス デジタル ヘルス， インコーポレイテッド 無線ウェアラブル装置、システム、および方法
    CN104737532A (zh) 2012-10-18 2015-06-24 普罗秋斯数字健康公司 用于适应性优化通信设备的电源中的功率耗散和广播功率的装置、系统和方法
    JP2016508529A (ja) 2013-01-29 2016-03-22 プロテウス デジタル ヘルス， インコーポレイテッド 高度に膨張可能なポリマーフィルムおよびこれを含む組成物
    WO2014151929A1 (fr) 2013-03-15 2014-09-25 Proteus Digital Health, Inc. Appareil, système et procédé d'authentification personnelle
    JP5941240B2 (ja) 2013-03-15 2016-06-29 プロテウス デジタル ヘルス， インコーポレイテッド 金属検出器装置、システム、および方法
    US9796576B2 (en) 2013-08-30 2017-10-24 Proteus Digital Health, Inc. Container with electronically controlled interlock
    CN105556912B (zh) 2013-09-20 2019-05-31 普罗秋斯数字健康公司 使用切片和扭曲在存在噪声的情况下接收和解码信号的方法、器件和系统
    WO2015044722A1 (fr) 2013-09-24 2015-04-02 Proteus Digital Health, Inc. Procédé et appareil utilisé avec un signal électromagnétique reçu à une fréquence non exactement connue à l'avance
    US10084880B2 (en) 2013-11-04 2018-09-25 Proteus Digital Health, Inc. Social media networking based on physiologic information
    US11051543B2 (en) 2015-07-21 2021-07-06 Otsuka Pharmaceutical Co. Ltd. Alginate on adhesive bilayer laminate film
    US20170256251A1 (en) * 2016-03-01 2017-09-07 Guardian Industries Corp. Acoustic wall assembly having double-wall configuration and active noise-disruptive properties, and/or method of making and/or using the same
    US10134379B2 (en) 2016-03-01 2018-11-20 Guardian Glass, LLC Acoustic wall assembly having double-wall configuration and passive noise-disruptive properties, and/or method of making and/or using the same
    US10354638B2 (en) * 2016-03-01 2019-07-16 Guardian Glass, LLC Acoustic wall assembly having active noise-disruptive properties, and/or method of making and/or using the same
    BR112019000861B1 (pt) 2016-07-22 2020-10-27 Proteus Digital Health, Inc dispositivo eletrônico
    KR102605670B1 (ko) 2016-10-26 2023-11-24 오츠카 세이야쿠 가부시키가이샤 섭취 가능한 이벤트 마커를 갖는 캡슐을 제조하는 방법
    US10726855B2 (en) 2017-03-15 2020-07-28 Guardian Glass, Llc. Speech privacy system and/or associated method
    US10304473B2 (en) 2017-03-15 2019-05-28 Guardian Glass, LLC Speech privacy system and/or associated method
    US10373626B2 (en) 2017-03-15 2019-08-06 Guardian Glass, LLC Speech privacy system and/or associated method

    Family Cites Families (9)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    DE3020830A1 (de) * 1980-06-02 1981-12-10 Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München Koinzidenzschalldaempfer
    GB8615315D0 (en) * 1986-06-23 1986-07-30 Secr Defence Aircraft cabin noise control apparatus
    US5024288A (en) * 1989-08-10 1991-06-18 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Sound attenuation apparatus
    JPH0395349A (ja) * 1989-09-07 1991-04-19 Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd 電子消音システム
    US5245552A (en) * 1990-10-31 1993-09-14 The Boeing Company Method and apparatus for actively reducing multiple-source repetitive vibrations
    JPH06242786A (ja) * 1991-03-26 1994-09-02 Matsushita Electric Works Ltd 遮音方法および遮音装置
    JPH05173580A (ja) * 1991-12-24 1993-07-13 Matsushita Electric Works Ltd 遮音パネル
    US5315661A (en) * 1992-08-12 1994-05-24 Noise Cancellation Technologies, Inc. Active high transmission loss panel
    FR2726681B1 (fr) * 1994-11-03 1997-01-17 Centre Scient Tech Batiment Dispositif d'attenuation acoustique a double paroi active

    Also Published As

    Publication number Publication date
    EP0697122A1 (fr) 1996-02-21
    US5724432A (en) 1998-03-03
    WO1994027283A1 (fr) 1994-11-24
    ATE187570T1 (de) 1999-12-15
    DE69422036D1 (de) 2000-01-13
    FR2704969B1 (fr) 1995-07-28
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