EP0674329A1 - Interrupteur hybride - Google Patents

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EP0674329A1
EP0674329A1 EP95410013A EP95410013A EP0674329A1 EP 0674329 A1 EP0674329 A1 EP 0674329A1 EP 95410013 A EP95410013 A EP 95410013A EP 95410013 A EP95410013 A EP 95410013A EP 0674329 A1 EP0674329 A1 EP 0674329A1
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EP
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switch
static
hybrid
main
closing
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Ceased
Application number
EP95410013A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Joseph Maftoul
Georges Bernard
Pierre Leclercq
Jean-Claude Faye
Paul Glenat
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Schneider Electric Industries SAS
Original Assignee
Schneider Electric SE
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Publication date
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Ceased legal-status Critical Current

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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H9/00—Details of switching devices, not covered by groups H01H1/00 - H01H7/00
    • H01H9/54—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the switching device and for which no provision exists elsewhere
    • H01H9/541—Contacts shunted by semiconductor devices
    • H01H9/542—Contacts shunted by static switch means

Definitions

  • the invention relates to a hybrid switch comprising a main electromechanical switch, having fixed and movable contacts, connected in parallel on a branch circuit comprising, in series, a secondary electromechanical switch and a static switch comprising a bidirectional current controlled rectifier, l 'hybrid switch comprising first control means, for successively controlling the opening of the main and secondary switches, and second control means for controlling the static switch.
  • Such a hybrid switch is, for example, described in document DE-A-3,432,025.
  • the main switch is opened first.
  • the static switch is blocked so as to completely interrupt the flow of current through the hybrid switch.
  • the secondary switch is then opened to galvanically separate the input and output of the hybrid switch.
  • the static switch must withstand all of the voltage applied across the hybrid switch before the secondary switch opens. This implies, in particular if the hybrid switch is to be used at medium or high voltage, the use of a static switch capable of withstanding high voltages and / or synchronization of the opening of the main and secondary switches and of the 'static switch to limit this period as much as possible.
  • These measures are costly and, in the event of synchronization, require mechanical synchronization of the contacts for each phase in the case of a polyphase switch.
  • the object of the invention is to provide a hybrid switch which does not have these drawbacks.
  • the second control means comprise means for detecting a displacement of the movable contact of the main switch and means for producing a signal for closing the switch. static immediately in response to said detection, said closing signal having a predetermined duration such that the static switch is blocked only after opening of the secondary switch, an arc being able to form in the secondary switch until the current through the static switch.
  • the current in the bypass circuit is automatically interrupted by the static switch when the current crosses zero after the electromechanical switches open. There is no need to synchronize the closing of the static switch and / or the opening of electromechanical switches on the current flowing through the hybrid switch.
  • control means comprise closing means for closing the static switch when the voltage across the static switch exceeds a predetermined threshold.
  • FIG. 1 represents a particular embodiment of the invention.
  • FIG. 2 respectively illustrates a signal B for closing the static switch of the hybrid switch of FIG. 1.
  • Figures 3, 4 and 5 respectively represent, as a function of time, the current I in the hybrid switch, the current Ip in the main switch and the current Id in the branch circuit of the hybrid switch according to Figure 1 .
  • FIGS. 6 and 7 respectively represent, as a function of time, the voltages U2 at the terminals of the static switch and U1 at the terminals of the secondary switch of the hybrid switch according to FIG. 1.
  • the hybrid switch according to FIG. 1 comprises a main electromechanical switch 1, connected between input 2 and output terminals 3. A main circuit is thus defined between terminals 2 and 3. A branch circuit is connected in parallel on the main circuit between terminals 2 and 3.
  • the branch circuit includes a secondary electromechanical switch 4 connected in series with a static switch.
  • the static switch is constituted by two thyristors Th1 and Th2 connected in parallel and in reverse.
  • a first control device 5 controls the electromechanical switches 1 and 4.
  • the triggers of the thyristors Th1 and Th2 are both connected to an output 6 of a second control device 7.
  • the anode of the thyristor Th1 is connected to the cathode of a Zener diode D1, the anode of which is connected to the trigger of thyristor Th1.
  • a limiting resistor R1 is connected in series with the Zener diode D1 between the anode and the trigger for thyristor Th1.
  • a Zener diode D2 and a limiting resistor R2 are connected in series between the anode and the trigger of thyristor Th2.
  • the second control device 7 is connected to the output of a movement detection device 8.
  • the device 8 is intended to detect a movement of the movable contact 9 of the switch 1 in the direction of an open position.
  • the control device 5 controls the opening of the switches 1 and 4.
  • an instant t1 (fig. 2) the movable contact 9 of the main switch 1 begins an opening movement.
  • the fixed contact 10 of the switch 1 has dimensions such that the opening of the switch 1 is effective only after a predetermined stroke of the movable contact 9. In FIG. 4, this opening occurs at an instant t2.
  • the duration separating the instants t1 and t2 can be of the order of a millisecond.
  • the opening of the secondary switch 4 is carried out with a slight offset, at an instant t3 (fig. 7).
  • This offset is symbolized in FIG. 1 by a delay element 11.
  • the offset can be of the order of a millisecond.
  • Such an offset, produced by any suitable mechanical means, is conventional in electromechanical switches comprising secondary contacts, or arcing contacts, in parallel on main contacts.
  • the movement detection device 8 detects the movement of the movable contact at time t1. This detection is signaled, by a signal A, to the control device 7. The control device 7 then supplies on output 6 a signal B for closing the static switch. In FIG. 2, the signal B goes to a logic level 1 at the instant t1.
  • the movement of opening of the movable contact 9 of the main switch therefore causes the emission of a signal B of closing of the static switch, at time t1, shortly before the effective opening of the main switch. 1.
  • the current Ip is interrupted in the main circuit and the current Id passes in the branch circuit.
  • the instant t2 corresponds to a positive alternation of the current I.
  • the thyristor Th1 is then conductive.
  • the main switch 1 being short-circuited by the bypass circuit, it opens practically without arc.
  • the secondary switch 4 opens with a slight offset, at time t3. Since the current Id is not zero, an arc is formed between the contacts of the secondary switch.
  • the branch circuit continues to ensure the passage of current between terminals 2 and 3.
  • the variations in the voltage U1 at the terminals of the secondary switch 4, which was zero until time t3, are shown in Figure 7 ..
  • the current Id goes through zero, blocking the thyristor Th1.
  • the signal B ( Figure 2) has a duration of between 1/2 period and a period of the current signal I. The signal B is therefore still present on output 6 of the control device at time t4. It then causes the thyristor Th2 to turn on at the start of the negative alternation of the current Id. The signal B in FIG. 2 returns to zero at an instant t5, before the end of this negative alternation of the current Id.
  • the current Id again passes to zero, blocking the thyristor Th2.
  • the signal B having previously returned to zero, at time t5, the two thyristors Th1 and Th2 are then blocked.
  • the static switch is then open, opening the branch circuit between terminals 2 and 3.
  • the voltage U2 across the static switch is shown in Figure 6. It is zero until time t6, then begins to increase, in absolute value, when the static switch is blocked. Simultaneously the arc voltage U1 is canceled.
  • the voltage U2 reaches at a time t7 a predetermined threshold voltage, of absolute value Us.
  • a predetermined threshold voltage of absolute value Us.
  • the Zener diode D1 reaches its conduction threshold and a conduction pulse B1 (FIG. 2) is applied, via R1 and D1, to the trigger of thyristor Th1, which becomes conductive again.
  • the thyristor Th1 remains conductive during a positive alternation of Id, until an instant t8. As soon as the thyristor Th1 becomes conductive, the voltage U2 becomes almost zero again at the terminals of the static switch. An arc is reformed across the terminals of the secondary switch 4.
  • the zero crossing of current Id blocks thyristor Th1. No signal being applied to the trigger of thyristor Th2, it remains blocked. The current remains zero and the arc disappears.
  • the voltage U2 increases in absolute value. In FIG. 6, the voltage U2 becomes negative. But it does not reach the threshold -US which would cause the conduction of the Zener diode D2, the production of a pulse on the trigger of the thyristors and the conduction of the thyristor Th2. Indeed, the distance between the contacts of the secondary switch 4 has gradually increased. The deionization of the gases surrounding the contacts of the switch 4 begins and the switch 4 gradually re-establishes its dielectric strength.
  • the static switch therefore never supports a large voltage and only supports a voltage, limited to the voltage of the +/- US threshold, for a very short time.
  • An arc is tolerated in the secondary switch 4 until the power is cut by the static switch. Since the power is not cut off by the secondary switch, the latter can include a cheap extinguishing device. In particular, it is not necessary to use an SF6 switch. It is possible to use a gas with poorer extinguishing properties such as nitrogen or air. In the case of a switch in the air, it is also possible to avoid the use of compressed air.
  • the static switch consists of two thyristors Th1 and Th2. It can be constituted by any bidirectional controlled rectifier, in particular by a triac.
  • Signal B supplied by the control device does not have to be synchronized with the current and its duration is not critical.
  • the preferential use of a signal B whose duration is greater than a half period of the network current makes it possible in all cases to ensure the conduction of the static switch during at least one half-wave. This duration is generally sufficient to ensure sufficient opening of the contacts of the secondary switch 4 after less than one period of conduction of the static switch.
  • the signal B therefore preferably has a duration shorter than the period of the current I.
  • the reclosing means can be constituted by any circuit capable of detecting the exceeding of a predetermined threshold by the voltage U2 and capable of supplying the thyristors with the energy necessary for their conduction when such an excess is detected.
  • the switch is polyphase, it includes a hybrid switch per phase, the control device being able to be common to all the phases.

Landscapes

  • Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
  • Control Of Electrical Variables (AREA)

Abstract

L'interrupteur hybride comporte un interrupteur électromécanique principal (1) en parallèle sur un circuit de dérivation comportant un interrupteur électromécanique secondaire (4) connecté en série avec un interrupteur statique (Th1, Th2) constitué par un redresseur contrôlé bidirectionnel en courant. Le mouvement d'ouverture d'un contact mobile (9) de l'interrupteur principal (1) provoque immédiatement l'émission d'un signal (B) de fermeture de l'interrupteur statique avant l'ouverture effective de l'interrupteur principal (1). L'interrupteur secondaire (4) est ouvert avec un léger décalage (11) par rapport à l'interrupteur principal avant blocage de l'interrupteur statique. L'interrupteur statique interrompt le courant mais n'a à supporter la tension appliquée aux bornes de l'interrupteur hybride que pendant un temps limité. La tension (U2) supportée par l'interrupteur statique peut être limitée par un dispositif (D1, D2) de réamorçage de l'interrupteur statique lorsque la tension (U2) à ses bornes dépasse un certain seuil. <IMAGE>

Description

  • L'invention concerne un interrupteur hybride comportant un interrupteur électromécanique principal, ayant des contacts fixe et mobile, connecté en parallèle sur un circuit de dérivation comportant, en série, un interrupteur électromécanique secondaire et un interrupteur statique comportant un redresseur contrôlé bidirectionnel en courant, l'interrupteur hybride comportant des premiers moyens de commande, pour contrôler successivement l'ouverture des interrupteurs principal et secondaire, et des seconds moyens de commande pour contrôler l'interrupteur statique.
  • Un tel interrupteur hybride est, par exemple, décrit dans le document DE-A-3.432.025. A l'ouverture, l'interrupteur principal est ouvert le premier. Puis l'interrupteur statique est bloqué de manière à interrompre totalement le passage du courant dans l'interrupteur hybride. L'interrupteur secondaire est ensuite ouvert pour séparer galvaniquement l'entrée et la sortie de l'interrupteur hybride. L'interrupteur statique doit supporter l'intégralité de la tension appliquée aux bornes de l'interrupteur hybride avant l'ouverture de l'interrupteur secondaire. Ceci implique, notamment si l'interrupteur hybride doit être utilisé en moyenne ou en haute tension, l'utilisation d'un interrupteur statique capable de supporter des tensions élevées et/ou une synchronisation de l'ouverture des interrupteurs principal et secondaire et de l'interrupteur statique pour limiter au maximum cette période. Ces mesures sont coûteuses et, en cas de synchronisation, nécessitent une synchronisation mécanique des contacts pour chaque phase dans le cas d'un interrupteur polyphasé.
  • L'invention a pour but un interrupteur hybride ne présentant pas ces inconvénients.
  • Selon l'invention, ce but est atteint par le fait que les seconds moyens de commande comportent des moyens de détection d'un déplacement du contact mobile de l'interrupteur principal et des moyens de production d'un signal de fermeture de l'interrupteur statique immédiatement en réponse à ladite détection, ledit signal de fermeture ayant une durée prédéterminée telle que l'interrupteur statique ne se bloque qu'après ouverture de l'interrupteur secondaire, un arc pouvant se former dans l'interrupteur secondaire jusqu'à coupure du courant par l'interrupteur statique.
  • Le courant dans le circuit de dérivation est interrompu automatiquement par l'interrupteur statique lors d'un passage à zéro du courant suivant l'ouverture des interrupteurs électromécaniques. n est inutile de synchroniser la fermeture de l'interrupteur statique et/ou l'ouverture des interrupteurs électromécaniques sur le courant traversant l'interrupteur hybride.
  • Selon un développement de l'invention les moyens de commande comportent des moyens de fermeture pour fermer l'interrupteur statique lorsque la tension aux bornes de l'interrupteur statique dépasse un seuil prédéterminé.
  • D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui va suivre d'un mode de réalisation particulier de l'invention, donné à titre d'exemple non limitatif et représenté aux dessins annexés sur lesquels :
  • La figure 1 représente un mode de réalisation particulier de l'invention.
  • La figure 2 illustre respectivement un signal B de fermeture de l'interrupteur statique de l'interrupteur hybride de la figure 1.
  • Les figures 3, 4 et 5 représentent respectivement, en fonction du temps, le courant I dans l'interrupteur hybride, le courant Ip dans l'interrupteur principal et le courant Id dans le circuit de dérivation de l'interrupteur hybride selon la figure 1.
  • Les figures 6 et 7 représentent respectivement, en fonction du temps, les tensions U2 aux bornes de l'interrupteur statique et U1 aux bornes de l'interrupteur secondaire de l'interrupteur hybride selon la figure 1.
  • L'interrupteur hybride selon la figure 1 comporte un interrupteur électromécanique principal 1, connecté entre des bornes d'entrée 2 et de sortie 3. Un circuit principal est ainsi défini entre les bornes 2 et 3. Un circuit de dérivation est connecté en parallèle sur le circuit principal entre les bornes 2 et 3. Le circuit de dérivation comporte un interrupteur électromécanique secondaire 4 connecté en série avec un interrupteur statique. Sur la figure 1, l'interrupteur statique est constitué par deux thyristors Th1 et Th2 connectés en parallèle et en inverse.
  • Un premier dispositif de contrôle 5 commande les interrupteurs électromécaniques 1 et 4. Les gâchettes des thyristors Th1 et Th2 sont toutes deux connectées à une sortie 6 d'un second dispositif de contrôle 7. De plus, l'anode du thyristor Th1 est connectée à la cathode d'une diode Zener D1, dont l'anode est connectée à la gâchette du thyristor Th1. Une résistance de limitation R1 est connectée en série avec la diode Zener D1 entre l'anode et la gâchette du thyristor Th1. De manière analogue, une diode Zener D2 et une résistance de limitation R2 sont connectées en série entre l'anode et la gâchette du thyristor Th2.
  • Le second dispositif de contrôle 7 est connecté à la sortie d'un dispositif 8 de détection de mouvement. Le dispositif 8 est destiné à détecter un mouvement du contact mobile 9 de l'interrupteur 1 en direction d'une position d'ouverture.
  • Le fonctionnement de l'interrupteur hybride de la figure 1 va être décrit plus en détail au regard des formes d'onde des figures 2 à 7.
  • Lorsque l'interrupteur hybride est fermé, les interrupteurs électromécaniques 1 et 4 sont fermés, tandis que les thyristors Th1 et Th2 sont bloqués. Un courant I, sinusoïdal sur la figure 3, traverse l'interrupteur hybride. L'interrupteur statique est ouvert. Le courant Id parcourant le circuit de dérivation est nul, (fig. 5) et le courant Ip dans le circuit principal est égal à I (fig. 4).
  • Le dispositif de contrôle 5 commande l'ouverture des interrupteurs 1 et 4. A un instant t1 (fig. 2) le contact mobile 9 de l'interrupteur principal 1 commence un mouvement d'ouverture. De manière classique, notamment en moyenne tension, et comme représenté sur la figure 1, le contact fixe 10 de l'interrupteur 1 a des dimensions telles que l'ouverture de l'interrupteur 1 n'est effective qu'après une course prédéterminée du contact mobile 9. Sur la figure 4 cette ouverture intervient à un instant t2. A titre d'exemple, la durée séparant les instants t1 et t2 peut être de l'ordre de la milliseconde.
  • L'ouverture de l'interrupteur secondaire 4 s'effectue avec un léger décalage, à un instant t3 (fig. 7). Ce décalage est symbolisé sur la fig. 1 par un élément de retard 11. A titre d'exemple non limitatif le décalage peut être de l'ordre de la milliseconde. Un tel décalage, réalisé par tout moyen mécanique approprié, est classique dans les interrupteurs électromécaniques comportant des contacts secondaires, ou contacts d'arc, en parallèle sur des contacts principaux.
  • Le dispositif de détection de mouvement 8 détecte le déplacement du contact mobile à l'instant t1. Cette détection est signalée, par un signal A, au dispositif de contrôle 7. Le dispositif de contrôle 7 fournit alors sur la sortie 6 un signal B de fermeture de l'interrupteur statique. Sur la figure 2, le signal B passe à un niveau logique 1 à l'instant t1.
  • Le mouvement d'ouverture du contact mobile 9 de l'interrupteur principal, provoque donc l'émission d'un signal B de fermeture de l'interrupteur statique, à l'instant t1, peu avant l'ouverture effective de l'interrupteur principal 1.
  • Entre les instants t1 et t2, l'interrupteur principal restant fermé, le courant continue à passer dans le circuit principal, dont la résistance ohmique est inférieure à celle du circuit de dérivation.
  • A l'instant t2 le courant Ip s'interrompt dans le circuit principal et le courant Id passe dans le circuit de dérivation. Dans le mode de réalisation représenté, l'instant t2 correspond à une alternance positive du courant I. Le thyristor Th1 est alors conducteur. L'interrupteur principal 1 étant court-circuité par le circuit de dérivation, il s'ouvre pratiquement sans arc.
  • L'interrupteur secondaire 4 s'ouvre avec un léger décalage, à l'instant t3. Le courant Id n'étant pas nul, un arc se forme entre les contacts de l'interrupteur secondaire. Le circuit de dérivation continue à assurer le passage du courant entre les bornes 2 et 3. Une tension d'arc, dont la valeur absolue croît, se forme aux bornes de l'interrupteur secondaire 4. Les variations de la tension U1 aux bornes de l'interrupteur secondaire 4, qui était nulle jusqu'à l'instant t3, sont représentées à la figure 7..
  • A un instant t4, le courant Id passe par zéro, bloquant le thyristor Th1. Dans le mode de réalisation représenté sur les figures, le signal B (figure 2) a une durée comprise entre 1/2 période et une période du signal de courant I. Le signal B est, en conséquence, encore présent sur la sortie 6 du dispositif de contrôle à l'instant t4. Il provoque alors la mise en conduction du thyristor Th2 au début de l'alternance négative du courant Id. Le signal B de la figure 2 repasse à zéro à un instant t5, avant la fin de cette alternance négative du courant Id.
  • A un instant t6 correspondant à la fin de l'alternance négative de Id, le courant Id passe de nouveau à zéro, bloquant le thyristor Th2. Le signal B étant préalablement revenu à zéro, à l'instant t5, les deux thyristors Th1 et Th2 sont alors bloqués. L'interrupteur statique est alors ouvert, ouvrant le circuit de dérivation entre les bornes 2 et 3. La tension U2 aux bornes de l'interrupteur statique est représentée à la figure 6. Elle est nulle jusqu'à l'instant t6, puis commence à croître, en valeur absolue, lors du blocage de l'interrupteur statique. Simultanément la tension d'arc U1 s'annule.
  • Dans le mode de réalisation représenté, nous supposons que l'intervalle d'arc ne se déionise pas. La tension U2 atteint à un instant t7 une tension de seuil prédéterminée, de valeur absolue Us. Lorsque la tension U2 atteint la valeur +Us, la diode Zener D1 atteint son seuil de conduction et une impulsion B1 (figure 2) de mise en conduction est appliquée, par l'intermédiaire de R1 et D1, à la gâchette du thyristor Th1, qui redevient conducteur.
  • Le thyristor Th1 reste conducteur pendant une alternance positive de Id, jusqu'à un instant t8. Dès que le thyristor Th1 devient conducteur, la tension U2 redevient quasiment nulle aux bornes de l'interrupteur statique. Un arc se reforme aux bornes de l'interrupteur secondaire 4.
  • A l'instant t8, le passage à zéro du courant Id bloque le thyristor Th1. Aucun signal n'étant appliqué sur la gâchette du thyristor Th2, celui-ci reste bloqué. Le courant reste nul et l'arc disparaît. Comme après l'instant t6, la tension U2 croît en valeur absolue. Sur la figure 6, la tension U2 devient négative. Mais elle n'atteint pas le seuil -US qui provoquerait la conduction de la diode Zener D2, la production d'une impulsion sur la gâchette des thyristors et la mise en conduction du thyristor Th2. En effet, la distance entre les contacts de l'interrupteur secondaire 4 s'est progressivement accrue. La déionisation des gaz entourant les contacts de l'interrupteur 4 commence et l'interrupteur 4 rétablit peu à peu sa rigidité diélectrique. Il supporte alors progressivement une part plus importante de la tension appliquée entre les bornes 2 et 3. Sur les figures 6 et 7, ce phénomène est illustré par l'augmentation, en valeur absolue, de la tension U1 et la diminution, en valeur absolue, de la tension U2 à partir d'un instant t9. A un instant t10 la tension U2 s'annule et la totalité de la tension du réseau est alors appliquée aux bornes de l'interrupteur secondaire 4.
  • L'interrupteur statique ne supporte donc jamais une tension importante et ne supporte une tension, limitée à la tension du seuil +/-US, que pendant un temps très court. Un arc est toléré dans l'interrupteur secondaire 4 jusqu'à la coupure du courant par l'interrupteur statique. La coupure du courant n'étant pas réalisée par l'interrupteur secondaire, celui-ci peut comporter un dispositif d'extinction bon marché. En particulier, il n'est pas nécessaire d'utiliser un interrupteur à SF6. Il est possible d'utiliser un gaz ayant de moins bonnes propriétés d'extinction comme l'azote ou l'air. Dans le cas d'un interrupteur dans l'air, il est possible d'éviter également l'utilisation d'air comprimé.
  • Dans le mode de réalisation particulier décrit ci-dessus, l'interrupteur statique est constitué par deux thyristors Th1 et Th2. Il peut être constitué par tout redresseur contrôlé bidirectionnel , en particulier par un triac.
  • Le signal B fourni par le dispositif de contrôle n'a pas à être synchronisé sur le courant et sa durée n'est pas critique. L'utilisation préférentielle d'un signal B dont la durée est supérieure à une 1/2 période du courant du réseau permet d'assurer dans tous les cas la conduction de l'interrupteur statique pendant au moins une alternance. Cette durée est généralement suffisante pour assurer une ouverture suffisante des contacts de l'interrupteur secondaire 4 après moins d'une période de conduction de l'interrupteur statique. Le signal B a, en conséquence, de préférence, une durée inférieure à la période du courant I. Cependant, pour éviter qu'au premier blocage de l'interrupteur statique la tension U2 aux bornes de l'interrupteur statique ne devienne trop importante dans certains cas, il est préférable de prévoir des moyens de refermeture de l'interrupteur statique lorsque cette tension atteint un seuil prédéterminé +/-US. Les moyens de refermeture peuvent être constitués par tout circuit capable de détecter le dépassement d'un seuil prédéterminé par la tension U2 et capable de fournir aux thyristors l'énergie nécessaire à leur mise en conduction lorsqu'un tel dépassement est détecté.
  • Si l'interrupteur est polyphasé, il comporte un interrupteur hybride par phase, le dispositif de contrôle pouvant être commun à toutes les phases.

Claims (7)

  1. Interrupteur hybride comportant un interrupteur électromécanique principal (1), ayant des contacts fixe (10) et mobile (9), connecté en parallèle sur un circuit de dérivation comportant, en série, un interrupteur électromécanique secondaire (4) et un interrupteur statique comportant un redresseur contrôlé (Th1, Th2) bidirectionnel en courant, l'interrupteur hybride comportant des premiers moyens de commande (5, 11), pour contrôler successivement l'ouverture des interrupteurs principal (1) et secondaire (4), et des seconds moyens de commande (8, 7, D1, D2) pour contrôler l'interrupteur statique, interrupteur hybride caractérisé en ce que les seconds moyens de commande comportent des moyens (8) de détection d'un déplacement du contact mobile de l'interrupteur principal (1) et des moyens (7) de production d'un signal (B) de fermeture de l'interrupteur statique immédiatement en réponse à ladite détection, ledit signal (B) de fermeture ayant une durée (t1-t5) prédéterminée telle que l'interrupteur statique ne se bloque qu'après ouverture (t3) de l'interrupteur secondaire (4), un arc pouvant se former dans l'interrupteur secondaire jusqu'à coupure du courant par l'interrupteur statique.
  2. Interrupteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la durée du signal (B) de fermeture est supérieure à une demi-période du courant traversant l'interrupteur hybride.
  3. Interrupteur selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite durée est inférieure à une période du courant traversant l'interrupteur hybride.
  4. Interrupteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les seconds moyens de commande comportent des moyens (R1, D1, R2, D2) de fermeture pour fermer l'interrupteur statique (Th1, Th2) lorsque la tension (U2) aux bornes de l'interrupteur statique dépasse un seuil prédéterminé (+/-Us).
  5. Interrupteur selon la revendication 4, caractérisé en ce que les moyens de fermeture comportent une diode Zener (D1, D2).
  6. Interrupteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'interrupteur statique comporte deux thyristors (Th1, Th2) connectés en parallèle et en inverse.
  7. Interrupteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'interrupteur statique comporte un triac.
EP95410013A 1994-03-23 1995-03-08 Interrupteur hybride Ceased EP0674329A1 (fr)

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FR9403507A FR2717949B1 (fr) 1994-03-23 1994-03-23 Interrupteur hybride.
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