FR2606548A1 - Circuit de commutation de courant - Google Patents

Abstract

LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN INTERRUPTEUR DE CIRCUIT COMPRENANT : UN PONT REDRESSEUR 21 AYANT DES BORNES D'ENTREE A-B ET DES BORNES DE SORTIE 26-27; UN MOYEN CAPACITIF C1, UN MOYEN D'INDUCTANCE L ET UN MOYEN A ETAT SOLIDE COMMANDE SCR CONNECTES EN SERIE AVEC LES BORNES DE SORTIE DU PONT REDRESSEUR; UN MOYEN DE CHARGE 28 POUR CHARGER LE MOYEN CAPACITIF; DES MOYENS POUR DECLENCHER LE MOYEN A ETAT SOLIDE COMMANDE EN REPONSE A UN SIGNAL D'INTERRUPTION DE COURANT DE CHARGE POUR DECHARGER LE MOYEN CAPACITIF PAR L'INTERMEDIAIRE DU CIRCUIT SERIE SUSMENTIONNE; UN MOYEN DE COMMUTATION 9 CONNECTE EN SERIE AVEC LA LIGNE D'ALIMENTATION; LES BORNES D'ENTREE A-B DU PONT REDRESSEUR ETANT CONNECTEES AU MOYEN DE COMMUTATION 9 POUR DERIVER DU COURANT DE CHARGE DU MOYEN DE COMMUTATION PAR L'INTERMEDIAIRE DUDIT CIRCUIT SERIE; ET DES MOYENS POUR OUVRIR LE MOYEN DE COMMUTATION PAR SUITE DE L'APPARITION D'UN SIGNAL D'INTERRUPTION DE COURANT DE CHARGE.

Description

/- f

CIRCUIT DE COMMUTATION DE COURANT

La présente invention concerne des agencements pour

couper rapidement un courant de charge dans une ligne d'alimen-

tation interconnectant une source d'alimentation électrique et une

charge, et plus particulièrement pour ouvrir rapidement des dispc-

sitifs coupe-circuit avec un arc minimal. Quand des courants de charge d'amplitude notable sont

interrompus par des dispositifs d'interruption, tels que des coupe-

circuits ou interrupteurs, de forts courants, de fortes tensions et des arcs sont produits aux bornes des contacts d'ouverture du

1C dispositif d'interruption. Ces phénomènes sont très indésirables.

Ils nécessitent l'utilisation de dispositifs d'interruption massifs spécialement constitués pour traiter les tensions d'arc et

le plasma, et nécessitent également des éléments de contact parti-

culiers qui ont pour but de supporter la formation de piqûres et l'usure des contacts résultante. Néanmoins, une usure des contacts peut prendre place. Le phénomène décrit introduit également des transitoires notables de courant et de tension dans la ligne d'alimentation et le système de charge et augmente sensiblement le

temps requis pour une interruption complète. Ainsi, ces agence-

ments classiques ne sont pas satisfaisants pour certaines appli-

cations. D'autres agencements d'interruption, c'est-à-dire de commutation, ont été décrits pour réduire ces phénomènes indésirés et leurs effets. De façon générale, ils reposent sur la limitation de l'écoulement de courant à travers les contacts de séparation du dispositif d'interruption de façon à réduire les courants, les tensions, et l'ionisation aux bornes des contacts d'ouverture. Le débit de courant à travers les contacts à l'ouverture est réduit

en dérivant le courant de charge depuis le dispositif d'interrup-

tion vers un circuit parallèle, c'est-à-dire shunt. Le trajet de

shunt comprend généralement un dispositif qui est commuté, c'est-à-

dire déclenché, pour dériver le courant du dispositif d'interrup-

tion. Certains agencements commutent à l'état de marche le dispo-

sitif par suite de la fourniture d'une tension d'arc prédéterminée

aux bornes du commutateur. Par exemple, dans le brevet des Etats-

Unis d'Amérique N 3 809 959 au nom de Pucher, la tension d'arc atteint une valeur suffisante pour faire claquer un intervalle d'étincelle qui initialise une dérivation du courant. Puisque la dérivation est initialisée seulement après l'existence d'une tension d'arc notable, ces systèmes ne peuvent éviter complètement les conséquences indésirables de la formation d'arc. La formation d'arc est accompagnée de la production d'un plasma, c'est-à-dire d'une ionisation. Le degré d'ionisation, et ainsi la durée requise pour éteindre l'arc est fonction de la tension de l'arc et des amplitudes de courant. Ainsi, l'interruption devrait survenir sans

formation d'arc notable.

Certains systèmes ont déjà été proposés pour dériver le

courant de charge avant l'existence de tensions d'arc notables.

Dans ces systèmes, le dispositif d'interruption est généralement shunté par les électrodes principales d'un dispositif commuté à l'état solide tel qu'un transistor bipolaire, un transistor à

effet de champ (FET) ou un dispositif à ouverture par la gâchette.

Le dispositif commutable est mis en oeuvre par un signal de comman-

de appliqué à son électrode de commande de sorte que les élec-

trodes principales shuntent les contacts d'ouverture des dispo-

sitifs d'interruption et détournent, c'est-à-dire dérivent, le courant de charge. Dans certains systèmes, le signal de commande est initialisé avant l'existence de tensions d'arc notables pour

une dérivation et une interruption rapide. Le dispositif commu-

table est alors coupé, par exemple par un changement du signal de commande. La tension aux bornes du circuit de dérivation, par exemple le dispositif commutable, augmente par suite de la coupure, provoquant une diminution de circulation de courant par

l'intermédiaire de l'inductance inhérente au système. La circula-

tion de courant continue pendant un certain temps, puisque le circuit de dérivation doit essentiellement dissiper l'énergie stockée dans l'inductance du système et toute énergie qui est encore envoyée par la source. Dans certains cas, cette énergie peut être complètement dissipée par le dispositif de commutation à état solide qui conduit jusqu'à ce que la circulation de courant s'achève. Toutefois, fréquemment, cette énergie est au moins

partiellement dissipée par un dispositif sensible à une tension.

Dans ce but, un dispositif sensible à une tension, tel qu'une varistance, shunte le dispositif d'interruption, c'est-à-dire le commutateur. La varistance conduit quand la tension aux bornes du circuit de dérivation atteint une valeur prédéterminée jusqu'à ce que le courant soit ramené à zéro. Des circuits de dérivation de ce type sont, par exemple, décrits dans les demandes de brevet

français 87 07449, 86 09720 et 85 18510.

Toutefois, même de tels systèmes peuvent ne pas être complètement satisfaisants, en particulier quand des courants de charge de grande amplitude sont interrompus. De façon idéale, les contacts du dispostif d'interruption doivent être ouverts sans aucun arc. Une dérivation de courant doit donc commencer, et de

préférence être achevée avant l'ouverture du dispositif d'inter-

ruption. La dérivation de courant de charge est fonction du rapport entre la résistance apparente aux bornes de la partie du circuit de charge qui comprend le dispositif d'interruption et la résistance apparente du circuit de dérivation qui détourne le courant de charge. La résistance de contact entre les contacts fermés du dispositif d'interruption est très faible. Pour une interruption idéale, le circuit de dérivation doit également

présenter une résistance apparente extrêmement faible, c'est-à-

dire de préférence équivalente à un shunt à zéro ohm. Un tel circuit de dérivation idéal ne présenterait donc pratiquement aucune chute de tension quand le courant est dérivé. Toutefois, des circuits de dérivation du type décrit ci-dessus comprennent un ou plusieurs dispositifs à l'état solide reliés en série qui présentent une chute de tension en direct finie aux bornes de leurs électrodes pendant la conduction. Habituellement, l'un de ces dispositifs est un dispositif à état solide commandé qui est

rendu conducteur ou bloqué par des signaux appliqués à une élec-

trode de commande. De tels dispositifs à état solide, s'ils ont une capacité de puissance suffisante et présentent une tension de

blocage suffisante, ont une chute de tension en direct relati-

vement importante pendant la pleine conduction, c'est-à-dire la saturation. Ainsi, les circuits de dérivation décrits ci-dessus peuvent présenter des chutes de tension qui dépassent sensiblement la tension aux bornes du dispositif d'interruption fermé. Ceci retarde la dérivation du courant de charge et ne permet donc pas

d'assurer une interruption idéale.

La demande de brevet des français 86 09722 qui sera considérée ici comme connue décrit un agencement pour dériver un

courant de charge avant l'ouverture du dispositif d'inversion.

Elle décrit un circuit à impédance commandée en série avec le dispositif d'interruption. En réponse au signal d'interruption, la valeur d'impédance est augmentée par paliers d'une valeur faible

pour produire une chute de tension suffisante pour dériver complè-

tement le courant de charge avant l'ouverture du dispositif d'interruption. En utilisation avec les circuits de dérivation décrits cidessus, une chute de tension suffisamment élevée doit

être toutefois être produite aux bornes de l'impédance pour compen-

ser la chute de tension aux bornes du circuit de dérivation. Ceci peut présenter certaines conséquences indésirables. Par exemple,

l'impédance commandée peut devoir être conçue pour que la circula-

tion de courant de charge à travers l'impédance commandée produise une dissipation d'énergie excessive pendant le fonctionnement

normal quand le dispositif d'interruption est fermé.

Des considérations de fabrication supplémentaires doivent également être satisfaites pour l'interruption des courants de charge de grande amplitude, en particulier si le circuit électrique comprend une inductance notable. Par exemple, la dérivation du courant de charge doit être coordonnée de sorte qu'il ne se produise pas de claquage du dispositif d'interruption

(également appelé ci-après "moyen de commutation") après son ouver-

ture initiale. Egalement, l'interruption doit survenir vite de façon à protéger à l'encontre de courants excessifs, par exemple

des courts-circuits.

Un objet de la présente invention est de prévoir un agencement d'interruption amélioré capable d'interrompre des

courants de grandes amplitudes avec une production d'arc minimale.

Un autre objet est de prévoir un agencement d'interrup-

tion capable d'interrompre des courants alternatifs et continus.

Un autre objet est de prévoir une telle interruption de

courant sans claquage ultérieur du dispositif d'interruption.

Un autre objet est de prévoir une interruption très

rapide pour de grands courants de charge sans produire de transi-

toires excessifs de courant ou de tension.

Un autre objet est d'obtenir une interruption avec de

petits dispositifs d'interruption électromagnétique.

Un autre objet est de prévoir un système d'interruption amélioré capable d'utiliser des dispositifs d'interruption à état solide. Selon un premier aspect de l'invention, le circuit interrupteur comprend un réseau de commutation de moyens de circuits à état solide et de moyens de formation d'impulsions. En réponse à un signal d'interruption de courant de charge, les

moyens de formation d'impulsions fournissent au réseau une impul-

sion de courant ayant une amplitude de crête supérieure au courant de charge. Les moyens de commutation dans la ligne d'alimentation sont connectés avec les moyens de circuit à état solide de sorte que le courant de charge est dérivé par l'intermédiaire du réseau en réponse à l'impulsion de courant. Les moyens de commutation sont ouverts, en réponse au signal d'interruption de courant de charge après que le courant dans le réseau a dépassé la valeur du

courant de charge.

Les moyens de circuit à état solide sont de préférence un redresseur en pont ayant ses bornes d'entrée connectées selon un circuit avec les moyens de commutation et ses bornes de sortie connectées avec les moyens de formation d'impulsions. Les moyens de formation d'impulsions comprennent de préférence la combinaison en série d'une inductance, d'un condensateur et de moyens à état solide commandés. Dans le mode de réalisation préféré, des moyens

de charge tels qu'une alimentation continue préchargent le conden-

sateur. Des moyens à état solide sont commandés à la fermeture par un signal d'interruption de courant de charge pour décharger le circuit LC. Ceci fournit l'impulsion de courant qui produit une

résistance apparente très faible aux bornes de l'entrée du redres-

seur en pont et permet une dérivation du courant de charge.

L'impulsion de courant atteint une amplitude de crête supérieure au courant de charge. L'impulsion de courant diminue après avoir atteint son amplitude de crête. Toutefois, le courant de charge dérivé continue à circuler par l'intermédiaire du réseau de commutation. Il en résulte une augmentation notable de la tension aux bornes des moyens à conduction unidirectionnelle, c'est-à-dire les bornes d'entrée du redresseur en pont. Il est souhaitable d'utiliser des moyens de commande de tension pour limiter la vitesse de montée de cette tension pour empêcher un

claquage des moyens de commutation. Dans ce but, le mode de réali-

sation préféré utilise des seconds moyens à conduction unidirec-

tionnelle c'est-à-dire une diode, connectés en parallèle avec l'inductance. Les moyens de commutation comprennent de préférence un dispositif de commutation électromécanique qui peut être ouvert rapidement par un signal obtenu à partir du réseau. D'autre part, un commutateur à état solide pourrait être utilisé de sorte que la

diminution de tension aux bornes des moyens à conduction unidirec-

tionnelle, par exemple les bornes d'entrée du pont, commutent à la

coupure le commutateur à état solide.

Ces objets, caractéristiques et avantages ainsi que d'autres de la présente invention seront exposés plus en détail

dans la description suivante de modes de réalisation particuliers

faite en relation avec les figures jointes parmi lesquelles: la figure 1 est une représentation schématique de modes de réalisation particuliers de la présente invention; la figure 2 est une représentation schématique d'un autre mode de réalisation utilisant un autre circuit de commande de tension; la figure 3 est une représentation schématique d'un autre mode de réalisation dans lequel le courant en impulsion dans le réseau de commutation est utilisé pour ouvrir les moyens de commutation; la figure 4 est une représentation schématique d'un autre mode de réalisation utilisant un dispositif à thyristor

comme moyen de commutation et représentant une variante de con-

nexion du moyen sensible à une tension; la figure 5 est une représentation schématique d'un autre mode de réalisation utilisant un dispositif à état solide à conduction bidirectionnelle comme moyen de commutation; et la figure 6 est une représentation schématique des formes d'onde de tensions et de courants associées à la présente invention.

La figure 1 représente un mode de réalisation particu-

lier d'un système d'interruption capable d'interrompre un courant de charge d'amplitude notable fourni par une source d'alimentation alternative ou continue. Des bornes 15 et 16 sont propres à être

connectées à un circuit externe comprenant la source d'alimenta-

tion et une charge. Ces bornes sont interconnectées selon un circuit série comprenant la ligne d'alimentation 17, un moyen de commutation, c'est-à-dire un dispositif d'interruption, 9, et un circuit à impédance commandée 31. Pendant le fonctionnement normal, le moyen de commutation 9 est fermé et le circuit 31 n'a pratiquement pas d'effet sur le courant de charge dans la ligne d'alimentation 17. Les contacts du moyen de commutation peuvent être ouverts rapidement en réponse à un signal. De préférence, le moyen de commutation 9 est du type décrit dans la demande de brevet français 87 03042 qui sera considérée ici comme connue. Le moyen de commutation comprend des contacts fixes 10 et 11 et un contact en pont 12 agencé aux bornes des contacts fixes pour assurer le transfert des courants de charge par l'intermédiaire de la ligne d'alimentation. Le moyen de commutation 9 est rapidement ouvert par déplacement du contact en pont 12 en réponse à un signal d'impulsion de courant. Le mécanisme de déplacement du contact 12 est schématiquement désigné comme étant un circuit de commande de contact 13. Dans des buts d'explications initiales, le signal de courant en impulsion est fourni au circuit de commande

de contact à partir d'un circuit de commande 29 par l'intermé-

diaire d'une ligne 8. La synchronisation et les sources alternées

de ce signal de courant en impulsion sont décrites ci-après.

Le circuit à impédance commandée 31 est du type décrit

dans la demande de brevet français 86 09722 considérée comme con-

nue. Alors que le moyen de commutation est fermé, le circuit 31 présente normalement une valeur d'impédance négligeable de façon à ne pas affecter notablement le courant de charge dans la ligne d'alimentation 17. Toutefois, quand le courant de charge à travers

le moyen de commutation doit être interrompu, l'impédance du cir-

cuit à impédance commandée 31 est accrue d'une faible valeur à une valeur notablement plus élevée. Puisque ceci prend place avant l'ouverture du moyen de commutation, le courant de charge produit une chute de tension aux bornes du circuit 31. Ceci dérive le

courant de charge vers un réseau de commutation qui, à cet ins-

tant, a une impédance ou une résistance apparente notablement plus faible que celle de l'impédance commandée 31. Ainsi, le courant de charge est rapidement dérivé, c'est-à-dire transféré en dehors du moyen de commutation. Ceci permet au moyen de commutation d'être ensuite ouvert avec peu ou pas d'arc. Ceci est expliqué dans la

demande de brevet 86 09722 susmentionnée et dans la description ci-

après. Le signal de commande pour augmenter la valeur d'impédance du circuit 31 est produit par le circuit de commande 29 en réponse à un ordre d'interruption de courant de charge. Il est fourni au

circuit à impédance commandée par la ligne 7.

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Un réseau de commutation 5 est connecté par l'intermé-

diaire de lignes 19 et 20 aux bornes du circuit série comprenant le moyen de commutation 9 et le circuit d'impédance 31. Quand l'interruption est ordonnée, ce réseau shunte ce circuit série par une résistance apparente extrêmement faible. Le courant de charge

est ainsi rapidement dérivé dans le réseau. Le moyen de commuta-

tion 9 est ouvert après que le courant dans le réseau a atteint une valeur prédéterminée. Après une durée prédéterminée, la

tension aux bornes des lignes d'entrée 19-20 du réseau est augmen-

tée à une vitesse commandée. Le reste du courant de charge est

alors dérivé par un moyen sensible à une tension 18.

Le réseau 5 comprend des moyens de formation d'impul-

sions 6 et des moyens à conduction unidirectionnelle, c'est-à-dire un redresseur en pont 21. Le réseau de formation d'impulsions comprend un circuit série constitué d'un condensateur Cl, d'une inductance L et d'un moyen à état solide commandé, à savoir un thyristor SCR1. Ce circuit série est connecté à la sortie du redresseur en pont 21 par l'intermédiaire de lignes 26 et 27. Le condensateur C1 est shunté par un circuit de charge comprenant la

connexion en série d'une alimentation continue 28 et d'une résis-

tance Ri. La borne négative de l'alimentation est connectée au point de raccordement du condensateur C1 et de la ligne 26 et la borne positive est connectée par l'intermédiaire de la résistance R1 au point de raccordement du condensateur C1 et de l'inductance L. L'alimentation continue précharge le condensateur C1 selon une polarité propre à supporter la décharge ultérieure du condensateur par l'intermédiaire des électrodes principales du thyristor SCR1 à

travers le réseau 5. Ainsi, le thyristor SCR1 a son anode connec-

tée à l'inductance L et sa cathode connectée à la ligne 27. Le circuit de commande 29 initialise l'interruption en fournissant un signal de gâchette par l'intermédiaire de la ligne 4 à l'électrode de gâchette 30 du thyristor SCR1. Ceci déclenche le thyristor SCR1 pour décharger le condensateur C1 par l'intermédiaire du circuit comprenant les éléments C1, L, SCR1 et le redresseur en pont 21,

produisant ainsi une impulsion de courant dans le réseau de commu-

tation comme cela est indiqué par la référence 15 en figure 1.

Le redresseur en pont 21 comprend des diodes D1-D4.

Deux paires de diodes connectées en série D1-D3 et D2-D4 sont chacunes connectées aux bornes des lignes de sortie en pont 26 et 27. Ces diodes sont polarisées de façon à supporter la conduction de l'impulsion de courant produite par le moyen de formation

d'impulsions. Ainsi, les anodes des diodes D3 et D4 sont connec-

tées à la ligne de sortie 27 du pont et les cathodes des diodes D1 et D2 sont connectées à la ligne de sortie 26 du pont. Comme cela sera décrit ci-après, l'impulsion de courant produite par le moyen de formation d'impulsions se divise de façon égale entre les deux trajets à diodes en parallèles, à savoir D1-D3 et D2-D4. Les courants de diodes individuelles sont indiqués en figure 1 par les

références Il-I4.

Les bornes d'entrée A et B du redresseur en pont sont

au point de raccordement des diodes D1 et D3 et au point de raccor-

dement des diodes D2 et D4, respectivement. Les bornes d'entrée A et B sont connectées par l'intermédiaire de lignes 19 et 20 aux bornes de la connexion en série du moyen de commutation 9 et du circuit d'impédance 31. La division de l'impulsion de courant

entre les trajets de diodes en parallèle réduit la résistance appa-

rente entre les bornes d'entrée A et B à une valeur sensiblement nulle. Ceci, en relation avec l'impédance accrue du circuit 31, amène le courant de charge à être transféré par l'intermédiaire des lignes d'entrée 19 et 20 vers le réseau de commutation 5. Dans un but explicatif, on suppose que le courant circule comme cela est représenté en figure 1 au moment o l'interruption du courant de charge est commandée: le courant de charge dans la ligne

d'alimentation (IO) qui circulait à travers le moyen de commuta-

tion (Io01) est maintenant dérivé par l'intermédiaire du réseau (IO02). En partant de la direction indiquée de circulation du courant, I02 s'écoule dans le trajet comprenant les éléments D1, C1, L, SCR1 et D4. Comme cela sera décrit ci-après, le moyen de commutation 9 est ouvert quand le courant 15 dans le réseau de commutation dépasse la valeur du courant de charge Io, et, de préférence, quand le courant de charge est complètement dérivé, c'est-à-dire que I02=I0. La résistance apparente, et ainsi la tension aux bornes des lignes d'entrée 19-20, reste extrêmement faible pendant une durée prédéterminée fixée par les paramètres du réseau, en particulier tandis que le courant 15 dans le réseau de commutation dépasse le courant dérivé I02. Ensuite, la tension aux

bornes A-B est automatiquement accrue. Une diode D5 étant connec-

tée en parallèle avec l'inductance L, le condensateur C1 commande la vitesse d'augmentation de tension pour empêcher un claquage,

c'est-à-dire une reconduction du moyen de commutation. Un dispo-

sitif sensible à une tension 18, par exemple une varistance, est connecté entre les lignes 19 et 20. Quand la tension entre les bornes A-B augmente au-dessus de la tension de lignes apparaissant aux bornes du moyen de commutation ouvert 9 et atteint la tension de seuil du dispositif 18, ce dernier conduit. Le dispositif 18 dérive le reste du courant de charge dérivé à partir du réseau de comnutation et continue la conduction jusqu'à ce que le courant de

charge dérivé ait été complètement dissipé.

L'interruption du courant de charge peut être produite automatiquement en réponse à un courant de surcharge. Dans ce but, le détecteur de courant 2 fournit une indication de l'amplitude du courant de charge par l'intermédiaire de la ligne 3 vers le

circuit de commande 29. Si le courant de charge dépasse une ampli-

tude de seuil prédéterminée, le circuit de commande fournit des signaux d'interruption de courant de charge sur la ligne 4 et 7 pour initialiser la dérivation du courant comme cela est décrit ci-dessus. Un signal de courant en impulsion est ensuite appliqué

sur la ligne 8 pour ouvrir le moyen de commutation 9. L'interrup-

tion de courant de charge pourrait, bien sûr, être commandée manuellement, par exemple par une entrée de commutation vers le

circuit de commande 29.

Le fonctionnement du circuit de commutation va mainte-

nant être décrit en détail. L'alimentation continue 28 charge le condensateur C1 jusqu'à une tension Vc. La polarité est négative

sur la ligne 26 et positive au point de raccordement du conden-

sateur C1 et de l'inductance L. Le circuit de commutation comprend les éléments C1, L et SCR1 et le redresseur en pont D1-D4 connecté selon une boucle série. Les diodes D1-D4 et le thyristor SCR1 sont polarisés pour supporter la conduction du courant produite par la

tension VC aux bornes du condensateur. Toutefois, aucune conduc-

tion ne prend place jusqu'à ce que le thyristor SCR1 soit dé- clenché par un signal de gâchette produit par le circuit de

commande 29.

On va maintenant considérer la figure 6 qui représente

des formes d'ondes relatives au fonctionnement du circuit de commu-

tation. L'interruption du circuit est initialisée, par exemple en réponse à un courant de surcharge, par le circuit de commande 29 qui applique un signal de gâchette à l'électrode de gâchette 30 du thyristor SCR1. Ceci initialise la circulation du courant 15 à

travers le circuit de commutation. Comme cela est représenté er.

figure 6a, le courant 15 croît sinusoïdalement de zéro à une valeur de crête, par exemple 2000 A pendant l'intervalle entre t0 et t3. Le circuit de commutation fonctionne initialement comme un circuit résonant série ayant une fréquence de résonance égale à: (1) f0 = 1 / 2 ' 5LC Le courant 15 atteint sa valeur de crête à l'instant t3, un quart de cycle après son commencement. La durée du quart de cycle entre to et t3 est donc: (2) T / 4 = (t / 2) LC

Le courant de dérivation et l'ouverture des contacts du commuta-

teur prennent place pendant cet intervalle de temps compris en to

et t3.

On se référera à nouveau au mode de réalisation parti-

culier de la figure 1 pour fournir une explication de la dériva-

tion de courant et de l'ouverture du commutateur. Le courant de commutation 15 décrit ci-dessus circule dans la boucle comprenant les composants C1, L, SCR1 et le redresseur en pont 21. Le courant de commutation circule par l'intermédiaire de deux trajets en parallèle dans le redresseur en pont. Ces trajets comprennent, respectivement, les diodes connectées en série Dl et D3 et les diodes connectées en série D2 et D4. Si des paires adaptées de diodes sont utilisées pour D1 et D2 et pour D3 et D4, le courant de commutation 15 se divisera également entre les deux trajets en parallèle. En l'absence de tout courant dérivé I02, tous les courants de diode seront égaux:

(3) I1 = 1I2 = I3 = 14

Ainsi le circuit de commutation présente entre les bornes A-B une tension VAB et une résistance apparente RAB, qui sont très proches de zéro. Le courant de charge Io (figure 6b) commence alors à se diriger à partir du commutateur 9 vers le circuit de commutation

comme cela est représenté par le courant dérivé I02 en figure 6c.

De façon simpliste, le courant est transféré en réponse au rapport des résistances entre le commutateur 9, le circuit à impédance 31, et la résistance apparente entre les bornes A et B. La résistance

apparente RAB présentée aux bornes A-B par le circuit de commuta-

tion est extrêmement faible, par exemple 0,4 milliohms. En fait, elle est comparable, ou même éventuellement inférieure, à la résistance de contact du commutateur fermé 9. Par exemple, cette

dernière peut être de l'ordre de 0,5 milliohms. Ainsi, la dériva-

tion du courant peut commencer avant l'ouverture du commutateur même sans utiliser le circuit d'impédance 31, c'est-à-dire tandis que le commutateur 9 est directement connecté par l'intermédiaire des lignes 19- 20 aux bornes A-B. Quand le commutateur s'ouvre, sa résistance de contact augmente rapidement par rapport à la résis-

tance apparente du circuit de commutation. La résistance apparente

RAB reste faible, c'est-à-dire proche de zéro ohm, pendant l'inter-

valle de temps entre to et t3 (figure 6a), comme cela sera exposé ciaprès. Lors de l'initialisation de la dérivation de courant à

l'instant t=0 (figure 6a), le courant 15 dans le circuit de commu-

tation comprend essentiellement le courant produit par le circuit de commutation. Une partie accrue du courant de charge o10 est

alors dérivée à partir du commutateur 9 vers le circuit de commuta-

tion. Pour la direction initialement supposée du courant de charge I0 représentée en figure 1, ce courant dérivé 102 circule par l'intermédiaire des composants D1, C1, L, SCR1 et D3. Ainsi, le courant 15 à travers le circuit de commutation comprend le courant

dérivé. Le courant à travers les diodes individuelles du redres-

seur en pont est: (4) 1l = 14 = 1/2 (I5 + I02), et

(5) 12 = 13 = 1/2 (I5 - I02)

La chute de potentiel VAB entre les bornes A-B est fonction du rapport I1/I2 ou I4/I3. La tension présente entre les bornes A-B est approximativement: (6) VAB = K1 ln (Il / 12) + K2 (Il - 12) o K1 et K2 représentent des constantes basées sur les paramètres du circuit. Ainsi: (7) VAB = K1 in {[l/2(I5+102)]/[1/2(I5-I02)]} + K2 (Il-I2) = K1 in [(I5+ I02)/(I5-I02)] + K2102 La résistance apparente RAB est approximativement: (8) RAB = VAB/I02 = {Klln[(I5+IO02)/(5Is-I02)]} / I02 + K2

Dans un mode de réalisation particulier utilisant des paires adap-

tées de diodes A390, K1=0,026 et K2, qui est fonction de la résis-

tance équivalente des diodes particulières, = 0,308 milliohm. En supposant un courant dérivé instantané I02 = 1000 ampères et un

courant instantané dans le circuit de commutation I05 = 1500 ampè-

res, la tension VAB basée sur l'équation (7) est approximati-

vement: VAB 0,026 ln[(1500 + 1000)/(1500 - 1000)] + 0,308x10-3 x1000 VAB = (0,026 x 1,61) + 0,308 = 0,35 volts La résistance apparente RAB, sur la base de l'équation (8), est approximativement: RAB = 0,35 / 1000 = 350 microohms La valeur précédente de RAB est une approximation qui est obtenue à partir des équations (6) et (8). Une valeur plus précise de RAB peut être obtenue à partir de l'équation fournie par un fabricant de diodes pour la chute de tension en direct d'une diode conductrice. Par exemple, la formule suivante provient de "Electronic Data LibraryThyristor Rectifiers", Publication 400.5, 6-82, page 114, General Electric Company, Département des produits semiconducteurs Auburn, New York:

(9) VF = A + B in I + CI + D -

Les constantes du redresseur à diodes A390 utilisé dans le mode de réalisation particulier décrit sont indiquées comme étant A=-0,1115; B=0, 2392; C=0,0005; D=-0,0244. Les équations

(4) et (5) spécifient le courant dans les diodes 1 et 2, respec-

tivement. Dans le mode de réalisation indiqué, I5=1500 ampères et I02=1000 ampères. Ainsi, I1=l/2 (1500+1000)=1250 ampères et I2=1/2(1500- 1000)=250 ampères. Les chutes de tension directes suivantes pour les diodes 1 et 2 résultent de la résolution de l'équation (9) avec les valeurs précédentes des constantes et des

courants: VF1=1,357 volts et VF2=0,949 volt. La résistance appa-

rente entre les bornes A-B est: (10) RAB = (VFi - VF2) / 1000

-3 -

RAB =(1,357-0,949)xlO3 = 0,408x103 = 408 microohms Ceci confirme que la valeur approchée précédemment obtenue de RAB = 350 microohms et ainsi la valeur approchée de

VAB = 0,35 volt doit être raisonnablement précise. La description

précédente confirme également que la chute de potentiel VAB à l'entrée du pont redresseur est faible par rapport aux chutes de tension directes nominales des dispositifs à état solide du réseau de commutation. En particulier, VAB est beaucoup plus faible que la somme des chutes de tension directe nominale des dispositifs à

état solide reliés en série du circuit de commutation, c'est-à-

dire ceux traversés par le courant de charge dérivé. En fait, VAB est représenté comme encore plus petit que la chute de tension en direct aux bornes d'une jonction PN d'un dispositif à état solide unique, par exemple une diode A390. La valeur calculée de VAB pour un courant de charge de 1000 ampères est 0,35 volt, tandis que la chute de tension en direct nominale d'une diode unique A390 est de 1,357 volts à 1250 ampères et de 0,949 volt à 250 ampères. Ainsi, pour un courant de charge de 1000 ampères, VAB est inférieur à la chute de tension en direct aux bornes des dispositifs à état

solide connectés en série du réseau, tels qu'établis pour l'ampli-

tude du courant de charge dérivé.

La tension VAB et la résistance apparente RAB restent ainsi extrêmement faibles en dépit des valeurs croissantes du courant dérivé I02. Ceci s'applique si la valeur 15 dépasse celle de I02, c'est-à-dire tandis que 15 comprend une composante de courant produite par le circuit de commutation lui-même. Si 15 comprend seulement le courant dérivé, c'est-àdire que I5=I02, les diodes D2 et D3 sont polarisées en inverse. Ceci déséquilibre le

circuit de pont de sorte que RAB et VAB tendent à augmenter.

La présente invention peut être utilisée sans le cir-

cuit à impédance commandée 31. Toutefois, comme cela sera décrit cidessous, l'utilisation du circuit 31 améliore le fonctionnement

et est recommandée. La description suivante suppose que le circuit

d'impédance 31 n'est pas utilisé. La dérivation de courant est

alors achevée après que le commutateur 9 commence à s'ouvrir.

Tandis que la force de contact du commutateur est libérée, la résistance de contact du commutateur augmente très rapidement avec

la croissance de la dérivation de courant. Toutefois, la dériva-

tion de courant n'est pas seulement fonction du rapport de la résistance de contact du commutateur et de la résistance apparente RAB. Le circuit de commutation présente une inductance inhérente qui stocke de l'énergie aux amplitudes du courant de charge qui sont susceptibles d'être utilisées. Cette énergie doit rapidement être transférée du circuit de commutation et du circuit de pont redresseur pour parachever la circulation de courant à travers les contacts du commutateur. L'inductance et la résistance inhérentes du circuit de commutation sont connectées aux bornes A-B et sont

ainsi effectivement en parallèle avec l'inductance et la résis-

tance inhérentes des conducteurs 19, 20 et du pont redresseur 2i.

La constante de temps de ce circuit est comparativement longue, étant proportionnelle au rapport de l'inductance inhérente à la

résistance inhérente. Un potentiel doit en conséquence être appli-

qué dans les circuits de commutation pour transférer l'énergie stockée. Ceci prend place de façon inhérente en raison de la tension produite aux bornes des contacts de commutation qui

s'ouvrent. L'énergie stockée est transférée à une vitesse propor-

tionnelle au rapport d'amplitude entre ce potentiel et l'induc-

tance. Tandis que le contact s'ouvre, la tension, et ainsi la

vitesse de transfert d'énergie stockée, augmentent rapidement.

Ainsi, l'énergie stockée est transférée en une durée finie après l'ouverture du contact. Toutefois, pendant cette durée, la tension peut être suffisante pour créer un arc et un plasma peut produire

certains piquetages de contact.

L'utilisation du circuit à impédance commandée 31 empêche ce phénomène indésirable. Comme cela est décrit dans la

demande de brevet français 86 09722 l'impédance commandée 31 intro-

duit une tension dans le circuit de commutation avant l'ouverture du commutateur et permet ainsi au commutateur de s'ouvrir après que le courant de charge a été complètement transféré. L'amplitude de cette tension détermine la vitesse à laquelle l'énergie stockée susmentionnée est transférée: (11) V31 = L (di / dt) o V31 est la chute de potentiel aux bornes de l'impédance 31, L

est l'inductance inhérente du commutateur et du circuit de redres-

seur en pont et di/dt est la vitesse à laquelle le courant est transféré à partir du circuit de commutation. En supposant que

1000 ampères doivent être transférés en 10 microsecondes (c'est-à-

dire 100 ampères par microseconde) et que l'inductance inhérente est de 0, 1 microhenrys, on a: V31 (108 ampères / seconde) (10- 7 henrys) V31 = 10 volts

Ainsi, dans cet exemple, l'impédance commandée doit, après initia-

lisation produire une chute de tension de 10 volts en série avec

le commutateur.

On se référera à nouveau à la figure 6 pour expliquer encore la dérivation de courant et l'ouverture du commutateur dans

le circuit de la figure 1 qui comprend le circuit à impédance com-

mandée 31. Comme a été expliqué précédemment, l'ouverture du commu-

tateur est activée à l'instant to par l'initialisation de la circu-

lation du courant de commutation. Le circuit à impédance commandée est simultanément actionné à l'instant to. La figure 6c représente

* l'amplitude du courant dérivé I02. La dérivation commence immédia-

tement à l'instant to et est rapidement achevée quand I02=I0 à l'instant t1. Le commutateur 9 est ouvert après que le courant dans le circuit de commutation 15 dépasse le courant de charge I02, et, dans ce mode de réalisation, après dérivation totale du courant de charge. La figure 6 montre un exemple dans lequel le courant de charge Io (figure 6b) et ainsi le courant de charge total dérivé I02 (figure 6c) sont de 1000 ampères. Dans cet exemple, le commutateur 9 est ouvert à l'instant t2 quand 15 est de 1500 ampères. Comme cela a été décrit précédemment, 15 augmente de façon sensiblement sinusoïdale jusqu'à ce qu'il atteigne sa valeur de crête à l'instant t3, c'est-à-dire un quart de cycle après son début à l'instant to. La valeur de crête de 15 est au plus: (12) I5 Crête = VC / i L / C1 o Vc est la tension à laquelle le condensateur C1 est intialement

chargé par l'alimentation 28. La valeur de crête de 15 doit dépas-

ser l'amplitude de IO, de préférence d'une quantité notable. Dans l'exemple représenté en figure 10, la valeur de crête de 15 est de

2000 ampères, c'est-à-dire deux fois la valeur de Io0. Les para-

mètres du circuit de commutation, et en particulier des composants L et Cl, et le potentiel de l'alimentation sont choisis pour fournir la valeur de courant de crête appropriée. Ces paramètres doivent en outre être choisis, en relation avec l'équation (2) de sorte que l'intervalle de temps t0-t3 -soit suffisant pour assurer une dérivation complète du courant de charge et une ouverture

suffisante du commutateur pour empêcher un claquage ou un réal-

lumage ultérieur du commutateur. Avec un commutateur approprié, tel que celui décrit dans la demande de brevet français 87 03042, ceci peut être réalisé très rapidement. Un mode de réalisation particulier a permis de commuter avec succès des courants de

charge dans la gamme spécifiée ci-dessus en moins de 100 micro-

secondes. Ainsi, la dérivation survient instantanément. Ceci est d'une importance particulière dans des systèmes de protection contre des courants de surcharge. L'interruption peut commencer

quand le courant de charge dépasse sa valeur normale d'une quan-

tité prédéterminée. Même dans des conditions de court-circuit, le courant de surcharge augmente à une vitesse relativement lente par

rapport à la durée t0-t3 requise pour interrompre le courant.

Ainsi, l'interruption est achevée avant que les courants de court-

circuit ne puissent même atteindre la valeur de crête de 15.

Dans l'exemple ci-dessus, on a supposé que la valeur de crête de 15 est de 2000 ampères et que l'interruption du courant de charge est commandée quand le courant de charge Io est de 1000 ampères. L'interruption peut, bien sûr, survenir pour d'autres

valeurs du courant de charge Io0, dans le mesure o Io0 est sensible-

ment inférieur à la valeur de crête choisie du courant de commuta-

tion 15. Dans un système qui produit une interruption en réponse à une valeur prédéterminée du courant de charge, la valeur de ce

dernier peut ainsi être facilement modifiée. Le circuit de comman-

de 29 peut être conçu pour produire des signaux d'interruption à toute valeur choisie du courant de charge inférieure à une valeur

maximale prédéterminée.

La description ci-dessus de la figure 6 a concerné les

forme d'onde de courant. La figure 6d représente le potentiel aux

bornes du condensateur C1. Pendant l'intervalle t0-t3, c'est-à-

dire pendant le premier quart de cycle, cette tension diminue de façon caractéristique sinusoïdalement de VC à zéro, avec une avance de phase par rapport au courant 15 de 90 . La figure 6e représente le potentiel VAB qui, en raison du pont redresseur

équilibré, est voisin de zéro volt pendant l'intervalle t0-t3.

Ainsi, à la fin du premier quart de cycle, à l'instant

t3, le courant de charge a été complètement dérivé par l'inter-

médiaire du circuit de commutation, le commutateur 9 s'est ouvert suffisamment pour empêcher un claquage ultérieur, et le circuit de commutation applique essentiellement une tension nulle aux bornes

du commutateur.

Après l'instant t3, la tension aux bornes A-B, et ainsi aux bornes du commutateur 9, est augmentée au potentiel auquel le

dispositif sensible a une tension, c'est-à-dire le MOV 18, con-

duit. Comme cela est représenté en figure 6e, ce potentiel VMOV dépasse sensiblement la tension de lignes VLINE qui apparaît norma- lement aux bornes du commutateur ouvert. La tension VAB sur les bornes A-B doit être augmentée à une vitesse commandée, par

exemple comme cela est indiqué par la ligne en traits pleins iden-

tifiée par VAB en figure 6e. Autrement, si l'amplitude de VAB est soudainement augmentée avant que les contacts de commutation ne se soient complètement ouverts, le commutateur 9 pourrait produire un

claquage et reprendre sa conduction. La ligne en pointillés, dési-

gnée par VBK en figure 6e représente le potentiel de claquage VBK d'un type de commutateur. La tension VAB augmente ainsi selon une rampe de sorte que son amplitude n'atteint jamais le niveau de VBK. Plus particulièrement, VAB augmente à partir d'une valeur sensiblement égale à zéro volt à l'instant t3 jusqu'au potentiel de conduction VMOV de la varistance MOV 18 à l'instant t7. Pendant l'intervalle de temps t3-t7, la conduction du courant de ligne dérivé 102 continue par l'intermédiaire du circuit de commutation,

diminuant quand la tension VAB augmente.

Ce qui suit explique comment la tension VAB est augmen-

tée selon les exigences indiquées ci-dessus. Le but de la diode D5 sera mieux compris en considérant initialement le fonctionnement du circuit sans cette diode D5. Sans le courant dérivé I02, le circuit de commutation se conduira initialement essentiellement comme un circuit L-C série. Pendant le second quart de cycle,

c'est-à-dire pendant l'intervalle t3-t5, le courant dans le conden-

sateur C1 et ainsi dans l'inductance L1 décroîtra sinusoïdalement à partir de sa valeur de crête à l'instant t3 jusqu'à zéro à l'instant t5 comme cela est représenté par la courbe en pointillés désignée par I5A en figure 6a. Toutefois, en raison de la présence

du courant de charge dérivé, le courant dans le circuit de commuta-

tion décroît sinusoïdalement seulement jusqu'à ce qu'il atteigne, à l'instant t4, l'amplitude du courant dérivé I02=Io0. Après l'instant t4 (et jusqu'à l'instant t7) le courant dans le circuit de commutation reste approximativement à l'amplitude du courant dérivé. Ainsi, en l'absence de la diode D5, pendant l'intervalle de temps t3-t4, le courant dans le circuit de commutation dépasse la valeur du courant dérivé et la tension aux bornes A-B reste proche de zéro. Après l'instant t4, le courant dans le circuit de commutation consiste seulement en le courant dérivé. Comme cela est expliqué ci-dessus, ceci déséquilibre le pont redresseur et

augmente ainsi la tension aux bornes A-B. Comme cela est représen-

té par les lignes en pointillés désignées par V'AB en figure 6e, il se produit une augmentation de tension par palier à l'instant t4. Ceci sera mieux compris en considérant la tension aux bornes du condensateur C1 représentée par la ligne en pointillés V'C1 de la figure 6d. La tension du condensateur descend en dessous à l'instant t3 et, en raison du courant sinusoïdal dans le circuit de commutation, augmente sinusoïdalement jusqu'à une amplitude

notable à l'instant t4. La vitesse de variation du courant sinu-

soïdal produit une tension aux bornes de l'inductance L égale à la tension aux bornes du condensateur C1. Quand le courant 15 décroît

jusqu'à la valeur du courant I02, le courant devient essentiel-

lement constant, la vitesse de changement devient très faible, et, par là, la tension aux bornes de l'inductance L devient également

très faible. Ainsi, le potentiel du condensateur apparaît bruta-

lement aux bornes A-B à l'instant t4, provoquant l'augmentation par palier de V'AB. Comme cela est représenté en figure 6e, V'AB peut ainsi dépasser le potentiel de claquage VBK du commutateur,

et provoquer le claquage et la conduction ultérieure du commu-

tateur 9.

Un moyen supplémentaire peut être utilisé pour comman-

der de façon adéquate, c'est-à-dire réduire la vitesse à laquelle

la tension aux bornes A-B et ainsi sur le commutateur 12 augmente.

Dans le mode de réalisation particulier de la figure 1, cette commande de tension est réalisée par la diode D5 connectée aux bornes de l'inductance L. D5 est polarisée de façon à bloquer la

conduction et n'a donc d'effet pendant l'intervalle t0-t3. Toute-

fois, à l'instant t3, quand la tension du condensateur descend en dessous de zéro, D5 commence à conduire de sorte qu'un courant représentatif de la valeur de crête du courant 15 circule dans la boucle comprenant la diode D5 et l'inductance L. Ce circuit en boucle a une constante de temps élevée correspondant à l'induc-

tance L divisée par la résistance inhérente au circuit en boucle.

Le courant en boucle décroissant lentement, ID5_L, est représenté en figure 6f. A l'instant t3, la conduction du courant en boucle produit une diminution rapide du courant 15 à partir de la valeur

de crête du courant 15 jusqu'à la valeur du courant dérivé I02.

Ensuite, c'est-à-dire à l'instant t3, I5=I02 et reste relativement constant de t3 à t7 comme cela est représenté par la ligne en traits pleins 15 de la figure 6a. Quand I5=I02 à l'instant t3, le pont redresseur devient déséquilibré de sorte que la tension VAB

entre les bornes A-B devient fonction de la tension sur le conden-

sateur C1. Le courant relativement constant 15 charge le condensa-

teur C1 de sorte que la tension du condensateur augmente sensi-

blement linéairement. Ceci est représenté par la ligne en traits pleins appelée VC1 en figure 6d. VAB augmente ainsi également

sensiblement linéairement, de sorte que son amplitude reste nette-

ment en dessous de la tension de claquage permise. Ceci est repré-

senté par la ligne en traits pleins appelée VAB en figure 6e.

Les formes d'onde représentées en figure 6 sont basées sur la supposition que le courant de charge Io reste relativement

constant jusqu'à t3. Tandis que VAB augmente au dessus de l'ampli-

tude VLINE, les valeurs de Io0, 102 et 15 décroissent progressive-

ment, comme cela est représenté en figures 6a, b et c. Toutefois, avec l'inductance dans le circuit de ligne d'alimentation, si l'interruption survient tandis que le courant de charge augmente, la valeur des courants I0 et I02 peut augmenter jusqu'à ce que

VAB=VLINE et décroître ensuite.

Le dispositif sensible à une tension 18 conduit à l'instant t7 quand VAB augmente jusqu'à sa tension de conduction

VMOV. Le courant restant Io, en provenance du circuit de commuta-

tion est maintenant complètement dérivé par le dispositif 18 de

sorte qu'aucun courant de commutation ultérieur I02 et 15 n'appa-

raît dans le circuit de commutation, comme cela est représenté en figures 6a et 6c. La conduction du dispositif 18 continue jusqu'à ce que le reste du courant dans le circuit de commutation ait été complètement dissipé à l'instant t8, comme cela est représenté en figure 6b. A cet instant, la tension sur les bornes A-B correspond à la tension de ligne VLINE qui apparaît aux bornes du commutateur ouvert. En raison de l'inductance de la source, le condensateur C1 peut se charger jusqu'à une valeur représentative de deux fois la tension de ligne à l'interruption plus une tension produite par

le courant stocké dans l'inductance de la source lors de l'inter-

ruption. La tension maximale sur le condensateur C1 est ainsi une fonction de l'inductance et du courant de charge dérivé. Les

formes d'onde de la figure 6 sont, bien sûr, basées sur la supposi-

tion que le condensateur Cl se chargera à une tension qui dépasse

la tension de seuil VMOV du dispositif dépendant de la tension 18.

La tension de seuil doit de préférence être au moins deux fois égale à la tension de ligne pour assurer que le courant dérivé

décroît à un rythme suffisant. Le dispositif 18 limite, c'est-à-

dire écrête, la tension maximale aux bornes du circuit de commuta-

tion jusqu'à une valeur inférieure à la tension maximale que peut atteindre le condensateur. Ceci assure que cette tension maximale ne dépasse pas la tension de blocage des dispositifs à état solide du circuit de commutation, essentiellement celle de SCR1, mais également des diodes 1-4, et qu'elle ne dépasse pas la tension maximale qui peut être appliquée au circuit de charge de ligne d'alimentation. Puisque le dispositif 18 dérive une partie du courant de charge à partir du circuit de commutation, sa présence

peut également diminuer la croissance thermi4ue dans le SCR.

Toutefois, le dispositif dépendant de la tension 18 peut ne pas être nécessaire dans certaines applications. Ceci

comprend des cas o la tension de ligne, l'inductance et/ou l'éner-

gie stockée sont suffisamment faible pour que la tension maximale

que l'on peut atteindre sur le condensateur C1 ne soit pas exces-

sive et que le courant de charge puisse être complètement dérivé dans le circuit de commutation. Si le dispositif 18 est éliminé, il peut être souhaitable d'augmenter la valeur du condensateur Ci pour limiter la montée en tension. Toutefois, ceci augmente le temps requis pour réduire le courant dérivé à zéro, et, bien sûr,

affecte les paramètres décrits précédemment du circuit de commu-

tation L-C.

A la fin de la dérivation de courant, le condensateur C1 se décharge par l'intermédiaire du circuit série comprenant la résistance R1 et l'alimentation 28. La constante de temps de ce circuit doit permettre la décharge du condensateur Ci et sa recharge avant l'apparition de l'interruption suivante, tout en étant suffisamment élevée pour ne pas affecter de façon néfaste le

fonctionnement du circuit de commutation.

Comme cela est clair à partir de la description précé-

dente, l'agencement de la figure 1 assure une interruption auto-

matique et extrêmement rapide de courants alternatifs ou continus, y compris des courants de très grande amplitude, par exemple dans la gamme de plusieurs milliers d'ampères. L'interruption peut être réalisée sélectivement avec ou sans production d'arc de contact minimal de façon à prolonger la durée de vie du commutateur et des contacts. Ceci peut être réalisé avec de petits dispositifs de commutation très rapides qui ne nécessitent pas les agencements

normalement utilisés pour le confinement et l'extinction d'un arc.

Diverses variantes de réalisation sont décrites ci-

après. Les schémas de ces variantes de réalisation omettent

certaines lignes de commande et omettent de désigner les courants.

La figure 2 représente une variante de réalisation qui diffère du mode de réalisation particulier de la figure 1 par omission du circuit à impédance commandée 31 et également par substitution d'une variante du moyen de commande de tension pour limiter le rythme d'augmentation de tension à l'entrée du pont

redresseur 21.

Dans le mode de réalisation préféré de la figure 1, le moyen de commutation 9 et le circuit 31 sont reliés en série entre des bornes 15 et 16. Comme cela a été exposé précédemment, le circuit 31 améliore les performances. Bien que son utilisation soit préférée, il n'est pas nécessaire. Il n'est pas inclus de l'agencement de la figure 2. Le moyen de commutation 9 est au lieu

de cela connecté directement entre les bornes 15 et 16.

La figure 1 représente une diode D5 connectée aux bornes de l'inductance L. Ceci constitue un moyen de commande de tension particulier pour limiter la vitesse d'accroissement de tension à l'entrée du pont redresseur 21. Le mode de réalisation de la figure 2 exclut la diode D5 et, au lieu de cela, utilise une

variante de moyen de commande de tension comprenant un condensa-

teur C2, une résistance R2 et, également de préférence, un moyen à

conduction unidirectionnelle, à savoir une diode D6. Le conden-

sateur C2 et le moyen à conduction unidirectionnelle, c'est-à-dire la diode D6, sont connectés en série aux bornes de la sortie du pont redresseur, c'est-à-dire entre les lignes 26 et 27. La diode

D6 a son anode connectée au condensateur C2 et sa cathode connec-

tée à la ligne 27. La résistance R2 est connectée aux bornes du

condensateur C2.

Ce circuit sera mieux compris en revoyant le fonction-

nement du réseau de commutation. L'impulsion de courant produite par décharge du condensateur C1 maintient une initialisation de la

tension de sortie du pont redresseur à une valeur très faible.

Ensuite, cette valeur croit. En l'absence d'un quelconque moyen de

commande de tension, la tension du pont pourrait croître bruta-

lement de façon suffisante pour faire claquer le moyen de commu-

tation. Ce saut de tension indésirable (représenté par V'AB à

l'instant t4 en figure 6e) peut survenir quand le courant de commu-

tation décrolt jusqu'à l'amplitude du courant dérivé I02 (telle

que représentée par I5A à l'instant t4 en figure 6a). Le conden-

sateur C2, essentiellement en parallèle avec la sortie du pont, limite la vitesse de croissance de la tension du pont et empêche

ainsi le claquage du moyen de commutation. La capacité du conden-

sateur C2 peut en conséquence être relativement élevée. La diode D6 est polarisée pour empêcher le condensateur C2 d'être chargé par l'impulsion de courant produite par décharge du condensateur

C1. Ainsi, D6 empêche le condensateur C2 de retarder l'initialisa-

tion de la dérivation du courant à partir du moyen de commutation.

Quand une commande d'interruption de courant de charge décharge le condensateur C1, la tension sur les bornes d'entrée A-B du pont chute àune valeur presque nulle. La tension à la sortie du pont, c'est-à-dire entre les lignes 26-27, est alors à une valeur quelque peu plus élevée, par exemple 3 volts, représen- tative des chutes de tension en direct aux bornes de deux diodes connectées en série du pont (D1-D3 ou D2-D4). La ligne 27 est initialement positive et la ligne 26 est initialement négative. En l'absence de la diode D6, le condensateur déchargé C2 serait d'abord chargé jusqu'au potentiel entre les lignes 26-27 par l'impulsion de courant produite par la décharge du condensateur C1. Ceci retarde l'apparition de la faible résistance apparente entre les bornes d'entrée du pont et retarde ainsi la dérivation du courant vers le réseau de commutation. La valeur de l'impulsion

de courant décroit ensuite en dessous de la valeur du courant déri-

vé, c'est-à-dire I5=I02. Environ à cet instant (t4 en figure 6e) la tension entre les lignes 26 et 27 s'inverse. Le condensateur C2 se charge alors à ce potentiel inversé aux bornes de la sortie du pont redresseur de façon à limiter la vitesse de croissance de la tension aux bornes du pont et à empêcher le claquage du moyen de

commutation. La diode D6 se trouvant dans le circuit, le conden-

sateur C2 reste déchargé jusqu'à ce que la valeur de l'impulsion

de courant diminue en dessous de la valeur du courant dérivé.

Ainsi, on préfère utiliser la diode D6 puisque qu'elle ne retarde pas la dérivation de courant. Après achèvement de circulation de courant dans le réseau de commutation 5, le condensateur C2 se décharge par l'intermédiaire de la résistance R2. Dans le mode de réalisation préféré, la résistance R2 shunte essentiellement le moyen de commutation 9 et une alimentation continue 28 shunte le condensateur C2. En conséquence, les valeurs des résistances R2 et

R1 doivent être suffisamment élevées pour éviter des effets indési-

rables. Certaines modifications peuvent être effectuées sur le circuit décrit ci-dessus. Par exemple, la résistance unique R2 peut être remplacée par une première résistance aux bornes des

lignes 26-27 et une seconde résistance aux bornes de la diode D6.

Des circuits de commutation synchronisés pourraient être utilisés pour charger le condensateur C1 et pour décharger le condensateur C2. Egalement, la diode D6 peut ne pas être nécessaire dans toutes

les applications.

La figure 3 représente schématiquement une autre variante d'ouverture du moyen de commutation 9 agissant en réponse au passage du courant en impulsions dans le réseau de commutation plutôt qu'un actionnement par le circuit de commande 29. Le moyen de commutation 9 est du type décrit dans la demande de brevet français N 87 03042. Il comprend un contact en pont 12 qui est rapidement déplacé à partir des bornes du moyen de commutation 10 et 1l par actionnement d'une commande de contact 13. Cette dernière comprend un conducteur 120, un noyau torroïdal 132, un enroulement 134 et des bornes d'entrée 122 et 123. Le conducteur 120 est disposé sous forme d'une boucle fermée avec le contact en pont et est prévu en boucle autour du noyau torroidal 132. Les parties adjacentes parallèles du conducteur 120 sont de préférence

disposées selon une structure magnétique (non représentée).

L'enroulement 134 est disposé autour du noyau 132 et se termine par des bornes 122 et 123. Comme cela est décrit dans la demande de brevet cidessus mentionnée, l'application d'une impulsion de courant sur les bornes 122 et 123 entraine une circulation de courant dans la boucle comprenant le conducteur 120 et le contact en pont 12. Ce courant produit un déplacement électromagnétique des parties parallèles adjacentes du conducteur 120 et ainsi un dégagement du contact en pont 12 à partir des bornes 10 et 11 du moyen de commutation. L'enroulement 134 est représenté comme étant connecté selon un circuit série avec l'inductance L et le moyen à conduction unidirectionnelle SCR1. En particulier, l'enroulement 134 est connectée à partir de la borne 122 par l'intermédiaire d'une ligne 34 à l'inductance L et à partir de la borne 123 par l'intermédiaire d'une ligne 33 vers l'anode du thyristor SCR1. Le moyen de commande de tension D5 est connecté aux bornes de la

combinaison en série de l'inductance L et de l'enroulement 134.

L'inductance L et le dispositif de commande de contact 13 doivent être conçus pour que le contact tampon 12 ne s'ouvre pas tant que le courant en impulsions n'a pas atteint une amplitude qui dépasse

la valeur du courant de charge à l'instant d'interruption.

La figure 4 représente une variante de réalisation dans laquelle le moyen de commutation 9 comprend un moyen de commuta-

tion à état solide au lieu d'un moyen de commutation électronique.

Dans ce mode de réalisation, le moyen de commutation est un thyris-

tor SCR2. Les électrodes principales du thyristor SCR2 sont repré-

sentées comme étant connectées en série avec un circuit à impé-

dance 31 commandée entre des bornes de charge 15 et 16. Dans le circuit de la figure 4, l'anode est connectée à la ligne 16 et la cathode est connectée par l'intermédiaire du circuit 31 à la ligne de sorte que le courant de charge circule à travers SCR2 et le circuit à impédance commandée 31. Ce dernier circuit 31 n'est pas nécessaire mais est souhaitable puisqu'il assure une dérivation

plus rapide du courant de charge. Comme cela a été décrit précédem-

ment, le signal d'interruption du courant de charge diminue de façon considérable la résistance apparente à l'entrée du pont redresseur A-B. Ceci dérive le courant de charge du thyristor SCR2 vers le réseau de commutation. Le courant d'anode du thyristor SCR2 est ensuite réduit en dessous du niveau de courant de maintien du thyristor SCR2, amenant le thyristor à être commuté vers l'état de blocage direct, c'est-à-dire vers la coupure. Le signal d'interruption de courant de charge augmente également la valeur d'impédance du circuit à impédance commandée 31 de façon à accélérer la dérivation du courant de charge vers le réseau de commutation et donc à accélérer également la coupure du thyristor SCR2. La commutation à la coupure résulte ainsi automatiquement de la très faible tension appliquée à partir de l'entrée du pont A-B

par l'intermédiaire des lignes 19-20 aux bornes du circuit compre-

nant les électrodes d'anode-cathode du thyristor. Cette faible tension survient dans l'intervalle de temps t0-t3 comme cela est représenté par la ligne VAB de la figure 6e. Ainsi, le moyen de commutation à état solide n'a pas besoin d'être du type à coupure

par la gâchette.

La figure 4 représente encore un circuit d'amortisse-

ment comprenant un condensateur C3 et une résistance R3 connectés

en série aux bornes des lignes d'entrée 19 et 20 du pont. L'utili-

sation du circuit d'amortissement RC avec des réseaux à état solide, tels que des ponts de diode, est bien connue. Des diodes du pont redresseur, par exemple D2 et D3, sont soumises à une tension inverse qui peut provoquer un transitoire inverse de

courant de rétablissement et produire ainsi des effets indésira-

bles sur le thyristor SCR2. La résistance R3 et le condensateur C3 connectés en série limitent la vitesse de changement de la tension

appliquée aux bornes de SCR2.

En figure 4, le dispositif sensible à une tension 18 est représenté comme étant connecté aux bornes des lignes 26 et 27. Il se trouve ainsi du côté sortie plutôt que du côté entrée du pont. Ceci est satisfaisant bien que le placement du côté entrée,

tel que représenté en figure 1, soit préféré.

La figure 5 représente une autre variante dans laquelle

un dispositif à état solide à conduction bidirectionnelle, c'est-

à-dire un triac 36 est utilisé. Les électrodes principales sont connectées aux bornes de charge 15 et 16 et le dispositif est

rendu conducteur par l'intermédiaire d'une borne 35 de façon simi-

laire à l'agencement de la figure 4. Un tel commutateur à état solide à conduction bidirectionnelle est, bien sûr, préférable au dispositif à conduction unidirectionnelle de la figure 4 dans des circuits alimentés par une source d'alimentation alternative. Des

variantes du dispositif à état solide à conduction bidirection-

nelle, telles que des thyristors connectés tête-bêche, peuvent bien sûr être utilisées. Comme on l'a noté en relation avec le

circuit de la figure 4, la dérivation de courant peut être accélé-

rée en ajoutant un circuit à impédance commandée en série avec le

dispositif à état solide.

Il sera clair pour l'homme de l'art que d'autres variantes et modifications peuvent être effectuées sans sortir du

domaine de la présente invention.

Claims (31)

REVENDICATIONS

1. Interrupteur de circuit pour interrompre la circula-

tion d'un courant de charge dans une ligne d'alimentation reliant une source d'alimentation électrique à une charge, comprenant: (a) un pont redresseur (21) ayant des bornes d'entrée (A-B) et des bornes de sorties (26-27); (b) des moyens de formation d'impulsions (6) connectés selon un circuit électrique aux bornes de sortie (26-27) du pont redresseur pour former un réseau en boucle fermée; (c) lesdits moyens de formation d'impulsions, en

IC réponse à un signal d'interruption de courant de charge, fournis-

sant par l'intermédiaire dudit réseau une impulsion de courant ayant une amplitude de crête supérieure à l'amplitude du courant de charge; (d) un moyen de commutation (9) connecté en série avec ladite ligne; caractérisé en outre en ce que: (e) les bornes d'entrée (A-B) du pont redresseur sont connectées selon un circuit au moyen de commutation (9) de sorte que, en réponse à l'impulsion de courant, la résistance apparente entre ses bornes d'entrée est commutée d'une valeur élevée à une valeur très faible et le courant de charge est dérivé à partir du moyen de commutation vers le réseau en boucle fermée; (f) le moyen de commutation (9) est constitué de façon à permettre que son ouverture interrompe le débit de courant de charge par suite de l'initialisation de la dérivation du courant

de charge vers le réseau en boucle fermée.

2. Interrupteur de circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le réseau de formation d'impulsions (6) fournit une impulsion de courant par l'intermédiaire dudit réseau en boucle fermée, ayant une relation en courant telle que, par suite de la dérivation du courant de charge à travers le réseau, la tension aux bornes d'entrée du pont redresseur est augmentée à partir d'une valeur très faible vers une valeur nettement plus élevée.

3. Interrupteur de circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que le réseau de formation d'impulsions (6) comprend un moyen capacitif (C1) et un moyen d'inductance (L) reliés en série avec les bornes de sortie du pont redresseur, et des moyens de charge (28) pour charger le moyen capacitif et des

moyens de décharge (SCR1) agissant en réponse au signal d'inter-

ruption de courant pour décharger le moyen capacitif par l'inter-

médiaire dudit circuit série pour former l'impulsion de courant.

4. Interrupteur de circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen de commande de tension pour limiter la vitesse d'augmentation de la tension entre les bornes d'entrée du pont redresseur pour empêcher toute autre

conduction du moyen de commutation par suite de son ouverture.

5. Interrupteur de circuit selon la revendication 4,

caractérisé en ce que les moyens de commande de tension compren-

nent des premiers moyens à conduction unidirectionnelle (D5) connectés en parallèle avec le moyen d'inductance et polarisés pour bloquer la conduction de l'impulsion de courant mais pour supporter ensuite la conduction de courant dans un circuit en boucle comprenant le moyen d'inductance et les premiers moyens à

conduction unidirectionnelle.

6. Interrupteur de circuit selon la revendication 4,

caractérisé en ce que les moyens de commande de tension compren-

nent des seconds moyens capacitifs (C2) connectés en parallèle avec le pont redresseur de façon à être chargés par le courant de charge dérivé du moyen de commutation vers le circuit en boucle fermée.

7. Interrupteur de circuit selon la revendication 6, caractérisé en ce que le moyen de commande de tension comprend en outre un moyen résistif (R2) pour décharger les seconds moyens

capacitifs (C2), et des seconds moyens à conduction unidirection-

nelle (D6) reliés en série avec les seconds moyens capacitifs et polarisés de façon à empêcher les derniers moyens mentionnés d'être chargés par l'impulsion de courant produite par ledit moyen

de formation d'impulsions.

8. Interrupteur de circuit selon l'une quelconque des

revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le moyen de commuta-

tion (9) comprend des contacts séparables et des moyens pour

séparer ces contacts en réponse à un signal électrique.

9. Interrupteur de circuit selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre les moyens de signal pour produire le signal électrique pour séparer les contacts par suite du fait que l'impulsion de courant a atteint une valeur de

courant qui dépasse celle du courant de charge.

10. Interrupteur de circuit selon la revendication 9, caractérisé en ce que les moyens de signal produisent le signal électrique en réponse à la circulation de courant dans le réseau

en boucle fermée.

11. Interrupteur de circuit selon l'une quelconque des

revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le moyen de commuta-

tion (9) comprend des moyens de commutation à état solide et que ces derniers moyens sont commutés à la coupure en réponse au fait que la résistance apparente aux bornes d'entrée du pont redresseur

est commutée à une très faible valeur.

12. Interrupteur de circuit selon l'une quelconque des

revendications 2 à 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre

des moyens (18) à conduction dépendante de la tension reliés en parallèle avec le moyen de commutation (9) et le pont redresseur (21) pour dériver à partir des parties restantes du circuit du courant de charge dérivé par suite du fait que la tension aux bornes d'entrée du pont redresseur augmente jusqu'à une valeur prédéterminée qui dépasse la tension de ligne qui apparaît aux

bornes du moyen de commutation par suite de son ouverture.

13. Interrupteur du circuit selon l'une quelconque des

revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre

des moyens à impédance commandée (31) connectés en série avec le moyen de commutation (9) et en ce que les bornes d'entrée (a, b) du pont redresseur (21) sont connectées aux bornes du circuit série comprenant le moyen de commutation et les moyens à impédance commandée; les moyens à impédance commandée étant commutés d'une valeur d'impédance très faible à une valeur d'impédance plus élevée en réponse à un signal d'interruption de courant de charge

pour accélérer la dérivation du courant de charge.

14. Interrupteur de circuit selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens pour ouvrir le moyen de commutation par suite du fait que le courant de charge

a été complètement dérivé vers ledit réseau.

15. Interrupteur de circuit selon l'une quelconque des

revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un

moyen de détection de courant (2) pour produire un signal représen-

tatif de la valeur du courant de charge et un moyen de circuit de commande (29) pour produire le signal d'interruption de courant de charge en réponse au fait que le courant de charge atteint une

amplitude prédéterminée.

16. Interrupteur de circuit pour interrompre un courant de charge alternatif par un moyen de commutation (9) connecté en série avec une source de courant alternatif et une charge et dans lequel le courant de charge alternatif est dérivé vers un réseau (5) de sorte qu'un arc minimal prend place lors de l'ouverture du moyen de commutation, caractérisé en ce que: (a) le moyen de commutation est adapté à une connexion en série avec la source de courant alternatif et la charge de façon à conduire le courant de charge alternatif vers la charge; (b) ledit réseau comprend un moyen de circuit à état solide (21) et un moyen d'impulsion (6); (c) le moyen d'impulsion (6), en réponse à un signal d'interruption de courant de charge, fournit au moyen à état

solide une impulsion de courant ayant une amplitude de crête supé-

rieure à l'amplitude du courant de charge, et une durée qui est notablement inférieure à la durée d'une alternance du courant de charge alternatif; (d) le moyen de circuit à état solide a des entrées connectées selon un circuit avec le moyen de commutation pour dériver le courant de charge alternatif du moyen de commutation vers ledit réseau pendant la présence de l'impulsion de courant indépendamment de la direction instantanée du courant de charge alternatif; et (e) le moyen de commutation est ouvert en réponse au signal d'interruption de courant de charge pendant la durée de

l'impulsion de courant.

17. Interrupteur de circuit selon la revendication 16, caractérisé en ce que le moyen d'impulsion fournit, par l'intermé- diaire dudit réseau, une impulsion de courant dont l'amplitude de crête prend place sensiblement avant la fin de la circulation du courant de charge dérivé à travers le réseau de sorte que, à la suite de l'apparition de l'amplitude de crête, la tension aux bornes du moyen de circuit à état solide, et donc aux bornes du moyen de commutation est augmentée d'une très faible valeur à une

valeur notablement élevée.

18. Interrupteur de circuit selon la revendication 17, comprenant en outre un moyen de commande de tension pour limiter la vitesse d'augmentation de la tension aux bornes du moyen de circuit à état solide pour empêcher une conduction ultérieure du

moyen de commutation par suite de son ouverture.

19. Interrupteur de circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce que le moyen d'impulsions comprend un moyen d'inductance (L) et un premier moyen capacitif (C1) connectés en série avec le moyen de circuit à état solide (21) un moyen de charge (28) pour charger le premier moyen capacitif et un moyen de décharge pour décharger le premier moyen capacitif en réponse à un

signal d'interruption de courant de charge.

20. Interrupteur de circuit selon la revendication 19, caractérisé en ce que le moyen de décharge comprend un moyen à état solide commandé (SCR1) connecté en série avec le moyen d'inductance (L), le premier moyen capacitif (C1) et le moyen du circuit à état solide (21) de sorte que le déclenchement du moyen à état solide commandé en réponse au sigral d'interruption de courant de charge décharge le moyen capacitif par l'intermédiaire

du circuit série susmentionné.

21. Interrupteur de circuit selon la revendication 20, caractérisé en ce que les valeurs d'inductance, de capacité et de tension, respectivement, de l'inductance, du premier condensateur et du moyen de charge sont choisies de sorte que la valeur de crête de l'impulsion de courant dépasse la valeur du courant de charge.

22. Interrupteur de circuit selon la revendication 21,"caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen de commande de tension pour limiter la vitesse d'augmentation de la tension aux bornes du moyen de circuit à état solide pour empêcher une conduc-tion supplémentaire du moyen de commutation par suite de

son ouverture.

23. Interrupteur de circuit selon la revendication 22, caractérisé en ce que le moyen de commande de tension comprend un moyen à conduction unidirectionnelle (D5) connecté en parallèle

avec le moyen d'inductance; ce moyen à conduction unidirection-

nelle (D5) étant polarisé pour bloquer la conduction de l'impul-

sion de courant et pour supporter ensuite la conduction de courant dans un circuit en boucle comprenant le moyen d'inductance et ce

moyen à conduction unidirectionnelle.

24. Interrupteur de circuit selon la revendication (22) caractérisé en ce que le moyen de commande de tension comprend un second moyen capacitif (C2) connecté en parallèle avec le moyen de circuit à état solide (21) de façon à commander l'augmentation de la tension aux bornes des entrées du moyen de circuit à état solide.

25. Interrupteur de circuit selon la revendication 24, comprenant en outre un second moyen à conduction unilatérale (D6) connecté en série avec le second moyen capacitif (C2) et polarisé

pour empêcher la charge de ce moyen à partir du premier moyen capa-

citif (Ci).

26. Interrupteur de circuit selon la revendication 24, comprenant en outre un moyen de résistance '(R2) pour décharger le

second moyen capacitif (C2).

27. Interrupteur de circuit selon la revendication 26,

caractérisé en ce que la valeur du moyen de résistance est suffi-

samment élevée pour minimiser la dérivation de courant de charge à

travers ce moyen de résistance.

28. Interrupteur de circuit selon l'une quelconque des

revendications 16 à 27, caractérisé en ce qu'il comprend en outre

un moyen à impédance commandée (18) connecté en série avec le moyen de commutation (9) et en ce que le moyen de circuit à état solide (21) est connecté selon un circuit avec le moyen de commu- tation (9) et le moyen à impédance commandée (31) pour dériver le courant de charge du moyen de commutation vers le réseau, en réponse au fait que le moyen à impédance commandée est commuté d'une très faible valeur d'impédance à une valeur d'impédance plus

élevée par le signal d'interruption de courant de charge.

29. Interrupteur de circuit selon l'une quelconque des

revendications 16 à 24, caractérisé en ce qu'il comprend en outre

un mioyen de détection de courant de charge (2) pour produire le signal d'interruption de courant de charge en réponse au fait que

le courant de charge atteint une amplitude prédéterminée.

30. Interrupteur de circuit selon l'une quelconque des

revendications 17 à 24, comprenant en outre un moyen à conduction

dépendante de la tension (18) connecté en parallèle avec le moyen de circuit à état solide (21) et le moyen de commutation (9) pour dériver dudit réseau les parties restantes du courant de charge dérivé par suite du fait que la tension aux bornes dudit moyen de circuit à état solide atteint une valeur prédéterminée qui dépasse

la tension de ligne qui apparaît aux bornes du moyen de commuta-

tion par suite de son ouverture.

31. Interrupteur de circuit pour interrompre un courant de charge dans une ligne d'alimentation, caractérisé en ce qu'il comprend: (a) un pont redresseur (21) ayant des bornes d'entrée (A-B) et des bornes de sortie (26-27); (b) un moyen capacitif (C1), un moyen d'inductance (L1) et un moyen à état solide commandé (SCR1) connectés en série avec les bornes de sortie du pont redresseur; (c) un moyen de charge (28) pour charger le moyen capacitif; (d) des moyens pour déclencher le moyen à état solide commandé en réponse à un signal d'interruption de courant de charge pour décharger le moyen capacitif par l'intermédiaire du circuit série susmentionné; (e) un moyen de commutation (9) connecté en série avec la ligne d'alimentation; (f) les bornes d'entrée (A-B) du pont redresseur étant connectées selon un circuit avec le moyen de commutation (9) pour

dériver du courant de charge du moyen de commutation par l'intermé-

diaire dudit circuit série; et (g) des moyens pour ouvrir le moyen de commutation par suite de l'apparition d'un signal d'interruption de courant de charge.