EP0648068A1 - Schaltuungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen - Google Patents

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EP0648068A1
EP0648068A1 EP94113515A EP94113515A EP0648068A1 EP 0648068 A1 EP0648068 A1 EP 0648068A1 EP 94113515 A EP94113515 A EP 94113515A EP 94113515 A EP94113515 A EP 94113515A EP 0648068 A1 EP0648068 A1 EP 0648068A1
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EP
European Patent Office
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circuit arrangement
transistor
switching
circuit
electric lamps
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EP94113515A
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English (en)
French (fr)
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EP0648068B1 (de
Inventor
Rudolph Bernd
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Osram GmbH
Original Assignee
Patent Treuhand Gesellschaft fuer Elektrische Gluehlampen mbH
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Publication date
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    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
    • H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
    • H05B41/282—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices
    • H05B41/285—Arrangements for protecting lamps or circuits against abnormal operating conditions
    • H05B41/2851—Arrangements for protecting lamps or circuits against abnormal operating conditions for protecting the circuit against abnormal operating conditions
    • H05B41/2855—Arrangements for protecting lamps or circuits against abnormal operating conditions for protecting the circuit against abnormal operating conditions against abnormal lamp operating conditions

Definitions

  • the invention relates to a circuit arrangement for operating electric lamps according to the preamble of patent claim 1.
  • Such a circuit arrangement is disclosed, for example, in EP 0 276 460 B1. It serves to operate a low-pressure discharge lamp and has an inverter which consists of two alternating switching transistors arranged in a half-bridge.
  • This circuit arrangement has a safety shutdown which shuts down the inverter in the event of abnormal operation.
  • the shutdown device consists essentially of a thyristor, which is connected in parallel to the control electrode of a switching transistor of the inverter, and a Zener diode, which controls the gate of the thyristor. In the event of an abnormal operating state, the thyristor switches through and withdraws the control signal from a switching transistor of the inverter and thus brings the circuit arrangement to a standstill.
  • a voltage-proof thyristor and several relatively large-volume ohmic resistors with a few watts of load capacity are required, which are used to limit the current in the event of a shutdown and to generate the thyristor holding current.
  • the circuit arrangement according to the invention has a switch-off device which switches off the operating device in the event of an abnormal operating state.
  • This switch-off device consists essentially of a controllable electronic switch, in particular a field effect transistor, the switching path of which is connected in parallel with the control path of a transistor of the switching power supply, and a bistable multivibrator, from which an output with the control electrode of the electronic switch is connected, and from a threshold switch, which is connected to an input of the bistable multivibrator.
  • the threshold switch switches through and sets the bistable multivibrator, as a result of which the switching path of the controllable electronic switch becomes conductive and the control signal is thus withdrawn from a transistor in the switching power supply.
  • the circuit arrangement according to the invention takes up less space than the circuit disclosed in patent EP 0 274 460 B1 cited above as prior art, since the circuit according to the invention dispenses with large-volume ohmic resistors with a load capacity of a few watts. It is even possible to design the switch-off device of the circuit arrangement according to the invention to be extremely compact in SMD technology. In addition, this shutdown device can in principle be integrated into any inverter. The use of a bistable multivibrator in the shutdown device of the circuit arrangement according to the invention offers the further advantage that this circuit is prepared for an external switching on / off of the lamp operating device.
  • the bistable multivibrator can also be controlled externally via an additional sensor system, for example a touch contact with a downstream evaluation logic, and the operating device can thus be switched on and off. This creates the possibility of switching individual lamps or lamp groups separately in a lighting system which comprises a larger number of lamps and operating devices.
  • This circuit is a self-oscillating half-bridge inverter which is fed by a smoothing capacitor 1 which is parallel to the DC voltage input of the circuit.
  • the half-bridge inverter essentially consists of two alternating switching transistors 2, 3, shown here as bipolar transistors, which form a half-bridge and are each provided with a control for the base connection and with flyback diodes 4, 5 parallel to their switching path.
  • the bipolar transistors 2, 3 are controlled via a toroidal core transformer, the secondary windings 6b, 6c of which are each led via a series resistor 7, 8 to the base of a switching transistor 2, 3 and the primary winding 6a of which, on the one hand, with the center tap M of the half-bridge and, on the other hand is connected to a tap A via the lamp inductor 27 and the discharge path of the lamp L or via a resonance capacitance 28 connected in parallel with the lamp L.
  • the tap A is led to the collector of the bipolar transistor 2 via a first coupling capacitor 10 and to the emitter of the bipolar transistor 3 via a second coupling capacitor 11.
  • the inductance 27 and the capacitance 28 form a series resonance circuit which makes it possible, after the lamp electrodes on the capacitance 28 have been preheated sufficiently, to provide the starting voltage for the low-pressure discharge lamp L by increasing the resonance.
  • a resistor 12, a capacitor 13 and a diac 14 arranged in parallel to the capacitor 13 are used to start the half-bridge inverter and are led to the base of the transistor 3 via an ohmic resistor 15.
  • the smoothing capacitor 1 charges to the full input voltage U.
  • the transistors 2, 3 of the half bridge switch alternately with a switching frequency greater than 20 KHz.
  • the center tap M is alternately connected to the positive or negative pole of the smoothing capacitor 1, while the tap A is located with a suitable dimensioning of the circuit components the potential U / 2.
  • a medium-frequency alternating current (greater than 20 kHz) flows in the branch between the center tap M and the node A, the frequency of which is determined by the switching frequency of the transistors 2, 3.
  • Diac 14 is mainly responsible for starting the half-bridge inverter. Immediately after switching on the circuit arrangement, the breakover voltage of the diac 14 builds up on the capacitor 13, so that the diac 14 gives trigger pulses to the base of the transistor 3. After the start of the inverter, the capacitor 13 is discharged via the diode 16 to such an extent that no further trigger pulses can be generated by the diac 14.
  • the remaining elements 9 and 17 to 26 of the circuit arrangement which have not yet been explained, belong to the shutdown device according to the invention, which shuts down the inverter if the lamp L is defective or if there is an abnormal operating state.
  • the main component of this switch-off device is a bistable multivibrator, consisting of the bipolar transistors 17, 18 and the ohmic resistors 19 to 22, which drives the gate electrode of a field effect transistor 23.
  • an output of the bistable multivibrator, i.e. the collector of transistor 17 is connected to the gate electrode of field effect transistor 23.
  • the switching path, ie the drain-source path, of the field effect transistor 23 is parallel to the control electrode, ie to the base-emitter path, of the transistor 3.
  • the bistable multivibrator switches over and closes the switching path of the field effect transistor 23, so that the base connection of the transistor 3 is present at the negative pole of the voltage source or the smoothing capacitor 1 and the control signal is withdrawn from the transistor 3.
  • the Zener diode 9 protects the gate of the field effect transistor 23 against voltage overload.
  • an abnormal operating state is manifested by an excessive voltage drop across the smoothing capacitor 1 compared to the normal operating state , and scanned by means of a Zener diode 26.
  • the zener diode 26 is arranged in parallel with the resistor 25 of the voltage divider and is connected to the set or reset input of the bistable multivibrator, that is to say to the base connection of the transistor 18. If it is defective The lamp builds up on the zener diode 26, so that it becomes conductive and sets the bistable multivibrator, which in turn turns on the field effect transistor 23, whereby the control signal is withdrawn from the transistor 3 of the half-bridge inverter.
  • FIG. 2 shows a detailed circuit diagram of a circuit arrangement according to the invention for operating a low-pressure discharge lamp, in particular for operating a fluorescent lamp with an electrical power consumption between 9 and 13 watts.
  • This circuit arrangement contains an integral part of a self-oscillating half-bridge inverter, which is fed by the DC voltage output of a voltage source V.
  • the transistors T1, T2 of the half inverter are provided with a control device and with series resistors R3 to R6 as well as with flyback diodes D3, D4 arranged parallel to the switching paths of the transistors T1, T2.
  • the transistors T1, T2 are driven via the secondary windings RK1b and RK1c of a toroidal core transformer, which are each connected to the base of a transistor T1, T2.
  • the primary winding RK1a of the toroidal transformer is integrated in the series resonance circuit, which extends from the center tap M between the transistors T1, T2 via the primary winding RK1a, the resonance inductance LD, the coupling capacitor C10, the resonance capacitance C9 and the lamp electrode E2 to the collector terminal of the transistor T1 .
  • the resonance capacitance C9 is connected in parallel to the discharge path of the low-pressure discharge lamp LP.
  • the circuit arrangement contains an electrode heating circuit which enables the electrode filaments E1, E2 of the lamp LP to be preheated and, in addition to the electrode filaments E1, E2, also includes the PTC thermistor R12, the capacitances C12, C15 and the diode D1.
  • the PTC thermistor R12 bridges the capacitance C15 lying parallel to it.
  • the electrode E2 of the lamp LP is connected to the positive pole of the smoothing capacitor C6, which is connected in parallel with the switching paths of the transistors T1, T2 and in parallel with the DC voltage output of the voltage source V.
  • This circuit arrangement also contains an active harmonic filter, which enables sinusoidal mains current draw.
  • the active harmonic filter consists of two diode pairs D11, D13 and D12, D14 and capacitors C8 and C13.
  • Both diode pairs are connected in the forward DC direction to the supporting capacitor C5, which is parallel to the DC output of the voltage source V, and are connected to the smoothing capacitor C6 via the electrode coil E2.
  • the capacitor C13 is connected to a tap between the series connected diodes D12, D14 and to a node M1, which potentially corresponds to the center tap M, in the series resonant circuit, while the capacitor C8 is connected to a tap between the series connected diodes D11, D13 connected to another pair of diodes and to node M1 in the series resonant circuit.
  • a diac DK, a starting capacitor C7 and the resistors R2, R8 ensure that the half-bridge inverter starts to oscillate.
  • the starting capacitor C7 is connected on the one hand to the negative pole of the smoothing capacitor C6 and on the other hand via the resistor R2 to the positive pole of the smoothing capacitor C6.
  • the diac DK is connected in parallel to the starting capacitor C7 and connected to the base of the transistor T2.
  • a tap M3 between the starting capacitor C7 and the resistor R2 is led via a resistor R15 and a diode D5 to the center tap M of the inverter.
  • the resistor R8 is connected in parallel to the flyback diode D3.
  • a capacitor C14 arranged in parallel with the flyback diode D4 reduces the power losses that occur when magnetizing the inductors by slowing down the voltage edges generated by the inverter.
  • the shutdown device of this circuit arrangement comprises a bistable multivibrator, which is formed by the transistors T3, T4 and the ohmic resistors R9, R10, R11, R13, and a field effect transistor T5, two Zener diodes D2, D6 and a voltage divider R1, R7 and an ohmic resistor R14.
  • the collector of the transistor T4 is connected on the one hand via the resistor R10 to the tap M3 and on the other hand to the gate electrode of the field effect transistor T5, and via the resistor R13 to the base of the transistor T3.
  • Zener diode D2 is connected in parallel with the collector-emitter path of transistor T4 and the gate of field-effect transistor T5.
  • the collector of transistor T3 is led via resistor R9 to a node between resistors R2 and R10 and connected to the base of transistor T4 via resistor R11.
  • the source connection of the field effect transistor T5 and the emitter connection of the transistors T3, T4 are with the negative pole of the smoothing capacitor C6.
  • the voltage divider consisting of the ohmic resistors R1, R7 is parallel to the smoothing capacitor C6 and has a tap M4, which is led via the Zener diode D6 to the base of the transistor T3.
  • the transistors T1, T2 of the half-bridge inverter switch alternately at a frequency above 20 KHz, so that the center tap M is alternately connected to the positive or negative pole of the smoothing capacitor C6, while the coupling capacitor C10 carries the voltage U / 2, if that on the smoothing capacitor C6 applied voltage is denoted by U.
  • an alternating current flows in the series resonance circuit, the frequency of which is determined by the switching frequency of the inverter.
  • the inverter starts to oscillate through the diac DK, which gives trigger pulses to the base of the transistor T2 after the starting capacitor C7 has previously been charged to the breakover voltage of the diac DK.
  • the starting capacitor C7 is discharged via the node M3, the resistor R15, the diode D5 and the switching path of the transistor T1 or T2 to such an extent that the breakdown voltage of the diac DK is not reached and this no further trigger pulses to the transistor T2 can give.
  • a heating current first flows through the electrode filaments E1, E2, the capacitance C12 and the PTC thermistor R12. After sufficient electrode preheating, the PTC thermistor R12 becomes high-impedance, so that the ignition voltage required for the lamp LP is built up on the capacitances C12, C15, which are now connected in series and are arranged parallel to the lamp LP, in conjunction with the resonance inductance LD by means of resonance increase. The lamp LP ignites and the lower operating voltage is established across the lamp.
  • the mode of operation of the active harmonic filter consisting of the diodes D11 to D14 and the capacitors C8, C13 in combination with the resonance inductance LD and the capacitors C5, C6 is described in detail in DE 36 23 749 A1 and should therefore not be described in more detail here.
  • the active harmonic filter continuously pumps energy from the series resonance circuit back into the smoothing capacitor C6 with the aid of the capacitors C8, C9, C13, so that an approximately sinusoidal mains current drain is possible.
  • the bistable multivibrator consisting essentially of the transistors T3, T4, is fed by the start capacitor C7.
  • the bistable multivibrator is reset in a defined manner with the voltage rising at the starting capacitor C7 in that the base-emitter voltage at the transistor T3 is delayed more than via the resistor R10 and the gate-source capacitance of the field-effect transistor T5 on transistor T4 so that transistor T3 blocks while transistor T4 conducts.
  • the field effect transistor T5 also blocks.
  • the breakover voltage of the diac DK builds up at the starting capacitor C7, so that it gives trigger pulses to the base of the transistor T2.
  • Transistors T3, T4 and T5 maintain their initial state.
  • An abnormal operating state of the half-bridge inverter manifests itself in the present circuit arrangement in an excessive voltage drop across the smoothing capacitor C6. If a threshold value defined by the zener diode D6, the voltage divider resistors R1, R7 and the transistor T3 is exceeded, a base current flows for the transistor T3 and the bistable multivibrator is reset, ie the switching path of the transistor T3 conducts and that of the transistor T4 blocks. The field-effect transistor T5 is now switched through by the bistable multivibrator, so that the control signal is withdrawn from the base of the half-bridge transistor T2 via the resistor R14 and via the now conductive source-drain path of the field-effect transistor T5.
  • the inverter is de-energized and the voltage at the starting capacitor C7 remains below the breakover voltage of the diac DK due to the load from the resistor R9, which is now connected in parallel. This means that no trigger pulses are generated by the Diac DK.
  • the inverter can only start to swing again when the bistable multivibrator is set again by interrupting the power supply.
  • the invention is not limited to the exemplary embodiment described in more detail above.
  • the shutdown device according to the invention consisting of the electrical components 9 and 17 to 26, can also be integrated into a circuit arrangement for operating low-voltage halogen incandescent lamps.
  • the voltage divider 24, 25 is here, however, not connected in parallel to the input capacitor 1, but part of the load or lamp circuit.
  • the short circuit current in the voltage dividing resistors causes an excessive voltage drop, which is detected by the Zener diode 26 and leads to the tripping device being triggered.
  • the voltage divider 24, 25 can also be replaced in a circuit arrangement for low-voltage halogen incandescent lamps by a simple load or emitter resistor which is connected to the emitter connection of the half-bridge transistor 3 and the negative pole of the input capacitor 1 and to which the zener diode 26 is connected in parallel is.
  • the field effect transistor can be dispensed with, since in these circuits only the trigger pulse from the diac that triggers the start of the inverter has to be suppressed.
  • bistable multivibrator can be implemented as a space-saving integrated circuit using C-MOS technology.
  • a D flip-flop in which an undetermined output state cannot occur, is particularly suitable for the circuit arrangement according to the invention. This opens up the possibility of switching off the circuit arrangement externally via a sensor, for example a touch contact with a downstream evaluation logic, in that the clock input of the D flip-flop is controlled by the sensor.
  • the shutdown device according to the invention can also be integrated into a full-bridge inverter.
  • Table 1 Dimensioning of the circuit according to FIG. 3 R1 2.2 M ⁇ , 1% R2 820 K ⁇ R3, R4 8.2 ⁇ R5, R6 0.56 ⁇ R7, R9 39 K ⁇ R8 510 K ⁇ R10, R11, R13 330 K ⁇ R14 0.22 ⁇ R15 33 K ⁇ C5 47 nF C6 10 ⁇ F C7 100 nF, 63 V C8 3.3 nF C9 5.6 nF C10 150 nF C12 10 nF C13 4.7 nF C14 1.0 nF C15 3.3 nF DK N413M T3, T4 BC547C T5 BSS295 D2 BZX55 / C10 D6 BZX55B7V5 LD 3 mH, EF16

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  • Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen, insbesondere Leuchtstofflampen. Die erfindungsgemäße Schaltung besteht vorzugsweise aus einem selbstschwingenden Halbbrückenwechselrichter 2, 3, der mit einer Abschaltungsvorrichtung ausgestattet ist, die den Wechselrichter bei defekter Lampe L abschaltet, indem sie einem Transistor 3 der Halbbrücke das Steuersignal entzieht. Die Abschaltungsvorrichtung enthält als wesentliche Elemente einen Feldeffekt-Transistor 23, der parallel zur Steuerelektrode des Transistors 3 geschaltet ist, einen bistabilen Multivibrator 17, 18, der das Gate des Feldeffekt-Transistors 23 ansteuert, und einen Schwellwertschalter 26, über den der bistabile Multivibrator 17, 18 bei defekter Lampe L zurückgesetzt wird, was zum Durchschalten des Feldeffekt-Transistors 23 und damit zur Abschaltung des Wechselrichters führt. <IMAGE>

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
  • Eine derartige Schaltungsanordnung ist beispielsweise in der EP 0 276 460 B1 offenbart. Sie dient zum Betrieb einer Niederdruckentladungslampe und weist einen Wechselrichter auf, der aus zwei alternierend schaltenden, in einer Halbbrücke angeordneten Transistoren besteht. Diese Schaltungsanordnung besitzt eine Sicherheitsabschaltung, die den Wechselrichter bei anomalen Betrieb stillegt. Die Abschaltvorrichtung besteht im wesentlichen aus einem Thyristor, der parallel zur Steuerelektrode eines Schalttransistors des Wechselrichters geschaltet ist, und aus einer Zenerdiode, die das Gate des Thyristors steuert. Bei einem anomalen Betriebszustand schaltet der Thyristor durch und entzieht einem Schalttransistor des Wechselrichters das Steuersignal und bewirkt so eine Stillegung der Schaltungsanordnung. Zur Realisierung dieser Sicherheitsabschaltung werden ein spannungsfester Thyristor sowie mehrere relativ großvolumige ohmsche Widerstände mit einigen Watt Belastbarkeit benötigt, die zur Strombegrenzung im Abschaltfall und zur Erzeugung des Thyristor-Haltestromes dienen.
  • Es ist die Aufgabe der Erfindung, eine Schaltungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen bereitzustellen, die eine möglichst einfache, universell anwendbare und kostengünstige Sicherheitsabschaltung besitzt, die die Schaltungsanordnung bei einem anomalen Betriebszustand zuverlässig abschaltet.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruchs 1 gelöst. Besonders vorteilhafte Ausführungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen beschrieben.
  • Die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung besitzt eine Abschaltvorrichtung, die bei einem anomalen Betriebszustand das Betriebsgerät abgeschaltet. Diese Abschaltvorrichtung besteht im wesentlichen aus einem steuerbaren elektronischen Schalter, insbesondere einem Feldeffekttransistor, dessen Schaltstrecke parallel zur Steuerstrecke eines Transistors des Schaltnetzteils geschaltet ist, und aus einem bistabilen Multivibrator, von dem ein Ausgang mit der Steuerelektrode des elektronischen Schalters verbunden ist, sowie aus einem Schwellwertschalter, der mit einem Eingang des bistabilen Multivibrators verschaltet ist. Bei Vorliegen eines anomalen Betriebszustandes, z.B im Fall einer defekten Lampe, schaltet der Schwellwertschalter durch und setzt den bistabilen Multivibrator, wodurch die Schaltstrecke des steuerbaren elektronischen Schalters leitfähig wird und damit einem Transistor des Schaltnetzteiles das Steuersignal entzogen wird.
  • Die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung beansprucht weniger Raum als die im oben als Stand der Technik zitierten Patent EP 0 274 460 B1 offenbarte Schaltung, da die erfindungsgemäße Schaltung auf großvolumige ohmsche Widerstände mit einigen Watt Belastbarkeit verzichtet. Es ist sogar möglich, die Abschaltvorrichtung der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung äußerst kompakt in SMD-Technologie auszuführen. Außerdem kann diese Abschaltvorrichtung prinzipiell in jeden Wechselrichter integriert werden. Die Verwendung eines bistabilen Multivibrators in der Abschaltvorrichtung der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung bietet den weiteren Vorteil, daß diese Schaltung auf ein externes Ein-/Ausschalten des Lampenbetriebsgerätes vorbereitet ist. Über eine zusätzliche Sensorik, beispielsweise einen Berührungskontakt mit nachgeschalteter Auswertungslogik, kann der bistabile Multivibrator auch extern gesteuert und somit das Betriebsgerät ein- und ausgeschaltet werden. Damit wird die Möglichkeit geschaffen, in einer Beleuchtungsanlage, die eine größere Anzahl von Lampen und Betriebsgeräten umfaßt, einzelne Lampen oder Lampengruppen separat zu schalten.
  • Die Erfindung wird nachstehend anhand eines bevorzugten Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigen:
    • Figur 1
    Eine schematisierte Schaltskizze einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung zum Betrieb einer Niederdruckentladungslampe
    Figur 2
    Ein detailliertes Schaltbild der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung zum Betrieb einer Niederdruckentladungslampe
    In der Figur 1 ist das Prinzip der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung zum Betrieb einer Niederdruckentladungslampe anhand einer Schaltskizze schematisch dargestellt.
  • Bei dieser Schaltung handelt es sich um einen selbstschwingenden Halbbrückenwechselrichter, der von einem parallel zum Gleichspannungseingang der Schaltung liegenden Glättungskondensator 1 gespeist wird. Der Halbbrückenwechselrichter besteht im wesentlichen aus zwei alternierend schaltenden Transistoren 2, 3, hier als Bipolar-Transistoren dargestellt, die eine Halbbrücke bilden und jeweils mit einer Ansteuerung für den Basisanschluß sowie mit Rücklaufdioden 4, 5 parallel zu ihrer Schaltstrecke versehen sind. Die Ansteuerung der Bipolar-Transistoren 2, 3 erfolgt über einen Ringkern-Transformator, dessen Sekundärwicklungen 6b, 6c jeweils über einen Vorwiderstand 7, 8 zur Basis eines Schalttransistors 2, 3 geführt sind und dessen Primärwicklung 6a einerseits mit dem Mittenabgriff M der Halbbrücke sowie andererseits über die Lampendrossel 27 und die Entladungsstrecke der Lampe L bzw. über eine parallel zur Lampe L geschaltete Resonanzkapazität 28 mit einem Abgriff A verbunden ist. Der Abgriff A ist über einen ersten Kopplungskondensator 10 zum Kollektor des Bipolar-Transistors 2 und über einen zweiten Kopplungskondensator 11 zum Emitter des Bipolar-Transistors 3 geführt. Die Induktivität 27 und die Kapazität 28 bilden einen Serienresonanzkreis, der es ermöglicht, nach ausreichender Vorheizung der Lampenelektroden an der Kapazität 28 durch Resonanzüberhöhung die Zündspannung für die Niederdruckentladungslampe L bereitzustellen.
  • Zum Anlauf des Halbbrückenwechselrichters dienen ein Widerstand 12, ein Kondensator 13 und ein parallel zum Kondensator 13 angeordneter Diac 14, der über einen ohmschen Widerstand 15 zur Basis des Transistors 3 geführt ist. Eine zusätzliche Diode 16, die mit dem Knotenpunkt B zwischen Widerstand 12, Kondensator 13, und Diac 14 und mit dem Mittenabgriff M verbunden ist, sorgt für eine Stillegung dieser Startschaltung bei arbeitendem Wechselrichter.
  • Soweit entspricht diese Schaltungsanordnung einer typischen selbstschwingenden Halbbrückenschaltung, wie sie beispielsweise im Buch "Schaltnetzteile" von W. Hirschmann/A. Hauenstein, Hrsg. Siemens AG, Ausgabe 1990 auf Seite 63 beschrieben ist.
  • Nach dem Einschalten der Schaltungsanordnung lädt sich der Glättungskondensator 1 auf die volle Eingangsspannung U auf. Die Transistoren 2, 3 der Halbbrücke schalten alternierend mit einer Schaltfrequenz größer als 20 KHz. Dadurch liegt der Mittenabgriff M abwechselnd am Plus- bzw. Minuspol des Glättungskondensators 1 an, während sich der Abgriff A bei geeigneter Dimensionierung der Schaltungsbauteile auf dem Potential U/2 befindet. Auf diese Weise fließt im Zweig zwischen dem Mittenabgriff M und dem Knotenpunkt A ein mittelfrequenter Wechselstrom (größer als 20 KHz), dessen Frequenz durch die Schaltfrequenz der Transistoren 2, 3 bestimmt wird.
  • Für den Anlauf des Halbbrücken-Wechselrichters ist hauptsächlich der Diac 14 verantwortlich. Unmittelbar nach dem Einschalten der Schaltungsanordnung baut sich am Kondensator 13 die Kippspannung des Diacs 14 auf, so daß der Diac 14 Triggerimpulse auf die Basis des Transistors 3 gibt. Nach dem Start des Wechselrichters wird der Kondensator 13 über die Diode 16 soweit entladen, daß keine weiteren Triggerimpulse vom Diac 14 erzeugt werden können.
  • Die übrigen, bisher noch nicht erläuterten Elemente 9 und 17 bis 26 der Schaltungsanordnung gehören zur erfindungsgemäßen Abschaltungsvorrichtung, die den Wechselrichter bei defekter Lampe L oder bei Vorliegen eines anomalen Betriebszustandes abschaltet. Hauptbestandteil dieser Abschaltungsvorrichtung ist ein bistabiler Multivibrator, bestehend aus den Bipolar-Transistoren 17, 18 und den ohmschen Widerständen 19 bis 22, der die Gate-Elektrode eines Feldeffekt-Transistors 23 ansteuert. Zu diesem Zweck ist ein Ausgang des bistabilen Multivibrators, d.h., der Kollektor des Transistors 17, mit der Gate-Elektrode des Feldeffekt-Transistors 23 verbunden. Die Schaltstrecke, d.h., die Drain-Source-Strekke, des Feldeffekt-Transistors 23 liegt parallel zur Steuerelektrode, d.h., zur Basis-Emitter-Strecke, des Transistors 3. Bei defekter Lampe L oder bei Vorliegen eines anomalen Betriebszustandes schaltet der bistabile Multivibrator um und schließt die Schaltstrecke des Feldeffekt-Transistors 23, so daß der Basisanschluß des Transistors 3 am Minuspol der Spannungsquelle bzw. des Glättungskondensators 1 anliegt und dem Transistor 3 das Steuersignal entzogen wird. Die Zenerdiode 9 schützt das Gate des Feldeffekt-Transistors 23 vor Spannungsüberlastung.
  • Ein anomaler Betriebszustand äußert sich bei der Schaltung gemäß des bevorzugten Ausführungsbeispiels durch einen gegenüber dem normalen Betriebszustand überhöhten Spannungsabfall am Glättungskondensator 1. Die Spannung am Glättungskondensator 1 wird mit Hilfe eines aus den ohmschen Widerständen 24, 25 bestehenden Spannungsteilers, der parallel zum Glättungskondensator 1 geschaltet ist, und mittels einer Zenerdiode 26 abgetastet. Die Zenerdiode 26 ist parallel zum Widerstand 25 des Spannungsteilers angeordnet und mit dem Setz- oder Rücksetzeingang des bistabilen Multivibrators, d.h., mit dem Basisanschluß des Transistors 18, verbunden. Bei defekter Lampe baut sich an der Zenerdiode 26 die Durchbruchspannung auf, so daß diese leitfähig wird und den bistabilen Multivibrator setzt, der seinerseits den Feldeffekt-Transistor 23 durchschaltet, wodurch dem Transistor 3 des Halbbrücken-Wechselrichters das Steuersignal entzogen wird.
  • Figur 2 zeigt ein detailliertes Schaltbild einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung zum Betrieb einer Niederdruckentladungslampe, insbesondere zum Betrieb einer Leuchtstofflampe mit einer elektrischen Leistungsaufnahme zwischen 9 und 13 Watt. Eine geeignete Dimensionierung der verwendeten Schaltungsbauteile kann der Tabelle entnommen werden. Diese Schaltungsanordnung enthält als wesentliches Bestandteil einen selbstschwingenden Halbbrückenwechselrichter, der von dem Gleichspannungsausgang einer Spannungsquelle V gespeist wird. Die Transistoren T1, T2 des Halbwechselrichters sind mit einer Ansteuerungsvorrichtung und mit Vorwiderständen R3 bis R6 sowie mit parallel zu den Schaltstrecken der Transistoren T1, T2 angeordneten Rücklaufdioden D3, D4 versehen. Die Ansteuerung der Transistoren T1, T2 erfolgt über die Sekundärwicklungen RK1b und RK1c eines Ringkerntransformators, die jeweils mit dem Basis eines Transistors T1, T2 verbunden sind. Die Primärwicklung RK1a des Ringkerntransformators ist in den Serienresonanzkreis integriert, der sich vom Mittenabgriff M zwischen den Transistoren T1, T2 über die Primärwicklung RK1a, die Resonanzinduktivität LD, den Kopplungskondensator C10, die Resonanzkapazität C9 und über die Lampenelektrode E2 bis zum Kollektoranschluß des Transistors T1 erstreckt. Die Resonanzkapazität C9 ist parallel zur Entladungsstrecke der Niederdruckentladungslampe LP geschaltet.
  • Außerdem enthält die Schaltungsanordnung einen Elektrodenheizkreis, der ein Vorheizen der Elektrodenwendeln E1, E2 der Lampe LP ermöglicht und neben den Elektrodenwendeln E1, E2 noch den Kaltleiter R12, die Kapazitäten C12, C15 sowie die Diode D1 umfaßt. Während der Elektrodenvorheizphase überbrückt der Kaltleiter R12 die parallel zu ihm liegende Kapazität C15. Die Elektrode E2 der Lampe LP ist mit dem Pluspol des Glättungskondensators C6 verbunden, der parallel zu den Schaltstrecken der Transistoren T1, T2 und parallel zum Gleichspannungsausgang der Spannungsquelle V geschaltet ist.
  • Ferner enthält diese Schaltungsanornung ein aktives Oberwellenfilter, das eine sinusförmige Netzstromentnahme ermöglicht. Das aktive Oberwellenfilter besteht aus zwei Diodenpaaren D11, D13 und D12, D14 sowie aus den Kondensatoren C8 und C13.
  • Beide Diodenpaare sind in Gleichstromvorwärtsrichtung an den parallel zum Gleichstromausgang der Spannungsquelle V liegenden Stützkondensator C5 angeschlossen und über die Elektrodenwendel E2 mit dem Glättungskondensator C6 verbunden. Der Kondensator C13 ist mit einem Abgriff zwischen den in Reihe geschalteten Dioden D12, D14 und mit einem Knotenpunkt M1, der potentialmäßig dem Mittenabgriff M entspricht, im Serienresonanzkreis verbunden, während der Kondensator C8 mit einem Abgriff zwischen den in Reihe geschalteten Dioden D11, D13 des anderen Diodenpaares verbunden und zum Knotenpunkt M1 im Serienresonanzkreis geführt ist.
  • Für das Anschwingen des Halbbrückenwechselrichters sorgen ein Diac DK, ein Startkondensator C7 sowie die Widerstände R2, R8. Der Startkondensator C7 ist einerseits mit dem Minuspol des Glättungskondensators C6 und andererseits über den Widerstand R2 mit dem Pluspol des Glättungskondensators C6 verbunden. Der Diac DK ist parallel zum Startkondensator C7 geschaltet und an die Basis des Transistors T2 angeschlossen. Ein Abgriff M3 zwischen dem Startkondensator C7 und dem Widerstand R2 ist über einen Widerstand R15 und eine Diode D5 zum Mittenabgriff M des Wechselrichters geführt. Der Widerstand R8 ist parallel zur Rücklaufdiode D3 geschaltet. Ein parallel zur Rücklaufdiode D4 angeordneter Kondensator C14 verringert die beim Ummagnetisieren der Induktivitäten auftretenden Verlustleistungen, indem er die vom Wechselrichter generierten Spannungsflanken verlangsamt.
  • Die erfindungsgemäße Abschaltungsvorrichtung dieser Schaltungsanordnung umfaßt einen bistabilen Multivibrator, der von den Transistoren T3, T4 und den ohmschen Widerständen R9, R10, R11, R13 gebildet wird, und einen Feldeffekt-Transistor T5, zwei Zenerdioden D2, D6 sowie einen Spannungsteiler R1, R7 und einen ohmschen Widerstand R14. Der Kollektor des Transistors T4 ist einerseits über den Widerstand R10 mit dem Abgriff M3 und andererseits mit der Gate-Elektrode des Feldeffekt-Transistors T5 verbunden, sowie über den Widerstand R13 zur Basis des Transistors T3 geführt. Parallel zur Kollektor-Emitter-Strecke des Transistors T4 und zum Gate des Feldeffekt-Transistors T5 ist die Zenerdiode D2 geschaltet. Sie schützt das Gate des Niedervolt-Feldeffekt-Transistors T5 vor zu hohen Eingangsspannungen. Der Kollektor des Transistors T3 ist über den Widerstand R9 zu einem Knotenpunkt zwischen den Widerständen R2 und R10 geführt und über den Widerstand R11 mit der Basis des Transistors T4 verbunden. Der Source-Anschluß des Feldeffekt-Transistors T5 und der Emitter-Anschluß der Transistoren T3, T4 sind mit dem Minuspol des Glättungskondensators C6 verbunden. Der aus den ohmschen Widerständen R1, R7 bestehende Spannungsteiler liegt parallel zum Glättungskondensator C6 und besitzt einen Abgriff M4, der über die Zenerdiode D6 zur Basis des Transistors T3 geführt ist.
  • Die Funktionsweise dieser Schaltungsanordnung entspricht weitgehend dem Funktionsprinzip der bereits oben erläuterten und in der Figur 1 abgebildeten Schaltung.
  • Die Transistoren T1, T2 des Halbbrückenwechselrichters schalten alternierend mit einer Frequenz oberhalb von 20 KHz, so daß der Mittenabgriff M abwechselnd mit dem Plus- bzw Minuspol des Glättungskondensators C6 verbunden ist, während der Kopplungskondensator C10 die Spannung U/2 führt, wenn die am Glättungskondensator C6 anliegende Spannung mit U bezeichnet wird. Dadurch fließt im Serienresonanzkreis ein Wechselstrom, dessen Frequenz durch die Schaltfrequenz des Wechselrichters bestimmt wird. Das Anschwingen des Wechselrichters erfolgt durch den Diac DK, der Triggerimpulse auf die Basis des Transistors T2 gibt, nachdem sich der Startkondensator C7 zuvor auf die Kippspannung des Diac DK aufgeladen hat. Nach dem erfolgreichen Anschwingen des Wechselrichters wird der Startkondensator C7 über den Knotenpunkt M3, den Widerstand R15, die Diode D5 und die Schaltstrecke des Transistors T1 oder T2 soweit entladen, daß die Kippspannung des Diac DK unterschritten wird und dieser keine weiteren Triggerimpulse an den Transistor T2 geben kann.
  • Vor dem Durchzünden der Niederdruckentladungslampe LP fließt zunächst durch die Elektrodenwendeln E1, E2, die Kapazität C12 und den Kaltleiter R12 ein Heizstrom. Nach ausreichender Elektrodenvorheizung wird der Kaltleiter R12 hochohmig, so daß sich an den nun in Reihe geschalteten, parallel zur Lampe LP angeordneten Kapazitäten C12, C15 im Zusammenspiel mit der Resonanzinduktivität LD mittels Resonanzüberhöhung die für die Lampe LP erforderliche Zündspannung aufbaut. Die Lampe LP zündet durch und es stellt sich über der Lampe die niedrigere Betriebsspannung ein.
  • Die Funktionsweise des aus den Dioden D11 bis D14 und aus den Kondensatoren C8, C13 bestehenden aktiven Oberwellenfilters in Kombination mit der Resonanzinduktivität LD und den Kondensatoren C5, C6 ist detailliert in der DE 36 23 749 A1 beschrieben und soll daher hier nicht näher ausgeführt werden. Das aktive Oberwellenschrieben und soll daher hier nicht näher ausgeführt werden. Das aktive Oberwellenfilter pumpt mit Hilfe der Kondensatoren C8, C9, C13 laufend Energie aus dem Serienresonanzkreis in den Glättungskondensator C6 zurück, so daß eine annähernd sinusförmige Netzstromentnahme möglich wird.
  • Der bistabile Multivibrator, im wesentlichen bestehend aus den Transistoren T3, T4, wird vom Startkondensator C7 gespeist. Nach dem Einschalten der Schaltungsanordnung wird der bistabile Multivibrator mit der am Startkondensator C7 ansteigenden Spannung dadurch definiert rückgesetzt, daß über den Widerstand R10 und die Gate-Source-Kapazität des Feldeffekt-Transistors T5 die Basis-Emitter-Spannung am Transistor T3 stärker verzögert wird als die am Transistor T4, so daß der Transistor T3 sperrt, während der Transistor T4 leitet. Der Feldeffekt-Transistor T5 sperrt ebenfalls. Am Startkondensator C7 baut sich die Kippspannung des Diac DK auf, so daß dieser Triggerimpulse auf die Basis des Transistors T2 gibt. Schwingt der Wechselrichter, so schalten die Transistoren T1, T2 alternierend und der Startkondensator C7 wird über den Widerstand R15, die Diode D5 und die Schaltstrecke des Transistors T1 oder T2 soweit entladen, daß die Durchbruchspannung des Diac DK unterschritten wird und keine weiteren Triggerimpulse generiert werden. Die Transistoren T3, T4 und T5 behalten ihren Ausgangszustand bei.
  • Ein anomaler Betriebszustand des Halbbrückenwechselrichters äußert sich bei der vorliegenden Schaltungsanordnung in einem überhöhten Spannungsabfall am Glättungskondensator C6. Wird ein durch die Zenerdiode D6, die Spannungsteilerwiderstände R1, R7 und den Transistor T3 definierter Schwellwert überschritten, fließt ein Basisstrom für den Transistor T3 und der bistabile Multivibrator wird zurückgesetzt, d.h., die Schaltstrecke des Transistors T3 leitet und die des Transistors T4 sperrt. Der Feldeffekt-Transistor T5 wird nun vom bistabilen Multivibrator durchgeschaltet, so daß der Basis des Halbbrückentransistors T2 über den Widerstand R14 und über die jetzt leitfähige Source-Drain-Strecke des Feldeffekt-Transistors T5 das Steuersignal entzogen wird. Der Wechselrichter wird entregt und die Spannung am Startkondensator C7 bleibt aufgrund der Belastung durch den nun parallel geschalteten Widerstand R9 unterhalb der Kippspannung des Diac DK. Es werden somit keine Triggerimpulse vom Diac DK erzeugt. Der Wechselrichter kann erst wieder anschwingen, wenn der bistabile Multivibrator durch Unterbrechen der Spannungsversorgung erneut gesetzt wird.
  • Die Erfindung beschränkt sich nicht auf das oben näher beschriebene Ausführungsbeispiel. So kann die erfindungsgemäße Abschaltungsvorrichtung, bestehend aus den elektrischen Bauelementen 9 und 17 bis 26, auch in eine Schaltungsanordnung zum Betrieb von Niedervolt-Halogenglühlampen integriert werden. Der Spannungsteiler 24, 25 ist hier allerdings nicht parallel zum Eingangskondensator 1 geschaltet, sondern Bestandteil des Last- oder Lampenstromkreises. Im Falle eines anomalen Betriebszustandes, d.h., im Falle eines Kurzschlusses, verursacht der Kurzschlußstrom in den Spannungsteilerwiderständen einen überhöhten Spannungsabfall, der von der Zenerdiode 26 detektiert wird und zur Auslösung der Abschaltungsvorrichtung führt. Der Spannungsteiler 24, 25 kann bei einer Schaltungsanordnung für Niedervolt-Halogenglühlampen auch durch einen einfachen Last- oder Emitterwiderstand ersetzt werden, der mit dem Emitteranschluß des Halbbrücken-Transistors 3 und dem Minuspol des Eingangskondensators 1 verbunden ist, und zu dem die Zenerdiode 26 parallel geschaltet ist.
  • Ferner kann bei Schaltungsanordnungen, bei denen der Wechselrichter nach jeder Netzhalbwelle neu gestartet wird, auf den Feldeffekt-Transistor verzichtet werden, da bei diesen Schaltungen nur der Triggerimpuls vom Diac unterdrückt werden muß, der den Start des Wechselrichters auslöst.
  • Außerdem kann der bistabile Multivibrator platzsparend als ein in C-MOS Technik ausgeführter integrierter Schaltkreis realisiert werden. Für die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung eignet sich insbesondere ein D-Flip-Flop, bei dem ein unbestimmter Ausgangszustand nicht auftreten kann. Dadurch eröffnet sich die Möglichkeit, die Schaltungsanordnung über einen Sensor, beispielsweise einen Berührungskontakt mit nachgeschalteter Auswertungslogik, extern abzuschalten, indem der Takteingang des D-Flip-Flops vom Sensor gesteuert wird.
  • Die erfindungsgemäße Abschaltungsvorrichtung kann auch in einen Vollbrückenwechselrichter intergiert werden. Tabelle 1
    Dimensionierung der Schaltung gemäß Figur 3
    R1 2,2 MΩ, 1 %
    R2 820 KΩ
    R3, R4 8,2 Ω
    R5, R6 0,56 Ω
    R7, R9 39 KΩ
    R8 510 KΩ
    R10, R11, R13 330 KΩ
    R14 0,22Ω
    R15 33 KΩ
    C5 47 nF
    C6 10 µF
    C7 100 nF, 63 V
    C8 3,3 nF
    C9 5,6 nF
    C10 150 nF
    C12 10 nF
    C13 4,7 nF
    C14 1,0 nF
    C15 3,3 nF
    DK N413M
    T3, T4 BC547C
    T5 BSS295
    D2 BZX55/C10
    D6 BZX55B7V5
    LD 3 mH, EF16

Claims (8)

  1. Schaltungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen, wobei die Schaltungsanordnung folgende Merkmale aufweist:
    - ein mit Gleichspannung gespeistes Schaltnetzeil, das mindestens zwei alternierend schaltende Transistoren (2, 3; T1, T2) besitzt,
    - eine Ansteuerung für die Transistoren (2, 3; T1, T2) des Schaltnetzteils
    - einen parallel zu den Schaltstrecken der Transistoren (2, 3; T1, T2) des Schaltnetzteils angeordneten Glättungskondensator (1; C6)
    - eine Abschaltvorrichtung, die bei einem anomalen Betriebszustand der Schaltungsanordnung diese stillegt, indem sie wenigstens einem Transistor (3; T2) des Schaltnetzteils das Steuersignal für dessen Steuerelektrode entzieht,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Abschaltvorrichtung folgende Merkmale aufweist:
    - einen steuerbaren elektronischen Schalter (23; T5), dessen Schaltstrecke parallel zur Steuerelektrode eines Transistors (3; T2) des Schaltnetzteils geschaltet ist,
    - einen bistabilen Multivibrator (17, 18; T3, T4), wobei ein Ausgang des Multivibrators (17, 18; T3, T4) mit der Steuerelektrode des elektronischen Schalters (23; T5) verbunden ist und der Setz- oder Rücksetzeingang des Multivibrators (17, 18; T3, T4) mit dem Ausgang eines Schwellwertschalters (26; D6) verbunden ist.
  2. Schaltungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der steuerbare elektronische Schalter ein Feldeffekttransistor (23; T5) ist.
  3. Schaltungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Schaltnetzteil ein selbstschwingender Halbbrükkenwechselrichter ist.
  4. Schaltungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Schwellwertschalter (26; D6) parallel zu einem Widerstand (25; R7) eines Spannungsteilers (24, 25; R1, R7) geschaltet ist, wobei der Spannungsteiler (24, 25; R1, R7) parallel zum Glättungskondensator (1; C6) angeordnet ist.
  5. Schaltungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der bistabile Multivibrator ein in C-MOS-Technik ausgeführter integrierter Schaltkreis ist.
  6. Schaltungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der bistabile Multivibrator ein D-Flip-Flop ist.
  7. Schaltungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Takteingang des D-Flip-Flops von einem Sensor mit nachgeschalteter Auswertungslogik gesteuert wird.
  8. Schaltungsanordnung zum Betrieb elektrischer Lampen nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Sensor ein Berührungskontakt ist.
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