EP0644561A1

EP0644561A1 - Magnetsystem für ein Hubgerät

Info

Publication number: EP0644561A1
Application number: EP94114477A
Authority: EP
Inventors: Wilhelm Dr. Dipl.-Ing. Binder
Original assignee: Binder Magnete GmbH
Current assignee: Binder Magnete GmbH
Priority date: 1993-09-16
Filing date: 1994-09-14
Publication date: 1995-03-22
Anticipated expiration: 2014-09-14
Also published as: EP0644561B1; DE59404663D1

Abstract

Das Magnetsystem für ein Hubgerät enthält einen entlang einer Achse bewegbaren zylindrischen Anker, eine Erregerspule sowie ein Magneteisensystem zur Magnetfeldführung. Das Magneteisensystem ist an seinen das Magnetfeld umlenkenden Stellen, an denen sich infolge Richtungsänderung ein Ablenkwinkel der Magnetfeldlinien einstellen muß, im Vergleich zum Ankerquerschnitt mit einem vergrößerten Querschnitt versehen, um die magnetische Flußdichte an diesen Stellen des Magneteisensystems zu reduzieren. Darüber hinaus ist das Magnetsystem vorteilhafterweise derart symmetrisch aufgebaut, daß die Hubstrecke des Ankers mindestens annähernd im induktiven Zentrum der Erregerwicklung liegt und ebenso deckungsgleich mit der Symmetrieebene des magnetischen Energieinhalts der beiden praktisch gleich großen ferromagnetischen Gehäusehälften zusammenfällt. Vorteil: Steigerung der Hubkraftlinien bei gleich großem Leistungsbedarf und gleich großen Abmessungen gegenüber bisherigen Magnetsystemen innerhalb der Hubstrecke; verbesserter Wirkungsgrad sowohl bei Stromstoß- als auch Dauerbetrieb. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Magnetsystem für ein Hubgerät gemäß den Merkmalen des Oberbegriffs des Anspruchs 1.
Ein solches Magnetsystem ist beispielsweise aus DE 36 05 216 A1 oder DE-PS 976 704 bekannt. Dort ist ein Elektromagnet beschrieben, der einen entlang einer Achse bewegbaren, zylinderförmigen Anker sowie eine koaxial zu diesem Anker angeordnete Erregerspule und ein Magneteisensystem zur Magnetfeldführung aufweist. Das Magneteisensystem besteht aus einer koaxial zur Achse des Ankers angeordneten hohlzylindrischen Rohrführung und einem der Rohrführung in einem Abstand gegenüberliegenden Ankergegenstück. Das Ankergegenstück ist mit einer dem Anker gegenüberliegenden Stirnwand und mit in Richtung zum Anker weisenden, ebenfalls koaxial zur Achse angeordneten hohlzylindrischen Wandungen versehen. Die hohlzylindrische Rohrführung und die hohlzylindrischen Wandungen des Ankergegenstücks sind zwischen der Erregerspule und dem Anker angeordnet. Darüber hinaus ist das Ankergegenstück und die Rohrführung über ein um die Erregerspule angeordnetes Gehäuse zum Schließen des magnetischen Kreises miteinander verbunden. Bei Bestromung der Erregerspule wird im Magneteisensystem ein magnetischer Feldlinienverlauf erzeugt, wodurch der kolbenförmige Anker entlang der Achse linear in Richtung zur Ankerstirnfläche hin- bzw. wegbewegt werden kann.
Solche Magneteisensysteme werden auch als sogenannte Hub- oder Zugmagnete bezeichnet. Zur Anpassung der Hubkraftcharakteristik ist in der DE-PS 976 704 vorgeschlagen, die hohlzylindrischen Wandungen am Ankergegenstück als Steuerkonuswandungen auszubilden, um mit ferromagnetischen Mitteln den Verlauf der Hubkraftkurve zu beeinflussen und um einen geringen magnetischen Widerstand vom Gehäuse des Magneteisensystems beim Übergang zum beweglichen Anker sowie eine hohe Flußdichte im "magnetischen Arbeitsraum" zu erreichen. Mit "magnetischer Arbeitsraum" ist dabei im folgenden der Raum bezeichnet, der innerhalb der Begrenzungen der Ankerstirnfläche, der Stirnfläche des Ankergegenstücks sowie der Steuerkonuswandungen liegt.
Bei den bekannten Magnetsystemen ist es aber weiterhin problematisch, einen guten Wirkungsgrad sowohl bei Stromstoßbetrieb als auch Dauerbetrieb zu ermöglichen.
Wie Elektromagnete mittels eines Computerprogrammes berechnet und entworfen werden können, ist z. B. in Philips techn. Rdsch. 1980/81, Bd. 39, Nr. 2, Seiten 52 - 61 beschrieben.
Es ist allgemein bekannt, bei magnetischen Hubgeräten (Linear-Hubmagneten, Drehmagneten, magnetisch betätigten Kupplungen und Bremsen) durch einen kurzzeitig stark erhöhten Stromstoß (gegenüber der elektrischen Leistungsbelastung bei Dauereinschaltung) stoßartig die Aktionskraft des Magnetsystems beträchtlich zu erhöhen, um dabei den Schaltvorgang in der zeitlichen Schaltgenauigkeit zu präzisieren und zu verkürzen.
Die Stromstoßsteuerung kann dabei beispielsweise durch einen am Hubende angebrachten, mechanisch vom Hubweg gesteuerten Schalter oder durch eine Sekundärwicklung von wenigen Windungen gesteuert werden, wobei eine induzierte Steuerspannung für ein Relais abgegeben wird, solange eine Mangetfeldänderung während des Schaltvorgangs stattfindet.
Ebenso ist eine elektronische Steuerung möglich, wobei ein Magnetsensor von dem Magnetfeld der Erregerwicklung funktionsabhängig zu reagieren vermag, wie auch über eine elektronisch fest vorgegebene Schaltdauer des Stromstoßes, der die erhöhte Hubarbeitsleistung des Magnetsystems nach Bedarf zeitlich dimensioniert. Die üblichen Stromstoßdauern liegen etwa zwischen 0.1 und 0.2 Sekunden.
Solche kurzzeitigen Übererregungen des Magnetsystems werden bei handelsüblichen Elektromagneten je nach Aufgabenstellung angewendet. Bei den bisher üblichen Dimensionierungen des Magnetsystems kann der kurzzeitige Stromstoß nur eine eng begrenzte Leistungssteigerung der Hubarbeit herbeiführen, da das Magnetsystem rasch übersättigt und die Umsetzung der elektrischen Stromstoßleistung nur mit einem schlechten Wirkungsgrad in mechanische Hubarbeit transformiert werden kann.
Ein weiteres Problem bei den bekannten Magnetsystemen besteht darin, daß bei Stromstoßbetrieb der Anker des Hubmagneten nach der Stromstoßerregung in seiner Hubendstellung magnetisch mit der Stoßerregungskraft festgehalten werden muß, wobei die überhöhte Haftkraft bei niedriger Leistung (der Dauerbetriebsleistung entsprechend) aufgebracht werden muß. Dies sind zwei entgegengesetzte technische Forderungen im Hubmagnetbau.
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, ein Magnetsystem für ein Hubgerät zu schaffen, das sowohl bei Stromstoßbetrieb als auch Dauerbetrieb einen verbesserten Wirkungsgrad aufweist und das bei der Stromstoßbetriebsart eine verminderte Erregerleistung erfordert, um den Anker des Hubmagneten in der Hubendstellung magnetisch festzuhalten.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des Anspruchs 1 oder 3 gelöst.
Die Erfindung beruht also im wesentlichen darauf, daß das Magneteisensystem mit Rohrführung, Ankergegenstück und Gehäuse an seinen die magnetischen Feldlinien umlenkenden Stellen, an denen sich ein Ablenkwinkel des Magnetfeldlinienverlaufs ändert bzw. einstellt, einen im Vergleich zum Ankerquerschnitt jeweils vergrößerten Querschnitt aufweist. Damit kann die magnetische Flußdichte an diesen umlenkenden Stellen reduziert werden, wobei vorzugsweise das Magneteisensystem hinsichtlich seiner Querschnittsflächen in etwa wie folgt ausgebildet ist:

$Q2 = (1,2 - 1,8) x Q1$

$Q3 = (1,3 - 2.5) x Q2$

$Q5 = (2,2 - 4,4) x Q2$

$Q6 = (1,1 - 2,0) x Q1 und$

$Q10 = (3,0 - 5,0) x Q2.$
Hierbei bezeichnen Q1 die Querschnittsfläche des Ankers, Q2 eine Querschnittsfläche des Ankergegenstückes in einem Basisbereich der Steuerkonuswandungen, Q3 eine Fläche im Bereich einer ersten Umlenkung des Magnetfeldes zwischen Ankergegenstück und Gehäusewandung des Magneteisensystems, Q5 eine Übergangsfläche im Bereich einer zweiten Umlenkung zwischen einer außenrohrartigen Wandung des Gehäuses des Magneteisensystems und einer dem Ankergegenstück zugeordneten, deckelartigen Wandung des Gehäuses, Q6 eine Querschnittsfläche der außenseitigen Gehäusewandung und Q10 eine zylinderförmige Übergangsfläche zwischen Rohrführung und Anker.
Bei Einhaltung der vorgenannten Bedingungen können die Magnetfeldlinien im hochpermeablen Eisensystem bei reduzierter Flußdichte (gegenüber der Flußdichte beim Geradeauslauf) an den umlenkenden Stellen eine Richtungskomponente der Eisenmoleküle mit geringerem Leistungsaufwand durchführen, um die gewünschte Änderung im Gesamtrichtungsverlauf des Feldes zu bewirken. Die Umlenkverlustleistung für die bei üblichen Hubmagneten notwendige viermalige Richtungsänderung des Magnetfelds um die Erregerspule herum kann bei einer derartigen Realisierung äußerst gering gehalten werden.
In einer anderen Lösung der Erfindung, die vorteilhafterweise in Kombination mit den Abmessungsbedingungen eingesetzt wird, ist vorgesehen, daß das Magneteisensystem samt Erregerspule mindestens annähernd symmetrisch zu einer parallel zum Querschnitt des Ankers verlaufenden, magnetenergetischen Symmetrieebene aufgebaut ist und die Stirnfläche des Ankers in einer Hubanfangsstellung mindestens in etwa auf dieser Symmetrieebene liegt. Ausgehend hiervon ist der Anker bis zur Stirnwand des Ankergegenstückes in eine Hubendstellung bewegbar. Die Konusspitze des zylinderförmigen Steuerkonusses liegt darüber hinaus mindestens annähernd an der Symmetrieebene anstoßend an. In der Hubendstellung, die auch als Ankerfeldschlußstellung bezeichnet wird, ist der "magnetische Arbeitsraum" vollständig vom Anker ausgefüllt. Für den Fall, daß die der Ankerstirnfläche gegenüberliegende Fläche des Ankers bei der Hubstellung bündig mit dem außenseitigen Ende des Magneteisensystems abschließt, ist der Elektromagnet vollständig symmetrisch zur Symmetrieebene des Magneteisensystems aufgebaut. Der Energieinhalt der beiden Hälften des Magnetsystems beiderseits der Symmetrieebene ist damit gegenüber dem zylindrisch geformten "magnetischen Arbeitsraum" gleich groß magnetenergieinhaltlich ausbalanciert. Da der "magnetische Arbeitsraum" beim erfindungsgemäßen Magnetsystem von beiden Seiten mit gerade aufeinander zulaufenden Feldlinien beaufschlagt wird, wird eine optimale Steuerwirkung zu der aus der DE-PS 976 704 beschriebenen Hubkraftcharakteristikanpassung erreicht. Darüber hinaus liegt die aus der DE-PS 976 704 bekannte "Konussteuerung" geometrisch im magnetinduktiven hochwirksamen, zentral angeordneten Innenraum der Erregerspule.
In einer Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, die Außenecken des Magnetsystems zur Vergrößerung des Kurvenradius mit Ausbuchtungen zu versehen, wobei ein allmählicher Übergang des Querschnitts vor bzw. nach der Kurve zum geradlinigen Teil des Magnetsystems von Vorteil ist.
Da der Anker beim Vorrücken in den "magnetischen Arbeitsraum" in seinem dem Ankergegenstück zugewandten vorderen Teil hoher magnetischer Belastung ausgesetzt ist, ist es zweckmäßig, den Anker in seinem vorderen Teil aus einem hochwertigen permeablen Magnetmaterial herzustellen. In seinem hinteren Teil kann der Anker dagegen aus einem Magnetweicheisenmaterial bestehen. Im übrigen ist es auch möglich, den Anker insgesamt aus einem hochpermeablen Material aufzubauen.
Die der Ankerstirnfläche gegenüberliegende Fläche des Ankers ist zweckmäßigerweise mit einer Kurzschlußplatte verbunden. Damit soll erreicht werden, daß in Hubendstellung und damit Feldschlußstellung diese Kurzschlußplatte durch Anlegen an der Außenwandung des Magneteisensystems ein zwischen Anker und Rohrführung befindlicher Luftspalt magnetisch kurzgeschlossen wird. Zur Erhöhung dieses Effektes und damit zur Steigerung der Haltekraft des Ankers in seiner Hubendstellung kann eine ringförmige Ausnehmung an der Außenwandung des Magneteisensystems zwischen Rohrführung und Gehäuse vorgesehen werden.
Durch die Ausbildung der hohlzylindrischen Steuerkonuswandungen mit einer kegelförmigen Außenfläche ist die Steuerung der Hubkraftkennlinie für die Auslegung sowohl des stromstoßbetriebenen Magnetsystems als auch beim direktnetzgeschalteten Betriebsverfahren darstellbar.
Um die bestmögliche Anpassung der Hubkraftkennlinie zu erreichen, ist der zylindrisch geformte Steuerkonus mit seiner kegelförmigen Außenfläche auswechselbar gestaltet. Mit der Austauschbarkeit dieses Steuerkonusses kann der Verlauf der Zugkraftkurve beeinflußt werden.
Zur Erzielung eines günstigen Magnetfeldverlaufs innerhalb des Magneteisensystems ist dieses aus zwei Teilen gebildet, die an der Symmetrieebene miteinander zu verbinden sind. D.h., daß an das Ankergegenstück einerseits und an die Rohrführung andererseits entsprechenden Gehäuseteile einstückig angeformt sind und diese beiden Teile an der Symmetrieebene luftspaltfrei miteinander flächig verbunden werden.
Um das erfindungsgemäße Magnetsystem druckdicht zu gestalten, ist zwischen den sich gegenüberliegenden und beabstandeten Enden der Steuerkonuswandungen und der Rohrführung ein ringförmiges Zwischenelement aus nichtmagnetischem Material abdichtend anzuordnen.
Ein äußerst einfach aufzubauender Hubmagnet mit einer günstigen Magnetfeldführung ohne wesentliche Streuverluste ergibt sich, wenn das Magneteisensystem lediglich aus zwei mindestens annähernd gleich großen Eisenteilen, nämlich einem Anker und einem Ankergegenstück, gebildet wird. Dabei sind der Anker und das Ankergegenstück rotationssymmetrisch auf einer gemeinsamen Achse angeordnet. Dabei sind zwei innenliegende Zylinderkörper in einem außenliegenden Hohlzylinderkörper angeordnet, wobei der Magnetkörper auf einer Seite als Deckelteil fest mit dem Außenkörper verbunden ist. Der Anker ist erfindungsgemäß längsbeweglich unter Bildung mindestens eines Arbeitsluftspaltes gegenüberliegend zum Ankergegenstück angeordnet, wobei die Erregerspule in dem zwischen Zylinderkörper und Hohlzylinderkörper des Ankers und des Ankergegenstücks gebildeten Zwischenraum angeordnet ist.
Der erfindungsgemäße Gleichstrom-Hubmagnet weist hierdurch einfachste geometrische Bauformen seiner Einzelteile auf. Darüber hinaus ist der erfindungsgemäße Gleichstrom-Hubmagnet bestens geeignet, in miniaturisierten Schaltungsanlagen eingesetzt zu werden, da er bei kleinstmöglichen Magnetaußenabmessungen eine magnetfeldtechnische streuarme Gestaltungsform seines magnetischen Kreises aufweist. Durch das Vorsehen eines lediglich aus zwei gleich großen Eisenteilen bestehenden Magneteisensystems, ergibt sich für den gesamten Magnetkreis innerhalb des Gleichstrom-Hubmagneten sowohl in der Hubanfangsstellung als auch in der Hubendstellung jeweils ein gleich hoher magnetischer Energieinhalt im Anker und im Ankergegenstück und somit eine geringe magnetische Streuung bei höchstmöglicher Hubarbeit.
Der erfindungsgemäße Gleichstrom-Hubmagnet ermöglicht durch seine äußerst reduzierte Formgebung des Magnetsystems, Kleinmagnete zu bauen, die in den Abmessungen sehr kleingehalten werden können.
Eine Weiterbildung der Erfindung sieht vor, die Zylinderkörper und Hohlzylinderkörper von Ankergegenstück und Anker jeweils unterschiedlich lang auszubilden, wobei die Gesamtlänge der beiden Kohlzylinderkörper und der beiden Zylinderkörper von Anker und Ankergegenstück gleich groß ist. Durch die hierdurch versetzte Anordnung der zwischen Anker und Ankergegenstück liegenden Arbeitsluftspalte läßt sich eine Steigerung der Hubarbeit des Gleichstrom-Magneten feststellen.
Ein anderes für einen Gleichstorm-Hubmagneten geeignetes Magneteisensystem besteht lediglich aus drei Eisenteilen, nämlich einem axial beweglichen Anker, einem feststehenden Ankergegenstück und einem sowohl im Anker als auch Ankergegenstück sitzenden Bolzen zu bilden. Dabei sind erfindungsgemäß der Anker und das Ankergegenstück mindestens annähernd gleich gestaltet, so daß eine einfache Herstellung mittels einer einzigen Gußform möglich ist. Der Anker und das Gegenstück sind darüber hinaus glockenförmig, wobei die offenen Seiten von Anker und Ankergegenstück zueinander gerichtet und der Anker und das Ankergegenstück mit jeweils einer auf einer Mittenachse des Gleichstrom-Hubmagneten liegenden Durchgangsbohrungen versehen sind. Der Bolzen ist in der Durchgangsbohrung des Ankers feststehend und in der Durchgangsbohrung des Ankergegenstückes axial beweglich angeordnet.
Erfindungsgemäß wird somit der Gleichstrom-Hubmagnet auf lediglich drei Teile zurückgeführt, wobei der Arbeitsluftspalt zwischen Anker und Ankergegenstück mit geringstmöglichen magnetischen Streuungen auskommt.
Der Gleichstrom-Hubmagnet nach der Erfindung nutzt die für eine wirkungsvolle Miniaturisierung von Hubmagneten notwendigen Bedingungen in sinnvoller Weise aus. Es müssen nämlich als Werkstoff hochpermeable Eisensorten verwendet werden, deren Magnetisierungskurven spezielle Bedingungen für das Ein- und Ausschalten des Magneteisensystems erfüllen. Zudem sollen diese Werkstoffe für die Fertigung gut bearbeitbar und weitgehend temperaturunabhängig sein. Durch die Reduzierung des erfindungsgemäßen Gleichstrom-Hubmagneten und des darin enthaltenen Magneteisensystems auf äußerst einfache geometrische Formen ist dies möglich. Darüber hinaus ist es möglich, den grundsätzlich stets erforderlichen Arbeitsluftspalt so zu gestalten, daß insbesondere in Hubanfangsstellung eine geringstmögliche Streuung des magnetischen Feldes auftritt. Des weiteren nutzt der erfindungsgemäße Gleichstrom-Hubmagnet in sinnvoller Weise aus, daß die "Erzeugerhubkraft-Kennlinie" einer "Verbraucherhubkraft-Kennlinie" angepaßt werden kann.
Die wesentlichen Vorteile des erfindungsgemäßen Gleichstrom-Hubmagneten liegen im wesentlichen in dem äußerst einfachen Aufbau, der eine Miniaturisierung des Gleichstrom-Hubmagneten ermöglicht. Darüber hinaus zeichnet sich der Gleichstrom-Hubmagnet nach der Erfindung durch ein geringes Streufeld und damit durch geringe Verluste aus.
Gemäß der Erfindung ist das Magneteisensystem, bestehend aus Anker, Ankergegenstück und Bolzen so dimensioniert, daß es an seinen, den magnetischen Feldlinien umlenkenden Stellen, an denen sich ein Ablenkwinkel des Magnetfeldlinienverlaufes ändert, einen im Vergleich zum Ankerquerschnitt jeweils vergrößerten Querschnitt aufweist, um die magnetische Flußdichte an den umlenkenden Stellen zu reduzieren.
Alternativ hierzu oder zusätzlich hierzu kann das Magneteisensystem samt Erregerspule auch mindestens annähernd symmetrisch zu einer parallel zum Querschnitt des Ankers verlaufenden Symmetrieebene ausgebildet sein, wobei eine Stirnfläche des Ankers in einer Hubanfangsstellung mindestens in etwa auf dieser Symmetrieebene liegend angeordnet und ausgehend hiervon bis zur Stirnwand des Ankergegenstückes in eine Hubendstellung bewegbar ist. Ist das Ankergegenstück mit einem Steuerkonus, wie er aus DE-PS 976 704 an sich bekannt ist, versehen, so ist das Konusende des Steuerkonusses zweckmäßigerweise mindestens annähernd an die Symmetrieebene anstoßend anzuordnen.
Eine Weiterbildung der Erfindung sieht vor, daß sich der Bolzen aus einer bodenartigen Wandung des glockenförmigen Ankerstückes und/oder des Ankers nach außerhalb des Gleichstrom-Hubmagneten erstreckt. Hierdurch kann die sonst notwendige Schubstange ersetzt werden.
Die Schubstange kann an ihren Stirnseiten oder an einer ihrer Stirnseiten mit einer Halteinrichtung, zum Beispiel einer Gewindebohrung, versehen sein, um hier ein Schaltelement anzuschließen.
Wie bereits erwähnt, können die Wandungen des Ankergegenstückes mit einem Steuerkonus versehen sein. Zweckmäßigerweise wird das Wandende des gegenüberliegenden Ankers ebenfalls mit einem Steuerkonus und damit einer Abschrägung derart versehen, daß die Wandenden des Ankers und Ankergegenstückes parallel zueinander verlaufen. Die sich hierdurch einstellende konusförmige Gestaltung des Arbeitsluftspaltes ist für längere Hubhöhen des Ankers besonders geeignet. Es hat sich herausgestellt, daß die sich überlappende Anordnung der Wandenden von Ankergegenstück und Anker in Form von abgeschrägten Enden eine geringe Magnetstreuung zur Folge hat.
Eine solche konusförmige Formgebung des Arbeitsluftspaltes ist jedoch nicht zwingend. Vielmehr können die Wandenden von Anker und Ankergegenstück auch orthogonal zur Achse des Gleichstrom-Hubmagneten ausgeführt sein. Darüber hinaus ist es ebenfalls möglich, die Wandenden abgestuft zueinander auszubilden, so daß bereits in Hubanfangsstellung eine ferromagnetische Berührung ähnlich wie bei der Konussteuerung stattfindet. Die Magnethubkraft-Kennlinie kann so in vorteilhafter Weise der Bedarfskennlinie mit einem entsprechenden Kraftüberschuß angepaßt werden.
Das Gehäuse des erfindungsgemäßen Gleichstrom-Hubmagneten besteht der Einfachheit halber lediglich aus einer unmagnetischen Rohrführung, in deren Enden die bodenartigen Wandungen von Anker und Ankergegenstück sitzen und bündig mit dem Rohrenden der Rohrführung abschließen. Die unmagnetische Rohrführung weist hierfür eine innere zylinderförmige Wandung auf, an der einerseits das Ankergegenstück feststehend angeordnet ist und andererseits der Anker gleitend sitzt. Die Innenwandung der Rohrführung kann hier in vorteilhafter Weise als Gleitbahn genutzt werden. Die Rohrführung kann an ihrem äußeren Umfang zylinderförmig oder quaderförmig gestaltet sein. Wesentlich ist lediglich, daß die Rohrführung unmagnetisch ist, um einen magnetischen Kurzschluß im Arbeitsluftspalt zu vermeiden.
Die Erfindung wird im vorliegenden anhand von in den Figuren dargestellten Ausführungsbeispielen bzw. Kurven näher erläutert. Es zeigen :

Figur 1: eine ringförmige Spule mit kreisförmigem Spulenquerschnitt und den dazugehörenden Magnetfeldlinien,
Figur 2: eine Darstellung ähnlich zu Figur 1 mit einem zusätzlichen, dem Magnetfeldlinienverlauf angepaßten Magneteisensystem sowie einem in einer Öffnung des Magneteisensystems bewegbaren Anker,
Figur 3: ein erfindungsgemäßes Magnetsystem mit einer Erregerspule mit quadratischem Spulenquerschnitt, einem daran angepaßten Magneteisensystem sowie einem Anker,
Figur 4: ein weiteres Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Magnetsystems,
Figur 5: Zugkraftkurven eines bekannten Hubmagneten bei Dauerbetrieb (100 % ED) und Kurzzeitbetrieb (5 % ED),
Figur 6: Zugkraftkurven des erfindungsgemäßen Magnetsystems bei Dauerbetrieb (100 % ED) und Kurzzeitbetrieb (5 % ED), und zwar bei gleichem elektrischem Leistungsaufwand wie in Figur 5 und denselben Außenabmessungen,
Figur 7: ein Beispiel der Querschnittsflächen des in Figur 4 gezeigten erfindungsgemäßen Magnetsystems im Vergleich zu den Querschnittsflächen eines herkömmlichen Hubmagneten,
Figur 8: ein weiteres Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Magnetsystems mit Ausbuchtungen an den äußeren Rändern des Hubmagneten,
Figur 9: eine Darstellung ähnlich zu Figur 4, wobei zusätzlich das außenseitige Ende des Ankers mit einer Kurzschlußplatte versehen und an der außenseitigen Wandung des Magneteisensystems zwischen Rohrführung und Anker eine ringförmige Ausnehmung angeordnet ist,
Figur 10: eine Darstellung ähnlich zu Figur 4, wobei das Magneteisensystem eine Außenrundform aufweist,
Figur 11: ein weiteres erfindungsgemäßes Magnetsystem mit einem ein Hydraulikventil steuernden, druckdichten Innenrohr, wobei das Magneteisensystem ebenfalls eine Außenrundform aufweist,
Figur 12, Figur 13: das in Figur 11 dargestellte Magnetsystem in auseinandergebautem Zustand,
Figur 14: ein weiteres Ausführungsbeispiel eines Gleichstrom-Hubmagneten mit einem Magneteisensystem nach der Erfindung in Schnittdarstellung und Draufsicht sowie den dazugehörenden Hubkraftverlauf bei Dauerbetrieb (5 % ED) und Kurzzeitbetrieb (5 % ED),
Figur 15: ein weiteres Ausführungsbeispiel eines Magneteisensystems für einen Gleichstrom-Hubmagneten nach der Erfindung in Hubanfangsstellung, und
Figur 16: das Magneteisensystem nach Figur 1 in Hubendstellung.

In Figur 1 ist eine ringförmige Spule 1 eines Magnetsystems mit kreisförmigem Spulenquerschnitt dargestellt. Wird diese ringförmige Spule 1 von Strom durchflossen, ergeben sich die in Figur 1 gezeigten magnetischen Feldlinien 2. Die höchste magnetische Flußdichte stellt sich im Spulenzentrum aufgrund der Wirkung der stromführenden ringförmigen Spule in Abhängigkeit vom Abstand zum Spulenzentrum ein.
Bemerkenswert ist bei dieser Ausführungsform, daß die ringförmige Spule 1 und die magnetischen Feldlinien 2 zu einer Symmetrieebene S symmetrisch angeordnet sind. Darüber hinaus ist deutlich zu erkennen, daß die Richtungsänderung in dem Feldlinienbild annähernd gleichförmig (ähnlich kreisförmig) ausgebildet ist und keine scharfen Ecken oder Abbiegungen vorhanden sind. Der Ablenkwinkel der magnetischen Feldlinien 2 ist daher nahezu stets der gleiche.
Beim Zusammenbau der gleichen ringförmigen Spule 1, die auch als Erregerspule bezeichnet wird, mit einem Magneteisensystem 3, wie es in Figur 2 dargestellt ist, stellt sich ebenfalls ein nahezu konstanter "Einschlagwinkel" der magnetischen Feldlinien ein. Das Magneteisensystem 3 ist in Figur 2 zur Spulenachse A rotationssymmetrisch um die Erregerspule 1 herum angeordnet und weist an seinem äußeren Rand einen runden Querschnitt auf. Die Abrundung ist an den in Figur 1 gezeigten Verlauf der magnetischen Feldlinien 2 entsprechend angeformt.
Zusätzlich ist in Figur 2 ein Anker 5 dargestellt, der entlang der Spulenachse A linear bewegbar angeordnet ist. Hierfür ist das Magneteisensystem 3 mit einer Öffnung für den Anker 5 versehen. Zusätzlich ist dieser Anker 5 mit einer Kolbenstange 4 in Verbindung, welche an einem der zuvor genannten Öffnung für den Anker 5 gegenüberliegenden Öffnung des Magnetsystems 3 auf der Spulenachse A liegend angeordnet ist.
Das Magneteisensystem 3 ist samt Spule 1 - mit Ausnahme der Öffnungen für den Anker 5 und die Kolbenstange 4 - symmetrisch zur Ebene S aufgebaut.
In der Darstellung von Figur 2 befindet sich der Anker 5 gerade in seiner Hubanfangsstellung. Wird dagegen die Erregerspule 1 von Strom durchflossen, bewegt sich der Anker 5 samt Kolbenstange 4 in der Darstellung von Figur 2 nach links und zwar maximal so weit, daß er an der innenliegenden Stirnwand 6 des Magneteisensystems 3 anstößt. Dieser Raum wird im folgenden als "magnetischer Hubraum" bezeichnet. Dieser magnetische Hubraum (vergleichbar einem zylinderförmigen Verbrennungsraum in einer Brennkraftmaschine) ist folglich in der Hubanfangsstellung durch die innenliegende Stirnwand 6 des Magneteisensystems 3, der Stirnfläche 8 des Ankers 5 sowie der innenliegenden Zylinderwand 7 des Magneteisensystems 3 festgelegt.
Wie in Figur 2 zu erkennen ist, liegt die Stirnfläche 8 des Ankers 5 in der Hubanfangsstellung des Ankers 5 wieder mindestens in etwa auf der Symmetrieebene S. Das Magneteisensystem 3 in der Darstellung von Figur 2 ist zweistückig ausgebildet, wie durch die Strichelung in der unteren Hälfte des Magneteisensystems 3 gezeigt ist. Es versteht sich, daß es auch aus mehreren Teilen zusammengesetzt werden kann. Wesentlich ist lediglich, daß das Magneteisensystem 3 eine Rohrführung für den Anker 5 und ein Ankergegenstück mit einer dem Anker gegenüberliegenden Stirnwand 6 aufweist und in Richtung zum Anker 5 zeigende, ebenfalls koaxial zur Achse A liegende Wandungen vorgesehen sind. Die beiden Gehäusehälften sind durch Passungen am Außendurchmesser des Gehäuses koaxial ausgerichtet.
Eine Besonderheit des in Figur 2 gezeigten Hubmagneten besteht darin, daß das Magneteisensystem 3 bis auf die Öffnung für den Anker 5 unmittelbar um die Erregerspule 1 herum angeordnet ist. Damit ergibt sich am Randbereich des magnetischen Hubraumes 10 im Magneteisensystem 3 eine Steuerkonuswandung, wie diese aus der DE-PS 976 704 zur Anpassung der Hubkraftcharakteristik eines Elektrohubmagneten gefordert wird. Darüber hinaus zeigt Figur 2 eine magnetisch günstige Übergangsfläche 11 zwischen linear beweglichem Anker 5 und Magneteisensystem 3.
Beim Schaltvorgang wird die Spule 1 von Strom durchflossen und der linear bewegliche Anker 5 mit der Kolbenstange 4 in der Öffnung des Magneteisensystems 3 derart hubbeweglich geführt, daß er den magnetischen Hubraum 13 beim Schaltvorgang voll auszufüllen vermag.
In der Hubanfangsstellung, wie sie in Figur 2 dargestellt ist (d.h. die Stirnfläche 8 des Ankers 5 liegt mindestens etwa auf der Symmetrieebene S), hat der magnetische Hubraum den geringsten magnetischen Energieinhalt. In Feldschlußstellung wird der Anker 5 dagegen mit hoher Eisenpermeabilität am Ende seines Arbeitshubes an der Stirnwand des Ankergegenstückes des Magneteisensystems 3 anstoßen. Ist der Anker 5 genau so lang wie die Öffnung des Magneteisensystems 3, so schließt die der Stirnfläche 8 des Ankers 5 gegenüberliegende Fläche bündig mit der äußeren Oberfläche des Magneteisensystems 3 ab. Damit wird eine vollständige Symmetrie des Magnetsystems bezüglich der Symmetrieebene S gewährleistet. Befindet sich der Anker 5 in seiner Hubendstellung, so ist der Energieinhalt der beiden Hälften des Magneteisensystems 3 beiderseits der Symmetrieebene S gegenüber dem zylindrisch geformten magnetischen Hubraum 13 gleich groß energieinhaltlich ausbalanciert.
Darüber hinaus wird der magnetische Hubraum 13 von beiden Seiten mit gerade aufeinander zulaufenden magnetischen Feldlinien beaufschlagt. Durch diese Maßnahme wird eine optimale Anpassung der Hubkraftcharakteristik erreicht, da die Steuerkonuswandung 10 geometrisch im zentral angeordneten Innenraum der Erregerspule 1 liegt.
Obwohl das in Figur 2 dargestellte Magnetsystem einen nahezu kreisrunden magnetischen Feldverlauf auch bei hoher magnetischer Erregung aufweist und als äußerst streuarm anzusehen ist, ist ein solches Magneteisensystem 3 mit abgerundeter Außenform nur unter großem technischem Aufwand herstellbar. In Figur 3 ist deshalb ein einfacher herzustellendes, erfindungsgemäßes Magnetsystem dargestellt, das eine Erregerspule 1 mit annähernd quadratischem Spulen-Fensterquerschnitt aufweist. Bei dieser Spulenform verlaufen die magnetischen Feldlinien 2 nicht mehr kreisförmig, sondern annähernd entlang eines Rechteckes mit vier Umlenkstellen im Magneteisensystem 3. An diesen Umlenkstellen weist der magnetische Feldlinienverlauf einen im Vergleich zu den übrigen Strecken des magnetischen Feldlinienverlaufes veränderten, d.h. größeren Ablenkwinkel auf. Entsprechend der Magnetfeldtheorie ist bei einer solchen Flußrichtungsänderung besonders bei hoher Induktion mit einem bemerkenswerten Streuverlust zu rechnen.
Deshalb wird erfindungsgemäß das Magneteisensystem 3 mit verschiedenen Querschnitten ausgebildet, um damit wieder einen günstigen Gesamtwirkungsgrad zu erreichen, so daß die magnetische Flußdichte an den Umlenkstellen unter Beachtung der Permeabilitätseigenschaften des Magneteisensystems 3 reduziert wird.
Erfindungsgemäß weist das Magneteisensystem mit Rohrführung, Ankergegenstück und Gehäuse an seinen die magnetischen Feldlinien 2 umlenkenden Stellen, an denen sich ein unmittelbar vorheriger Ablenkwinkel ändert, einen im Vergleich zum Ankerquerschnitt jeweils vergrößerten Querschnitt auf. Der Ankerquerschnitt ist in der Darstellung von Figur 3 mit Q1 bezeichnet. Durch diese Ausbildung des Magneteisensystems 3 können die magnetischen Feldlinien 2 bei reduzierter Flußdichte (gegenüber der Flußdichte beim Geradeauslauf) eine Richtungsänderung der Eisenmoleküle mit geringerem Leistungsaufwand durchführen, um die gewünschte Änderung im Gesamtrichtungsverlauf des magnetischen Feldes zu bewirken.
Daraus ergibt sich, daß bei einer Stromstoßmagnetisierung, also bei einer Stromstoßerregung der Erregerspule 1, in den jeweiligen Streckenabschnitten des Magneteisensystems 3 eine differenzierte Auslegung der Induktion möglich ist, und zwar dahingehend, daß die geradlinig verlaufenden magnetischen Feldlinien gegenüber praktisch rechtwinkliger Umlenkung eine speziell ausgelegte Induktion aufweisen.
In Figur 3 ist neben dem Ankerquerschnitt Q1 noch ein weiterer Querschnitt Q2 eingezeichnet. Dieser im folgenden als Konusbasisquerschnitt Q2 bezeichnete Querschnitt ist diejenige Querschnittsfläche, die das Magnetsystem 3 auf der Höhe seiner Stirnwand 6 aufweist. Diese Konusquerschnittsfläche Q2 ist folglich (läßt man den Luftspalt unberücksichtigt) der Ankerquerschnitt Q1 plus die doppelte Dicke der Wandung zwischen Erregerspule 1 und magnetischem Hubraum 13 im Konusbereich des Ankergegenstückes.
Auch in der Darstellung von Figur 3 ist deutlich zu erkennen, daß der magnetische Hubraum 13 mindestens in etwa zentral im Magnetsystem angeordnet ist. D.h., daß der magnetische Hubraum 13 mindestens in etwa in der Symmetrieebene S als auch zentral zur Spulenebene A liegt. Durch die erfindungsgemäße Formgebung des Magnetsystems an seinen Umlenkstellen für den magnetischen Feldverlauf ist eine höchste Magnetisierung und damit Hubkraftsteuerwirkung für den Anker 5 im magnetischen Hubraum 13 mit den Steuerkonuswandungen 10 erreichbar, da dieser ebenfalls zentral im Magneteisensystem 3 angeordnet ist. Hierdurch können bei verhältnismäßig geringer elektrischer Leistung neuartige Zugkraftkurven erreicht werden. Darüber hinaus brauchen die elektronischen Schaltelemente zum Ansteuern des erfindungsgemäßen Magnetsystems nur noch geringere Leistungen zu schalten. Diese zentrale Anordnung des magnetischen Hubraumes 13 kann unabhängig von der Dickendimensionierung des Magneteisensystems 3 erfolgen, ist jedoch in Kombination damit am wirkungsvollsten.
Eine konkrete Anwendung des erfindungsgemäßen Magnetsystems ist in Figur 4 anhand eines Hubmagneten dargestellt. Die bereits bekannten Bezugszeichen werden weiter für die gleichen Teile verwendet. Bei dem in Figur 4 dargestellten Hubmagneten sind folgende Schnittflächen zur Erläuterung aufgeführt :

Q: 1 die bereits erwähnte Querschnittsfläche des Ankers 5,
Q2: die bereits erwähnte Querschnittsfläche des Ankergegenstückes im Magneteisensystem 3 im Konusbasisbereich, im folgenden als Konusbasisquerschnittsfläche bezeichnet,
Q3: eine etwa zylindermantelförmige Schnittfläche im Bereich der ersten Umlenkung der magnetischen Feldlinien 2 zwischen Ankergegenstück und Gehäuse (hier die kreisrunde Schnittfläche links von der Symmetrieebene S in der axialen Verlängerung der innersten Spulenwicklung),
Q5: eine zylindermantelförmige Schnittfläche im Bereich der zweiten Umlenkung der magnetischen Feldlinien 2 zwischen der außenrohrartigen Wandung des Gehäuses des Magnetsystems 3 und einer dem Ankergegenstück zugeordneten deckelartigen Wandung des Gehäuses (hier die Schnittfläche im Magneteisensystem 3 in der axialen Verlängerung der äußeren Spulenwicklung im linken Teil des Magnetsystems 3),
Q6: die Querschnittsfläche der rohrartigen Außenwandung des Magneteisensystems 3 im Bereich der Symmetrieebene S,
Q7: entspricht der Schnittfläche Q5, allerdings im rechten Teil des Magneteisensystems 3 zur Symmetrieebene S,
Q9: entspricht Q3 für den rechten Teil des Magneteisensystems 3 und
Q10: die zylinderförmige Fläche zwischen Magneteisensystem 3 (hier der Rohrführungsbereich des Magneteisensystems 3) und dem Anker 5.

Erfindungsgemäß genügt das Magneteisensystem 3 hinsichtlich seiner Dimensionierung in etwa folgenden Bedingungen :

$Q2 = (1,2 ... 1,8) x Q1,$

$Q3 = (1,3 ... 2,5) x Q2,$

$Q5 = (2,2 ... 4,0) x Q2,$

$Q6 = (1,1 ... 2,0) x Q1 und$

$Q10 = (3,0 ... 5,0) x Q2.$
In Figur 7 ist ein Diagramm dargestellt, aus dem die in Figur 4 gezeigten Schnittflächen Q1 bis Q10 bezogen auf die Ankerquerschnittsfläche Q1 dargestellt sind. Werden die einzelnen Querschnitte miteinander anhand einer Linie im Diagramm von Figur 7 verbunden, so ergibt sich für das erfindungsgemäße Magnetsystem der Darstellung von Figur 4 der mit I bezeichnete Verlauf. Wie deutlich anhand dieses Kurvenverlaufs I zu erkennen ist, zeigt sich erfindungsgemäß ausgehend von Q1 bis Q5 eine stetig ansteigende Querschnittsfläche und von Q7 bis Q9 eine stetige Abnahme. Hierdurch wird vermieden, daß im magnetischen Kreis des Magneteisensystems 3 sprungartig Flußdichteunterschiede, die zu Verlusten führen, auftreten können.
Zur Verdeutlichung der erfindungsgemäßen Dimensionierung des Magneteisensystems 3 im Vergleich zur Dimensionierung beim bisherigen Stand der Technik ist neben dem erfindungsgemäßen Kurvenverlauf I auch die Eisen-Querschnitts-Situation von handelsüblichen Elektromagneten dargestellt (vgl. hierzu Kurve II). Diese Kurve II zeigt einen praktisch durchweg gleichbleibenden Durchflußquerschnitt für den gesamten magnetischen Kreis des Magneteisensystems.
Bezugnehmend auf Figur 4 ist dort wiederum der symmetrische Aufbau des Magneteisensystems in Kombination mit der Anordnung der im Querschnitt rechteckförmigen Erregerspule 1 sowie die Symmetrielage des magnetischen Hubraums 13, der von den ringförmigen Steuerkonuswandungen 10 umgeben ist, dargestellt. Zugleich zeigt Figur 4 den Verlauf der magnetischen Feldlinien 2 bei axialer Bewegung des Ankers 5 in den magnetischen Hubraum 13. Die Symmetrieebene S deckt sich in Hubanfangsstellung des Ankers 5 wieder mit dessen Stirnwand, wobei die Konusspitze der Steuerkonuswandung 10 mindestens annähernd an die Symmetrieebene S anstößt.
Aus den Darstellungen der Figuren 5 und 6 wird auch der Vorteil der erfindungsgemäßen Magnetsysteme im Vergleich zu herkömmlichen Hubmagneten deutlich. In Figur 5 sind die Zugkraftkurven der handelsüblichen Hubmagnete für Stromdauerbetrieb (100 % ED) und Kurzzeitbetrieb (5 % ED) dargestellt. Vertikal ist die Hubkraft in Ncm und horizontal der Hubweg in mm aufgetragen. In Figur 5 ist deutlich die nahezu über den gesamten Hubweg waagrecht verlaufende Kraftkennlinie sowohl für Dauerbetrieb als auch Kurzzeitbetrieb dargestellt.
In Figur 6 sind die Zugkraftkurven des erfindungsgemäßen Magnetsystems bei gleicher elektrischer Leistung und gleichen Außenabmessungen dargestellt. Der Kurvenverlauf bei Dauerbetrieb des erfindungsgemäßen Magnetsystems zeigt über den Großteil seines Hubweges (etwa 80 %) eine waagrecht verlaufende Zugkraftkurve, steigt aber im restlichen Teil des Hubweges auf eine nahezu sechsfache Haltekraft an (vgl. hierzu Punkt F in Figur 6). Die Kurve für den Kurzzeitbetrieb (5 %) zeigt eine etwa sechs- bis siebenmal gesteigerte Hubanfangskraft gegenüber der Anfangskraft bei Dauerbetrieb (vgl. Punkt B in Figur 6) und steigt anschließend stetig weiter an. Die Zugkraftkurve ist erfindungsgemäß folglich bei beiden Belastungsarten derart gestaltet, daß die Haltekraft bei Dauerbetrieb (Punkt F bei 100 % ED) der Anfangskraft bei Aussetzbetrieb (Punkt B bei 5 % ED) mit voller Sicherheit aufzubringen vermag (siehe hierzu die waagrecht stark hervorgehobene Vergleichslinie A-B).
Darüber hinaus weist das erfindungsgemäße Magnetsystem eine wesentlich höhere Flußdichte (Induktion) gegenüber den bisher bekannten Hubmagnetsystemen auf und zeichnet sich durch einen besseren Wirkungsgrad aus. Damit kann bei einer Stromstoßmagnetisierung bei Erreichen der Hubendstellung des Ankers die elektrische Leistung auf Dauerbetriebsleistung umgeschaltet, also verringert werden, und der Anker 5 bleibt dann in der Hubendstellung stehen, bis dann endgültig der Strom abgeschaltet wird und der Anker in die Hubausgangsstellung zurückläuft.
Figur 8 zeigt eine Weiterbildung des erfindungsgemäßen Magnetsystems. Die Darstellung von Figur 8 entspricht weitgehend der Darstellung von Figur 4 , wobei das Magneteisensystem 3 zur Vergrößerung des Kurvenradius für die magnetischen Feldlinien an seinen Kanten mit Ausbuchtungen 20 versehen ist. Auch durch diese Ausbuchtungen 20 kann die magnetische Flußdichte an den umlenkenden Stellen gezielt reduziert werden.
In Figur 9 ist ebenfalls ein Hubmagnet dargestellt, wie er bereits in Figur 4 erläutert wurde. Zusätzlich zur Darstellung von Figur 4 ist jetzt der Anker 5 an seiner außenseitigen Fläche 30, d.h. an seiner dem Ankergegenstück abgewandten Fläche, mit einer Kurzschlußplatte 32 versehen. Diese Kurzschlußplatte 32 weist einen größeren Durchmesser als der Anker 5 auf. Zusätzlich ist der in Figur 9 dargestellte Hubmagnet am außenseitigen Übergang zwischen Anker 5 und Magneteisensystem 3 mit einer ringförmigen Ausnehmung 34 versehen.
Zur Vervollkommnung der Magnetfeldführung des längsbeweglichen Ankers 5 kann dieser in zwei Teile 5a und 5b aufgeteilt werden. Das Ankerteil 5b besteht dabei aus einem hochpermeablen Sondermaterial. Dieses Ankerteil 5b läuft bei Bestromung der Erregerspule in den magnetischen Hubraum 13 bzw. Arbeitsraum ein. Die Länge dieses Ankerteiles 5b aus magnetischem Sondermaterial mit höchster Permeabilität (d.h. das Material weist eine hohe Sättigungsgrenze auf) wird dadurch bestimmt, daß bei der Hubendstellung plus einem vorgesehenen Luftspaltabstand zwischen Ankergegenstück und Stirnwand 8 des Ankers 5 noch ein genügend großes Stück dieses Teiles 5b in der rohrförmigen Übergangsfläche des Magneteisensystems 3 vorhanden ist. Das zweite Ankerteil 5a des Ankers 5 besteht aus üblichem Magnetweicheisenmaterial, wobei an diesem zweiten Ankerteil 5a die zuvor erwähnte Kurzschlußplatte 30 befestigt ist. Damit wird erreicht, daß in Hubendstellung des Ankers 5 diese Kurzschlußplatte 30 durch Anliegen an der Außenwandung des Magneteisensystems ein zwischen Anker 5 und Rohrführung des Magneteisensystems 3 liegender Luftspalt 36 magnetisch kurzgeschlossen wird. Zur Erhöhung dieses Effektes und damit zur Steigerung der Haltekraft dient die ringförmige Ausnehmung, die als Engpaß für die magnetischen Feldlinien wirkt.
Obwohl im Zusammenhang mit Figur 9 ausgeführt wurde, daß der Anker 5 aus einem Ankerteil 5b aus hochpermeablem Material und einem Ankerteil 5a aus Weicheisenmaterial besteht, kann selbstverständlich der Anker 5 vollständig aus dem hochpermeablen Material hergestellt sein.
Die Übergangsfläche Q10 vom Magneteisensystem 3 zum beweglichen Anker 5 ist erfindungsgemäß in seiner rohrförmigen Übergangsfläche geometrisch möglichst groß zu gestalten, da zwangsläufig einige wenige Zehntel mm Abstand im Durchmesser als magnetischer Widerstand zu überwinden sind. Dieser konstruktionsbedingte magnetische Widerstand wird während des Hubvorganges des Ankers 5 durch die Kurzschlußplatte 30 in der Hubendstellung beeinflußt.
Darüber hinaus ist in der Darstellung von Figur 9 auch das Schnittbild durch den Hubmagneten entlang der Schnittlinie X-X dargestellt. Aus diesem Schnittbild ist ersichtlich, daß der Hubmagnet eine quadratische Außenkontur aufweist. Der Bereich der Rohrführung des Magneteisensystems 3 ist mit 3a gekennzeichnet.
Der in Figur 9 dargestellte Hubmagnet weist ein Magneteisensystem 3 auf, das aus zwei jeweils einstückig gebildeten Teilen zusammengefügt ist. Die Gehäusestoßfuge 38 dieser beiden Teile wird erfindungsgemäß auf oder mindestens in die Nähe der Symmetrieebene S gelegt, da dort die Magnetfeldlinien geradlinig verlaufen.
In Figur 10 ist ein Magnetsystem dargestellt, wobei das Magneteisensystem 3 ein Gehäuse in Außenrundform aufweist und aus zwei im wesentlichen gleich geformten, schalenartigen Gehäuseteilen besteht, die jeweils zur Hälfte die Erregerspule 1 umschließen. Auch in diesem Beispiel sind die zuvor beschriebenen Bedingungen hinsichtlich der Querschnitte Q1 bis Q10 eingehalten. Im Gegensatz zu den vorgenannten Ausführungsbeispielen ist die Rohrführung 3a des Magneteisensystems 3 jetzt als separates Bauteil ausgeführt. Separat ausgebildet ist ebenfalls das Ankergegenstück 3b des Magneteisensystems 3. Das gesamte Magneteisensystem 3 besteht folglich aus dem Ankergegenstück 3b, dem schalenartigen Gehäuse 3c sowie der Rohrführung 3a. Das Ankergegenstück 3b und die Rohrführung 3a werden in eines der beiden rohrförmigen Teile der Gehäusewandungen 3c eingeführt und dort fixiert. Dabei ist darauf zu achten, daß zwischen den einzelnen Elementen 3a, 3b und 3c kein Luftspalt entsteht.
In Figur 11 ist ein Elektromagnet ähnlich zu Figur 10 dargestellt. Gleiche Bezugszeichen bezeichnen wieder gleiche Teile. Im Gegensatz zu den vorgenannten Ausführungsbeispielen weist das Magnetsystem einen Anker 5 auf, der ein Hydraulikventil mit Gewindeanschluß 50 zu betätigen hat. Hierfür ist zwischen den sich gegenüberliegenden und beabstandeten Enden der Steuerkonuswandung 10 und dem Ende der Rohrführung 12 ein ringförmiges Zwischenelement 18 aus nicht magnetischem Material abdichtend angeordnet.
In Figur 11 ist wiederum das separat ausgebildete Ankergegenstück 3b und die separat ausgeführte Rohrführung 3c des Magnetsystems 3 ersichtlich. Darüber hinaus besteht das Magnetsystem in Figur 11 aus einer rohrförmigen Außenwandung 3c und aus zwei jeweils an den Stirnseiten des Magnetsystems angeordneten Deckelwandungen 3d. Auch hier werden die oben genannten Vorschriften hinsichtlich der Querschnittsdimensionierung (Q1 bis Q10) und die Symmetriebedingungen bezüglich des magnetischen Hubraumes eingehalten. Ein derartiges Magnetsystem kann beispielsweise für druckdichte Steuermagnete, aber auch für normale Hubmagnete verwendet werden.
Zum besseren Verständnis der in Figur 11 dargestellten Ausführungsform zeigen die Darstellungen der Figuren 12 und 13 das in Figur 11 gezeigte Magnetsystem in auseinandergebautem Zustand. Wie in Figur 12 deutlich zu erkennen ist, ist der magnetische Hubraum 13 aufgrund des Einfügens des ringförmigen Zwischenelementes 18 zwischen Steuerkonus 10 und Rohrführung 3c druckdicht ausgestaltet. In die Öffnung des in Figur 13 dargestellten Erregersystems kann sowohl das in Figur 12 dargestellte druckdichte Hydraulikrohrsystem als auch ein Magnetkernsystem mit in Luft arbeitendem Anker, wie dies beispielsweise in Figur 10 gezeigt ist, eingefügt werden.
Zusammenfassend kann daher festgestellt werden, daß beim erfindungsgemäßen Magnetsystem alle Feldumlenkstellen vergrößerte Querschnitte aufweisen im Hinblick auf den Ankerquerschnitt und möglichst ohne Luftspalt ausgebildet sind. Das gesamte Magnetsystem ist nahezu symmetrisch zu einer Symmetrieebene S angeordnet, wodurch das Magnetsystem praktisch in zwei gleich große Hälften des magnetischen Energieinhaltes aufgeteilt ist. Der magnetische Hubraum 13 mit seiner konusförmigen Außenumhüllung liegt sowohl symmetrisch zur Achse A der Erregerspule 1 als auch in der Symmetrieebene S des Magneteisensystems 3. Das Ergebnis jeder dieser Einzelmaßnahmen führt zu einer Steigerung der Hubkraftkennlinien gegenüber bisherigen Magnetsystemen. Die Maßnahmen können dabei grundsätzlich gesondert voneinander eingesetzt werden. Es empfiehlt sich jedoch, sämtliche vorgestellten Maßnahmen in einem Magnetsystem zu realisieren, um eine möglichst große Steigerung der Hubkraftkennlinien gegenüber den bisherigen Magnetsystemen zu erreichen, so daß bei einer Dauerstromleistung die Zugkraftkennlinie eine derartige Haltekraft aufweist, daß die hohe Anzugskraft bei Stoßerregung als Haltekraft bei niedriger Dauerstromleistung aufgebracht werden kann.

Eine Untersuchung der Hubkraftwerte und des Leistungsbedarfes eines erfindungsgemäßen Hubmagneten im Vergleich zu einem handelsüblichen Hubmagneten mit gleichen Außenabmessungen und gleicher Hubhöhe hat bei Normalbetrieb und Stromstoßbetrieb folgende Vergleichswerte ergeben :

Listenmäßiger Standard-Hubmagnet (Hub 10 mm) Typ A			Erfindungsgemäß neues Magnetsystem (Hub 10 mm) Typ B
	Zugkraft	Haltekraft	Zugkraft	Haltekraft
100 % ED Dauerbetrieb 6,2 Watt	10 N	16 N	23 N	100 N
5 % ED Aussetzbetrieb 83 Watt	62 N	90 N	100 N	400 N

Die Tabelle der gemessenen Daten zeigt, daß der erfindungsgemäße Magnet (Typ B) eine genügend große Haltekraft aufweist, um mit Sicherheit die etwa fünffache Anfangshubkraft bei Stoßmagnetisierung noch sicher aufbringen zu können.
In Figur 14 ist links die Schnittansicht eines Ausführungsbeispieles eines weiteren erfindungsgemäßen Gleichstrom-Hubmagneten dargestellt, während mittig die zugehörende Draufsicht gezeigt ist. In der rechten Darstellung der Figur 14 ist der zu dem gezeigten Gleichstrom-Hubmagneten zugehörige Hubkraftverlauf bei Dauerbetrieb, d.h. 100 % ED, und bei Aussetz- und damit Stoßbetrieb, d.h. 5 % ED, illustriert. Die Hubkraftkennlinie für Dauerbetrieb ist durch das Bezugszeichen A' und die Hubkraftkennlinie für Kurzzeitbetrieb durch das Bezugszeichen B' gekennzeichnet. Im Diagramm des Hubkraftverlaufes ist vertikal die Hubkraft in N (Newton) und horizontal der Hub des Ankers in Millimeter aufgetragen.
In der in Figur 14 dargestellten Schnittansicht des erfindungsgemäßen Gleichstrom-Hubmagneten ist innerhalb einer als Gehäuse dienenden, zylinderförmigen Rohrführung 60 ein Anker 5 und ein dem Anker 5 gegenüberliegendes Ankergegenstück 3b angeordnet. Die Rohrführung 60, das Ankergegenstück 3b sowie der Anker 5 sind rotationssymmetrisch zu einer Achse Y aufgebaut.
Das Ankergegenstück 3b und der Anker 5 weisen jeweils einen innenliegenden Zylinderkörper 3e, 5e und einen außenliegenden Hohlzylinderkörper 3f, 5f auf, welche auf einer Seite jeweils durch ein Deckelteil 3g, 5g einstückig miteinander in Verbindung stehen. Der Anker 5 und das Ankergegenstück 3b stehen sich mit ihrer jeweils offenen Seite so gegenüber, daß die gegenüberliegenden Enden der Hohlzylinderkörper 3f, 5f vom Ankergegenstück 3b und Anker 5 sowie die gegenüberliegenden Enden der Zylinderkörper 3e, 5e von Anker 5 und Ankergegenstück 3b einen Arbeitsluftspalt bilden. Die Arbeitsluftspalte sind mit Bezugszeichen 61, 62 gekennzeichnet und verlaufen orthogonal zur Achse Y. Die Arbeitsluftspalte 61, 62 können auch abgestuft bzw. versetzt zueinander ausgebildet sein. Es versteht sich, daß hierfür der Anker 5 und das Ankergegenstück 3b einen Zylinderkörper 5e, 3e und einen Hohlzylinderkörper 5f, 3f mit in etwa gleichen radialen Abständen zur Achse Y aufweisen.
Zwischen den Hohlzylinderkörpern 3f und 5f sowie den Zylinderkörpern 3e und 5e des Ankergegenstückes 3b und Ankers 5 ist ein Zwischenraum 63 vorgesehen, innerhalb dem eine Erregerspule 1 angeordnet ist. Die Erregerspule 1 ist ringförmig in die Zylinderkörper 3e, 3f eingebaut, so daß das Ankergegenstück 5 längsbeweglich gegenüber den Abmessungen des fest eingebauten Spulenträgersystems ist.
Erfindungsgemäß ist das Ankergegenstück 3b feststehend mit der Rohrführung 60, die aus unmagnetischem Material, z.B. Kunststoff, gebildet ist, verbunden. Diese Verbindung kann beispielsweise durch geeignetes Verkleben realisiert sein. Darüber hinaus ist es auch möglich, die Rohrführung 60 und das Ankergegenstück 3b mittels geeigneter Kerbverbindung feststehend aneinanderzufügen. Zweckmäßigerweise wird die Erregerspule 1 ebenfalls feststehend mit dem Ankergegenstück 3b verbunden. Dies kann beispielsweise durch Kleben erfolgen. Damit bilden die Rohrführung 60, das Ankergegenstück 3b und die Erregerspule 1 insgesamt eine kompakte, feststehende Einheit.
Im Gegensatz zum feststehend innerhalb der Rohrführung 60 angeordneten Ankergegenstück 3b, ist der Anker 5 axial beweglich innerhalb der Rohrführung 60, die für den Anker 5 als Gleitbahn dienen kann, angeordnet.
Der damit hubförmig in der Rohrführung 60 bewegliche Anker 5 ist in Figur 14 in seiner Hubanfangsstellung dargestellt. In dieser Hubanfangsstellung sind die Arbeitsluftspalte 61 und 62 am größten. Durch Bestromung der Erregerspule 1 ist der Anker 5 axial hin- und her bewegbar, so daß sich die Arbeitsluftspalte 61, 62 verändern.
Der linear in der Rohrführung 60 bewegliche Anker 5 überträgt bei dem in Figur 1 dargestellten Gleichstrom-Hubmagneten seine Hubkraft über eine stirnseitig am Zylinderkörper 5e des Ankers 5 angebrachte unmagnetische Kolbenstange 4 nach außen zu einem nicht dargestellten Schaltelement.
Die geometrisch einfache Bauform des in der Rohrführung 60 eingebauten Magnetsystems zeichnet sich erfindungsgemäß dadurch aus, daß das feststehende Ankergegenstück 3b und der hubbewegliche Anker 5 mindestens annähernd gleiches Volumen aufweisen und vollständig aus magnetischem Material, z.B. Eisen, gebildet sind. In vorteilhafter Weise können im Ausführungsbeispiel von Fig. 14 der Anker 5 und das Ankergegenstück 3b aus ein und derselben Form hergestellt werden. Des weiteren ist der in Figur 14 dargestellte Gleichstrom-Hubmagnet zu der orthogonal zur Achse Y dargestellen Symmetrieebene S-S nahezu spiegelbildlich in Hubanfangsstellung angeordnet. Die Erregerspule 1 ist nur insoweit asymmetrisch zur Symmetrieebene S-S angeordnet, soweit die Hubhöhe des Ankers 5 diese geometrische Verkürzung der Erregerspule 1 vorschreibt.
In Figur 14 ist mittig die Draufsicht auf den Gleichstrom-Hubmagneten gezeigt, wenn dem Betrachter die die Kolbenstange 4 aufweisende Stirnseite des Gleichstrom-Hubmagneten zugewandt ist.
In dem Diagramm von Figur 14 ist auf der horizontalen Achse der Ankerhub in mm und auf der vertikalen Achse die Hubkraft in N (Newton) aufgetragen. Mit A' ist die 100 % -ED-Kennlinie, also Dauerbestromung der Erregerspule, und mit B' die 5 % -ED-Kennlinie, also Stoßbestromung der Erregerspule, aufgetragen. Dabei ist die 100 % -ED-Kennlinie durch die zulässige Erwärmung bei Dauereinschaltung definiert, während die 5% -ED-Kurve die kurzzeitig erhöhte Stoßbetriebsleistung, wie sie bei Elektronikbetrieb meistens verwendet wird, darstellt.
Erfindungsgemäß kann mit dem in Figur 14 dargestellten Gleichstrom-Hubmagneten trotz kleinstmöglicher einfacher Bauform ein genügend großer Eisenquerschnitt im Magneteisensystem, der aus Anker 5 und Ankergegenstück 3b gebildet ist, bereitgestellt werden, so daß trotz höchster Magnetfelderregung eine möglichst geringe Querfeldstreuung durch die geometrisch einfache Bauform für den magnetischen Kreis vorhanden ist.
Des weiteren ist in dem in Figur 14 dargestellten Gleichstrom-Hubmagneten das feststehende Ankergegenstück 3b in seinem Eisenvolumen und damit auch in seinem magnetischen Energieinhalt gleichgroß dem Volumen des beweglichen Ankers 5 gewählt. Hierdurch stehen sich auch während des Hochmagnetisierens beim Einschaltvorgang immer magnetische Gleichgewichte zwischen Ankergegenstück 3b und Anker 5 einander gegenüber. Damit ist idealerweise ein magnetisches Polschuh-Gleichgewicht erreicht.
Das in Figur 15 dargestellte Ausführungsbeispiel eines Gleichstrom-Hubmagneten weist wieder die als Gehäuse dienende Rohrführung 60 mit zylindrischer Innenwandung auf und ist weitgehend ähnlich zu dem in Figur 14 dargestellten Hubmagneten. Diese Rohrführung 60 kann an ihrem äußeren Umfang zylindrisch oder quaderförmig gestaltet sein. Innerhalb der Rohrführung 60 ist wieder das Magneteisensystem in Form eines Ankers 5, eines Ankergegenstückes 3b und eines Bolzens 66 angeordnet. Der Anker 5 und das Ankergegenstück 3b sind mindestens annähernd gleich groß und glockenförmig gestaltet. Das Ankergegenstück 3b und der Anker 5 sind aus Gründen einer einfachen Herstellung vorteilhafterweise identisch ausgeführt. Die Öffnungen des glockenförmigen Ankers 5 und Ankergegenstückes 3b sind zueinander gerichtet, wobei sowohl der Anker 5 und das Ankergegenstück 3b mit jeweils einer Durchgangsbohrung 64, 65 versehen ist. In diesen Durchgangsbohrungen 64, 65 sitzt der erwähnte Bolzen 66.
Im Gegensatz zum Hubmagneten in Figur 14 sind die Zylinderkörper 3e, 5e des Ankergegenstückes 3b und des Ankers 5 jetzt Bestandteil des Bolzens 66.
Der Anker 5 ist zusammen mit dem Bolzen 66, der zugleich als Kolbenstange verwendet werden kann, beweglich innerhalb der Rohrführung 60 angeordnet. Die Rohrführung 60 dient an ihrer Innenwandung für den Anker 5 als Gleitbahn. In Figur 15 ist der Gleichstrom-Hubmagnet in seiner Hubanfangsstellung dargestellt. In dieser Hubanfangsstellung schließt die der Erregerspule 1 abgewandte Bodenwandung des Ankers 5 bündig mit dem Ende der Rohrführung 60 ab. Zwischen den sich gegenüberliegenden Wandenden 70, 71 des Ankergegenstückes 3b und Ankers 5 im Bereich der hohlzylinderförmigen Wände ist in Hubanfangsstellung ein ringförmiger Arbeitsluftspalt 61 vorgesehen. Durch Bestromung der Erregerspule 1 kann dieser Arbeitsluftspalt 61 verkleinert oder vergrößert werden, so daß über den Bolzen 66 eine axiale Bewegung nach außerhalb des Gleichstrom-Hubmagneten übertragbar ist.
Wie die Darstellung von Figur 15 auch zeigt, ist der Gleichstrom-Hubmagnet in seiner Hubanfangsstellung in etwa symmetrisch zu einer Symmetrieebene S-S aufgebaut. Diese Symmetrieebene S-S liegt orthogonal zur Achse Y.
Die etwas asymmetrische Anordnung der Erregerspule 1 ist lediglich durch die Hubendstellung des Ankers 5 bedingt, die eine Verkürzung der Erregerspule in Richtung Anker 5 notwendig macht.
In Figur 16 ist die der in Figur 15 gezeigte Gleichstrom-Hubmagnet in Hubendstellung des Ankers 5 dargestellt. So ist der Anker 5 mit seiner hohlzylinderförmigen Wand samt Wandende 71 jetzt anstoßend an dem Wandende 70 des Ankergegenstückes 3b angeordnet.
Anzumerken ist, daß die Rohrführung 60 aus unmagnetischem Material besteht, um einen ungewollten magnetischen Kurzschluß des Arbeitsluftspaltes 61 zu vermeiden. Das Ankergegenstück 3b kann in der Rohrführung 60 eingeklebt oder eingekörnt sein.
Die unmagnetische Rohrführung 60 dient erfindungsgemäß sowohl zum Schutz vor Verunreinigungen des Innenraumes des Gleichstrom-Hubmagneten als auch zur Führung für die Hubbewegung des Ankers 5. Den zentralen Innenteil des Gleichstrom-Hubmagneten bildet der Bolzen 66, der somit auch wesentlich den Magnetfluß im Zentrum der Erregerspule 1 aufnimmt. Zur Aufnahme der Hubkraft für die zu schaltenden, nicht dargestellten Elemente, kann der Bolzen 66 stirnseitig beispielsweise mit Gewindebohrungen versehen sein.
Der erfindungsgemäße Gleichstrom-Hubmagnet kombiniert bei einfacher geometrischer Form seine Einzelteile des Magneteisensystems eine optimale Dimensionierung durch die Mehrfachfunktion von Rohrführung 60 als Ankerführung und als Träger für das feststehende Ankergegenstück 3b und zugleich als Schutzhülle für den gesamten Gleichstrom-Hubmagneten. Hierbei ist im Ankergegenstück 3b zugleich die Erregerspule 1 feststehend angeordnet, zum Beispiel eingeklebt. Der glockenringförmige, entlang der Achse Y bewegliche Anker 5 ist mit dem Bolzen 66, der ein Rundeisenstab sein kann, kombiniert, wobei an beiden Enden des magnetfeldeführenden Bolzens geeignete Gewindebohrungen zur Abgabe der Hubarbeit angebracht sein können, an den ein nicht dargestelltes Schaltelement anzuschließen ist, um die Hubarbeit weiterzugeben.
Der glockenförmige Anker 5 wird erfindungsgemäß in seiner Zentralmitte mit dem Bolzen 66 feststehend verbunden. Dies kann beispielsweise dadurch geschehen, daß der Bolzen 63 an der Übergangsfläche von Bolzen 66 zum Anker 5 und damit im Bereich der Durchgangsöffnung 64, 65 mit einem Preßsitz 72 am Anker 5 befestigt ist. Der Preßsitz 72 kann beispielsweise durch eine aufgerauhte Fläche am Bolzen 66 im Bereich der Durchgangsöffnung 65 realisiert und der übrige Teil des Bolzens 66 mit einer glatten Oberfläche ausgebildet sein, um reibungsarm innerhalb der Durchgangsöffnung 64 des Ankergegenstückes 3b gleiten zu können.
Durch das erfindungsgemäß vorgesehene mehrfache Ausnutzen der einzelnen Komponenten des Gleichstrom-Hubmagneten kann in vorteilhafter Weise die magnetenergetische Gestaltungsfähigkeit der Einzelteile vorzüglich nach magnetfeldtechnischen Dimensionierungsgesetzen ausgelegt werden. Damit können aber Magnethubantriebe mit außerordentlich kleinen Gesamtabmessungen bei zugleich günstiger Kostengestaltung hergestellt werden.
Durch die symmetrische Anordnung des Gleichstrom-Hubmagneten zur Symmetrieebene S-S stehen sich Polschuhe des Gleichstrom-Hubmagneten gegenüber, die aufgrund ihres gleichgroßen Eisenvolumens auch gleich große Magnetenergieinhalte aufweisen, was zu einem günstigen Wirkungsgrad des magnetischen Antriebs führt.

BEZUGSZEICHENLISTE

1: Erregerspule
2: magnetische Feldlinien
3: Magneteisensystem
3a: Rohrführung
3b: Ankergegenstück
3c: rohrförmiges Gehäuse
3d: Gehäusedeckel
3e: Zylinderkörper des Ankergegenstücks
3f: Hohlyzlinderkörper des Ankergegenstücks
3g: Deckelteil des Ankergegenstückes
4: Kolbenstange
5: Anker
5a: erster Teil des Ankers
5b: zweiter Teil des Ankers
5e: Zylinderkörper des Ankers
5f: Hohlzylinderkörper des Ankers
5g: Deckelteil des Ankers
6: Stirnwand
7: Zylinderwandung
8: Stirnfläche
10: Steuerkonuswandung
11: Übergangsfläche
12: Ende der Rohrführung
13: magnetischer Hubraum
15: Rohrführung
18: Zwischenelement
20: Ausbuchtungen
30: außenseitige Fläche des Ankers
32: Kurzschlußplatte
34: Ausnehmung
36: Luftspalt
38: Gehäusestoßfuge
50: Gewindeanschluß
60: Rohrführung
61, 62: Arbeitsluftspalt
63: Zwischenraum
64, 65,: Durchgangsbohrung
66: Bolzen
70, 71: Wandenden
72: Preßsitz
mm: Millimeter
N: Newton
S: Symmetrieebene A Achse
Q1...Q10: Schnittflächen
I: Kurvenverlauf
II: Kurvenverlauf
X-X: Schnittlinie
F, B,: Punkte
A', B': Punkte
Y: Achse
S-S: Schnittlinie

Claims

Magnetsystem für ein Hubgerät mit einem entlang einer Achse (A) bewegbaren, zylinderförmigen Anker, einer koaxial zu diesem Anker angeordneten Erregerspule und einem Magneteisensystem zur Magnetfeldführung mit einer koaxial zur Achse (A) angeordneten und zwischen Anker und Erregerspule liegenden, hohlzylindrischen Rohrführung und mit einem zur Rohrführung in einem vorgegebenen Abstand gegenüberliegenden Ankergegenstück, das eine dem Anker gegenüberliegende Stirnwand und einen in Richtung zum Anker weisenden, ebenfalls koaxial zur Achse angeordneten und zwischen Anker und Erregerspule liegenden, hohlzylindrischen Wandungsende oder Steuerkonus aufweist sowie mit einer um die Erregerspule angeordneten und das Ankergegenstück und die Rohrführung verbindenden Gehäusewandung, wobei durch Bestromung der Erregerspule ein geschlossener Magnetfeldlinienverlauf im Magneteisensystem erzeugbar ist, dadurch gekennzeichnet,
daß das Magneteisensystem mit Rohrführung (3a), Ankergegenstück (3b) und Gehäusewandung (3c) an seinen den magnetischen Feldlinien (2) umlenkenden Stellen, an denen sich ein Ablenkwinkel des Magnetfeldlinienverlaufs ändert bzw. einstellt, einen im Vergleich zum Ankerquerschnitt (Q1) jeweils vergrößerten Querschnitt aufweist, um die magnetische Flußdichte an den umlenkenden Stellen zu reduzieren.
Magneteisensystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Magneteisensystem mit einer Querschnittsfläche Q1 des Ankers (5), einer Querschnittsfläche Q2 des Magneteisensystems (3) im Bereich des Ankergegenstückes (3b) am Beginn der Wandung des Steuerkonusses, einer Schnittfläche Q3 im Bereich einer ersten Umlenkung des Magnetfeldes zwischen Ankergegenstück (3b) und Gehäusewandungen (3c), einer Schnittfläche Q5 im Bereich einer zweiten Umlenkung zwischen der rohrartigen Gehäusewandung (3c) des Magneteisensystems (3) und dem Ankergegenstück (3b), einer Querschnittsfläche Q6 der rohrartigen Gehäusewandung (3c) des Magneteisensystems (3) und einer zylinderförmigen Übergangsfläche Q10 zwischen Rohrführung (3a) und Anker (5) versehen ist und daß zur Reduzierung der magnetischen Flußdichte an den umlenkenden Stellen, an denen sich ein Ablenkwinkel des Magnetfeldlinienverlaufs ändert bzw. einstellt, das Magneteisensystem (3) hinsichtlich seiner Querschnitte mindestens in etwa folgenden Bedingungen genügt:

$Q2 = (1,2 ... 1,8) x Q1$

$Q3 = (1,3 ... 2,5) x Q2$

$Q5 = (2,2 ... 4,0) x Q2$

$Q6 = (1,1 ... 2,0) x Q1 und$

$Q10 = (3,0 ... 5,0) x Q2$
Magnetsystem, insbesondere nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Magneteisensystem (3) samt Erregerspule (1) mindestens annähernd symmetrisch zu einer parallel zum Querschnitt (Q1) des Ankers (5) verlaufenden Symmetrieebene (S) ausgebildet ist, daß eine Stirnfläche (8) des Ankers (5) in einer Hubanfangsstellung mindestens in etwa auf dieser Symmetrieebene (S) liegend angeordnet und ausgehend hiervon bis zur Stirnwand (6) des Ankergegenstückes (3b) in eine Hubendstellung bewegbar ist, und daß ein Konusende des hohlzylinderförmigen Steuerkonusses (10) mindestens annähernd an die Symmetrieebene (S) anstoßend angeordnet sind.
Magnetsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Anker (5) eine Länge aufweist, durch die seine dem Ankergegenstück (3b) abgewandte Fläche (30) bündig mit einer Außenwandung der Rohrführung (3a) des Magneteisensystems (3) in Hubendstellung abschließt.
Magnetsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Anker (5) an seiner dem Ankergegenstück (3b) abgewandten Fläche (30) mit einer Kurzschlußplatte (32) versehen ist.
Magnetsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß an einer Außenseite des Magneteisensystems (3) zwischen Rohrführung (3a) und Gehäuse (3c) eine ringförmige Ausnehmung (34) angeordnet ist.
Magnetsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Magneteisensystem (3) an seinen die magnetischen Feldlinien (2) umlenkenden Stellen mit Ausbuchtungen (20) versehen ist.
Magnetsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerkonuswandungen (10) des Ankergegenstückes (3b) mit einer kegelförmigen Außenfläche versehen sind.
Magnetsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß das Ankergegenstück (3b) und der Anker (5) rotationssymmetrisch zur Achse (Y) angeordnet sind und jeweils einen innenliegenden Zylinderkörper (3e, 5e) und einen außenliegenden Hohlzylinderkörper (3f, 5f) aufweisen, welche auf einer Seite jeweils durch ein Deckelteil 3g, 5g) miteinander in Verbindung stehen, wobei die Erregerspule (1) in dem zwischen Zylinderkörper (2c, 3c) und Hohlzylinderkörper (3e, 5e) gebildeten Zwischenraum (63) des Ankers (5) und Ankergegenstückes (3b) angeordnet ist, daß der Anker (5) und das Ankergegenstück (3b) mit ihrer jeweils offenen Seite unter Bildung eines Arbeitsluftspaltes (61, 62) einander gegenüberliegend angeordnet sind und daß der Anker (5) und das Ankergegenstück (3b) mindestens annähernd gleiches Volumen aufweisen.
Magnetsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß das Magneteisensystem aus dem Anker (5) dem Ankergegenstück (3b) und einem Bolzen (66) besteht, daß der Anker (5) und das Ankergegenstück (3b) mindestens annnähernd gleich groß und glockenförmig gestaltet, die offenen Seiten des glockenförmigen Ankers (5) und Ankergegenstückes (3b) zueinander gerichtet und der Anker (5) und das Ankergegenstück (3b) mit jeweils einer auf der Achse (Y) liegenden Durchgangsbohrung (64,65) versehen sind, und daß der Bolzen (66) in der Durchgangsbohrung (65) des Ankers (5) feststehend und in der Durchgangsbohrung (64) des Ankergegenstückes (3b) axial beweglich angeordnet ist.