EP0632242A1

EP0632242A1 - Trocknung und/oder Erhitzung von rieselfähigem Material

Info

Publication number: EP0632242A1
Application number: EP94108846A
Authority: EP
Original assignee: U Ammann Maschinenfabrik AG
Current assignee: U Ammann Maschinenfabrik AG
Priority date: 1993-07-02
Filing date: 1994-06-09
Publication date: 1995-01-04
Anticipated expiration: 2014-06-09
Also published as: EP0632242B1; ATE195176T1

Abstract

Zur Trocknung und/oder Erhitzung von rieselfähigem Material in einer Trockentrommel (1a/b), insbesondere in Asphaltanlagen, wird die Temperatur der Abgase eines die Trockentrommel (1a/b) beheizenden Brenners (5a/b) gemessen. Zusätzlich zu diesem Meßwert wird ein mit dem dem Trocknungs- und/oder Erhitzungsverfahren zuzuführenden und/oder gerade in diesem befindlichen Material in Verbindung stehender Meßwert ermittelt und der Zufluß des Brennmittels und des Sauerstoffträgers für den Brenner (5a/b) in Abhängigkeit der Meßwerte gesteuert. Durch dieses Verfahren wird der Erhitzungs- bzw. Trocknungsprozeß für das zu verwendende Material derart gesteuert, daß ein feuerungstechnisch optimaler, Verfahrensablauf mit geringem Schadstoffanteil in den Abgasen gegeben ist. Die Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens hat einen in einer um die Längsachse (2) drehbaren Trockentrommel (1a/b) angeordneten Brenner (5a/b), eine Temperaturmeßeinrichtung (22a/b) und eine Filteranordnung (17) für die Brennerabgase, eine Einstelleinrichtung (31a/b, 32a/b) für den Verbrennungsmittel- und Sauerstoffträgerzufluß, eine Meßeinrichtung (22a/b; 24a/b; 25a-f; 27a-f) zur Messung wenigstens eines physikalischen Wertes des dem Trocknungs- und/oder Erhitzungsverfahren zuzuführenden und/oder gerade in diesem befindlichen Materials. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 sowie eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 9.
Rieselfähiges Material bestehend aus Mineralien, wie sie z. B. für die Asphaltherstellung verwendet werden, müssen getrocknet und erhitzt werden. Als Mineral, sog. Neumaterial, kommt zerkleinertes Gesteinsmaterial - Kalkstein, Dolomit, Granit, etc. - unterschiedlicher Körnung und Oberflächenbeschaffenheit sowie Sande und Kiese in Frage.
Neben Neumaterial wird auch Asphaltausbaumaterial insbesondere unter Zusetzen von Neumaterial für die Asphaltherstellung verwendet.
Für den Brenner können je nach konstruktiver Ausführung gasförmige, flüssige und feste Brennmittel eingesetzt werden, wobei deren Zufluß die zugeführte Brennmittelmenge pro Zeiteinheit bedeutet.
Unter den physikalischen, in Zusammenhang mit dem Wärmeaufnahmevorgang des zu trocknenden und/oder zu erhitzenden Materials stehenden Mineralkenngrößen werden insbesondere deren Korngröße, korngrößenmengenmäßige Zusammensetzung, Oberflächenbeschaffenheit der Materialpartikel, deren materialspezifische Wärmeleitfähigkeit und Wärmekapazität sowie deren "Transporteigenschaften" durch die Brenn- bzw. Trockentrommel hindurch verstanden.
Die Erfindung löst die Aufgabe, den Erhitzungs- bzw. Trocknungsprozeß für das zu verwendenden Material derart zu steuern, daß ein feuerungstechnisch optimaler, insbesondere schadstoffarmer Prozeßablauf gegeben ist, wobei die Betriebsparameter (Brennerleistung, etc.) der Vorrichtung nicht erst aufgrund eines zu heißen oder zu kalten Endmaterials geändert werden, sondern die Vorrichtung derart betrieben wird, daß derartige Abweichungen erst gar nicht oder nur mit geringsten Abweichungen von den Normwerten auftreten, wodurch Materialverschlechterungen durch den Erhitzungsprozeß ausgeschlossen werden.
Die Aufgabe wird durch die Patentansprüche gelöst.
Um das gesetzte Ziel zu erreichen, werden zwei Regelungsvorgänge, wie unten ausgeführt ist, miteinander z. B. unter Auswertung von Datenfeldern verbunden. Es können zwar zu Kontroll- und Sicherheitszwecken noch die "Endwerte" des getrockneten und/oder erhitzten Materials gemessen werden. Hauptaugenmerk wird jedoch auf die Eingangsdaten, wie u.a. Feuchtigkeit, Korngröße des Materials und deren Mengenverhältnis sowie absolute Mengen, Zusammensetzung des Brennmittels, dessen Fluß sowie dem Fluß des Sauerstoffträgers (der Verbrennungsluft) und der Zusammensetzung und Menge der Abgase u. a. zur Bestimmung des Schadstoffgehaltes und Ermittlung einer optimalen Verbrennung auch in zeitlichen Ablauf insbesondere beim An- und Ausfahren der Vorrichtung gelegt. Da die Mengen der unterschiedlichen Korngrößen bestimmt oder nach vorgegebenem "Rezept" mit bekannten physikalischen Mineralkenngrößen zusammengemischt werden, kann hieraus die benötigte optimale Brennerleistung unter Berücksichtigung der Materialanfangsfeuchte bestimmt werden, um dieses Gemisch dann auf eine vorgegebene Temperatur mit möglichst geringer Restfeuchte zu erhitzen.
Aufgrund abgespeicherter Daten bzw. Datenfelder, welche durch Istabgasdaten laufend korrigiert werden, kann eine optimale Verbrennung eingestellt werden. Hierdurch ergibt sich ein hoher feuerungstechnischer Wirkungsgrad bei kontrolliertem, möglichst minimalem Schadstoffausstoß, wobei hierzu die Abgastemperatur der Vorrichtung so tief wie möglich gehalten wird, ohne daß der Taupunkt in den Abgasleitungen, dem Kamin oder der Filteranordnung an deren kältesten Stellen erreicht wird. Durch die laufenden Messungen wird außerdem eine zu hohe Temperatur der Abgase vermieden, welche die Filteranordnung ebenfalls schädigen könnte.
Unter dem Taupunkt wird in einem Druck-Temperatur-Feuchte-Diagramm der Ort verstanden, bei dem ein an sich ungesättigtes Gas-Dampf-Gemisch in die Sättigung übergeht. Die ausfallenden Flüssigkeitstropfen würden die Filteranordnung innerhalb kürzester Zeit verschließen und eventuell auch zerstören.
Die Menge der mit den Abgasen ausgestoßenen Schadstoffe wird durch eine Feinregulierung der dem Brenner zugeführten Verbrennungsluft niedrig gehalten.
Durch die vorteilhafte Steuerung der Umdrehungszahl der Trockentrommel bzw. deren Neigung gegenüber der Horizontalen sowie auch der Verstellung der in den Trommeln angeordneten Schaufeln zum Umwälzen des Materials ergibt sich eine stärkere oder schwächere "Durchwirbelung" des Materials, sowie eine unterschiedlich lange "Kontaktzeit" mit den Flammenabgasen bzw. den durch die Brennerflamme erhitzten Trommelwandungen bzw. -einbauten. Hierdurch ist der "Wärmefluß" ins Material einstellbar, wodurch der Prozeß der Feuchtigkeitsabgabe sowie des Wärmeübergangs an das Material beeinflußbar ist. Der Trocknungs- und/oder Erhitzungsvorgang des Materials ist mit dem ersten Regelungsvorgang nicht nur durch die Brennerleistung, sondern auch durch die gerade geschilderten Einstellungsmöglichkeiten an der Trockentrommel beeinflußbar.
Als besonders vorteilhaft hat sich der Zusammenschluß einer Vorrichtung zum Trocknen und Erhitzen von Neumaterial mit einer Vorrichtung, in der Ausbauasphalt getrocknet und erhitzt wird, erwiesen. Werden die Abgase der Ausbauasphaltverarbeitungsvorrichtung zusammen mit den Abgasen der Vorrichtung für Neumaterial durch ein- und dieselbe Filteranordnung geleitet, so lagern sich bevorzugt die organischen Dämpfe aus dem Ausbauasphalt an den während des Trocknungs- und Erhitzungsverfahrens des Neumaterials aufgewirbelten Staubpartikeln an und können dann zusammen in der Filteranordnung ausgeschieden werden.
Im folgenden werden Ausführungsbeispiele des erfindungsgemäßen Verfahrens und der Vorrichtung anhand von Zeichnungen naher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1: ein Blockschaltbild der Vorrichtung und
Fig. 2: ein Diagramm zur Bestimmung des feuerungstechnischen Wirkungsgrads der Vorrichtung bei einem Materialdurchsatz von 100t/h, wobei das Eingangsmaterial eine Feuchte von 4% und eine Temperatur von 0°C hat und auf 180°C aufgeheizt wird. Die Abgastemperatur der Vorrichtung ist als Ordinate in Abhängigkeit der Luftüberschußzahl Lambda als Abszisse mit dem feuerungstechnischen Wirkungsgrad der Vorrichtung als Parameter dargestellt.

In Figur 1 ist ein Blockschaltbild einer Vorrichtung zum Trocknen und Erhitzen von rieselfähigem Neumaterial, z. B. bestehend aus Sand, Kies und zerkleinertem Mineral und von Ausbauasphalt dargestellt. Die Vorrichtung hat eine um die Längsachse 2 drehbare Trockentrommel 1a für das Neumaterial und eine Trockentrommel 1b für den Ausbauasphalt. Nachfolgend wird zuerst die Vorrichtung 1a beschrieben, welche eine einer Brenntrommel 3a vorgelagerte Vortrommel 4a aufweist. An die Brenntrommel 3a ist stirnseitig ein Brenner 5a für Heizöl, Gas oder Schweröl als Brennmittel angeflanscht. An der dem Brenner 5a gegenüberliegenden Stirnseite der Trockentrommel 1a ist eine Transporteinrichtung 7a für das rieselfähige, Neumaterial angeordnet. Das Material wird im Gegenstrombetrieb durch die Trockentrommel 1a bewegt und tritt getrocknet und auf eine vorgegebene Temperatur erhitzt durch einen Materialaustritt 9a unterhalb des Brenners 5a aus.
Die Trockentrommel 1a hat in ihrem Inneren (nicht dargestellte) Einbauten, welche das eingebrachte Material durchmischen und umwälzen. Die Trockentrommel 1a wird mit Motoren, von denen schematisch nur ein einziger Motor 11a dargestellt ist, in eine vorgegebene Umdrehungszahl und über einen Hebe- und Senkmechanismus 13a in eine ausgewählte Neigung gegenüber der Horizontalen eingestellt.
Im vorderen Bereich der Trockentrommel 1a - links in Figur 1 - ist eine Abgasleitung 15a angeordnet, welche mit einer Filteranordnung 17, bestehend aus mehreren Einzelfiltern (schematisch sind drei in Figur 1 dargestellt), verbunden ist. Die Filteranordnung 17 steht über einen in seiner Förderleistung verstellbaren Ventilator 19 mit einem Kamin 21 in Verbindung. Die Ventilatorleistung wird derart eingestellt, daß gegenüber der Umgebung ein Unterdruck von etwa 5 bis 15 mm Wassersäule sich ergibt. Der einzustellende Unterdruck richtet sich nach der Brennerleistung und der auftretenden Menge aufgewirbeltem Feinmaterial vom Neumaterial und wird derart eingestellt, daß aus den Öffnungen der Vorrichtung (Materialein- und -auslaß) kein Staub austritt. Die Brennerleistung ist zudem noch von der Temperatur der angesaugten Verbrennungsluft als Sauerstoffträger abhängig, da warme Verbrennungsluft (Sommer) pro Volumeneinheit weniger Sauerstoff als kalte enthält; es muß jedoch kalte Verbrennungsluft stärker aufgeheizt werden als warme. Die Feinregulierung der Drücke in den beiden Vorrichtungen 1a und 1b wird durch je eine von der Regeleinrichtung 29 steuerbare Drosselklappe 20a bzw. 20b vorgenommen.
Die Filteranordnung 17 dient dazu, u. a. in den Abgasen enthaltene Stäube, welche hauptsächlich aus dem rieselfähigen Material stammen und während des Trocknungs- und Erhitzungsprozesses aufgewirbelt werden, auszufiltern. Diese ausgefilterten Stäube werden z. B. durch einen Druckluftstoß auf jeweils nur eines der drei, für einen kurzen Zeitraum stillgelegten Filter entfernt und können später bei der Asphaltherstellung diesem gemäß Rezept beigemischt werden. In der Abgasleitung 15a ist vor der Filteranordnung 17 eine Meßanordnung 22a als Meßeinrichtung zur Messung des Drucks, der Temperatur und der Feuchte der mit den Verdampfungsprodukten, stammend aus dem Trocknungs- und Verbrennungsprozeß, angereicherten Abgase angeordnet. Die Meßanordnung 22a dient u. a. dazu, die Wärmeaufnahme, insbesondere Erhitzung (Erreichen einer vorgegebenen Endtemperatur des Neumaterials) und Trocknung des Neumaterials so zu steuern, daß die Abgase auch an der kältesten Stelle der Abgasleitung 15a, des Kamins 22 und der Filteranordnung 17 den Taupunkt nicht erreichen. Durch die Steuerung der Brennerleistung wird insbesondere die Temperatur des Neumaterials eingestellt. Das Erreichen des Taupunkts in der Filteranordnung 17 würde deren Gasdurchlässigkeit aufheben und somit die Vorrichtung zum Stillstand bringen. Wird der Taupunkt an einer Stelle in der Abgasleitung 15a (15b) oder dem Kamin 21 erreicht, so kann das Schäden an diesen infolge von Säurebildung hervorrufen. Ebenfalls ist in der Abgasleitung 15a eine Meßanordnung 24a zur Bestimmung der Gaszusammensetzung der Abgase eingebaut. Mit der Meßanordnung 24a wird insbesondere der CO- und Sauerstoffgehalt in den Abgasen bestimmt. Es könnte jedoch zusätzlich auch eine NO_x- und CH_x-Messung vorgenommen werden.
Das zu trocknende und zu erhitzende rieselfähige Material ist getrennt nach Korngrößen in mehreren Silos 23a -c gelagert. In diesen Silos 23a - c erfolgt eine Messung des Feuchtigkeitsgehalts des betreffenden Materials mit Feuchtigkeitssensoren 25a - c als Meßeinrichtung. Der Materialfluß des gemäß vorgegebenem Rezept aus den Silos 23a - c abzugegebenden Materials wird über Materialdosiereinrichtungen 26a - c von einer Steuereinrichtung 29 eingestellt und mit Materialflußsensoren 27a - c als weitere Meßeinrichtung überwacht. Die Materialdosiereinrichtungen 26a - c sind nicht explizit dargestellt. Der geförderte Materialfluß ergibt sich aus dem gemessenen Teilgewicht und der Bandfördergeschwindigkeit. Die Feuchtigkeitssensoren 25a - c und die Materialflußsensoren 27a - c sind ebenfalls mit der Steuereinrichtung 29 zur Verfahrenssteuerung verbunden, in deren Datenspeicher 43 auch die Werte für die Rezepte abgelegt sind. Ebenfalls mit der Steuereinrichtung 29 sind der Motor 11a, der Hebe- und Senkmechanismus 13a, die Dosiereinrichtungen 31a und 32a für das Brennmittel und die Verbrennungsluft zum Brenner 5a, eine Verstelleinrichtung 33 für den Ventilator 19 sowie die Meßanordnungen 22a und 24a verbunden.
Die Temperatur des am Materialaustritt 9a austretenden getrockneten und erhitzten Neumaterials wird mit einer Temperaturmeßeinrichtung 28a gemessen. Anschließend wird das erhitzte Material in einen Heißsilo 35a gefördert. Hier kann es nun für einige Stunden zwischengelagert oder direkt zur Asphaltherstellung verwendet werden, indem Bindemittel und Filler in einem Mischer 37a zugemischt werden. Der fertig gemischte Asphalt wird nun als Belag direkt aufgebraucht oder kurzzeitig für einige Stunden zur späteren Verwendung in einem Asphaltsilo 39a zwischengelagert.
Damit das zwischengelagerte Material zu einem späteren Zeitpunkt mit der richtigen Temperatur verarbeitet werden kann, sind die nachgeschalteten, insbesondere für die Zwischenlagerung zu verwendenden Silos 35a und 39a sowie deren Fördereinrichtungen mit Temperaturmeßeinrichtungen 41a und 41b ausgerüstet, welche mit der Steuereinrichtung 29 verbunden sind. Die Brennerleistung wird nun durch Steuerung der Dosiereinrichtungen 31a und 32a so eingestellt, daß das erhitzte Material die notwendige Temperatur auch noch unter eventueller Abkühlung in den nachgeschalteten Baugruppen 35a, 37a und 39a aufweist.
Die Vorrichtung 1b zum Trocknen und Erhitzen von Recyclingsmaterial, insbesondere von Ausbauasphalt ist analog zur Vorrichtung 1a für das Neumaterial aufgebaut. Im Gegensatz zur Vorrichtung 1a, welche im Gegenstrombetrieb gefahren wird, arbeitet die Vorrichtung 1b im Gleichstrombetrieb. Die Vorrichtung 1b weist analog zu den Baugruppen der Vorrichtung 1a eine Brenntrommel 3b, eine Vortrommel 4b, einen Brenner 5b, eine Transporteinrichtung 7b, einen Materialaustritt 9b für das erhitzte und getrocknete Ausbaumaterial, Antriebsmotore 11b für die Trommel 3b/4b, eine Hebe- und Senkeinrichtung 13b, eine Abgasleitung 15b, eine Meßanordnung 22b, schematisch drei Silos 23d - f für unterschiedliches zu trocknendes und zu erhitzendes Ausbaumaterial, drei Feuchtigkeitssensoren 25d - f, drei Materialflußsensoren 27d - f, drei Materialdosiereinrichtungen 26d - f, eine Temperaturmeßeinrichtung 28b für die Endtemperatur des erhitzten Ausbaumaterials sowie analoge für die Materialspeicherung verwendete Baugruppen 35b und 41c auf. Die Abgasleitungen 15a und 15b sind vor der Filteranordnung 17 zu einer einzigen Abgasleitung 49 zusammengeführt.
Wie in der Figur 1 durch Strichelung schematisch angedeutet, kann die Abgasleitung 15b der Ausbauasphaltverarbeitungsvorrichtung 1b auch mit einem Abluftstutzen 47 am Brenner 5a der Vorrichtung 1a verbunden werden. In diesem Fall werden die Abgase durch den Brenner 5a geleitet und erfahren einen Verbrennungs- und Crackvorgang, welcher sich insbesondere auf die organischen Verbindungen in den Abgasen des Ausbauasphalts auswirkt. Das erhitzte und getrocknete Ausbaumaterial wird über eine Fördereinrichtung in den Heißsilo bzw. den Asphaltsilo ev. unter Vermischung mit Neumaterial und Filler gefördert.
Für die Steuerung der Vorrichtung 1a sowie 1b durch die Steuereinrichtung 29 sind unter Berücksichtigung von Asphaltherstellungsrezepten die nachfolgenden Daten im Datenspeicher 43 abgespeichert :

Materialzusammensetzung und Materialfluß für die betreffende Trockentrommel 1a/1b,
wärmetechnische Materialeigenschaften,
vorgegebene und rezeptbedingte Endtemperatur des Neu- bzw. Ausbaumaterials,
physikalische Taupunktdaten sowie die "Abstandswerte", bis zu denen eine Annäherung an die Taupunktdaten aus Sicherheitsgründen erfolgen darf (eine möglichst geringe Abgastemperatur unter Einhaltung eines Temperatursicherheitsabstands zum Taupunkt wird am Meßort eingehalten, damit der Taupunkt an der kältesten Stelle der Abgasleitung, der Filteranordnung oder des Kamins nicht erreicht wird),
Richt- und/oder Grenzwerte der Konzentration von Gasen in den Abgasen zur Vermeidung einer Überschreitung insbesondere des zulässigen CH_x-, CO-, und NO_x-Gehalts.

Die für die Trocknung und/oder Erhitzung auf eine vorgegebene Temperatur des Neumaterials bzw. des Ausbaumaterials notwendige Brennerleistung wird durch die Steuereinrichtung 29 ermittelt aus

dem vorgegebenen Rezept unter Berücksichtigung der physikalischen Eigenschaften des Materials, wie Materialart, Materialzusammensetzung, Sandgehalt, Wärmeleitfähigkeit, Wärmekapazität, Transportgeschwindigkeit durch die Trommeln, ...
der gemessenen Feuchte des Eingangsmaterials,
der Wärmeaufnahme vom Material in der Vor- bzw. Brenntrommel 4a/b bzw. 3a/b,
den thermischen Abgasverlusten,
den thermischen Isolationsverlusten in der Vorrichtung 1a bzw. 1b,
der Erwärmung und der Feuchte der Falschluft,
der Temperatur des Brennmittels und der Verbrennungsluft.

Die Wärmeaufnahme des Materials in der jeweiligen Vorbzw. Brenntrommel 4a/b bzw. 3a/b hängt ab von

der Wärmeleitfähigkeit des Materials,
der Wärmekapazität des Materials,
der zeitlichen Wärmeaufnahmefähigkeit des Materials,
der Feuchte des Eingangsmaterials,
der Transportgeschwindigkeit und Durchmischung des Materials in den Trommeln 4a/b und 3a/b,
der Temperatur der Brennerflamme bzw. den Flammengasen,
der Brennerleistung.

Die Transportgeschwindigkeit und Durchmischung des Materials in den Trommeln 4a/b und 3a/b wird beeinflußt durch

die Anordnung und Ausgestaltung der (nicht dargestellten) Schaufeln,
die eingestellte Neigung der Trommel und/oder deren Schaufeln,
die eingestellte Umdrehungszahl der Trommel,
durch die Art des eingebrachten Materials (Neumaterial, Ausbaumaterial, Körnigkeit und deren mengenmäßige Zusammensetzung, Klebrigkeit, ...)

Die Temperatur der Flamme bzw. Flammengase hängt ab

vom Verhältnis Brennmittel zu Verbrennungsluft (Luftüberschußzahl),
von der Art des Brennmittels,
von der Menge des Brennmittels und der Verbrennungsluft,
von der Brennkammergestaltung,
von der Brennerkonstruktion.

Die Brennerleistung wird eingestellt über

den Brennmittelzufluß,
den Zufluß der Verbrennungsluft gemäß Brennervoreinstellung,
Korrektur des Zuflusses der Verbrennungsluft.

Die Höhe der Abgastemperatur und die Abgasmenge hängen ab von

dem Verbot, den Taupunkt an der kältesten Stelle in der Abgasleitung 15a/b und 49 in der Filteranordnung 17 oder im Kamin 21 zu erreichen,
von den Isolationsverlusten in den Abgasleitungen 15a/b und 49, in der Filteranordnung 17, im Kamin 22 und den Trommeln 3a/b und 5a/b,
der Feuchte, der Menge und der Temperatur des Neu- und Ausbaumaterials vor Eintritt in die betreffende Trommel 3a/b und 4a/b,
von der Feuchte, der Menge und der Temperatur der in die Trommeln 3a/b und 4a/b eintretenden Falschluft,
von der Feuchte, der Menge und der Temperatur der Verbrennungsluft,
der Menge und der Zusammensetzung der abgasenden Produkte aus dem Ausbaumaterial in den Trommeln 3b und 4b,
der Brennmittelmenge und -art,
dem Verhältnis Brennmittel zu Verbrennungsluft,
dem Brennmittel- und Verbrennungsluftzufluß,
der geforderten Endtemperatur des Neumaterials,
der geforderten Endtemperatur des Ausbaumaterials,
der Wärmeaufnahme in den Trommeln 3a/b und 4a/b.

Eine geringe Abgastemperatur, eine kleine Menge an Falschluft und geringe Isolationsverluste erhöhen den feuerungstechnischen Wirkungsgrad der Vorrichtung.
Was kann in der Vorrichtung für das Neumaterial und für das Ausbaumaterial in zeitlicher Folge gemessen werden bzw. ist durch die Rezeptur vorgegeben :

Feuchtegehalt, Menge und Temperatur des Eingangsmaterials,
Materialzusammensetzung,
Temperatur und Restfeuchte des erhitzten Ausgangsmaterials,
Temperatur, Menge, Feuchte und Unterdruck der Abgase in der Abgasleitung,
Abgaszusammensetzung, insbesondere Gehalt an CO, H₂O, O₂.
Temperatur der Einrichtungen zur Förderung und Speicherung des erhitzten Materials,
Temperatur der zugeführten Verbrennungs- und eindringenden Falschluft.

Was kann in Abhängigkeit der vorgegebenen Daten und/oder der Meßwerte eingestellt werden:

Zufluß des Brennmittels,
Zufluß der Verbrennungsluft,
Neigung der Trommel,
Verstellung der Schaufeln in den Trommeln,
Umdrehungszahl der Trommel,
Saugleistung des Abgasventilators 19.

Bei der Inbetriebnahme der Vorrichtung werden typische Grundwerte für die Steuerung der Dosiereinrichtungen 31a/b, 32a/b sowie 26a - f vorrichtungsspezifisch eingestellt und im Datenspeicher 43 abgelegt. Im täglichen Betrieb wird nun die Verbrennung über die mit der Steuereinrichtung 29 verbundenen Dosiereinrichtungen 31a/b und 32a/b derart nachgestellt, daß bei vorgegebener Materialendtemperatur ein hoher feuerungstechnischer Wirkungsgrad bei einer minimalen Schadstoffemission sich ergibt. Die Feineinstellung der Dosiereinrichtungen 31a/b und 32a/b erfolgt dann während des Betriebs laufend über die Messung der tatsächlichen Schadstoffwerte mit der Meßanordnung 24a/b. Die laufend gemessenen Schadstoffwerte werden zeitabhängig ebenfalls im Datenspeicher 43 abgelegt. Bei einem späteren Betrieb der Vorrichtung erfolgt dann die zeitliche Steuerung der Dosiereinrichtungen 31a/b und 32a/b gemäß dieser zeitlichen Steuerkurve, welche dann wiederum durch die neuen gemessenen Werte korrigiert wird. Durch dieses "Teach-in"-Verfahren für die Brennerleistung und die Schadstoffreduzierung sollen möglichst optimale Betriebsdaten ermittelt werden. Um jedoch nicht durch außergewöhnliche Umgebungs- und kurzzeitige Anlagedaten für den späteren Betrieb unrealistische Daten abzuspeichern, kann eine Gewichtung neuer Daten vorgenommen werden, welche eine Datenänderung z. B. nur bei mehrmaligen gleichen Ergebnissen bewirkt.
Die zeitabhängig abgespeicherten Daten erlauben neben der Anpassung an zeitliche Veränderungen durch die Rezeptur, Materialeingangsdaten, etc. ein optimales An- und Ausfahren der Vorrichtungen 1a und 1b.
Um eine einwandfreie Einstellung einer schadstoffarmen Verbrennung in der Brenntrommel 3a/b zu erreichen, sollte eine Brenntrommel verwendet werden, bei der kein rieselfähiges Material und auch kein von diesem aufgewirbelter Staub bzw. Dämpfe in die Brennerflamme gelangen kann. Eine derartige Brenntrommel ist z. B. in der schweizerischen Patentanmeldung Gesuchs-Nr. 01 500/93-9 beschrieben.
Der Druck der Abgase wird mit der Meßanordnung 22a/b bestimmt.
Wie oben bereits ausgeführt, hängt der Taupunkt der Abgase von deren Temperatur, Druck und Feuchtigkeitsgehalt ab. Die Abgase dürfen in keinem Fall im Bereich der Filteranordnung 17 in die Nähe ihres Taupunkts gelangen, da ansonsten die Filteranordnung 17 nicht mehr wirksam ist und sich verschließen kann, wodurch die Funktion der Vorrichtung nicht mehr gegeben ist.
Das nachfolgende Berechnungsbeispiel soll einen Einblick vermitteln, wie die Größen der Vorrichtung mit den einzelnen Meßwerten verknüpft sind. Ferner ist bei der Berechnung zu beachten, daß Volumen- und Masseflüsse aufeinander abgestimmt werden müssen. So erhöht sich z. B. der Sauerstoffgehalt des Verbrennungsluftflusses im Winter gegenüber demjenigen im Sommer nur dadurch, daß aufgrund der höheren Temperatur das spez. Gewicht der Verbrennungsluft geringer ist und damit bei einem konstanten Volumenstrom weniger Masse gefördert wird.
Der für die Trocknung und/oder Erhitzung des Materials benötigten Zufluß des Brennmittels M in kg/h bestimmt sich in einem ersten Regelungsvorgang ("Primärregelung") folgendermaßen:

wobei hier insbesondere über den unten beschriebenen Abgasfluß I ein zweiter Regelungsvorgang ("Sekundärregelung") einwirkt.
G ist der im Verfahren aus dem mit der Transporteinrichtung 7a in die Trockentrommel 1a eingebrachten feuchten Eingangsmaterial zu dessen Trocknung auszutreibende Wasserdampf in Normkubikmeter pro Zeiteinheit. Der auszutreibende Wasserdampffluß G wird aus dem mit dem Materialflußsensor 27a ermittelten Materialeingangsfluß A [t/h] und dessen mit dem Feuchtigkeitssensor 25a gemessenen Feuchtigkeitsgehalt B [%] gemäß nachstehenden Beziehungen ermittelt:

$F [kg/h] = A [t/h]·B [%]·10$

Die Umrechnung in Normkubikmeter pro Stunde [Nm³/h] erfolgt unter Verwendung des Molvolumens von 22,4 m³/k Mol und mit 18 kg für ein Kilomol Wasser gemäß

Vereinfachend für die nachfolgende Rechnung wird nur ein einziges Material aus den Silo 23a mit einem Fluß A von 100 t/h (Trockengewichtsfluß) mit einer Feuchte B von 4 % m verarbeitet. D. h. in der beispielsweisen Vorrichtung ergibt sich der auszutreibende Wasserdampffluß G zu 4 978 Nm³/h (F = 4 000 kg/h). Die spezifische Wärme g der Abgase beträgt 0,31032 [kcal/Nm³K] (K ≡ Grad Kelvin). Die beispielsweise Temperatur E der Abgase gemessen mit der Meßanordnung 22a liegt bei 74 °C. l ist die spezifische Wärme des aus dem Silo eingebrachten Materials; sie liegt bei 0,21 kcal/kg·K. Die am Trommelausgang 9a mit der Temperaturmeßeinrichtung 28a gemessene Materialausgangstemperatur C beträgt 180 °C. Die Umgebungstemperatur k wird beispielsweise mit 0 °C angenommen. Die Enthalpie i des Wasserdampfs beträgt 650 kcal/kg. Die spezifische Wärme h von Wasser mit 1 kcal/kg. Der untere Heizwert c in [kcal/kg] für verschiedene Brennmittel kann der untenstehenden Tabelle 1 entnommen werden. Der Fluß I [Nm³/kg] der Abgase nur aus dem Verbrennungsprozeß (ohne Feuchte durch das zu trocknende Material), ist mit nachstehender Beziehung bestimmbar

$I [Nm³/kg] = b [Nm³/kg] + ((Lambda) - 1)·a [Nm³/kg]$

und ergibt sich in diesem Beispiel mit den unten aufgeführten Werten und dem Brennstoff Heizöl extra leicht (EL) zu 29,01 Nm³/kg. Der nur für die Verbrennung mit der Dosiereinrichtung 32a eingestellte Verbrennungsluftfluß a [Nm³/kg] sowie der Abgasfluß b [Nm³/kg] mit Wasserdampf beladen bzw. der trockene Abgasfluß e [Nm³/kg] ohne Wasserdampf sind der untenstehenden Tabelle 1 für die unterschiedlichen Brennstoffe zu entnehmen.

Der Luftüberschuß (Lambda) in der obigen Beziehung kann gemäß nachfolgender Beziehung ermittelt werden:

(Lambda) = 1 + e/a · D/(21 - D),

wobei D der Sauerstoffgehalt bezogen auf den trockenen Abgasfluß ist. Er beträgt 12,85 %.

Tabelle 1

Brennstoff	Verbrennungsluft a [Nm³/kg]	Abgase feucht b [Nm³/kg]	Heizwert c [kcal/kg]	Abgase trocken e [Nm³/kg]	CO₂ max %
Heizöl EL	11,30	12,04	10200	10,76	15,20
Schweröl	10,90	11,56	9700	10,33	16
Erdgas CH	9,57	10,60	8650	7,78	11,90
Erdgas NL	8,41	9,44	7600	7,68	11,90
Propan	12,15	13,12	11070	11,08	13,90
Butan	12	12,89	10920	10,97	14,10
Erdgas CH bzw. NL kennzeichnet in der Schweiz bzw. in Holland üblicherweise verwendetes Erdgas.

Aus den Eingangsmeßwerten ist der gesamte Wasserdampfanteil W (einschließlich aus dem Eingangsmaterial ausgetriebene Feuchte) in den Abgasen in Volumenprozent gemäß

ermittelbar und aus diesem Ergebnis der Wasserdampfpartialdruck P [bar] gemäß nachfolgender Beziehung bestimmbar:

$P = W/100$

Wasserdampfpartialdruck P und der Taupunkt T [°C] von Wasser sind über die nachfolgende Tabelle miteinander verknüpft.
Um einen hohen feuerungstechnischen Wirkungsgrad Γ der Vorrichtung zu erreichen - der optimale Wirkungsgrad liegt bei Γ = 1 (bzw. 100 %) - wird über einen bereits oben erwähnten zweiten Regelungsvorgang ("Sekundärregelung") eine möglichst tiefe Abgastemperatur E eingehalten Hierbei ist jedoch zu beachten, daß die Gefahr wächst, in der Filteranordnung 17 den Taupunkt zu erreichen.
Den Zusammenhang zwischen feuerungstechnischem Wirkungsgrad Γ der Vorrichtung, Materialfeuchte, Schadstoffmenge in den Abgasen und Brennerleistung soll an den folgenden Beispielen demonstriert werden.
In den nachfolgenden beispielhaften Überlegungen wird von einem Materialfluß von 100 t/h, einer Anfangsmaterialtemperatur von 0 °C und einer Erhitzungsendtemperatur des Materials am Materialaustritt 9a von 180 °C ausgegangen.
In einem ersten Beispiel hat das zu trocknende und zu erhitzende Material eine Anfangsfeuchte von 4 %. Bei einer Brennerleistung von 8,08 MW ergibt sich dann eine Abgastemperatur von 74 °C, d.h. 10 °C über der Temperatur des Taupunkts von 64 °C. Der Zusammenhang zwischen Luftüberschußzahl Lambda, der Grenze zum Kondensationsbereich 44 (= Taupunktlinie) und der Abgastemperatur ist in Figur 2 dargestellt. Ausgehend von einer Luftüberschußzahl Lambda von 2,5, einer Abgastemperatur von 74 C und einem Taupunkt bei 64 °C ergibt sich dann aus Figur 2 ein feuerungstechnischer Wirkungsgrad Γ von 90,6 %.
Ist bei einem zweiten Beispiel die Anfangsmaterialfeuchte 2 % und die Brennerleistung auf 6,39 MW eingestellt worden, so sinkt der Taupunkt um 7 °C auf 57 °C und die Abgastemperatur liegt bei 67 °C, wodurch sich dann ein feuerungstechnischer Wirkungsgrad Γ von 91,8 % durch die Anpassung auf diese Abgastemperatur ergibt. Bei einer Abgastemperatur von 74 °C wäre der feuerungstechnischer Wirkungsgrad Γ nur 91,1 %.
In einem dritten Beispiel beträgt die Anfangsmaterialfeuchte 8% und die Brennerleistung ist auf 11,46 MW eingestellt. Es ergibt sich ein Taupunkt von 69 °C und eine Abgastemperatur von 74 °C. Diese Differenz zwischen Abgastemperatur und Taupunkt von nur 5 °C ist etwas gering. Sie sollte aus Sicherheitsgründen 10 °C betragen, damit Luftströmungsunterschiede und die Wärmeisolation der Filteranordnung 17 unkritisch sind.
Ausgehend vom ersten Beispiel kann nun eine Luftüberschußzahl von 2,0 eingestellt werden, wodurch sich eine Brennerleistung von 8,0 MW mit einem Wirkungsgrad Γ von 91,3 % bei einem Taupunkt von 68 °C und einer Abgastemperatur von 78 °C ergibt. Der feuerungstechnische Wirkungsgrad Γ hat sich somit um 0,7 % erhöht, wodurch eine Reduzierung der Brennerleistung um 0,08 MW möglich ist.
Wird z. B. durch Verminderung des Sandgehalts eine Abgastemperatursteigerung um 30 °C auf 114 °C erreicht und würde die Brennerleistung nicht nachgesteuert, so würde die Materialendtemperatur um 11 °C sinken. Wird jedoch die Brennerleistung auf 8,29 MW nachgesteuert, so ergibt sich ein Wirkungsgrad Γ von 87,7 % bei einer Abgastemperatur von 114 °C (und wie oben, einer Materialendtemperatur von 180 °C). Durch Beeinflussung der Wärmeaufnahme, indem die Umdrehungszahl der Vortrommel und/oder die Neigung der Trommel zur Horizontalen sowie durch die Lage der Schaufeln verstellt wird, können die Werte des ersten Beispiels wieder erreicht werden, worauf die Brennerleistung von den obigen 8,29 MW wieder auf 8,0 MW zurückgefahren werden kann.
Obige Beispiele sollen die Wege zur Optimierung eines minimalen Schadstoffausstoßes und eines guten feuerungstechnischen Wirkungsgrads bei größtmöglicher Schonung der Filteranordnung 17 aufzeigen.
Da der Feuchtegehalt des zu trocknenden Materials bzw. der Teilmaterialien aus den Silos 23a - c mit den Feuchtigkeitssensoren 25a - c bereits bestimmt worden ist und die Temperatur, auf die erhitzt werden soll, sowie die Materialmenge vorgegeben sind, kann der Brenner 3a durch die Steuereinrichtung 29, wie oben ausgeführt, eingestellt werden. Die Meßanordnung 24a wirkt über die Steuereinrichtung 29 auf die Dosiereinrichtungen 31a und 32a, so daß in den Abgasen ein Gesamtkohlenstoffgehalt von etwa 50 mg·m⁻³ bei einem CO-Gehalt von 100 mg·m⁻³ und einem NO_x-Gehalt unter 50 mg·m⁻³ eingehalten werden kann.
Anstelle der Sensoren 25a bis 25f sowie 27a bis 27f kann auch nur je ein Feuchtigkeits- und ein Materialflußsensor verwendet werden, der die Eigenschaften des Gemisches mißt.
Anstelle die Neigung der Trockentrommel 1a/b zu verstellen, können auch die im Inneren der der Brenntrommel 3a/b vorgelagerten Vortrommel 4a/b angeordneten (nicht dargestellten) Schaufeln in ihrer Lage verstellt werden. Das zu trocknende und zu erhitzende Material stürzt als "Vorhang" durch die Vortrommel 4a/b, durch die die heißen Abgase streichen. Bevorzugt kann nun die Winkellage zur Trommelachse verstellt werden, so daß ein dichterer oder weniger dichter, die Materialverweilzeit in der Trommel beeinflussender "Materialvorhang" sich ergibt. Die Verstellung erfolgt durch von der Steuereinrichtung 29 gesteuerte (nicht dargestellte) Verstelleinheiten entsprechend der Meßwerte der obengenannten Sensoren für die Materialeingangs- und Abgaswerte.
Anstelle die beiden Vorrichtungen 1a und 1b miteinander zu koppeln, können beide Vorrichtungen auch getrennt voneinander betrieben werden.
Die Überwachung des "Abstands" der Abgaswerte von dem insbesondere die Filteranordnung 17 gefährdenden Taupunkt kann auch mit einem psychrometrischen Meßwertgeber erfolgen.
Der Anteil der in die Vorrichtung eindringenden "Falschluft", welcher den Wirkungsgrad Γ der Vorrichtung verschlechtert, läßt sich dadurch verringern, daß die freie Materialaustrittsöffnung 9a/b und die Öffnung für den Materialeintritt möglichst klein gehalten werden.
Da die Messung der Abgaszusammensetzung in den Abgasleitungen 15a und 15b erfolgt, wird auch der Luftanteil, hervorgerufen durch die Falschluft, mit erfaßt. Anstelle der beiden Meßanordnungen 22a und 22b für die Abgaszusammensetzung sowie der beiden Meßanordnungen 24a und 24b zur Überwachung einer Annäherung an den Taupunkt kann auch mit nur jeweils einer einzigen Meßanordnung gearbeitet werden. Werden jedoch jeweils zwei Meßanordnungen verwendet, so ist eine einfachere und sichere Steuerung der Brenner möglich.
Da die Einstellung der Vorrichtungen durch die Steuereinrichtung 29 unter Verwendung zeitabhängig, im Datenspeicher 43 abgespeicherter Daten erfolgt, können die Meßeinrichtungen 22a/b und 24a/b als jeweils nur eine Meßeinrichtung hinter der Filteranordnung 17 angeordnet werden.
Aufgrund der im Datenspeicher 43 abgelegten Daten und obiger, überwachender Messungen ist es möglich das Brennmittel zu ändern und sog. Mehrstoffbrenner einzusetzen.
Da es für das Verhältnis von zu verarbeitenden Ausbauasphalt und Neumaterial inbezug auf die Filteranordnung 17 eine obere Grenze, hervorgerufen durch die Dämpfe das Ausbauasphalts, gibt, kann zusätzlich die in die Vortrommel 4b einzubringende Ausbauasphaltmenge durch Steuerung der Dosiereinrichtungen 26d - f geregelt werden.
Anstelle den Brenner in die Trockentrommel zu integrieren, kann auch extern ein Heißgas erzeugt werden, welches dann eingeblasen wird.

Claims

Verfahren zur Trocknung und/oder Erhitzung von rieselfähigem Material in einer Trockentrommel (1a/b), insbesondere in Asphaltanlagen, mit einem ersten Regelungsvorgang zur Veränderung der Zufuhr (M) des Brennmittels und/oder des Sauerstoffträgers für den Brenner (5a/b) und einem zweiten Regelungsvorgang zur Veränderung des feuerungstechnischen Wirkungsgrades (Γ) der Anlage, wobei der erste und der zweite Regelungsvorgang derart aufeinander abstimmbar sind, daß innerhalb eines vorgegebenen Toleranzbereichs eine vorgegebene Materialendtemperatur und/oder -feuchte sowie ein hoher feuerungstechnischer Wirkungsgrad (Γ) der Anlage bei minimalem Schadstoffanteil der Abgase erreichbar ist.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur der Abgase des die Trockentrommel (1a/b) beheizenden Brenners (5a/b) und ein mit dem dem Trocknungs- und/oder Erhitzungsverfahren zuzuführenden und/oder gerade in diesem befindlichen Material in Verbindung stehender Meßwert ermittelt wird, und der Zufluß des Brennmittels und des Sauerstoffträgers, insbesondere der Verbrennungsluft für den Brenner (5a/b) in Abhängigkeit der Temperatur und/oder des Meßwerts geregelt wird.
Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß als Meßwert die Feuchte des zu trocknenden und/oder zu erhitzenden Materials ermittelt wird.
Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß als Meßwert wenigstens eine der physikalischen, in Zusammenhang mit dem Wärmeaufnahmevorgang des zu trocknenden und/oder zu erhitzenden Materials stehende Mineralkenngröße ermittelt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Umdrehungszahl der Trockentrommel (1a/b) in Abhängigkeit vom Meßwert bzw. -werten und/oder der Abgastemperatur derart eingestellt wird, daß der Taupunkt der Abgase an der kältesten Stelle des Abgasflusses, insbesondere in der Filteranordnung (17) nicht erreicht wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Neigung der Trockentrommel (1a/b) gegenüber der Horizontalen in Abhängigkeit vom Meßwert bzw. -werten und/oder der Abgastemperatur derart eingestellt wird, daß der Taupunkt der Abgase an der kältesten Stelle des Abgasflusses, insbesondere in der Filteranordnung (17) nicht erreicht wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Konzentration wenigstens eines Gases, insbesondere von Sauerstoff und/oder Kohlenmonoxid (CO), in den Abgasen bestimmt wird, und der Zufluß des Sauerstoffträgers zum Brenner (5a/5b) entsprechend der Konzentrationswerte derart gesteuert wird, daß die Abgase eine minimale Schadstoffkonzentration aufweisen.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur der der Trockentrommel (1a/1b) nachgeordneten Transport- und/oder Lagereinrichtung (35, 37, 39) für das Material gemessen und die Brennerleistung entsprechend des Meßwerts feineingestellt wird.
Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem er Ansprüche 1 bis 8 mit einem in einer um die Längsachse (2) drehbaren Trockentrommel (1a/b) angeordneten Brenner (5a/b), gekennzeichnet durch eine erste Meßeinrichtung (22a/b) zur Bestimmung der Temperatur der Abgase aus dem Brenner (5a/b) und/oder der Trockentrommel (1a/b), eine Einstelleinrichtung (31a/b, 32a/b) für den Verbrennungsmittel- und den Sauerstoffträgerzufluß zum Brenner (5a/b), eine zweite Meßeinrichtung (24a/b; 25a-f; 27a-f) zur Messung wenigstens eines physikalischen, im Zusammenhang mit dem Trocknungs- und/oder Erhitzungsverfahren des zuzuführenden und/oder gerade in diesem befindlichen Materials stehenden Werts, eine Filteranordnung (17) für die Abgase und eine mit den Meßeinrichtungen (22a/b, 24a/b; 25a-f; 27a-f) und der Einstelleinrichtung (31a/b, 32a/b) verbundene Steuereinrichtung (29), mit der in Abhängigkeit der Temperatur und des physikalischen Werts der Zufluß des Brennmittels und des Sauerstoffträgers für den Brenner (5a/b) einstellbar ist.
Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Neigung der Achse (2) der Trockentrommel (1a/b) gegenüber der Horizontalen während des Trocknungs- und/oder Erhitzungsverfahrens durch eine mit der Steuereinrichtung (29) verbundene erste Verstelleinrichtung (13a/b) entsprechend des mit der ersten und/oder zweiten Meßeinrichtung (22a/b, 24a/b; 25a-f; 27a-f) gemessenen Werts einstellbar ist.
Vorrichtung nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Umdrehungszahl der Trockentrommel (1a/b) während des Trocknungs- und/oder Erhitzungsverfahrens entsprechend des mit der ersten und/oder zweiten Meßeinrichtung (22a/b, 24a/b; 25a-f; 27a-f) gemessenen Werts mit einem mit der Regeleinrichtung 29 verbundenen Antrieb (11a/b) einstellbar ist.
Vorrichtung nach Anspruch 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Meßeinrichtung eine Feuchtemeßeinrichtung (25a-f) für das zu trocknende und/oder zu erhitzende Material ist.
Vorrichtung nach Anspruch 9 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Meßeinrichtung ein Meßelement (24a/b) zur Bestimmung der Konzentration wenigstens eines Gases, insbesondere Sauerstoff und/oder Kohlenmonoxid in den Abgasen hat.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 13, gekennzeichnet durch einen mit der Steuereinrichtung (29) verbundenen Datenspeicher (43), in dem die Meßwerte der Meßeinrichtungen (22a/b, 24a/b, 25a - f, 27a - f) als erste Daten zeitabhängig, insbesondere beginnend mit dem Anfahren und/oder endend mit dem Ausfahren des Brenners (5a/b), bevorzugt unter Gewichtung bereits zeitabhängig abgespeicherter zweiter Daten abspeicherbar sind.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 14, gekennzeichnet durch eine weitere, zweite um die Längsachse drehbare Trockentrommel (1b) zur Trocknung und Erhitzung, insbesondere von Asphaltausbaumaterial, mit einem zweiten Brenner (5b), einer zweiten Einstelleinrichtung (31b, 32b) für den Verbrennungsmittel- und den Sauerstoffträgerzufluß, nur eine Filteranordnung (17), vor der sowohl die Abgase der ersten wie auch der zweiten Trockentrommel (1a/b) in einer Abgasleitung (49) zusammengeführt und dann durch die Filteranordnung (17) führbar sind.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 14, gekennzeichnet durch eine weitere, zweite um die Längsachse drehbare Trockentrommel (1b) zur Trocknung und Erhitzung insbesondere von Asphaltausbaumaterial mit einem zweiten Brenner (5b), einer zweiten Einstelleinrichtung (31b, 32b) für den Verbrennungsmittel- und den Sauerstoffträgerzufluß, einen Ablufteinlaß (47) am ersten Brenner (5a), durch den die Abgase der zweiten Trockentrommel (1b) in die erste Brenntrommel (3a) einleitbar sind, und nur eine Filteranordnung (17) nach der ersten Trockentrommel (1a) für die gesamten Abgase.
Vorrichtung nach Anspruch 15 oder 16, gekennzeichnet durch wenigstens eine von der Steuereinrichtung (29) in der Materialtransportleistung gesteuerte Transporteinrichtung (7a/b), insbesondere für das in die zweite Trockentrommel (1b) einzuführende Material, wenigstens einer vor der Filteranordnung (17) angeordneten und mit der Steuereinrichtung (29) verbundenen Meßeinrichtung (24a/b) für die Gaskonzentration wenigstens einer Gaskomponente in den Abgasen, damit die Materialtransportleistung der Transporteinrichtungen (7a/b) insbesondere in die zweite Trockentrommel (1b) in Abhängigkeit der gemessenen Konzentration einstellbar ist.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 17, gekennzeichnet durch eine mit der Steuereinrichtung (29) verbundene Abgasmengenmeßeinrichtung vor der Filteranordnung (17), in Abhängigkeit deren Meßwerthöhe die Transportleistung, insbesondere in die zweite Trockentrommel (1b), und/oder die Brennerleistung, insbesondere des zweiten Brenners (5b), zurückstellbar ist.