EP0617785A1 - Procede et regenerateur pour le rechauffage de gaz - Google Patents

Procede et regenerateur pour le rechauffage de gaz

Info

Publication number
EP0617785A1
EP0617785A1 EP93923585A EP93923585A EP0617785A1 EP 0617785 A1 EP0617785 A1 EP 0617785A1 EP 93923585 A EP93923585 A EP 93923585A EP 93923585 A EP93923585 A EP 93923585A EP 0617785 A1 EP0617785 A1 EP 0617785A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
regenerator
cold
hot
gas
grid
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP93923585A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0617785B1 (fr
Inventor
Hans-Georg Fassbinder
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Air Liquide SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical Air Liquide SA
Publication of EP0617785A1 publication Critical patent/EP0617785A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0617785B1 publication Critical patent/EP0617785B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D17/00—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles
    • F28D17/005—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles using granular particles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D17/00—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles
    • F28D17/02—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles using rigid bodies, e.g. of porous material

Definitions

  • the present invention relates to a method of reheating gas in a regenerator with a mass of heat accumulation made up of bulk material arranged in a ring between two coaxial cylindrical grids, a hot collection chamber, surrounded by the internal hot grid, for the hot gases and a cold collection chamber, enclosed between the external cold grid on the one hand and the external wall of the regenerator on the other hand, for cold gases, as well as a regenerator of this type.
  • the hot gases respectively the cold gases are led in the radial direction through the mass of heat accumulation, unlike otherwise usual air heaters, and in fact during the heating phase, from the chamber hot collection inside the regenerator to the external cold collection chamber, and in the opposite direction during the cold blowing of the regenerator.
  • the gases to be heated can also be gas mixtures, which also contain parts of vapors, in particular water vapor.
  • the object of the invention is therefore to improve the process mentioned in the introduction as well as the regenerator described above, by avoiding the drawbacks caused by the chimney effect and in particular by increasing the power of the regenerator for a height significantly less construction of it.
  • this objective is achieved by the fact that the increase in the pressure drop during the heating phase is at least 5 times as great as the product pgH, in which H is the height of the regenerator , p is the density of the gas at a temperature of 20 ° C and g is the acceleration of gravity, and that the gas flow is at least 300 m 3 N / hm 2 of surface of the hot grate at normal pressure .
  • the cold phase that is to say the cold blowing, is carried out with an overpressure.
  • the flow of gas to be heated increases in the P / P 2 ratio, without the heat transfer being degraded.
  • the flow rate can reach 5000 m 3 N / hm 2 , respectively 2500 kW / m 2 .
  • a regenerator having a grid area of 20 m 2 , it is possible to produce a flow of hot wind of 100,000 m 3 N / h.
  • the grain size of the bulk material is chosen to be less than 15 mm.
  • the heating phase when operating at partial load, is carried out at full power, and breaks are observed after the cold blowing phase.
  • This implementation of the process makes it possible to work with the desired constricted power, and the thermal equilibrium of the two phases is then established by the breaks after the cold blowing, and also to use for heating the regenerator a burner which has only a very limited range of adjustment, unlike the burners used until now in conventional wind heaters.
  • the other objective fixed to the invention is, in a regenerator intended for the implementation of the method, achieved by the fact that the outside diameter of the annular mass of heat accumulation is at most double the inside diameter .
  • the regenerator is heated with a premix burner.
  • FIG. 2 An exemplary embodiment of the burner is shown in FIG. 2 and will be explained in detail below.
  • the regenerator 1 intended for implementing the method of the invention has an enclosure 2 having the shape of an upright cylinder, which can for example be supported by means of pillars 3.
  • the interior space of the enclosure 2 is essentially divided by two grids 4 and 5 of cylindrical shape and arranged concentrically at a distance from one another, into a hot collecting chamber 6 internal cylindrical, an intermediate annular chamber 7 containing the mass of heat accumulation consisting of bulk material, and a cold external annular collection chamber 8 formed by the wall of the enclosure 2 with the grid 5.
  • inlets 10 are provided for the heating gases, which are produced by a premix burner 11, which in turn is supplied by a gas mixing tube - air 12.
  • the hot internal collection chamber 6 ends in the upper region of the enclosure 2 of the regenerator 1 by a hot wind outlet 13, the external collection chamber 8 is connected to a chimney 14 for evacuating gases from which the heating gases can escape after they have passed through the heat storage agent in the intermediate chamber 7.
  • the gas-air mixing tube 12 is connected to a fan 15, which produces both the air for the heating phase and for the cold blowing phase. In the heating phase, the air is led through the gas-air mixing tube 12 and mixed with heating gas, which has been introduced by the gas injector 16 into the gas-air mixing tube 12.
  • valves 17, 18 and 19 are closed, the valve 20 as well as the outlet 13 are instead open, so that the cold blowing phase can then begin.
  • the open fittings are closed again and the previously closed valves are opened, so that the heating phase can start again.
  • the bulk material of the heat accumulating mass consists of a charge of granules with a grain size which does not exceed 15 mm, and the outside diameter of the annular heat accumulating mass is not greater than double the inside diameter.
  • This minimum flow corresponds to a power of 300 m 3 N / hm 2 .
  • the S profile of the temperature is more and more clearly raised.
  • a particularly advantageous operating point has appeared for a flow capacity of 1000 m 3 N / hm 2 , a pressure drop of 1000 to 1600 Pascal.
  • An increase in the flow rate up to 2000 m 3 N / hm 2 is possible without reducing the heat transfer, taking into account a pressure drop from 3000 to 5000 Pascal.
  • This power limit is applicable to walking at normal pressure.
  • the operation under increased pressure has shown the surprising result, that the flow rate can be further increased, in fact in proportion to the absolute pressure, without the heat transfer data being degraded. If, for example, a blast furnace wind at 5 bar is produced, the flow rate can reach 5000 m 3 N / hm 2 , respectively 2500 kW / m 2 . It is thus possible to produce a flow of hot wind of 100,000 m 3 N / h with a regenerator having a grid surface of 20 m 2 .
  • regenerator Since heating of the regenerator is in fact generally carried out at normal pressure, three generators must be heated simultaneously, so that a total of four regenerators are required to ensure continuous operation for the production of hot gases. These regenerators only have a diameter of 4 m for a height of 5 m, while the air heaters of the same power used until now have a diameter of 8 m and a height of 30 m.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Drying Of Solid Materials (AREA)
  • Air Supply (AREA)
  • Furnace Details (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Air Bags (AREA)
  • Gas Burners (AREA)

Abstract

Il est proposé un procédé de réchauffage de gaz dans un régénérateur (1) avec une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles cylindriques coaxiales (4, 5), une chambre de collecte chaude (6), entourée par la grille chaude interne (4), pour les gaz chauds et une chambre de collecte froide (8), enfermée entre la grille froide (5) externe d'une part et la paroi du régénérateur (1) d'autre part, pour les gaz froids, dans lequel l'augmentation de la perte de charge pendant la phase de chauffage est au moins 5 fois aussi importante que le produit p.g.H, dans lequel H est la hauteur du régénérateur (1), p est la densité du gaz à la température de 20 °C et g est l'accélération de la pesanteur, et le débit du gaz vaut au moins 300 m3N/h.m2 de surface de la grille chaude (4) à la pression normale.

Description

Procédé et régénérateur pour le réchauffage de gaz
La présente invention concerne un procédé de réchauffage de gaz dans un régénérateur avec une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles cylindriques coaxiales, une chambre de collecte chaude, entourée par la grille chaude interne, pour les gaz chauds et une chambre de collecte froide, enfermée entre la grille froide externe d'une part et la paroi extérieure du régénérateur d'autre part, pour les gaz froids, ainsi qu'un régénérateur de ce type.
Dans un tel régénérateur, les gaz chauds respectivement les gaz froids sont conduits en direction radiale à travers la masse d'accumulation de chaleur, au contraire des réchauffeurs d'air par ailleurs usuels, et en fait pendant la phase de réchauffage, depuis la chambre de collecte chaude à l'intérieur du régénérateur vers la chambre de collecte froide externe, et en sens contraire lors du soufflage froid du régénérateur. Les gaz à réchauffer peuvent également être des mélanges gazeux, qui contiennent aussi des parts de vapeurs, en particulier de vapeur d'eau.
Un régénérateur de ce type est décrit dans le brevet US-A-2.272.108. La réalisation quantitative, mais non présentée ici de l'exemple d'appli¬ cation qui y est donné, montre qu'un régénérateur conforme à la descrip- tion de ce brevet des Etats-Unis ne fonctionnerait absolument pas dans la pratique. Une évaluation qualitative fait en outre apparaître que la vitesse de gaz choisie pour la traversée de la couche d'accumulation de chaleur a été choisie beaucoup trop faible et en outre que la taille précitée des grains de la matière en vrac de la masse d'accumulation de chaleur est trop grande. Ces valeurs conduisent ainsi à une perte de charge du gaz beaucoup trop faible dans le lit de matière. Ainsi la pression du gaz diminue avec la hauteur dans la chambre de collecte froide, tandis que cet effet, connu également sous le nom de "effet de cheminée", est négligeable dans la chambre de collecte chaude. Dans l'exemple d'application, la différence de pression provoquée par cet "effet de cheminée" est un multiple de la perte de charge dans le lit de matière, avec la conséquence qu'au chauffage du régénérateur, les gaz de chauffage ne circuleraient que dans la région haute à travers le lit de matière, tandis que dans la région inférieure il faut même s'attendre à un reflux. En marche au vent chaud, donc pendant le soufflage froid, les conditions s'inversent, c'est-à-dire que seule la région inférieure du lit de matière serait exposée. Ces résultats conduisent forcément à la conclusion que le régénérateur décrit dans le brevet US-A-2.272.108 serait entièrement défaillant.
L'invention a de ce fait pour objet d'améliorer le procédé mentionné dans l'introduction ainsi que le régénérateur décrit plus haut, en évitant les inconvénients engendrés par l'effet de cheminée et en particulier en augmentant la puissance du régénérateur pour une hauteur de construction nettement moindre de celui-ci.
Dans le cadre du procédé décrit plus haut, cet objectif est atteint par le fait que l'augmentation de la perte de charge pendant la phase de chauffage est au moins 5 fois aussi importante que le produit p.g.H, dans lequel H est la hauteur du régénérateur, p est la densité du gaz à la température de 20°C et g est l'accélération de la pesanteur, et que le débit du gaz vaut au moins 300 m3N/h.m2 de surface de la grille chaude à la pression normale.
La mise en oeuvre de ce procédé conforme à l'invention a montré que, contrairement aux réchauffeurs d'air connus, il s'établit dans la matière en vrac une distribution de température entièrement différente, car elle est essentiellement linéaire dans ceux-ci tandis que dans le procédé proposé elle est au contraire en forme de S. Cette distribution en S de la température, représentée dans la Fig. 1, comporte en premier lieu l'avantage que la chute de température du vent chaud pendant le soufflage froid est très faible, et par ailleurs que la variation de la température moyenne de l'ensemble du lit de matière est au contraire très élevée avec environ 600°C. Dans les réchauffeurs d'air connus jusqu'ici, la variation de la température moyenne ne vaut au contraire qu'environ 100°C, d'où il résulte que la distribution en S de la température emmagasine environ six fois plus d'énergie thermique que la distribution linéaire de la tempéra¬ ture. Ce résultat permet de réduire à environ un sixième la masse d'accumulation de chaleur. Cette solution entraîne également que l'effet de cheminée décrit plus haut perd de l'importance et même qu'il peut être supprimé. Il est avantageux que la différence Δ2p constituée de ΔPchaud (chute de pression du régénérateur à la fin de la phase de chauffage) et ΔPfrod (chute de pression du régénéra¬ teur avant le début de la phase de chauffage) soit grande par rapport à p.g.H. Quantitativement, il conviendrait de chercher à atteindre
A2p
= 10 à 20
H
Dans une autre mise en oeuvre avantageuse du procédé, la phase froide, c'est-à-dire le soufflage froid, est exécutée avec une surpression.
Dans cette forme de fonctionnement, nécessaire par exemple lors de l'application du procédé au réchauffage de vent de haut fourneau, le débit de gaz à réchauffer augmente dans le rapport P/P„, sans que le transfert de chaleur se dégrade. Si l'on produit par exemple un vent de haut fourneau sous une pression de 5 bar, le débit peut atteindre 5000 m3N/h.m2, respectivement 2500 kW/m2. Avec un régénérateur ayant une surface de grille de 20 m2, on peut produire un débit de vent chaud de 100.000 m3N/h.
Le chauffage de la masse d'accumulation de chaleur ne sera au contraire effectué qu'à la pression normale, pour des raisons économiques, et pour cette raison trois régénérateurs doivent être chauffés simultanément, tandis qu'un quatrième régénérateur se trouve en cours de soufflage froid.
Avantageusement, la taille des grains de la matière en vrac est choisie inférieure à 15 mm.
Dans une autre mise en oeuvre avantageuse du procédé, en marche à charge partielle, la phase de chauffage est conduite à pleine puissance, et des pauses sont observées après la phase de soufflage froid. Cette mise en oeuvre du procédé permet de travailler avec la puissance étranglée désirée, et l'équilibre thermique des deux phases est alors établi par les pauses après le soufflage froid, et aussi d'utiliser pour le chauffage du régénérateur un brûleur qui ne présente qu'une gamme de réglage très limitée, contrairement aux brûleurs utilisés jusqu'à présent dans les réchauffeurs de vent conventionnels.
L'autre objectif fixé à l'invention est, dans un régénérateur destiné à la mise en oeuvre du procédé, atteint par le fait que le diamètre exté¬ rieur de la masse annulaire d'accumulation de chaleur est au maximum le double du diamètre intérieur.
Cette réalisation de l'épaisseur de la couche d'accumulation de chaleur influence la grandeur Δ2p déjà explicitée plus haut. Cette grandeur est en fait petite pour un rapport des diamètres plus grand que celui qui est cité. Des calculs et des essais ont montré que ce rapport ne devrait pas dépasser sensiblement la valeur de 2.
De manière avantageuse, le régénérateur est chauffé avec un brûleur à prémélange.
L'utilisation d'un tel brûleur garantit que la chambre de collecte chaude du régénérateur suffit entièrement comme chambre de combustion et que la combustion se déroule non seulement sans bruit mais aussi sans pulsations. Par ailleurs, la taille du régénérateur n'est pas influencée de manière défavorable par l'utilisation d'un tel brûleur à prémélange.
Un exemple de réalisation du brûleur est représenté dans la Fig. 2 et sera expliqué en détail ci-dessous.
Le régénérateur 1 destiné à la mise en oeuvre du procédé de l'invention présente une enceinte 2 ayant la forme d'un cylindre dressé, qui peut par exemple être soutenu au moyen de piliers 3.
L'espace intérieur de l'enceinte 2 est essentiellement divisé par deux grilles 4 et 5 de forme cylindrique et disposées concentriquement à distance Tune de l'autre, en une chambre de collecte chaude 6 cylindrique interne, une chambre annulaire intermédiaire 7 contenant la masse d'accu¬ mulation de chaleur constituée de matière en vrac, et une chambre de collecte annulaire externe froide 8 formée par la paroi de l'enceinte 2 avec la grille 5. Dans la région de pied 9 maçonnée de l'enceinte 2, on a prévu des arrivées 10 pour les gaz de chauffage, qui sont produits par un brûleur à prémé¬ lange 11, qui à son tour est alimenté par un tube de mélange gaz - air 12.
La chambre de collecte interne chaude 6 se termine dans la région supé¬ rieure de l'enceinte 2 du régénérateur 1 par une sortie de vent chaud 13, la chambre de collecte externe 8 est raccordée à une cheminée 14 d'évacua¬ tion des gaz brûlés, de laquelle les gaz de chauffage peuvent s'échapper après qu'ils soient passés à travers l'agent d'accumulation de chaleur dans la chambre intermédiaire 7.
Le tube de mélange gaz - air 12 est raccordé à un ventilateur 15, qui produit aussi bien l'air pour la phase de chauffage que pour la phase de soufflage froid. Dans la phase de chauffage, l'air est conduit par le tube de mélange gaz - air 12 et mélangé avec du gaz de chauffage, qui a été introduit par l'injecteur de gaz 16 dans le tube de mélange gaz - air 12.
Après l'achèvement de la phase de chauffage, les vannes 17, 18 et 19 sont fermées, la vanne 20 ainsi que la sortie 13 sont au contraire ouvertes, de sorte que la phase de soufflage froid peut alors commencer. Après l'achèvement de la phase de soufflage froid, les raccords ouverts sont à nouveau fermés et les vannes antérieurement fermées sont ouvertes, de sorte que la phase de chauffage peut recommencer.
La matière en vrac de la masse d'accumulation de chaleur se compose d'une charge de granules avec une taille de grains qui n'excède pas 15 mm, et le diamètre extérieur de la masse annulaire d'accumulation de chaleur n'est pas supérieur au double du diamètre intérieur.
Bien que la masse d'accumulation de chaleur de ce régénérateur soit réduite environ au sixième de la masse d'accumulation de chaleur des réchauffeurs d'air usuels et à circulation verticale utilisés jusqu'à présent, la même quantité d'énergie thermique est accumulée; ceci résulte de la distribution en S de la température suivant la Fig. 1. Cette distri- bution de la température se distingue fondamentalement de celle des réchauffeurs d'air connus, où elle est essentiellement linéaire. La distribution en S de la température offre deux avantages décisifs par rapport à la distribution linéaire, d'une part la chute de température du vent chaud pendant la phase de soufflage froid est très faible, et d'autre part la variation de la température moyenne de l'ensemble du lit de matière est très élevée, de l'ordre de 600°C. La distribution en S de la température dépend cependant aussi non seulement de la taille de grain prescrite de la charge de granules mais aussi d'un débit minimal déterminé de gaz. Ce débit minimal correspond à une puissance de 300 m3N/h.m2. Celle-ci correspond, pour une température de vent de 1200°C, à une puissance spécifique de 150 kW/m2, sous laquelle il ne faut pas descendre. Lorsque la puissance augmente, le profil en S de la température est de plus en plus clairement relevé. Un point de fonctionnement particulière¬ ment avantageux est apparu pour une capacité de débit de 1000 m3N/h.m2, une perte de charge de 1000 à 1600 Pascal. Un accroissement du débit jusqu'à 2000 m3N/h.m2 est possible sans diminution du transfert de chaleur en tenant compte d'une perte de charge de 3000 à 5000 Pascal. Cette limite de puissance est applicable à une marche à la pression normale.
Le fonctionnement sous pression accrue a montré le résultat surprenant, que le débit peut encore être augmenté, en fait proportionnellement à la pression absolue, sans que les données du transfert de chaleur se dégradent. Si Ton produit par exemple un vent de haut fourneau à 5 bar, le débit peut atteindre 5000 m3N/h.m2, respectivement 2500 kW/m2. On peut ainsi produire un débit de vent chaud de 100.000 m3N/h avec un régénérateur ayant une surface de grille de 20 m2.
Du fait que le chauffage du régénérateur est à vrai dire généralement conduit à la pression normale, trois générateurs doivent être chauffés simultanément, de sorte que quatre régénérateurs sont nécessaires au total pour assurer un fonctionnement continu en vue de la production de gaz chauds. Ces régénérateurs présentent seulement un diamètre de 4 m pour une hauteur de 5 m, alors que les réchauffeurs d'air de même puissance utilisés jusqu'à présent présentent un diamètre de 8 m et une hauteur de 30 m.
Une marche à charge partielle n'est à vrai dire réalisable qu'en effec¬ tuant la phase de chauffage à pleine puissance, mais il faut cependant éventuellement insérer des pauses après la phase de soufflage froid. Ceci résulte du fait qu'en raison de la petite taille du régénérateur, l'utilisation d'un brûleur usuel pour le chauffage du régénérateur n'est pas possible, parce qu'un tel brûleur présente un volume de construction plus grand que le régénérateur lui-même. On utilise dès lors un brûleur dit à prémélange, dans lequel le gaz de chauffage et l'air de combustion sont intimement mélangés l'un avec l'autre à froid, avant l'allumage, et ne sont enflammés qu'après leur mélange. Pour une marche sûre d'un tel brûleur à prémélange, il est nécessaire de ne pas descendre en dessous d'une vitesse minimale des gaz, pour éviter ainsi sûrement un retour de flamme du mélange. Il en résulte qu'un tel brûleur à prémélange ne possède qu'une gamme de réglage très limitée.
Les pauses qui sont dès lors nécessaires dans une marche à charge partielle sont de préférence observées après le soufflage froid du régénérateur.
Enfin, il est encore apparu lors du fonctionnement d'un tel régénérateur que la température du vent chaud ne se situait que 20°C en dessous de la température théorique de flamme et qu'elle restait largement constante pendant toute la phase au vent. Cela signifie que, même dans le cas d'une chute de la température, on a atteint une amélioration par un facteur 10, exactement comme cela est le cas pour la taille. Le rendement thermique a été porté de 65 % pour les réchauffeurs d'air conventionnels à 95 % pour le régénérateur conforme à l'invention.

Claims

R E V E N D I C A T I O N S
1. Procédé de réchauffage de gaz dans un régénérateur avec une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles cylindriques coaxiales, une chambre de collecte chaude, entourée par la grille chaude interne, pour les gaz chauds et une chambre de collecte froide, enfermée entre la grille froide externe d'une part et la paroi extérieure de l'enceinte du régénérateur d'autre part, pour les gaz froids, caractérisé en ce que l'augmentation de la perte de charge pendant la phase de chauffage est au moins 5 fois aussi importante que le produit p.g.H, dans lequel H est la hauteur du régénérateur, p est la densité du gaz à la température de 20°C et g est l'accélération de la pesanteur, et en ce que le débit du gaz vaut au moins 300 m3N/h.m2 de surface de la grille chaude à la pression normale.
2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la phase de soufflage froid est effectuée avec une surpression.
3. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la taille des grains de la matière en vrac est choisie inférieure à 15 mm.
4. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'en marche à charge partielle, la phase de chauffage est effectuée à pleine puissance et en ce que des pauses sont observées après la phase de soufflage froid.
5. Régénérateur pour le réchauffage de gaz avec une masse d'accumula- tion de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles cylindriques coaxiales (4, 5), une chambre de collecte chaude (6), entourée par la grille chaude interne (4), pour les gaz chauds et une chambre de collecte froide (8), enfermée entre la grille froide externe (5) d'une part et la paroi de l'enceinte (2) d'autre part, pour les gaz froids, caractérisé en ce que le diamètre extérieur de la masse annulaire d'accumulation de chaleur est au maximum le double du diamètre intérieur.
6. Régénérateur suivant la revendication 5, caractérisé en ce qu'il est chauffé avec un brûleur (11) à prémélange.
EP93923585A 1992-10-29 1993-10-19 Procede et regenerateur pour le rechauffage de gaz Expired - Lifetime EP0617785B1 (fr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4236619A DE4236619C2 (de) 1992-10-29 1992-10-29 Verfahren und Regenerator zum Aufheizen von Gasen
DE4236619 1992-10-29
PCT/FR1993/001025 WO1994010519A1 (fr) 1992-10-29 1993-10-19 Procede et regenerateur pour le rechauffage de gaz

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0617785A1 true EP0617785A1 (fr) 1994-10-05
EP0617785B1 EP0617785B1 (fr) 2003-08-13

Family

ID=6471695

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP93923585A Expired - Lifetime EP0617785B1 (fr) 1992-10-29 1993-10-19 Procede et regenerateur pour le rechauffage de gaz

Country Status (10)

Country Link
US (2) US5547016A (fr)
EP (1) EP0617785B1 (fr)
JP (1) JPH07502804A (fr)
KR (1) KR100317968B1 (fr)
CN (1) CN1072793C (fr)
AT (1) ATE247271T1 (fr)
CA (1) CA2126993C (fr)
DE (1) DE4236619C2 (fr)
ES (1) ES2202314T3 (fr)
WO (1) WO1994010519A1 (fr)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4236619C2 (de) * 1992-10-29 1996-11-28 Air Liquide Verfahren und Regenerator zum Aufheizen von Gasen
DE4317947C1 (de) * 1993-05-28 1994-06-23 Atz Evus Verfahren und Vorrichtungen zur Umwandlung thermischer Energie eines Mediums in mechanische Arbeit
DE19521673C2 (de) * 1995-06-14 1998-07-02 Atz Evus Applikations & Tech Verfahren zur regenerativen Abluftreinigung
US6389776B1 (en) 2000-03-14 2002-05-21 L'air Liquide Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Gas permeable refractory brick for use in regenerative heat exchanger and hot grid formed therefrom
US6631754B1 (en) 2000-03-14 2003-10-14 L'air Liquide Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Regenerative heat exchanger and method for heating a gas therewith
DE10039246C2 (de) 2000-08-11 2002-06-13 Atz Evus Verfahren zur Umwandlung von thermischer Energie in mechanische Arbeit
DE102004026646B4 (de) * 2004-06-01 2007-12-13 Applikations- Und Technikzentrum Für Energieverfahrens-, Umwelt- Und Strömungstechnik (Atz-Evus) Verfahren zur thermischen Entsorgung schadstoffhaltiger Substanzen
DE102007050566A1 (de) 2007-10-23 2009-05-07 Stevanović, Dragan, Dr. Verfahren und Vorrichtung zur Vergasung von kohlenstoffhaltigen Rohstoffen
DE102008014297A1 (de) 2007-11-16 2009-05-20 Krones Ag Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung kohlenstoffhaltiger Rohstoffe
AT506477B1 (de) 2008-02-21 2010-07-15 Schweighofer Franz Wärmespeichereinrichtung
AU2009218694B2 (en) * 2008-02-28 2014-02-13 Krones Ag Method and device for converting carbonaceous raw materials
DE102009011358A1 (de) 2009-03-05 2010-09-16 Krones Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verwertung von Biomasse in einem Biomassen-Vergasungsprozess
DE102009038323A1 (de) 2009-08-21 2011-02-24 Krones Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verwertung von Biomasse
DE102009038322A1 (de) 2009-08-21 2011-02-24 Krones Ag Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung thermischer Energie aus Biomasse in mechanische Arbeit
US20110127004A1 (en) * 2009-11-30 2011-06-02 Freund Sebastian W Regenerative thermal energy storage apparatus for an adiabatic compressed air energy storage system
DE102013017010A1 (de) 2013-10-14 2015-04-16 Karl Brotzmann Consulting Gmbh Stromspeicherung über thermische Speicher und Luftturbine
CA2982255A1 (fr) 2015-04-13 2016-10-20 Karl Brotzmann Consulting Gmbh Stockage d'electricite par l'intermediaire d'accumulateurs thermiques et d'une turbine a air
DE102021108719A1 (de) 2021-04-08 2022-10-13 HiTES Holding GmbH Verfahren und Vorrichtung zur Umsetzung chemischer Energie eines Brennstoffes in Wärme und elektrische Energie
DE102021129812A1 (de) 2021-11-16 2023-05-17 HiTES Holding GmbH Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen von Wasserstoff
DE102021129810A1 (de) 2021-11-16 2023-05-17 HiTES Holding GmbH Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen von Wasserstoff
DE102021129804A1 (de) 2021-11-16 2023-05-17 HiTES Holding GmbH Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen von Wasserstoff
DE102022118858A1 (de) 2022-07-27 2024-02-01 HiTES Holding GmbH Thermisches Cracking von Methan oder Erdgas

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1940371A (en) * 1930-05-06 1933-12-19 Research Corp Apparatus for heating gases
GB387070A (en) * 1930-11-22 1933-02-02 Dougree Marihaye Sa Honeycomb structure for heat recuperating apparatus of the cowper type
US2272108A (en) * 1940-01-19 1942-02-03 Research Corp Regenerative stove
JPS5776078A (en) * 1980-10-29 1982-05-12 Agency Of Ind Science & Technol Heat accumulator utilizing latent heat
DE3710054C2 (de) * 1987-03-27 1994-06-09 Webasto Ag Fahrzeugtechnik Brenner in Anordnung im Strom der Abgase einer Brennkraftmaschine zu deren Nachverbrennung
DE3831831C1 (fr) * 1988-09-20 1989-11-02 Skw Trostberg Ag, 8223 Trostberg, De
DE3841708C1 (fr) * 1988-12-10 1989-12-28 Kloeckner Cra Patent Gmbh, 4100 Duisburg, De
DE4108744C1 (en) * 1991-03-18 1992-08-27 Atz Energie Umwelt Stroemungstechnik Gas heating jacketed regenerator with heat storage medium - has central chamber surrounded by layer of pebbles or granular material
DE4236619C2 (de) * 1992-10-29 1996-11-28 Air Liquide Verfahren und Regenerator zum Aufheizen von Gasen

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO9410519A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN1086895A (zh) 1994-05-18
US5547016A (en) 1996-08-20
WO1994010519A1 (fr) 1994-05-11
CA2126993C (fr) 2004-12-21
DE4236619C2 (de) 1996-11-28
KR100317968B1 (ko) 2002-04-22
ES2202314T3 (es) 2004-04-01
CA2126993A1 (fr) 1994-05-11
EP0617785B1 (fr) 2003-08-13
JPH07502804A (ja) 1995-03-23
CN1072793C (zh) 2001-10-10
DE4236619A1 (de) 1994-05-05
KR940703990A (ko) 1994-12-12
US5690164A (en) 1997-11-25
ATE247271T1 (de) 2003-08-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0617785B1 (fr) Procede et regenerateur pour le rechauffage de gaz
EP1618341B1 (fr) Echangeur de chaleur a condensation
FR3033025A1 (fr) Alambic equipe d'un tour a feu a deux etages
WO1988007163A1 (fr) Four pour deshydrater pulverulents, sable ou granulats
FR2512188A1 (fr) Installation de cuisson destinee en particulier a la fabrication de clinker de ciment
EP0006774B1 (fr) Brûleur pour combustible liquide
FR3033026B1 (fr) Alambic equipe d'un bruleur a gaz ameliore
FR3033027A1 (fr) Alambic equipe d'un tour a feu avec isolation renforcee
BE1028786B1 (fr) Four pour la production de charbon de bois
EP0854323A1 (fr) Chambre de combustion d'air chargé de particules combustibles
BE536697A (fr)
WO2022029373A1 (fr) Four pour chauffe oenologique de bois
BE854373A (fr) Dispositif de chauffage de vent pour haut fourneau
BE833540A (fr) Perfectionnements aux cowpers
CH230015A (fr) Appareil pour réaliser la combustion de combustibles solides avec un haut rendement.
BE478960A (fr)
FR2530795A1 (fr) Dispositif pour chauffer des recipients et/ou les maintenir a temperature, par exemple pour des recipients contenant un metal en fusion.
BE416269A (fr)
WO1992019920A1 (fr) Chaudiere de chauffage central et/ou de production d'eau chaude sanitaire, bruleur pour combustible gazeux, et installation de chauffage central et de production d'eau chaude sanitaire utilisant ladite chaudiere
BE539469A (fr)
FR2498745A1 (fr) Echangeur de chaleur
BE396722A (fr)
BE462478A (fr)
FR2958370A1 (fr) Procede de production de flamme par un bruleur et bruleur mettant en oeuvre un tel procede
BE460591A (fr)

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 19940610

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE ES FR GB IT LU SE

17Q First examination report despatched

Effective date: 19941004

APAB Appeal dossier modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS NOAPE

APAB Appeal dossier modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS NOAPE

APAD Appeal reference recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS REFNE

APAB Appeal dossier modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS NOAPE

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: L'AIR LIQUIDE, S.A. A DIRECTOIRE ET CONSEIL DE SUR

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT BE ES FR GB IT LU SE

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20031019

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20031117

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2202314

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20040514

APAH Appeal reference modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNO

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20101020

Year of fee payment: 18

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20101021

Year of fee payment: 18

Ref country code: IT

Payment date: 20101029

Year of fee payment: 18

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20111123

Year of fee payment: 19

Ref country code: FR

Payment date: 20111125

Year of fee payment: 19

Ref country code: SE

Payment date: 20111122

Year of fee payment: 19

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20111122

Year of fee payment: 19

BERE Be: lapsed

Owner name: S.A. L'*AIR LIQUIDE A DIRECTOIRE ET CONSEIL DE SUR

Effective date: 20121031

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 247271

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20121019

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20121019

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20130628

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20121031

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20121019

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20121020

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20121019

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20121019

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20121031

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20140116

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20121020