EP0538158B1 - Acier à usinage facile, faiblement allié et résulfuré - Google Patents

Acier à usinage facile, faiblement allié et résulfuré Download PDF

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EP0538158B1
EP0538158B1 EP92420363A EP92420363A EP0538158B1 EP 0538158 B1 EP0538158 B1 EP 0538158B1 EP 92420363 A EP92420363 A EP 92420363A EP 92420363 A EP92420363 A EP 92420363A EP 0538158 B1 EP0538158 B1 EP 0538158B1
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EP
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steel
weight
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steels
cao
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EP92420363A
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EP0538158A1 (fr
Inventor
André MALHERBE
Félix Pellicani
Régis Szezesny
Michel Tomczyk
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Vallourec SA
Original Assignee
Vallourec SA
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur

Definitions

  • the present invention relates to steels weakly alloyed with carbon-manganese and relates to steels of particular compositions which, in particular because of their sulfur content and of the composition of their oxidized inclusions, are particularly suitable for high speed machining in particularly by carbide or ceramic tools and by cutting at high cutting speed, in particular from tubes produced in said steels.
  • the search for the highest performance requires the combined addition of sulfur, tellurium (or selenium) and / or lead or bismuth.
  • These steels generally have a large amount of inclusions of oxides and sulfides and a high oxygen content greater than 0.0100% by weight.
  • steels with 0.30% by weight of sulfur have low mechanical tensile properties, close to that of A37 steel according to AFNOR standard. Nuances for heat treatment have been standardized, but their bar turning performance is therefore lower.
  • Patent application DE 2323623 describes sulfur steels containing in% by weight: C 0.10 to 0.60; If 0.05 to 0.40; S 0.04 to 0.15; Ca 0.0005 to 0.0015 and including oxide inclusions: Ca 0 - Al 2 O 3 - Si O 2 whose composition is in the mullite domain of the corresponding ternary diagram. The contents of the components of the oxide mixture are not specified; only an O 2 content of the liquid steel is indicated, before Ca / Si deoxidation, of between 0.01 and 0.04% by weight.
  • US patent 4,115,111 describes free cutting steels containing in% by weight: C 0.05 to 0.65; If 0.10 to 0.40; Mn 0.25 to 1.70; Ni 0 to 4.5; Cr 0 to 3.5; Mo 0 to 1 and Ca 0.0002 to 0.0010 as well as at least 1 element of the group comprising Pb at a rate of 0.03 to 0.30 and S at a rate of 0.04 to 0.10 this steel containing plus 30 to 100 g / tonne of oxide inclusions containing in% by weight: Si O 2 40 to 60; Ca 0 5 to 30 and Al 2 O 3 25 to 40; these inclusions having a melting point of between 1200 and 1600 ° C.
  • the maximum content of oxide inclusions is defined as being 100 g / tonne
  • the minimum oxygen content of 0.01% by weight specified in several places in the application DE 2323623 already corresponds to 100 g / tonne of oxygen, that is to say approximately twice the weight of oxides.
  • the aim of the present invention is to propose a family of carbon-manganese steels which can be used in particular for mechanical construction having an excellent turning ability and giving excellent performance at high speed machining by carbide or ceramic tools. , performance superior to that obtained with steels with improved machinability mentioned above while retaining good mechanical characteristics and not having the drawbacks of free-cutting steels at 0.30% by weight of sulfur mentioned above.
  • the object of the invention is in particular to create, by the use of a specific process, a family of clean free cutting steels, not requiring the use of toxic elements, covering a wide range of mechanical characteristics and having resilience characteristics much better than those of free-cutting steel at 0.30% by weight of sulfur.
  • the process according to the invention is a process for the preparation of a steel suitable for high-speed turning in which a carbon-manganese steel is produced containing in% by weight C 0.05 to 0.45; Mn 0.80 to 1.65; S 0.050 to 0.12; P ⁇ 0.030 and in which, after the initial phase of preparation in an arc furnace, then the transfer of the liquid steel into a ladle, this steel is treated to deoxidize it by introduction into a ladle filled with silico- calcium whose composition and quantity are determined so as to obtain in steel, a content in% by weight of: If 0.10 to 0.35 and Ca 0.001 to 0.010, the inclusions of oxides distributed in the blank containing in% by weight: Al 2 O 3 15 to 50; If O 2 20 to 60 and Ca O + Mn 0 15 to 50, the composition of these inclusions being located inside the domain comprising the anorthite and the gehlenite of the ternary diagram Al 2 O 3 -Si O 2 - Ca O
  • the process claimed according to the invention makes it possible to prepare carbon-manganese steels with a limited sulfur content, the pocket deoxidation conditions of which are filled with Ca / Si cored wire, are precisely controlled by limiting the total oxygen content between 0.0015 and 0.0080% by weight and by virtue of the addition of an excess of Ca such that the steel obtained contains 0.0010 to 0.0100% by weight of Ca in solution.
  • the non-metallic inclusions are located on the representation diagram of the Al 2 O 3 - Si O 2 - MnO / CaO system in the Anorthite or Gehlenite domain.
  • Such a representation diagram of the Al 2 O 3 - Si O 2 - MnO / CaO system can be found for example in "Phase diagrams for ceramists" Edited and Published by the American Ceramic Society 1964 figure 630 page 219.
  • MnO and CaO are oxides whose role is considered similar.
  • the carbon content is limited to 0.22% by weight and the sum carbon content plus content in manganese / 6 at 0.48% by weight, ie C% + Mn% 6 ⁇ 0.48%.
  • the sulfur content is between 0.080% and 0.12% by weight.
  • composition described above makes it possible, while obtaining good mechanical properties under tension, to obtain a type of favorable inclusion of oxides and sulphides, distributed homogeneously in the metal and in a limited and controlled quantity.
  • This set of characteristics makes these steels suitable for bar turning in excellent conditions, this despite the relatively low sulfur content, in particular for bar turning using carbide or ceramic tools.
  • Such a process makes it possible to ensure the homogeneity of the metal, both in terms of the chemical composition and the distribution of the inclusions, over the entire length of casting.
  • oxide inclusions consist of calcium aluminates Al 2 O 3 - CaO or spinels Al 2 O 3 - MgO associated with mixed sulfides (Ca, Mn) S. Besides these inclusions, there are numerous inclusions of manganese sulfide.
  • This composition is located in the Gehlenite domain of the previously mentioned Al 2 O 3 - Si O 2 - CaO ternary diagram.
  • the steels according to the invention therefore have the advantage of having much better machinability properties than those of steels with improved machinability and of the same order of magnitude as those of free-cutting steels with 0.30% by weight of sulfur without having , especially in terms of mechanical characteristics and implementation of the disadvantages of these steels at 0.30% by weight of sulfur.

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Description

  • La présente invention est relative aux aciers faiblement alliés au carbone-manganèse et a pour objet des aciers de compositions particulières qui du fait notamment de leur teneur en soufre et de la composition de leurs inclusions oxydées sont particulièrement aptes à l'usinage à grande vitesse en particulier par des outils en carbures ou en céramique et au décolletage à grande vitesse de coupe, notamment à partir de tubes réalisés dans lesdits aciers.
  • On connaît actuellement des aciers dont les caractéristiques d'usinabilité sont améliorées par la présence de soufre dans une gamme de teneur allant de 0,020 à 0,040 % en poids. Ces aciers ont toutefois des performances en usinage limitées qui ne permettent pas d'atteindre les grandes vitesses de coupe et/ou d'utiliser des outils de coupe en carbure ou en céramique dans de bonnes conditions. Par contre ces aciers à usinabilité améliorée gardent en général des caractéristiques mécaniques en particulier en traction voisines de celles correspondant à leur composition de base.
  • On connaît également des aciers pour décolletage semi-calmés par des additions de silicium contenant de l'ordre de 0,3 % de soufre en poids. Ces aciers sont usinables à grande vitesse de coupe avec des outils de coupe en carbure ou en céramique.
  • Dans certains cas, même, la recherche des performances les plus élevées nécessite l'addition combinée de soufre, de Tellure (ou sélénium) et/ou de Plomb ou de Bismuth.
  • Ces aciers présentent en général une grande quantité d'inclusions d'oxydes et de sulfures et une teneur en oxygène élevée supérieure à 0,0100 % en poids.
  • Ces aciers dont la caractéristique essentielle sinon exclusive est de présenter des propriétés aussi élevées que possible au décolletage ont par ailleurs une résilience très médiocre et il est impossible de les assembler par soudage à l'arc. On peut également souligner les problèmes de toxicité liés à la manipulation notamment au stade de l'élaboration du métal liquide des éléments Tellure, Sélénium, Plomb, Bismuth ainsi que lors du recyclage des ferrailles et copeaux.
  • De plus les aciers avec 0,30 % en poids de soufre ont des caractéristiques mécaniques à la traction basses, voisines de celle d'un acier A37 selon norme AFNOR. Des nuances pour traitement thermique ont été normalisées mais leurs performances au décolletage sont alors plus faibles.
  • La demande de brevet DE 2323623 décrit des aciers au soufre contenant en % en poids : C 0,10 à 0,60 ; Si 0,05 à 0,40 ; S 0,04 à 0,15 ; Ca 0,0005 à 0,0015 et comportant des inclusions d'oxydes : Ca 0 - Al2 O3-Si O2 dont la composition se trouve dans le domaine de la mullite du diagramme ternaire correspondant. Les teneurs des composants du mélange d'oxydes ne sont pas précisées ; on indique seulement une teneur en O2 de l'acier liquide, avant désoxydation par Ca/Si, comprise entre 0,01 et 0,04 % en poids.
  • Les résultats d'usinage des aciers ainsi élaborés montrent une amélioration importante de l'aptitude à la coupe à grande vitesse principalement au moyen d'outils à base de carbures. Aucune indication précise n'est donnée sur les propriétés mécaniques de ces aciers.
  • Le brevet US 4,115,111 décrit des aciers de décolletage contenant en % en poids : C 0,05 à 0,65 ; Si 0,10 à 0,40 ; Mn 0,25 à 1,70 ; Ni 0 à 4,5 ; Cr 0 à 3,5 ; Mo 0 à 1 et Ca 0,0002 à 0,0010 ainsi qu'au moins 1 élément du groupe comprenant Pb à raison de 0,03 à 0,30 et S à raison de 0,04 à 0,10 cet acier contenant de plus 30 à 100 g/tonne d'inclusions d'oxydes contenant en % en poids : Si O2 40 à 60 ; Ca 0 5 à 30 et Al2 O3 25 à 40 ; ces inclusions ayant un point de fusion compris entre 1200 et 1600° C.
  • Ce document ne précise pas le domaine exact du diagramme ternaire Ca 0 - Al2 O3 - Si O2 dans lequel doit se situer de préférence la composition des inclusions. Cependant la température de fusion des oxydes inférieures à 1600° C et la teneur minimale en Ca 0 de 5 % montrent que la majeure partie du domaine de la mullite et de celui adjacent du corindon ne sont pas acceptables.
  • Par ailleurs, alors que la teneur maximale en inclusions d'oxydes est définie comme étant de 100 g/tonne la teneur minimale en oxygène de 0,01 % en poids précisée en plusieurs endroits dans la demande DE 2323623 correspond déjà à 100 g/tonne d'oxygène c'est-à-dire environ le double en poids d'oxydes.
  • Le but de la présente invention est de proposer une famille d'aciers au carbone-manganèse utilisables notamment pour la construction mécanique ayant une excellente aptitude au décolletage et donnant d'excellentes performances à l'usinage à grande vitesse par des outils en carbure ou céramique, performances supérieures à celles obtenues avec des aciers à usinabilité améliorée cités ci-dessus tout en gardant de bonnes caractéristiques mécaniques et ne présentant pas les inconvénients des aciers de décolletage à 0,30 % en poids de soufre cités plus haut.
  • L'invention a en particulier pour but la création par l'utilisation d'un procédé spécifique d'une famille d'aciers de décolletage propres, ne nécessitant pas la mise en oeuvre d'éléments toxiques, couvrant une large gamme de caractéristiques mécaniques et présentant des caractéristiques de résilience bien meilleures que celles de l'acier de décolletage à 0,30 % en poids de soufre.
  • Le procédé selon l'invention est un procédé de préparation d'un acier apte au décolletage à grande vitesse dans lequel on élabore un acier au carbone-manganèse contenant en % en poids C 0,05 à 0,45 ; Mn 0,80 à 1,65 ; S 0,050 à 0,12 ; P ≤ 0,030 et dans lequel, après la phase initiale d'élaboration au four à arc, puis le transfert de l'acier liquide dans une poche, on traite cet acier pour le désoxyder par introduction en poche en fil fourré d'un silico-calcium dont la composition et la quantité sont déterminées de façon à obtenir dans l'acier, une teneur en % en poids de : Si 0,10 à 0,35 et Ca 0,001 à 0,010, les inclusions d'oxydes réparties dans l'ébauche contenant en % en poids : Al2 O3 15 à 50 ; Si O2 20 à 60 et Ca O + Mn 0 15 à 50, la composition de ces inclusions étant située à l'intérieur du domaine comprenant l'anorthite et la gehlénite du diagramme ternaire Al2 O3-Si O2 - Ca O, la teneur en Mn O étant ajoutée à Ca O et limitée à 10 % de l'ensemble des oxydes, l'aluminium étant entièrement sous forme oxydée et la teneur en % en poids de l'oxygène total étant comprise entre 0,0015 et 0,0080 le reste étant constitué par les impuretés habituelles et le fer.
  • Le procédé revendiqué suivant l'invention permet de préparer des aciers au carbone-manganèse à teneur limitée en soufre dont les conditions de désoxydation en poche par fil fourré au Ca/Si sont contrôlées avec précision grâce à la limitation de la teneur en oxygène total entre 0,0015 et 0,0080 % en poids et grâce à l'addition d'un excès de Ca tel que l'acier obtenu contienne 0,0010 à 0,0100 % poids de Ca en solution.
  • Les aciers au carbone-manganèse aptes au décolletage de la famille préparés par l'invention ont la composition suivante exprimée en pourcentages pondéraux :
    • Carbone -
    0,05 à 0,45 %
    Manganèse -
    0,80 à 1,65 %
    Silicium -
    0,10 à 0,35 %
    Phosphore -
    inférieur à 0,030 %
    ainsi que les impuretés habituelles, le solde étant du fer.
  • Ils contiennent également :
    • Soufre -
    0;050 à 0,12 %
    Calcium -
    0,001 à 0,010 %
    l'aluminium étant entièrement sous forme oxydée, et les inclusions non métalliques d'oxydes comprennent en pourcentage pondéraux :
    Al 2 O3
    15 à 50 %
    Si O2
    20 à 60 %
    CaO + MnO
    15 à 50 %
    la teneur totale en oxygène étant comprise entre 0,0015 et 0,0080 %.
  • Les inclusions non métalliques se situent sur le diagramme de représentation du système Al 2 O3 - Si O2 - MnO/CaO dans le domaine de l'Anorthite ou de la Gehlenite. Un tel diagramme de représentation du système Al 2 O3 - Si O2 - MnO/CaO se trouve par exemple dans "Phase diagrams for ceramists" Edited and Published by the American Ceramic Society 1964 figure 630 page 219. MnO et CaO sont des oxydes dont le role est estimé similaire. Dans la mesure où le pourcentage de MnO est faible (inférieur à 10 %) on peut donc cumuler CaO + MnO pour se rapporter au diagramme du système Al 2 O3-Si O2 - CaO où seul CaO est représenté et prendre la valeur de CaO + MnO pour une valeur de CaO.
  • De façon avantageuse pour la mise en oeuvre de l'acier par soudage par un procédé de soudage à l'arc électrique avec métal d'apport on limite la teneur en carbone à 0,22 % en poids et la somme teneur en carbone plus teneur en manganèse/6 à 0,48 % en poids soit C % + Mn % 6
    Figure imgb0001
     ≤ 0,48 %.
  • Avantageusement également la teneur en soufre est comprise entre 0,080% et 0,12 % en poids.
  • La composition ci-dessus décrite permet, tout en obtenant de bonnes caractéristiques mécaniques à la traction, d'obtenir un type d'inclusions d'oxydes et de sulfures favorables, réparties de manière homogène dans le métal et en quantité limitée et contrôlée. Cet ensemble de caractéristiques rend ces aciers aptes au décolletage dans d'excellentes conditions, ceci malgré la teneur relativement basse en soufre, en particulier pour le décolletage utilisant les outils carbure ou céramique.
  • Il est particulièrement intéressant pour fabriquer l'acier d'utiliser le procédé de coulée continue rotative, en soit connu.
  • Ce procédé est par exemple décrit dans l'article de la Revue de métallurgie CIT, Février 1981 pages 119-135.
  • Un tel procédé permet d'assurer l'homogénéité du métal, tant au niveau de la composition chimique que de la répartition des inclusions, sur toute la longueur coulée.
  • L'élaboration de l'acier coulé ensuite en continu qui est faite avantageusement en poche après fusion en four électrique à l'arc sera exécutée avec soin de façon à conserver toujours le métal homogène et à l'abri de l'oxydation, le métal étant, dans sa phase finale traité au Calcium, par l'introduction dans la poche de métal liquide d'un fil fourré tel que décrit dans le brevet européen n° 87 420052.0 à base de silico-calcium.
  • Il est particulièrement intéressant d'utiliser l'acier selon l'invention sous forme de tube, par exemple de tubes étirés, ceci réduisant les temps de décolletage par suppression de l'opération de perçage du trou intérieur.
  • En utilisant un tube, on est également certain d'éviter les ségrégations centrales qui pourraient se trouver au coeur des barres, ségrégations qui, on l'a déjà expliqué ci-dessus, sont très réduites si on utilise le procédé de coulée continue rotative.
  • De la sorte l'utilisation de tubes au lieu de barres est une garantie complémentaire pour le produit destiné au décolletage.
  • A titre d'exemple, non limitatif, on a comparé les résultats d'un acier selon l'invention à des aciers normalisés préexistants.
  • Les compositions sont les suivantes en pourcentages pondéraux :
    • Acier A selon :
      TU52b (norme AFNOR NFA 49310)
      C :
      0,178 %
      Si :
      0,265 %
      Mn :
      1,270 %
      S :
      0,006 %
      P :
      0,014 %
      Al :
      0,024 %
      Ca :
      0,0015 %
      O total :
      0,0022 %
  • Les inclusions d'oxydes sont constituées d'aluminates de calcium Al2 O3 - CaO ou de spinelles Al2 O3 - Mgo associés à des sulfures mixtes (Ca, Mn)S. On trouve en outre des inclusions isolées de sulfures de manganèse MnS en faible quantité.
    • Acier B (version acier à usinabilité améliorée de l'acier A).
      selon
         TU 52 b q2 (norme AFNOR NFA 49310)
      C :
      0,180 %
      Si :
      0,183 %
      Mn :
      1,340 %
      S :
      0,028 %
      P :
      0,016 %
      Al :
      0,022 %
      Ca
      0,0016 %
      O total :
      0,0022 %
  • Ici les inclusions d'oxydes sont constituées d'aluminates de calcium Al2O3 - CaO ou de spinelles Al2O3 - MgO associés à des sulfures mixtes (Ca, Mn)S. On trouve en dehors de ces inclusions de nombreuses inclusions de sulfure de manganèse.
  • Acier C selon l'invention.
    • C :
    0,172 %
    Si :
    0,191 %
    Mn :
    1,430 %
    P :
    0,018 %
    S :
    0,090 %
    Al :
    ≤ à 0,005 %
    Ca :
    0,0014 %
    O total :
    0,0026 %
    ayant des inclusions d'oxydes dont la composition moyenne est la suivante en pourcentages pondéraux :
    Al 2 O3 :
    34 %
    Si O2 :
    30 %
    CaO :
    36 %
  • Cette composition se situe dans le domaine de la Gehlenite du diagramme ternaire Al2 O3 - Si O2 - CaO cité antérieurement.
  • Dans cet acier C le soufre est essentiellement combiné sous forme de sulfures MnS.
  • Ces trois aciers ont été soumis un test de chariotage sur tube étiré écrouté avec outil carbure, référencé SAFETY TPMR 16 n° 030476S4 de la Société SAFETY, non revêtu et sans lubrifiant.
  • On a comparé :
    • la durée pour créer une usure de 0,4 mm de l'arête de l'outil à une vitesse de coupe de 180 m/min (durée de vie)
      et
    • la vitesse de coupe en m/min donnant une usure de 0,4 mm de l'arête de l'outil en 20 minutes (VB 20-0,4).
  • Les résultats sont les suivants :
    durée de vie VB 20-0,4
    Acier A 10 min 160 m/min
    Acier B à usinabilité améliorée 25 min 220 m/min
    Acier C de l'invention 87 min 300 m/min
  • On voit que l'acier selon l'invention (acier C) présente des résultats très supérieurs à ceux obtenus avec l'acier à usinabilité améliorée existant (acier B) et sans commune mesure avec l'acier non destiné à l'usinage (acier A).
  • On a par ailleurs comparé par un essai de productivité avec outils carbure avec des critères identiques un acier de décolletage à 0,30 % en poids de soufre avec l'acier C de l'invention.
  • En 6 heures on a trouvé une production quasiment identique pour les deux aciers, ceci malgré les différences de caractéristiques mécaniques défavorables pour l'acier C, acier de l'invention :
  • Acier à 0,30 % poids de soufre selon NFA 35561 (nuance S300).
    • R ρ 0,2
    539 MPa
    Rm
    558 MPa
    A % 5,65 √S
    11,4 %
  • Acier C de l'invention
    • R ρ 0,2
    704 MPa
    Rm
    765 MPa
    A % 5,65 √S
    8,4 %
  • Ceci montre clairement que l'acier selon l'invention est particulièrement approprié au décolletage à grande vitesse avec des outils carbure ou céramique.
  • Les aciers selon l'invention présentent donc l'avantage d'avoir des propriétés d'usinabilité bien meilleures que celles des aciers à usinabilité améliorée et du même ordre de grandeur que celles des aciers de décolletage à 0,30 % poids de soufre sans présenter, notamment sur le plan des caractéristiques mécaniques et de la mise en oeuvre les inconvénients de ces aciers à 0,30 % poids de soufre.

Claims (5)

  1. Procédé de préparation d'un acier apte au décolletage à grande vitesse à grande vitesse dans lequel on élabore un acier au carbone-manganèse contenant en % en poids C 0,05 à 0,45 ; Mn 0,80 à 1,65 ; S 0,050 à 0,12 ; P ≤ 0,030 et dans lequel, après la phase initiale d'élaboration au four à arc, puis le transfert de l'acier liquide dans une poche, on traite cet acier pour le désoxyder par introduction en poche en fil fourré d'un silico-calcium dont la composition et la quantité sont déterminées de façon à obtenir dans l'acier, une teneur en % en poids de : Si 0,10 à 0,35 et Ca 0,001 à 0,010, les inclusions d'oxydes réparties dans l'ébauche contenant en % en poids : Al2 O3 15 à 50 ; Si O2 20 à 60 et Ca 0 + Mn 0 15 à 50, la composition de ces inclusions étant située à l'intérieur du domaine comprenant l'anorthite et la gehlénite du diagramme ternaire Al2 O3 - Si O2 - Ca O, la teneur en Mn 0 étant ajoutée à Ca 0 et limitée à 10 % de l'ensemble des oxydes, l'aluminium étant entièrement sous forme oxydée et la teneur en % en poids de l'oxygène total étant comprise entre 0,0015 et 0,0080 le reste étant constitué par les impuretés habituelles et le fer.
  2. Procédé suivant revendication 1 caractérisé en ce que la teneur en carbone est inférieure ou égale à 0,22 % en poids la somme C + Mn 6
    Figure imgb0002
     étant inférieure ou égale à 0,48 % en poids.
  3. Procédé suivant revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que la teneur en soufre n'est pas inférieure à 0,080 % en poids.
  4. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que l'acier est coulé par le procédé de coulée continue rotative.
  5. Tube d'acier pour décolletage caractérisé en ce que l'acier de base a été élaboré selon le procédé de l'une quelconque des revendications 1 à 4.
EP92420363A 1991-10-17 1992-10-15 Acier à usinage facile, faiblement allié et résulfuré Expired - Lifetime EP0538158B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

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JPS5130845B2 (fr) * 1972-05-10 1976-09-03
US4115111A (en) * 1973-11-13 1978-09-19 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Free-cutting structural steel for machines
DE2839637A1 (de) * 1977-09-15 1979-03-22 British Steel Corp Verfahren zur erzeugung aufgeschwefelten stahles
DE3018537A1 (de) * 1979-05-17 1980-11-27 Daido Steel Co Ltd Kontrollierte einschluesse enthaltender automatenstahl und verfahren zu seiner herstellung
DD265530A3 (de) * 1985-06-13 1989-03-08 Maxhuette Unterwellenborn Bfn Verfahren zur herstellung eines umformbaren automatenstahles mit definiertem gefuege
FR2639960B1 (fr) * 1988-12-01 1993-07-23 Unimetall Sa Acier doux pour decolletage et son mode d'elaboration

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