EP0440845B1 - Zapfvorrichtung zur Ausgabe flüssiger Kraftstoffe - Google Patents

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EP0440845B1
EP0440845B1 EP90102372A EP90102372A EP0440845B1 EP 0440845 B1 EP0440845 B1 EP 0440845B1 EP 90102372 A EP90102372 A EP 90102372A EP 90102372 A EP90102372 A EP 90102372A EP 0440845 B1 EP0440845 B1 EP 0440845B1
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EP
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pump
dispensing
fuel
delivery
valves
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Gert Miller
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Scheidt and Bachmann GmbH
Original Assignee
Scheidt and Bachmann GmbH
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    • B67D7/06—Details or accessories
    • B67D7/58—Arrangements of pumps
    • B67D7/62—Arrangements of pumps power operated
    • B67D7/66—Arrangements of pumps power operated of rotary type

Definitions

  • the invention relates to a dispensing device for dispensing liquid fuels with at least two dispensing valves, each of which is supplied with fuel by its own measuring device, preferably a piston counter, by a common pump with a downstream gas separator, the pump being driven by an electric motor which, when a Fuel valve is switched on from its holder, fuel being conveyed via a bypass in a closed circuit until the fuel nozzle opens.
  • Such dispensing devices are known.
  • two dispensing valves each arranged at one end of a dispensing hose, are usually supplied by one pump.
  • a gas separator is arranged downstream of this pump in order to ensure that the measuring device assigned to each nozzle valve is supplied with the fuel in a bubble-free manner and thus to ensure that the dispensed fuel is properly measured.
  • the total delivery volume of the pump in the known dispensing devices is approximately twice the respective maximum dispensing quantity of a dispensing valve.
  • the maximum dispensing quantity per nozzle for example at 40 to 45 liters per minute; the total flow of the pump in this case is about 80 liters per minute if this pump is used to supply two taps.
  • more than two nozzle valves can be supplied by a common pump with a correspondingly higher total delivery rate.
  • the electric motor driving the pump is already switched on when one of the dispensing valves is removed from its holder, it is ensured that sufficient delivery pressure is always available when one or both dispensing valves are inserted after being inserted into the dispenser Tank to be opened.
  • the fuel conveyed by the pump between the removal of the first dispensing valve belonging to the dispensing device from its holder up to the opening of this dispensing valve is conveyed via a bypass in a closed circuit, with full pump output.
  • the check valve either opens and closes at shorter intervals or this check valve remains in an intermediate position. In all these cases, however, throttling losses occur at the check valve in the bypass line due to the negative pressure that occurs. This negative pressure not only leads to vortex formation, but also to gas formation in particular because the liquid fuel tends to gasify very quickly.
  • This fuel gas generated in the bypass is separated in the gas separator downstream of the pump, but has the major disadvantage that not only relatively large amounts of gas are produced, but that during this gas formation the additives added to the liquid fuel are eliminated, which increases the knock resistance of the fuel serve. These additives are volatile substances which are only present in very small quantities in the fuel and which, when they are excreted, lead to a rapid deterioration in fuel quality.
  • the invention is based on the object of developing a dispensing device of the type described at the outset with at least two dispensing valves supplied by a common pump, that the throttle losses described above, leading to gas formation and thus to quality reduction, are largely avoided.
  • the solution to this problem by the invention is characterized in that the delivery capacity of the pump is regulated by a controller depending on the measurement result of a flow meter installed in the bypass line.
  • This regulator is set in such a way that a certain target quantity, for example 0.5 liters per minute, always flows through the bypass to generate and maintain the required delivery pressure, but that no large amounts of fuel are circulated through the bypass. As a result, the gas formation resulting from the bypass operation is reduced to a minimum, so that losses in quality are avoided both before and during each dispensing operation.
  • a certain target quantity for example 0.5 liters per minute
  • the invention proposes, as an alternative to the arrangement of the flow meter built into the bypass line, which serves to regulate the delivery rate of the pump, the delivery rate of the pump by a controller depending on the number of outlets to control dispensing valves removed from their holder according to their share in the total delivery volume through all dispensing valves, taking into account the delivery losses.
  • a simple controller can be used in this case, which reduces the delivery capacity of the pump to 60 percent, for example, if only one of a total of two dispensing valves is removed from the holder.
  • This alternative design is particularly suitable for retrofitting existing dispensing devices.
  • the delivery rate of the pump can be changed via the speed of the electric motor driving the pump, with the aid of known measures, for example a phase control or a frequency change in three-phase motors.
  • the invention can also be used when pumps are used which are driven at a constant speed, but whose delivery rate can be changed by adjusting the pump, for example the eccentricity of a vane pump.
  • the dispensing device comprises two dispensing masts 1, in each of which a dispensing hose 2 is arranged so that it can be pulled out.
  • Each dispensing hose 2 is provided with a dispensing valve 3 and guided over two deflection rollers 4.
  • Each nozzle 2 is connected to a measuring mechanism 6 via a pipeline 5.
  • These measuring units 6 are designed as piston counters in the exemplary embodiment.
  • a holder 7 is provided on each nozzle 1, into which the respective nozzle 3 is inserted when not in use.
  • the two fuel hoses 2 are supplied with liquid fuel from a fuel reservoir (not shown in the drawing) via a filter 8 by a pump 9 common to both fuel hoses 2.
  • this pump 9 is driven by an electric motor 10 via a drive belt 10a.
  • the pump 9 sucks in the liquid fuel through the filter 8 and conveys it via a gas separator 11 and a check valve 12 to the two measuring units 6.
  • two solenoid valves 14 are arranged through which the measuring unit 6, which is out of operation, is separated from the pressure line 13.
  • the electric motor 10 is switched on as soon as one of the two dispensing valves 3 is removed from its holder 7.
  • the by Opening this nozzle 3 fuel delivered by the pump 9 is fed via a bypass line 15 in a closed circuit.
  • This bypass line 15 runs between the gas separator 11 and the suction line 16 to the pump 9.
  • the bypass line 15 is connected to this suction line 16 with the interposition of a check valve 17.
  • a return suction line 18 runs parallel to the bypass line 15 between the gas separator 11 and the suction line 16. Via this return suction line 18, which is opened or closed by a float switch 19 arranged in the area of the gas separator 11, the fuel that accumulates in the gas separator 11 is returned to pump 9.
  • the construction of the dispensing device described above is identical for both exemplary embodiments according to FIGS. 1 and 2. Since, in certain operating states, a more or less large amount of fuel is conveyed in the closed circuit via the bypass line 15, pressure losses occur in the check valve 17 of this bypass line 15, which on the one hand lead to undesired eddy formation and on the other hand to the formation of gas bubbles. These gas bubbles are sucked in by the pump 9 and separated in the gas separator 11; however, the mostly volatile additives that have been added to the liquid fuel to increase its knock resistance are eliminated. In particular with a high proportion of gas bubbles, such as results from the circulation of a larger amount of fuel in the closed bypass circuit, this addition of the additives leads to a noticeable reduction in the quality of the liquid fuel.
  • a flow meter 20 is arranged in the bypass line 15 in the first exemplary embodiment according to FIG.
  • the delivery rate of the pump 9 is regulated by a controller 21.
  • the delivery rate of the pump 9 is regulated by changing the speed of the electric motor 10 driving the pump 9, for example in a manner known per se via a phase control or a frequency change, provided that the electric motor 10 is a three-phase motor.
  • the controller 21 is set, for example, so that a set amount, for example 0.5 liters per minute, always flows through the bypass line 15 in order to generate and maintain the required delivery pressure in the dispensing hoses 2. As soon as this target quantity is exceeded, the pump speed is reduced. In this way it is ensured that the amount of fuel circulated in a closed circuit after the first nozzle 3 has been removed from the holder 7 before this nozzle 3 is opened does not exceed the stated target quantity. As soon as a larger amount of fuel is required by opening the nozzle 3, the delivery capacity of the pump 9 is increased by increasing the speed.
  • bypass line 15 Since the amount of fuel circulated via the bypass line 15 is kept at the setpoint of, for example, 0.5 liters per minute even during the entire dispensing process, the vacuum in the bypass line 15 and thus the formation of gas bubbles are minimized in all operating states. A reduction in fuel quality is therefore impossible.
  • a flow meter 20 arranged in the bypass line 15 and a complex controller 21 are dispensed with.
  • the delivery rate of the pump 9 or the speed of the electric motor 10 is controlled by a controller 22 as a function of the number of dispensing valves 3 removed from its holder 7, in accordance with their share in the total delivery rate through all dispensing valves 3, taking into account the delivery losses.
  • the dispensing device is equipped with two dispensing valves 3 supplied by a common pump 9, which require a maximum delivery capacity of the pump 9 of 80 liters per minute when the system is started up, for example, the delivery rate of the pump is reduced 9 by reducing the speed to 40 to 45 liters per minute, provided only one nozzle 3 has been removed from its holder 7.
  • the controller 22 can consequently be made considerably simpler than the controller 21 reacting to the measurement results of the flow meter 20 in the embodiment according to FIG. 1.
  • the embodiment according to FIG. 2 is therefore particularly suitable for retrofitting existing dispensing devices, since an intervention in the hydraulic part the dispensing devices is omitted and the switches 23 required for signaling the controller 22 are already present on the holders 7 for the dispensing valves 3.
  • the above-described regulation or control of the delivery capacity of the pump 9 also has the advantage that in all operating states only that energy is used to drive the pump 9 that is required to maintain the required delivery pressure in the hydraulic system. This results in a certain amount of energy savings.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Loading And Unloading Of Fuel Tanks Or Ships (AREA)
  • Feeding And Controlling Fuel (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Zapfvorrichtung zur Ausgabe flüssiger Kraftstoffe mit mindestens zwei Zapfventilen, die über jeweils eine eigene Meßeinrichtung, vorzugsweise einen Kolbenzähler, von einer gemeinsamen Pumpe mit nachgeschaltetem Gasabscheider mit Kraftstoff versorgt werden, wobei die Pumpe von einem Elektromotor angetrieben ist, der bei Entnahme eines Zapfventiles aus seiner Halterung eingeschaltet wird, wobei bis zur Öffnung des Zapfventils Kraftstoff über einen Bypass in geschlossenem Kreislauf gefördert wird.
  • Derartige Zapfvorrichtungen sind bekannt. Um den Installationsaufwand und damit die Kosten zu reduzieren, werden üblicherweise zwei jeweils an einem Ende eines Zapfschlauches angeordnete Zapfventile gemeinsam von einer Pumpe versorgt. Dieser Pumpe ist ein Gasabscheider nachgeordnet, um sicherzustellen, daß der jedem Zapfventil zugeordneten Meßeinrichtung der Kraftstoff blasenfrei zugeführt und damit eine ordnungsgemäße Messung des ausgegebenen Kraftstoffes sichergestellt wird.
  • Da jede der beiden, von einer gemeinsamen Pumpe versorgten Zapfstellen für eine bestimmte maximale Ausgabemenge ausgelegt ist, die auch bei gleichzeitigem Betrieb beider Zapfventile erreicht werden soll, beträgt bei den bekannten Zapfvorrichtungen die Gesamtfördermenge der Pumpe etwa das Doppelte der jeweiligen maximalen Ausgabemenge eines Zapfventils. Bei Zapfvorrichtungen zur Betankung von Personenkraftwagen liegt die maximale Ausgabemenge pro Zapfventil beispielsweise bei 40 bis 45 Liter pro Minute; die Gesamtfördermenge der Pumpe beträgt in diesem Fall etwa 80 Liter pro Minute, wenn diese Pumpe zur Versorgung von zwei Zapfstellen dient. Selbstverständlich können auch mehr als zwei Zapfventile von einer gemeinsamen Pumpe mit entsprechend höherer Gesamtförderleistung versorgt werden.
  • Da bei den bekannten Zapfvorrichtungen der eingangs beschriebenen Art der die Pumpe antreibende Elektromotor bereits eingeschaltet wird, wenn eines der Zapfventile aus seiner Halterung herausgenommen wird, ist sichergestellt, daß stets ausreichender Förderdruck zur Verfügung steht, wenn eines oder beide Zapfventile nach Einführen in den zu befüllenden Tank geöffnet werden. Der zwischen der Entnahme des ersten zur Zapfvorrichtung gehörenden Zapfventils aus seiner Halterung bis zur Öffnung dieses Zapfventils von der Pumpe geförderte Kraftstoff wird über einen Bypass in geschlossenem Kreislauf gefördert, und zwar mit voller Pumpenleistung.
  • Da nicht nur in dem normalerweise kurzen Zeitraum zwischen Entnahme des ersten Zapfventils aus seiner Halterung und dem Öffnen dieses Zapfventils Kraftstoff über den Bypass im geschlossenen Kreislauf gefördert wird, sondern auch während eines gesamten Zapfvorganges, sofern nur ein Zapfventil in Betrieb genommen wird, die Pumpe aber mit voller, auf den gleichzeitigen Betrieb sämtlicher Zapfventile der Zapfvorrichtung abgestellter Förderleistung betrieben wird, ergeben sich erhebliche Drosselverluste durch das in der Bypassleitung angeordnete Rückschlagventil. Dieses Rückschlagventil ist in der vom Gasabscheider kommenden Bypassleitung vor deren Anschluß an die Saugleitung der Pumpe angeordnet. Es öffnet, sobald der Förderdruck der Pumpe einen am Rückschlagventil eingestellten Druck übersteigt, insbesondere wenn bei eingeschalteter Pumpe keines der vorhandenen Zapfventile geöffnet wird. Sofern nur eines der vorhandenen Zapfventile zur Ausgabe des flüssigen Kraftstoffes herangezogen wird, erfolgt entweder in kürzeren Abständen ein Öffnen und Schließen des Rückschlagventils oder ein Verharren dieses Rückschlagventils in einer Zwischenstellung. In allen diesen Fällen entstehen jedoch am Rückschlagventil in der Bypassleitung Drosselverluste aufgrund auftretenden Unterdrucks. Dieser Unterdruck führt nicht nur zu einer Wirbelbildung, sondern insbesondere auch zur Gasbildung, weil der flüssige Kraftstoff sehr schnell zum Vergasen neigt. Dieses im Bypass entstehende Kraftstoffgas wird zwar in dem der Pumpe nachgeschalteten Gasabscheider abgeschieden, hat aber den großen Nachteil, daß nicht nur verhältnismäßig große Gasmengen anfallen, sondern daß bei dieser Gasbildung die dem flüssigen Kraftstoff beigegebenen Zusätze ausgeschieden werden, die der Erhöhung der Klopffestigkeit des Kraftstoffes dienen. Bei diesen Zusätzen handelt es sich um leicht flüchtige Stoffe, die nur in sehr geringen Mengen im Kraftstoff vorhanden sind und bei ihrem Ausscheiden demzufolge zu einer rapiden Verschlechterung der Kraftstoffqualität führen.
  • Untersuchungen in der Praxis haben beispielsweise ergeben, daß die Klopffestigkeit eines bleifreien Kraftstoffes "Super Plus" auf den Wert von "Super", d.h. von z.B. 98 Oktan auf z.B. 95 Oktan verringert wird, wenn der Kraftstoff "Super Plus" unter ungünstigen Bedingungen, d.h. stark gedrosselt aus nur einem Zapfventil ausgegeben wird, so daß während des gesamten Zapfvorganges eine sehr große Menge dieses Kraftstoffes über den Bypass umgewälzt und damit zur Blasenbildung und Ausscheidung der die Klopffestigkeit erhöhenden Zusätze gezwungen wird.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Zapfvorrichtung der eingangs beschriebenen Art mit mindestens zwei, von einer gemeinsamen Pumpe versorgten Zapfventilen derart weiterzubilden, daß die voranstehend geschilderten, zur Gasbildung und damit zur Qualitätsverminderung führenden Drosselverluste weitgehend vermieden werden.
  • Die Lösung dieser Aufgabenstellung durch die Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, daß die Förderleistung der Pumpe durch einen Regler in Abhängigkeit vom Meßergebnis eines in die Bypassleitung eingebauten Durchflußmessers geregelt wird.
  • Dieser Regler wird so eingestellt, daß zwar zur Erzeugung und Aufrechterhaltung des erforderlichen Förderdruckes stets eine bestimmte Sollmenge, beispielsweise 0,5 Liter pro Minute durch den Bypass strömt, daß aber keine größeren Kraftstoffmengen über den Bypass umgewälzt werden. Hierdurch wird die durch den Bypassbetrieb entstehende Gasbildung auf ein Minimum reduziert, so daß Qualitätseinbußen sowohl vor als auch während jedes Zapfvorganges vermieden werden.
  • Um den technischen Aufwand zur Regelung der Förderleistung der Pumpe zu verringern, wird mit der Erfindung alternativ zur Anordnung des in die Bypassleitung eingebauten, der Regelung der Förderleistung der Pumpe dienenden Durchflußmessers vorgeschlagen, die Förderleistung der Pumpe durch einen Regler in Abhängigkeit von der Anzahl der aus ihrer Halterung entnommenen Zapfventile entsprechend deren Anteil an der Gesamtfördermenge durch alle Zapfventile unter Berücksichtigung der Förderverluste zu steuern.
  • Bei dieser erfindungsgemäßen Weiterbildung der bekannten Zapfvorrichtung erfolgt somit keine stufenlose oder feinstufige Regelung der Förderleistung der Pumpe in Abhängigkeit vom Meßergebnis des in die Bypassleitung eingebauten Durchflußmessers, sondern eine Abstufung der Pumpenförderleistung in Abhängigkeit von der jeweils in Betrieb genommenen Anzahl der insgesamt vorhandenen Zapfventile. Da die Förderverluste nicht proportional mit der Zahl der gleichzeitig betriebenen Zapfventile steigen, wird die Pumpe beispielsweise beim Vorhandensein zweier Zapfventile nicht mit 50, sondern mit 55 bis 60 Prozent ihrer maximalen Förderleistung betrieben, wenn nur eines der beiden Zapfventile in Betrieb genommen wird. Anstelle eines aufwendigen, von einem in der Bypassleitung angeordneten Durchflußmesser gesteuerten Reglers kann in diesem Fall ein einfacher Regler verwendet werden, der die Förderleistung der Pumpe beispielsweise auf 60 Prozent reduziert, wenn nur ein von insgesamt zwei vorhandenen Zapfventilen aus der Halterung genommen wird. Diese alternative Ausführung eignet sich insbesondere zur Nachrüstung vorhandener Zapfvorrichtungen.
  • In beiden Fällen kann die Förderleistung der Pumpe über die Drehzahl des die Pumpe antreibenden Elektromotors verändert werden, und zwar mit Hilfe bekannter Maßnahmen, beispielsweise einer Phasenanschnittsteuerung oder einer Frequenzänderung bei Drehstrommotoren. Selbstverständlich kann die Erfindung auch eingesetzt werden, wenn Pumpen zum Einsatz kommen, die mit gleichbleibender Drehzahl angetrieben werden, deren Förderleistung jedoch durch Verstellen der Pumpe, beispielsweise der Exzentrizität einer Flügelzellenpumpe verändert werden kann.
  • Auf der Zeichnung sind zwei Ausführungsbeispiele der erfindungsgemäßen Zapfvorrichtung schematisch dargestellt, und zwar zeigen:
    • Fig. 1
    eine mit zwei Zapfventilen ausgestattete Zapfvorrichtung mit einem in der Bypassleitung angeordneten Durchflußmesser und
    Fig. 2
    eine der Fig.1 entsprechende Darstellung einer Zapfvorrichtung, bei welcher die Förderleistung der Pumpe in Abhängigkeit von der Zahl der aus ihrer Halterung entnommenen Zapfventile gesteuert wird.
  • Bei beiden Ausführungen umfaßt die Zapfvorrichtung zwei Zapfmaste 1, in denen jeweils ein Zapfschlauch 2 ausziehbar angeordnet ist. Jeder Zapfschlauch 2 ist mit einem Zapfventil 3 versehen und über zwei Umlenkrollen 4 geführt. Über eine Rohrleitung 5 steht jeder Zapfschlauch 2 mit einem Meßwerk 6 in Verbindung. Diese Meßwerke 6 sind beim Ausführungsbeispiel als Kolbenzähler ausgeführt. Zur Aufnahme des Zapfventils 3 ist an jedem Zapfmast 1 eine Halterung 7 vorgesehen, in die das jeweilige Zapfventil 3 bei Nichtbenutzung eingesetzt wird.
  • Die Versorgung der beiden Zapfschläuche 2 mit flüssigem Kraftstoff erfolgt aus einem auf der Zeichnung nicht dargestellten Kraftstoffvorratsbehälter über einen Filter 8 durch eine für beide Zapfschläuche 2 gemeinsame Pumpe 9. Diese Pumpe 9 wird beim Ausführungsbeispiel über einen Treibriemen 10a von einem Elektromotor 10 angetrieben. Die Pumpe 9 saugt den flüssigen Kraftstoff über den Filter 8 an und fördert ihn über einen Gasabscheider 11 sowie ein Rückschlagventil 12 zu den beiden Meßwerken 6. In der zwischen dem Rückschlagventil 12 und den beiden Meßwerken 6 verlaufenden Druckleitung 13 sind zwei Magnetventile 14 angeordnet, durch die das jeweils außer Betrieb befindliche Meßwerk 6 von der Druckleitung 13 abgetrennt wird.
  • Um den für einen ordnungsgemäßen Zapfvorgang erforderlichen Förderdruck in den beiden Zapfschläuchen 2 aufzubauen, bevor das jeweilige Zapfventil 3 geöffnet wird, erfolgt ein Einschalten des Elektromotors 10, sobald eines der beiden Zapfventile 3 aus seiner Halterung 7 entnommen wird. Der bis zum Öffnen dieses Zapfventils 3 von der Pumpe 9 geförderte Kraftstoff wird über eine Bypassleitung 15 im geschlossenen Kreislauf gefördert. Diese Bypassleitung 15 verläuft zwischen dem Gasabscheider 11 und der Saugleitung 16 zur Pumpe 9. Die Bypassleitung 15 ist an diese Saugleitung 16 unter Zwischenschalten eines Rückschlagventils 17 angeschlossen. Parallel zur Bypassleitung 15 verläuft zwischen dem Gasabscheider 11 und der Saugleitung 16 weiterhin eine Rücksaugleitung 18. Über diese Rücksaugleitung 18, die von einem im Bereich des Gasabscheiders 11 angeordneten Schwimmerschalter 19 geöffnet bzw. geschlossen wird, erfolgt eine Rückführung des sich im Gasabscheider 11 ansammelnden Kraftstoffes zur Pumpe 9.
  • Der voranstehend beschriebene Aufbau der Zapfvorrichtung ist für beide Ausführungsbeispiele nach den Figuren 1 und 2 identisch. Da bei bestimmten Betriebszuständen über die Bypassleitung 15 eine mehr oder weniger große Kraftstoffmenge im geschlossenen Kreislauf gefördert wird, entstehen im Rückschlagventil 17 dieser Bypassleitung 15 Druckverluste, die einerseits zu einer unerwünschten Wirbelbildung und andererseits zur Bildung von Gasblasen führen. Diese Gasblasen werden zwar von der Pumpe 9 angesaugt und im Gasabscheider 11 abgeschieden; hierbei werden jedoch die zumeist leicht flüchtigen Zusatzstoffe ausgeschieden, die dem flüssigen Kraftstoff zur Erhöhung seiner Klopffestigkeit zugegeben worden sind. Insbesondere bei einem hohen Gasblasenanteil, wie er sich durch das Umwälzen einer größeren Kraftstoffmenge im geschlossenen Bypasskreislauf ergibt, führt dieses Ausscheiden der Zusätze zu einer merklichen Qualitätsverminderung des flüssigen Kraftstoffes.
  • Um die Gasblasenbildung auf ein Minimum zu reduzieren und damit Qualitätsverschlechterungen des flüssigen Kraftstoffes bei einer voranstehend beschriebenen Zapfvorrichtung zu vermeiden, ist beim ersten Ausführungsbeispiel gemäß Fig.1 in der Bypassleitung 15 ein Durchflußmesser 20 angeordnet. In Abhängigkeit vom Meßergebnis dieses Durchflußmessers 20 wird die Förderleistung der Pumpe 9 durch einen Regler 21 geregelt. Beim Ausführungsbeispiel erfolgt die Regelung der Förderleistung der Pumpe 9 über eine Veränderung der Drehzahl des die Pumpe 9 antreibenden Elektromotors 10, beispielsweise in an sich bekannter Weise über eine Phasenanschnittsteuerung oder eine Frequenzänderung, sofern es sich beim Elektromotor 10 um einen Drehstrommotor handelt.
  • Der Regler 21 wird beispielsweise so eingestellt, daß zwecks Erzeugung und Aufrechterhaltung des erforderlichen Förderdruckes in den Zapfschläuchen 2 stets eine Sollmenge, beispielsweise 0,5 Liter pro Minute durch die Bypassleitung 15 strömt. Sobald diese Sollmenge überschritten wird, erfolgt eine Reduzierung der Pumpendrehzahl. Auf diese Weise wird sichergestellt, daß die nach dem Entnehmen des ersten Zapfventils 3 aus der Halterung 7 vor dem Öffnen dieses Zapfventils 3 im geschlossenen Kreislauf umgewälzte Kraftstoffmenge die erwähnte Sollmenge nicht überschreitet. Sobald durch Öffnen des Zapfventils 3 eine größere Kraftstoffmenge benötigt wird, erfolgt eine Erhöhung der Förderleistung der Pumpe 9 durch Drehzahlerhöhung. Da auch während des gesamten Zapfvorganges die über die Bypassleitung 15 umgewälzte Kraftstoffmenge auf dem Sollwert von beispielsweise 0,5 Liter pro Minute gehalten wird, ergibt sich bei allen Betriebszuständen eine Minimierung des in der Bypassleitung 15 entstehenden Unterdruckes und damit der Gasblasenbildung. Eine Verminderung der Kraftstoffqualität ist somit ausgeschlossen.
  • Bei dem in Fig.2 dargestellten zweiten Ausführungsbeispiel wird auf einen in der Bypassleitung 15 angeordneten Durchflußmesser 20 sowie einen aufwendigen Regler 21 verzichtet. Stattdessen wird die Förderleistung der Pumpe 9 bzw. die Drehzahl des Elektromotors 10 durch einen Regler 22 in Abhängigkeit von der Anzahl der aus ihrer Halterung 7 entnommenen Zapfventile 3 gesteuert, und zwar entsprechend deren Anteil an der Gesamtfördermenge durch alle Zapfventile 3 unter Berücksichtigung der Förderverluste. Wenn - wie beim Ausführungsbeispiel nach Fig.2 - die Zapfvorrichtung mit zwei von einer gemeinsamen Pumpe 9 versorgten Zapfventilen 3 ausgestattet ist, die bei gleichzeitiger Inbetriebnahme eine maximale Förderleistung der Pumpe 9 von 80 Liter pro Minute erfordern, erfolgt beispielsweise eine Reduzierung der Förderleistung der Pumpe 9 durch Drehzahlverringerung auf 40 bis 45 Liter pro Minute, sofern nur ein Zapfventil 3 aus seiner Halterung 7 entnommen worden ist. Der Regler 22 kann demzufolge erheblich einfacher ausgeführt werden als der auf die Meßergebnisse des Durchflußmessers 20 reagierende Regler 21 beim Ausführungsbeispiel nach Fig. 1. Die Ausführungsform nach Fig.2 eignet sich deshalb besonders zur Nachrüstung an vorhandenen Zapfvorrichtungen, da ein Eingriff in den hydraulischen Teil der Zapfvorrichtungen unterbleibt und die zur Signalgabe für den Regler 22 notwendigen Schalter 23 an den Halterungen 7 für die Zapfventile 3 bereits vorhanden sind.
  • Mit der voranstehend beschriebenen Regelung bzw. Steuerung der Förderleistung der Pumpe 9 ist schließlich auch der Vorteil verbunden, daß in allen Betriebszuständen nur jeweils diejenige Energie zum Antrieb der Pumpe 9 verbraucht wird, die zur Aufrechterhaltung des erforderlichen Förderdruckes im Hydrauliksystem benötigt wird. Es ergibt sich somit eine gewisse Energieeinsparung.

Claims (3)

  1. Zapfvorrichtung zur Ausgabe flüssiger Kraftstoffe mit mindestens zwei Zapfventilen (3), die über jeweils eine eigene Meßeinrichtung (6), vorzugsweise einen Kolbenzähler, von einer gemeinsamen Pumpe (9) mit nachgeschaltetem Gasabscheider (11) mit Kraftstoff versorgt werden, wobei die Pumpe (9) von einem Elektromotor (10) angetrieben ist, der bei Entnahme eines Zapfventils (3) aus seiner Halterung (7) eingeschaltet wird, wobei bis zur Öffnung des Zapfventils (3) Kraftstoff über einen Bypass (15) in geschlossenem Kreislauf gefördert wird,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Förderleistung der Pumpe (9) durch einen Regler (21) in Abhängigkeit vom Meßergebnis eines in die Bypassleitung (15) eingebauten Durchflußmessers (20) geregelt wird.
  2. Zapfvorrichtung zur Ausgabe flüssiger Kraftstoffe mit mindestens zwei Zapfventilen (3), die über jeweils eine eigene Meßeinrichtung (6), vorzugsweise einen Kolbenzähler, von einer gemeinsamen Pumpe (9) mit nachgeschaltetem Gasabscheider (11) mit Kraftstoff versorgt werden, wobei die Pumpe (9) von einem Elektromotor (10) angetrieben ist, der bei Entnahme eines Zapfventils (3) aus seiner Halterung (7) eingeschaltet wird, wobei bis zur Öffnung des Zapfventils (3) Kraftstoff über einen Bypass (15) in geschlossenem Kreislauf gefördert wird,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Förderleistung der Pumpe (9) durch einen Regler (22) in Abhängigkeit von der Anzahl der aus ihrer Halterung (7) entnommenen Zapfventile (3) entsprechend deren Anteil an der Gesamtfördermenge durch alle Zapfventile (3) unter Berücksichtigung der Förderverluste gesteuert wird.
  3. Zapfvorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Förderleistung der Pumpe (9) über die Drehzahl des die Pumpe (9) antreibenden Elektromotors (10) veränderlich ist.
EP90102372A 1990-02-07 1990-02-07 Zapfvorrichtung zur Ausgabe flüssiger Kraftstoffe Expired - Lifetime EP0440845B1 (de)

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AT90102372T ATE89533T1 (de) 1990-02-07 1990-02-07 Zapfvorrichtung zur ausgabe fluessiger kraftstoffe.
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