EP0399910A1 - Fil d'acier nervuré à haute adhérence et son procédé de fabrication - Google Patents

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EP0399910A1
EP0399910A1 EP90401381A EP90401381A EP0399910A1 EP 0399910 A1 EP0399910 A1 EP 0399910A1 EP 90401381 A EP90401381 A EP 90401381A EP 90401381 A EP90401381 A EP 90401381A EP 0399910 A1 EP0399910 A1 EP 0399910A1
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EP
European Patent Office
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wire
ribs
ribbed
section
rollers
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EP90401381A
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German (de)
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EP0399910B1 (fr
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Paul Canobbio
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ACOR ACIERS DE CONSTRUCTION RATIONALISES
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ACOR ACIERS DE CONSTRUCTION RATIONALISES
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    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/01—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
    • E04C5/02—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings of low bending resistance
    • E04C5/03—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings of low bending resistance with indentations, projections, ribs, or the like, for augmenting the adherence to the concrete
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
    • B21B1/163—Rolling or cold-forming of concrete reinforcement bars or wire ; Rolls therefor

Definitions

  • the subject of the present invention is a ribbed steel wire with high adhesion, in particular for reinforcements for concrete or for welded mesh, cold deformed by rolling and cold provided with ribs inclined with respect to the axis of the wire and arranged between straight longitudinal sections not ribbed.
  • the invention also relates to a process for manufacturing ribbed steel wire with high adhesion, in particular for reinforcements for concrete, according to which there is carried out, using smooth rollers, a first cold deformation of a smooth wire of circular section obtained by hot rolling, and then, using notched rollers, on the cold deformed wire, series of ribs inclined relative to the axis of the wire.
  • steel reinforcements having a cylindrical body comprising three non-ribbed longitudinal rectilinear zones alternating with three curved zones carrying ribs in the form of notches or latches inclined at an angle between 35 ° and 75 ° relative to the axis longitudinal of the bar.
  • the locks are thus distributed in three series of locks regularly distributed along each curved area of the bar, with a predetermined spacing between adjacent locks of the same series. The spacing and height of the locks are defined according to the nominal diameter of the bar.
  • Such a type of cold-scallowed steel wire by passing through three notched rollers after having undergone a first cold rolling operation by passing through three smooth rollers has an adhesion which is improved compared to that of smooth wires.
  • the notched steel wire of the aforementioned type subjected to the action of groups of three rollers during its shaping, undergoes transformations poorly distributed within the material and retains a triangular profile which is penalizing for a passage subsequent yarn on automatic machines such as straightening machines or winders.
  • the triangular profile of the wire in fact prevents the wire from being guided correctly and bears stably on the rollers of the machines automatic processing such as straightening machines, in particular straightening machines with circular rollers, in which the dressing is carried out by passing the wire through two series of perpendicular rollers.
  • the steel wires notched with three series of latches or ribs exhibit significant work hardening gradients during cold deformation, which introduces limits in their mechanical characteristics, in particular with regard to plasticity and elongation. under maximum load.
  • the adhesion of the notched wires to three series of ribs is also not optimized because the ribs of two adjacent series of ribs are oriented in the same direction, which limits the entanglement of these ribs and therefore their action of detention.
  • Steel frames are also known which have a profile with four concave sides on which impressions are formed using pairs of rollers cut in relief. Such threads have only very medium adhesions so that they can only be used for a limited number of applications.
  • the present invention aims to remedy the aforementioned drawbacks and to allow the production of ribbed steel wire whose mechanical properties are improved compared to existing products, and which are better suited to passing through automatic processing machines, in particular thanks to less wear on the ribs and better straightness of dressing.
  • the invention aims more particularly to allow the manufacture of ribbed steel wires whose profile remains very close to a circular profile and for which the work hardening gradients are reduced and the deformations remain homogeneous.
  • Another object of the invention is to allow the production of ribbed steel wires with improved properties, in particular as regards adhesion and plasticity, and with a lower reduction rate than according to known methods of manufacturing wires. ribbed.
  • a ribbed steel wire with high adhesion in particular for reinforcements for concrete, deformed to cold by rolling and cold provided with ribs inclined with respect to the axis of the wire and arranged between straight longitudinal non-ribbed straight portions, characterized in that it comprises four straight longitudinal straight ribbed portions between which are arranged four series of ribs inclined with respect to the axis of the wire and in that, whatever the series of ribs, the ribs of two adjacent series are offset in the axial direction and are oriented with the same angular deviation i with respect to the axis of the wire but in different directions so as to present an ear shape.
  • the ribs have an angular deviation i preferably equal to or close to 45 ° relative to the axis of the wire and have an essentially trapezoidal profile.
  • the distance between the center of the wire and the outer surface of the ribs is at any point greater than or equal to the distance between the center of the wire and a narrow longitudinal section not ribbed.
  • the reduction rate representing the ratio between the final section of the ribbed steel wire and the initial section of the circular section wire obtained by hot rolling can be of the order of 20 to 30%.
  • the invention is particularly remarkable in that the stresses exerted on the wires are symmetrical with respect to two directions orthogonal to each other and perpendicular to the wire, which facilitates the subsequent treatments of the products and improves the mechanical qualities.
  • the ribs 110 may have, relative to the axis 100 of the wire 11, an angular difference i of between approximately 30 ° and 60 °. However, in order to increase the symmetries with respect to mutually perpendicular axes, it is preferable that the angular deviation i is equal to or close to 45 °
  • the ribs 110 of two adjacent series 101, 102; 102, 103; 103, 104; 104, 101 are offset in the axial direction and are oriented with the same angular deviation i, for example 45 °, relative to the axis 100 of the wire 11 but in different directions so as to have an ear shape.
  • Such alternating orientation is not possible with notched wires provided with only three series of ribs, since in this case there are always two series of adjacent ribs oriented in the same direction, which does not allow the adhesion to be optimized. , nor to distribute in a balanced way all the stresses exerted on the wire.
  • Each rib 110 has in section along a plane perpendicular to the axis of the rib a substantially trapezoidal profile with flanks 112, 113 inclined at an angle e, which can be equal for example to 45 °, relative to a radial direction, and a planar top 111 having a width b and located at a height a with respect to the non-ribbed surface of the wire (FIG. 3).
  • the height a of the ribs 110, the width b of the ribs 110 in the middle of these and the pitch or spacing c between two successive ribs 110 of the same series of ribs are defined in function of the nominal diameter d of the steel wire.
  • ⁇ u represents the sum of the widths u of the four narrow straight longitudinal portions not ribbed
  • a represents the height of a rib in the middle h1 and h3 represent the heights of a rib respectively at quarter and three-quarters of its length
  • the values h1 and h3 generally being able to be equal to 0.8a c represents the spacing between two successive ribs of the same series of ribs
  • ⁇ represents the constant ratio of the perimeter of a circle to its diameter.
  • the ribbed wires according to the invention have a profile which, apart from the ribs 110, is very close to a circular profile ( Figure 2).
  • Figure 2 the distance D2 between the center of the wire and the outer surface of the ribs 110 is at any point greater than or equal to the distance D1 between the center of the wire and a narrow non-ribbed longitudinal portion.
  • the ribbed wire 11 according to the invention which has four series of ribs 105 to 108 may have an adhesion defined by the projected surface of the ribs S, the value is at least as great as that of the adhesion defined by the projected surface of the ribs S of a ribbed wire with three series of ribs.
  • the height of the ribs in the case of a ribbed wire with four series of ribs is however less than the height of the ribs of a ribbed wire with three series of ribs.
  • the flattened wire 10a is then brought between a second pair of smooth rollers 3, 4 arranged immediately downstream of the first pair of rollers 1, 2 and placed in a horizontal plane H containing the wire 10a (FIG. 4).
  • the rollers 3, 4 include annular grooves 83, 84 of width substantially equivalent to the diameter of the wire 10, formed in the edge of the rollers 3, 4 and intended to form a wire 10b whose section is reduced compared to the initial section of the wire 10 and has an approximately square shape with two main directions of deformation perpendicular to each other.
  • the smooth wire 10b of square section undergoes a new cold deformation by passing through a third pair of rollers 5, 6 having on their edge an annular groove 85, 86 of circular section.
  • the rollers 5, 6 are arranged in a plane containing the wire 10b and offset by 45 ° relative to the plane V containing the rollers 1 and 2 of the first pair of rollers.
  • Grooves 850, 860 are formed in the grooves 85, 86 of the rollers 5, 6 ( Figures 9 and 11).
  • the rollers 5 and 6 thus contribute to giving the strained wire 10b of square section a more circular shape by acting on diametrically opposite edges (211, 212) of the wire 10b of square section.
  • the grooves 850, 860 inclined for example by 45 ° relative to the center line of the grooves 85, 86, contribute to forming ribs on the peripheral surface of the wire 10c whose shape is complementary to that of the grooves 850, 860
  • the ribs 110 formed on the wire 10c are distributed in two series of ribs on two diametrically opposite portions of the wire 10c.
  • the wire 10c then passes between a fourth pair of rollers 7, 8 also having on their edge an annular groove 87, 88 of circular section.
  • the rollers 7, 8 are arranged immediately downstream of the rollers 5, 6 and are arranged in a plane containing the wire 10c and offset by 45 ° relative to the plane H containing the rollers 3 and 4.
  • the plane containing the rollers 7, 8 of the fourth pair of rollers is also perpendicular to the plane containing the rollers 5, 6 of the third pair of rollers.
  • Grooves 870, 880 are formed in the grooves 87, 88 of the rollers 7, 8 ( Figure 8).
  • the rollers 7, 8 make it possible, by acting on the diametrically opposite edges 213, 214 of the wire 10c, to form a wire 11 whose section has again become substantially circular and which is further provided with four series of ribs.
  • the grooves 870, 880 are preferably inclined by 45 ° relative to the midline of the grooves 87, 88 to form on the peripheral surface of the wire 11 ribs whose shape is complementary to that of the grooves 870, 880.
  • the grooves 870, 880 are quite similar to the grooves 850, 860 and the wire 11 can thus be provided with four series of ribs 110 as indicated with reference to FIGS. 1 and 2.
  • Figures 9 to 12 show the shape of grooves 850, 860, 870, 880 formed in the grooves 85, 86, 87, 88 of the rollers 5, 6, 7, 8. These grooves are identical to each other but oriented in well defined directions so as to form four series of ribs 110 identical, but arranged in a crisscross manner in the manner of spikes on the wire 11 from the device constituted by the four pairs of rollers 1, 2; 3, 4; 5, 6; and 7, 8.
  • the reduction rate representing the ratio between the final section of the ribbed steel wire 11 and the initial section of the smooth wire with circular section 10 obtained by hot rolling is of the order from 20 to 30 and saves energy while reducing the rate of work hardening.
  • BOARD nominal diameter d (mm) height of a rib in the middle a (mm) nominal nominal rib width b (mm) rib pitch c (mm) minimum medium maximum width of non-ribbed areas u (mm) max projected area of ribs S (mm) minimum 3.4 4.5 0.21 0.98 4.2 1.00 0.037 5.0 4.1 6.0 0.29 1.12 5.1 1.30 0.043 6.1 5.0 8.0 0.41 1.22 6.0 1.70 0.048 7.0 5.5 10.0 0.53 1.25 6.5 2.10 0.053 7.5 6.1 12.0 0.65 1.45 7.2 2.50 0.055 8.3 note: in the table above, the values h1 and h3 have not been mentioned but each correspond to approximately 0.8 a for each of the nominal diameters indicated.

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Abstract

Le fil d'acier nervuré à haute adhérence, notamment pour armatures pour béton, qui est déformé à froid par laminage et muni à froid de nervures inclinées par rapport à l'axe du fil et disposées entre des portions rectilignes longitudinales étroites non nervurées, comprend quatre portions rectilignes longitudinales étroites non nervurées (101 à 104) entre lesquelles sont disposées quatre séries (105 à 108) de nervures (110) inclinées par rapport à l'axe (100) du fil (11). Quelles que soient les séries de nervures (101 à 104), les nervures (110) de deux séries adjacentes (101, 102; 102, 103; 103, 104; 104, 101) sont décalées dans le sens axial et sont orientées en présentant un même écart angulaire i par rapport à l'axe (100) du fil (11) mais dans des sens différents de façon à présenter une forme d'épi.
Les symétries générales du fil nervuré par rapport à des axes mutuellement perpendiculaires sont accrues et permettent notamment d'obtenir une meilleure rectitude du dressage.

Description

  • La présente invention a pour objet un fil d'acier nervuré à haute adhérence, notamment pour armatures pour béton ou pour treillis soudé, déformé à froid par laminage et muni à froid de nervures inclinées par rapport à l'axe du fil et disposées entre des portions rectilignes longitudinales étroites non nervurées.
  • L'invention concerne également un procédé de fabrication de fil d'acier nervuré à haute adhérence, notamment pour armatures pour béton, selon lequel on procède, à l'aide de galets lisses, à une première déformation à froid d'un fil lisse de section circulaire obtenu par laminage à chaud, et on forme ensuite, à l'aide de galets crantés, sur le fil déformé à froid, des séries de nervures inclinées par rapport à l'axe du fil.
  • On connaît notamment des armatures en acier présentant un corps cylindrique comportant trois zones rectilignes longitudinales non nervurées alternant avec trois zones bombées portant des nervures en forme de crans ou verrous inclinés d'un angle compris entre 35° et 75° par rapport à l'axe longitudinal de la barre. Les verrous sont ainsi répartis en trois séries de verrous régulière­ment répartis le long de chaque zone bombée de la barre, avec un écartement prédéterminé entre verrous adjacents d'une même série. L'écartement et la hauteur des verrous sont définis en fonction du diamètre nominal de la barre.
  • Un tel type de fil d'acier cranté à froid par passage à travers trois galets crantés après avoir subi une première opération de laminage à froid par passage à travers trois galets lisses, présente une adhérence qui est améliorée par rapport à celle de fils lisses. Toutefois, le fil d'acier cranté du type précité, soumis à l'action de groupes de trois galets lors de sa mise en forme, subit des transformations mal réparties au sein de la matière et conserve un profil triangulaire qui est pénalisant pour un passage ultérieur du fil sur des machines automatiques telles que des machines de redressage ou des enrouleuses. Le profil triangulaire du fil empêche en effet que le fil soit guidé correc­tement et porte d'une façon stable sur les galets des machines de traitement automatique telles que les machines à dresser, en particulier les machines à dresser à galets circulaires, dans lesquelles le dressage est effectué par passage du fil dans deux séries de galets perpendiculaires. Par ailleurs, les fils d'acier crantés à trois séries de verrous ou nervures présentent des gradients d'écrouissage importants lors des déformations à froid, ce qui introduit des limites dans leurs caractéristiques mécaniques, notamment en ce qui concerne la plasticité et l'allongement sous charge maximale. L'adhérence des fils crantés à trois séries de nervures n'est pas non plus optimisée du fait que les nervures de deux séries de nervures adjacentes sont orientées dans le même sens, ce qui limite l'enchevêtrement de ces nervures et donc leur action de retenue.
  • On connaît également des armatures en acier présentant un profil à quatre côtés concaves sur lesquels des empreintes sont formées à l'aide de paires de galets taillés en relief. De tels fils ne présentent que des adhérences très moyennes de sorte qu'ils ne sont utilisables que pour un nombre d'applications limité.
  • La présente invention vise à remédier aux inconvénients précités et à permettre la production de fils d'acier nervurés dont les propriétés mécaniques sont améliorées par rapport aux produits existants, et qui sont mieux adaptés à un passage dans des machines de traitement automatique, en particulier grâce à une moindre usure des nervures et une meilleure rectitude du dressage.
  • L'invention vise plus particulièrement à permettre la fabrication de fils d'acier nervurés dont le profil reste très proche d'un profil circulaire et pour lesquels les gradients d'écrouissage sont réduits et les déformations restent homogènes.
  • L'invention a encore pour but de permettre la fabrication de fils d'acier nervurés aux propriétés améliorées, notamment en ce qui concerne l'adhérence et la plasticité, et avec un taux de réduction plus faible que selon les procédés connus de fabrication de fils nervurés.
  • Ces buts sont atteints grâce à un fil d'acier nervuré à haute adhérence, notamment pour armatures pour béton, déformé à froid par laminage et muni à froid de nervures inclinées par rapport à l'axe du fil et disposées entre des portions rectilignes longitudinales étroites non nervurées, caractérisé en ce qu'il comprend quatre portions rectilignes longitudinales étroites non nervurées entre lesquelles sont disposées quatre séries de nervures inclinées par rapport à l'axe du fil et en ce que, quelles que soient les séries de nervures, les nervures de deux séries adjacentes sont décalées dans le sens axial et sont orientées en présentant un même écart angulaire i par rapport à l'axe du fil mais dans des sens différents de façon à présenter une forme d'épi. Les nervures présentent par rapport à l'axe du fil un écart angu­laire i de préférence égal à ou voisin de 45° et présentent un profil essentiellement trapézoïdal.
  • Dans une section droite du fil, la distance entre le centre du fil et la surface extérieure des nervures est en tout point supérieure ou égale à la distance entre le centre du fil et une portion longitudinale étroite non nervurée.
  • L'invention a également pour objet un procédé de fabrication de fil d'acier nervuré à haute adhérence, notamment pour armatures pour béton, selon lequel on procède, à l'aide de galets lisses, à une première déformation à froid d'un fil lisse de section circulaire obtenu par laminage à chaud, et on forme ensuite, à l'aide de galets crantés, sur le fil déformé à froid, des séries de nervures inclinées par rapport à l'axe du fil, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes :
    • a) laminage à froid d'un fil lisse (10) de section circulaire laminé à chaud, par passage à travers une première paire (1, 2) et une deuxième paire (3, 4) de galets lisses disposées au voisinage l'une de l'autre selon des premier et deuxième plans perpendiculaires entre eux contenant le fil et respectivement parallèles à des première et seconde directions de référence prédéterminées pour réaliser une réduction de section du fil et produire un fil dont la section présente essentiellement la forme d'un carré,
    • b) déformation à froid du fil lisse de section carrée (10b), par passage à travers une troisième paire (5,6) et une quatrième paire (7,8) de galets à gorge de section circulaire disposées au voisinage l'une de l'autre des troisième et quatrième plans perpendiculaires entre eux, contenant le fil, et respective­ment décalés de 45° par rapport auxdits premier et deuxième plans, et formation simultanée de nervures (110) inclinées par rapport à l'axe (100) du fil (11), par action de rainures correspondantes (850, 860, 870, 880) formées dans les gorges (85 à 88) des galets (5 à 8) desdites troisième et quatrième paires de galets.
  • Le taux de réduction représentant le rapport entre la section finale du fil d'acier nervuré et la section initiale du fil à section circulaire obtenu par laminage à chaud peut être de l'ordre de 20 à 30 %.
  • L'invention est particulièrement remarquable en ce que les contraintes exercées sur les fils sont symétriques par rapport à deux directions orthogonales entre elles et perpendiculaires au fil, ce qui facilite les traitements ultérieurs des produits et améliore les qualités mécaniques.
  • D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante de modes particuliers de réalisation, donnés à titre d'exemples, en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
    • - la figure 1 est une vue en élévation d'un tronçon de fil nervuré selon l'invention, avec quatre séries de nervures,
    • - la figure 2 est une vue en coupe selon la ligne II-II de la figure 1,
    • - la figure 3 est une section selon la ligne III-III de la figure 1,
    • - la figure 4 est une vue schématique en perspective montrant l'action à froid sur un fil lisse à section circulaire, de deux paires de galets lisses disposées dans deux plans perpendiculaires entre eux pour transformer la section circulaire du fil en section essentiellement carrée, puis l'action à froid sur le fil à section carrée de deux paires de galets crantés disposées dans deux plans perpendiculaires entre eux et décalés de 45° par rapport aux plans des deux paires de galets lisses, pour recréer une section de profil essentiellement circulaire munie de quatre séries de nervures entrecroisées entre elles par action sur les arêtes du fil à section carrée,
    • - la figure 5 est une section droite, montrant la déformation du fil lors du passage dans la première paire de galets lisses de la figure 4,
    • - la figure 6 est une section droite montrant la déformation du fil lors du passage dans la seconde paire de galets lisses de la figure 4,
    • - la figure 7 est une section droite montrant la déformation du fil lors du passage dans la première paire de galets crantés de la figure 4,
    • - la figure 8 est une section droite montrant la déformation du fil lors du passage dans la deuxième paire de galets crantés de la figure 4, et
    • - les figures 9 à 12 sont des vues de détail de la tranche des galets crantés de la figure 4 montrant la forme des rainures inclinées des galets crantés destinées à former les quatre séries de nervures sur le fil.
  • On voit sur les figures 1 et 2 l'aspect d'un fil d'acier nervuré 11 à haute adhérence réalisé conformément à la présente invention et comprenant quatre portions rectilignes longitudinales étroites non nervurées 101 à 104 entre lesquelles sont disposées quatre séries 105 à 108 de nervures 110 (encore dénommées crans ou verrous) inclinées par rapport à l'axe 100 du fil 11.
  • Les nervures 110 peuvent présenter par rapport à l'axe 100 du fil 11 un écart angulaire i compris entre environ 30° et 60°. Toutefois, afin d'augmenter les symétries par rapport à des axes mutuellement perpendiculaires, il est préférable que l'écart angulaire i soit égal à ou voisin de 45°
  • La présence de quatre séries de nervures 105 à 108 régulièrement réparties autour du fil 11, qui pourrait être symbolisé par la dénomination de fil "quattro", contribue à accroître les symétries générales du fil nervuré par rapport à des axes mutuellement perpendiculaires. Toutefois, afin de produire un effet de crantage maximum augmentant l'adhérence tout en conservant des nervures de hauteur relativement réduite, il est réalisé une disposition des nervures 110 qui tend à produire un enchevêtrement de celles-ci ou tout au moins une présentation en forme d'épi avec des nervures voisines orientées dans des sens opposés.
  • Ainsi, comme on peut le voir sur la figure 1, quelles que soient les séries de nervures 101 à 104 considérées, les nervures 110 de deux séries adjacentes 101, 102; 102, 103; 103, 104; 104, 101 sont décalées dans le sens axial et sont orientées en présentant un même écart angulaire i, par exemple 45°, par rapport à l'axe 100 du fil 11 mais dans des sens différents de façon à présenter une forme d'épi. Une telle orientation alternée n'est pas possible avec des fils crantés munis de seulement trois séries de nervures, car dans ce cas il existe toujours deux séries de nervures adjacentes orientées dans le même sens, ce qui ne permet pas d'optimiser l'adhérence, ni de répartir de façon équilibrée l'ensemble des contraintes exercées sur le fil.
  • Chaque nervure 110 présente en section selon un plan perpendiculaire à l'axe de la nervure un profil essentiellement trapézoïdal avec des flancs 112, 113 inclinés d'un angle e, pouvant être égal par exemple à 45°, par rapport à une direction radiale, et un sommet plan 111 présentant une largeur b et situé à une hauteur a par rapport à la surface non nervurée du fil (figure 3).
  • La hauteur a des nervures 110, la largeur b des nervures 110 au milieu de celles-ci et le pas ou écartement c entre deux nervures successives 110 d'une même série de nervures (par exemple 105 sur la figure 1), sont définis en fonction du diamètre nominal d du fil d'acier.
  • Ces valeurs peuvent être définies de manière à correspondre à une surface projetée des nervures S égale à une valeur prédéterminée, la surface projetée des nervures S étant définie par la formule suivante :
    Figure imgb0001
     où d est le diamètre nominal du fil
    Σ u représente la somme des largeurs u des quatre portions rectilignes longitudinales étroites non nervurées
    a représente la hauteur d'une nervure en son milieu
    h₁ et h₃ représentent les hauteurs d'une nervure respectivement au quart et aux trois-quarts de sa longueur, les valeurs h₁ et h₃ pouvant en général être égales à 0,8a
    c représente l'écartement entre deux nervures successives d'une même série de nervures, et
    π représente le rapport constant du périmètre d'un cercle à son diamètre.
  • A titre d'exemple, on donne dans le tableau annexé des valeurs des différents paramètres pour différents diamètres nominaux de fils d'acier nervurés à haute adhérence réalisés selon l'invention et permettant de définir des valeurs de surface projetée des nervures S correspondant à des applications courantes en matière de fils d'armatures pour béton ou de fils pour treillis soudés. Il est toutefois naturellement possible de réaliser des fils d'acier nervurés conformes à l'invention dont les paramètres présentent des valeurs légèrement différentes selon les applications envisagées.
  • Les fils nervurés selon l'invention présentent un profil qui, abstraction faite des nervures 110, est très proche d'un profil circulaire (figure 2). Dans une section droite du fil 11, la distance D2 entre le centre du fil et la surface extérieure des nervures 110 est en tout point supérieure ou égale à la distance D1 entre le centre du fil et une portion longitudinale étroite non nervurée.
  • On notera que le fil nervuré 11 selon l'invention, qui possède quatre séries de nervures 105 à 108 peut présenter une adhérence définie par la surface projetée des nervures S dont la valeur est au moins aussi grande que celle de l'adhérence définie par la surface projetée des nervures S d'un fil nervuré à trois séries de nervures. A adhérence égale, la hauteur des nervures dans le cas d'un fil nervuré à quatre séries de nervures est cependant moins élevée que la hauteur des nervures d'un fil nervuré à trois séries de nervures. Ceci permet dans le cas d'un fil nervuré selon l'invention de limiter les gradients d'écrouissage lors desopérations de laminage et de crantage, ce qui améliore les propriétés intrinsèques du fil (ductilité, allongement sous charge maximale, déformation plastique sans diminution de section). Ceci permet en outre de réduire le taux de réduction du profil défini par le rapport entre la section finale et la section initiale du fil avant déformation. On économise ainsi de l'énergie et il est possible de travailler plus près des états limites.
  • La conservation d'un profil dont la forme est très proche d'un cercle est très importante, notamment pour les fils nervurés de faible diamètre, par exemple compris entre 3,5 et 5,5 mm, et permet dans tous les cas une utilisation du fil sur une machine automatique en améliorant la portée du fil lors des opérations de redressage, d'enroulement ou de guidage et donc en réduisant les contraintes exercées sur ce fil.
  • On décrira maintenant en référence aux figures 4 à 12 un procédé et un dispositif pour réaliser par déformation à froid un fil nervuré 11 selon l'invention à partir d'un fil lisse rond laminé à chaud, en conservant au maximum pour le produit final les propriétés conférées par le laminage à chaud. Ceci est obtenu grâce à un procédé selon lequel on exerce des contraintes sur le fil en respectant à chaque étape des symétries selon deux directions orthogonales et en répartissant dans l'espace les directions d'application des divers efforts.
  • On voit sur la figure 4 une première paire de galets lisses 1, 2 disposés dans un plan vertical V contenant un fil lisse 10 de section circulaire obtenu par laminage à chaud et contribuant à réduire la section du fil 10 selon une direction verticale pour former un fil 10a aplati (figure 5) entre le fond des gorges annu­ laires 81, 82, de largeur légèrement supérieure au diamètre du fil 10, formées respectivement dans la tranche des galets lisses 1, 2.
  • Le fil 10a aplati est ensuite amené entre une seconde paire de galets lisses 3, 4 disposés immédiatement en aval de la première paire de galets 1, 2 et placés dans un plan horizontal H contenant le fil 10a (figure 4). Les galets 3, 4 comprennent des gorges annulaires 83, 84 de largeur sensiblement équivalente audiamètre du fil 10, formées dans la tranche des galets 3, 4 et destinées à former un fil 10b dont la section est réduite par rapport à la section initiale du fil 10 et présente une forme approximativement carrée avec deux directions principales de défor­mation perpendiculaires entre elles.
  • Le fil lisse 10b de section carrée subit une nouvelle déformation à froid en passant à travers une troisième paire de galets 5, 6 présentant sur leur tranche une gorge annulaire 85, 86 de section circulaire. Les galets 5, 6 sont disposés selon un plan contenant le fil 10b et décalés de 45° par rapport au plan V contenant les galets 1 et 2 de la première paire de galets. Des rainures 850, 860 sont formées dans les gorges 85, 86 des galets 5, 6 (figures 9 et 11). Les galets 5 et 6 contribuent ainsi à redonner au fil écroui 10b de section carrée une forme plus circulaire en agissant sur des arêtes diamétralement opposées (211, 212) du fil 10b de section carrée. Simultanément, les rainures 850, 860, inclinées par exemple de 45° par rapport à la ligne médiane des gorges 85, 86, contribuent à former sur la surface périphérique du fil 10c des nervures dont la forme est complémentaire de celle des rainures 850, 860. Les nervures 110 formées sur le fil 10c sont réparties selon deux séries de nervures sur deux portions diamétralement opposées du fil 10c.
  • Le fil 10c passe ensuite entre une quatrième paire de galets 7, 8 présentant également sur leur tranche une gorge annulaire 87, 88 de section circulaire. Les galets 7, 8 sont disposés immédiatement en aval des galets 5, 6 et sont disposés dans un plan contenant le fil 10c et décalé de 45° par rapport au plan H contenant les galets 3 et 4. Le plan contenant les galets 7, 8 de la quatrième paire de galets est par ailleurs perpendiculaire au plan contenant les galets 5, 6 de la troisième paire de galets. Des rainures 870, 880 sont formées dans les gorges 87, 88 des galets 7, 8 (figure 8). Les galets 7, 8 permettent, en agissant sur les arêtes diamétralement opposées 213, 214 du fil 10c, de former un fil 11 dont la section est redevenue sensiblement circulaire et qui est en outre munie de quatre séries de nervures. Les rainures 870, 880 sont inclinées de préférence de 45° par rapport à la ligne médiane des gorges 87, 88 pour former sur la surface périphérique du fil 11 des nervures dont la forme est complémentaire de celle des rainures 870, 880.
  • Les rainures 870, 880 sont tout à fait semblables aux rainures 850, 860 et le fil 11 peut ainsi être muni de quatre séries de nervures 110 comme indiqué en référence aux figures 1 et 2.
  • Les figures 9 à 12 montrent la forme des rainures 850, 860, 870, 880 formées dans les gorges 85, 86, 87, 88 des galets 5, 6, 7, 8. Ces rainures sont identiques les unes aux autres mais orientées dans des sens bien définis de manière à former quatre séries de nervures 110 identiques, mais disposées de façon entrecroisée à la manière d'épis sur le fil 11 issu du dispositif constitué par les quatre paires de galets 1, 2 ; 3, 4 ; 5, 6 ; et 7, 8.
  • Du fait de la hauteur relativement réduite des nervures 110, le taux de réduction représentant le rapport entre la section finale du fil d'acier nervuré 11 et la section initiale du fil lisse à section circulaire 10 obtenu par laminage à chaud est de l'ordre de 20 à 30 et permet d'économiser de l'énergie tout en réduisant le taux d'écrouissage. TABLEAU
    diamètre d (mm) nominal hauteur d'une nervure au milieu a (mm) nominal largeur d'une nervure b (mm) nominal pas des nervures c (mm) mini moyen maxi largeur des zones non nervurées u (mm) maxi surface projetée des nervures S (mm) mini
    3,4
    4,5 0,21 0,98 4,2 1,00 0,037
    5,0
    4,1
    6,0 0,29 1,12 5,1 1,30 0,043
    6,1
    5,0
    8,0 0,41 1,22 6,0 1,70 0,048
    7,0
    5,5
    10,0 0,53 1,25 6,5 2,10 0,053
    7,5
    6,1
    12,0 0,65 1,45 7,2 2,50 0,055
    8,3
    nota : dans le tableau ci-dessus, les valeurs h₁ et h₃ n'ont pas été mentionnées mais correspondent chacune à environ 0,8 a pour chacun des diamètres nominaux indiqués.

Claims (6)

1. Fil d'acier nervuré à haute adhérence, notamment pour armatures pour béton, déformé à froid par laminage et muni à froid de nervures inclinées par rapport à l'axe du fil et disposées entre des portions rectilignes longitudinales étroites non nervurées,
caractérisé en ce qu'il comprend quatre portions rectilignes longitudinales étroites non nervurées (101 à 104) entre lesquelles sont disposées quatre séries (105 à 108) de nervures (110) inclinées par rapport à l'axe (100) du fil (11) et en ce que, quelles que soient les séries de nervures (101 à 104), les nervures (110) de deux séries adjacentes (101, 102; 102, 103; 103, 104; 104, 101) sont décalées dans le sens axial et sont orientées en présentant un même écart angulaire i par rapport à l'axe (100) du fil (11) mais dans des sens différents de façon à présenter une forme d'épi.
2. Fil nervuré selon la revendication 1, caractérisé en ce que les nervures (110) présentent par rapport à l'axe (100) du fil (11) un écart angulaire i égal à 45°.
3. Fil nervuré selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que les nervures (110) présentent un profil essentiellement trapézoïdal.
4. Fil nervuré selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que dans une section droite du fil (11), la distance (D2) entre le centre du fil et la surface extérieure des nervures (110) est en tout point supérieure ou égale à la distance (D1) entre le centre du fil et une portion longitudinale étroite non nervurée.
5. Procédé de fabrication de fil d'acier nervuré à haute adhérence, notamment pour armatures pour béton, selon lequel on procède, à l'aide de galets lisses, à une première déformation à froid d'un fil lisse de section circulaire obtenu par laminage à chaud, et on forme ensuite à l'aide de galets crantés, sur le fil déformé à froid, des séries de nervures inclinées par rapport à l'axe du fil,
caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes :
a) laminage à froid d'un fil lisse (10) de section circulaire laminé à chaud, par passage à travers une première paire (1, 2) et une deuxième paire (3, 4) de galets lisses disposées au voisinage l'une de l'autre selon des premier et deuxième plans perpendiculaires entre eux contenant le fil et respectivement parallèles à des première et seconde directions de référence prédéterminées pour réaliser une réduction de section du fil et produire un fil dont la section présente essentiellement la forme d'un carré,
b) déformation à froid du fil lisse de section carrée (10b), par passage à travers une troisième paire (5,6) et une quatrième paire (7,8) de galets à gorge de section circulaire disposées au voisinage l'une de l'autre des troisième et quatrième plans perpendiculaires entre eux, contenant le fil, et respective­ment décalés de 45° par rapport auxdits premier et deuxième plans, et formation simultanée de nervures (110) inclinées par rapport à l'axe (100) du fil (11), par action de rainures correspondantes (850, 860, 870, 880) formées dans les gorges (85 à 88) des galets (5 à 8) desdites troisième et quatrième paires de galets.
6. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le taux de réduction représentant le rapport entre la section finale du fil d'acier nervuré (11) et la section initiale du fil à section circulaire (10) obtenu par laminage à chaud est de l'ordre de 20 à 30 %.
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