EP0398405B1 - Doppelstrahlverfahren - Google Patents
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Classifications
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- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B7/00—Special methods or apparatus for drilling
- E21B7/14—Drilling by use of heat, e.g. flame drilling
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- B26F3/004—Severing by means other than cutting; Apparatus therefor by means of a fluid jet
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
- B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
- B28B17/00—Details of, or accessories for, apparatus for shaping the material; Auxiliary measures taken in connection with such shaping
- B28B17/0036—Cutting means, e.g. water jets
Definitions
- the invention relates to a method and an apparatus for cutting, drilling and the like material-removing processing of rock, ores, coal seams, concrete or other hard objects by means of a pressure medium according to the types mentioned in claims 1 and 11.
- the invention has for its object to improve the processing of hard objects in particular by clearing groove or groove-shaped slots with a high clearance rate without bulky additional units; above all, the "advance" when slitting the hard material is to be increased.
- the inventive Method in which at least one jet of a coolant is directed onto the clearing point of the object with at least one jet of the pressure medium, and a cooling effect is exerted on the object, by means of which a significantly higher clearing rate can be achieved than if this cooling medium is missing.
- the cooling medium itself does not necessarily have to be cooler than the pressure medium; it suffices if it has a strongly cooling effect at the point of impact on the object to be slit in the area of the impact of the pressure medium jet.
- the clearance rate is improved by a factor of 3 ⁇ 4 compared to a lack of cooling medium even if water is used as the pressure medium and air is used as the cooling medium, provided the pressure of the water is at least 1500 bar.
- the object of the invention is particularly well achieved when the pressure medium in the form of several narrow individual jets is ejected from a nozzle head under the high pressure of up to and above 2000 bar and when the individual narrow jets are not parallel but in the form of an increasing Distance from the end face of the nozzle head diverging beams are arranged. It is particularly expedient if the density (per unit area) of rays in the central area of the bundle is significantly greater than in the edge area.
- directional jets of the cooling medium are directed onto the jets of the pressure medium in such a way that directional jets and individual jets of the pressure medium intersect. Even if the jet of the cooling medium is deflected from the original direction of the directional jet by individual jets of the pressure medium under high pressure, there are strong cooling effects since the speed of the pressure medium jets is very high and is up to over 2000 km / h. If air is used as the cooling medium, an air pressure in the order of magnitude between 1 and 10 bar is sufficient. Icing effects promote the destruction in the impact area on the rock.
- a cool liquid gas can also be used instead of air, which improves the results even more, but which also increases the process costs considerably.
- abrasive particles in particular the cooling medium and / or the pressure medium, can also be added.
- the problem is particularly preferably solved by a Device in which the nozzle head for the pressure medium and a straightening head for the cooling medium are arranged side by side so that the above-mentioned effect occurs. It is particularly recommended if at least the nozzle head of the pressure medium exerts an oscillating movement in an oscillating plane which corresponds to the longitudinal direction of the groove-shaped slot to be cleared out of rock or the like.
- the individual jets of the pressure medium are arranged at different angles of attack in relation to this pendulum plane. It is also advisable to use nozzles that prevent the individual jets from spreading out shortly after leaving the nozzle head.
- the individual jets should strike the object essentially in a point-like manner - in the form of a line when commuting, unless the cooling medium exerts an "icing" effect on the pressure medium jets.
- the angles of attack are in particular up to 25 degrees with respect to the pendulum plane.
- the pressure medium supply line is expediently bendable, while the coolant supply line can be rigid.
- a rigid pressure medium supply line 12 is connected via connecting webs 36 to the likewise rigid supply line 31 for cooling medium. Both the pressure medium supply line 12 and the cooling medium supply line 31 are parallel arranged pipes.
- a coupling 11 is attached, which connects the pressure medium supply line 30, which is designed as a flexible pendulum tube, to the tube 12 in such a way that the pendulum tube around the articulation point of the coupling 11 in a pendulum movement - as indicated in broken lines - by, for example, the pivoting angle ⁇ is feasible.
- the coupling 11 for example, according to FIG.
- a high-pressure hose (HP hose) can also be installed between the tube 12 and the pendulum tube in such a way that the pressure medium flows through the bendable HP hose, which causes the oscillating movement of the pendulum tube, ie the pressure medium Feed line 30, not obstructed in operation.
- the supply line 30, which oscillates during operation, is supported on a guide 6 which projects laterally from the cooling medium supply line 31.
- the nozzle head 3 At the free end of the pendulum tube there is the nozzle head 3, on the front or front side 3a of which nozzles (not shown here) are arranged, through which pressure medium can be expelled onto the rock 15 in operation in the form of jets 5b in the form of jets 5b .
- the oscillating movement to the right and left by the pivoting angle ⁇ oscillating movement of the pendulum tube and therefore also the entrained nozzle head 3 and the jets 5b is caused in this example by a drive unit 32 which is attached to the cooling medium supply line 31 and by an energy source, for example Kinetic, electrical, electromagnetic, pneumatic or hydraulic energy can be driven, which is guided through the feed line 31 to the drive unit 32.
- a plunger 33 briefly pushes the pendulum tube in the direction facing away from the feed line 31.
- the spring 34 is tensioned, which on the one hand prevents the pendulum tube from being deflected too far and on the other hand pulls it back in the opposite direction.
- the straightening head 31a In the vicinity of the nozzle head 3 for the pressure medium under high pressure, the straightening head 31a is located at the free end of the feed line 31, through the straightening beams 5g of air serving as a cooling medium, both in the direction of the rock 15 and in the direction of the individual pressure medium jets 5b are directed.
- This device is encased in a protective manner by the housing 40 shown schematically here, except for its open end face.
- a linkage composed of several levers is used, with which the drive unit 32 brings the feed line 30 of the pressure medium into the oscillating movement.
- the directional jet 5g is inclined at 45 degrees to the main jet direction of the pressure medium, which is illustrated here by the jet 5b of the nozzle head 3; In this embodiment, the other rays of the pressure medium are not specified.
- Nozzles 5a are located in the nozzle head 3 for the pressure medium, which can optionally also be in the form of jet cones spreading from the nozzle head 3 with increasing direction, although narrow individual jets have proven to be considerably cheaper.
- the pressure medium emerging from the nozzle head 3 in the form of the narrow individual jets 5b under high pressure serves to automatically drive the bendable pendulum tube or the feed line 30 in the direction which is predetermined by the bow-shaped, in particular linear guide 6.
- the pendulum plane lies in the drawing plane, that is, in the same plane in which the supply line 12 for the pressure medium on the one hand and the supply line 31 for the coolant on the other hand are located.
- This embodiment of the invention also ensures that at least one directional jet 5g of the air serving as the cooling medium emerges from the directional head 31a in such a way that an at least fictitious interface 200b with the next adjacent jet 5b of the pressure medium results before the rock (not shown here) is reached .
- the rectangular nozzle head 3 has on its free front or face 3a a number of nozzles 5a, of which the middle nozzle 5a1 at the interface between the plane of symmetry 25s (simultaneously forms the pendulum plane PE) and the transverse plane 25q running at right angles thereto is arranged. Further nozzles 5a are arranged in the central region 3a1 around the central nozzle 5a1, so that the density, ie the number of nozzles per unit area, in the central region 3a1 is larger than outside it.
- the outermost nozzles 5a2 are formed by nozzle elements, which are explained in more detail with reference to FIG. 9.
- Bores with an internal thread 50 are arranged in the nozzle head 3 starting from the end face 3a in such a way that the axes of the bores are inclined at angles of incidence ⁇ and ⁇ with respect to the axis of the central nozzle 5a1 and therefore the main jet direction.
- the rays 5b2 therefore extend diametrically outwards from the end face 3a of the nozzle head 3. It is recommended if the angle of attack in the pendulum plane PE is significantly larger than the angle of attack ⁇ in the transverse plane 25q running transversely thereto. In this example, the first-mentioned angle of attack ⁇ 2 is 23 degrees, while the second-mentioned angle of attack ⁇ 2 is 6 degrees.
- the nozzle elements consist of the screw bolts 100 which can be screwed into the internal thread 50 from the end face 3a and the cylindrical projections 101 which expediently protrude into the collecting chamber 7 in the nozzle head 3.
- the collecting chamber 7 is connected by a passage provided with an internal thread 20 to the feed line 30, not shown in FIG. 7, for the pressure medium.
- the clear diameter of the nozzles 5a in the area of the passage opening 102a is 0.5-1 mm.
- the screw bolt 100 made of steel in particular is provided with an annular insert 102 made of sapphire and / or hard metal in particular, the passage opening 102a of which has the smallest flow cross section of all the units involved in the passage of the pressure medium.
- the approach 101 of the screw bolt 100 has a flow cross section which decreases conically in the flow direction D of the pressure medium. It is at the entrance of the approach 101, a perforated disk 103 is soldered on, for example. The total cross section of all perforation holes 103a in the disk 103 is larger than the flow cross section of the passage opening 102a of the ring-shaped insert 102.
- One part of the attachment 101 connects to the insert 102, which has a substantially cylindrical bore 101b, to which the conical collecting chamber is attached 101a connects.
- the perforated disk 103 together with the conically or conically narrowing collecting chamber 101a, reduces pressure surges. This ensures better that the individual jets 5b1, 5b2 of the pressure medium remain narrow up to the point of impact on the object to be processed.
- the coolant supply line 31 coaxially envelops the pressure medium supply line 30; both supply lines are bendable, the pressure medium supply line 30 consisting of a high-pressure hose, since the pressure medium pressure within it is very high.
- the pressure medium exits through the nozzles, here the nozzles 5a1 and 5a2, and forms pressure medium jets 5b1, 5b2, 5b3, and the nozzle head 3 swings back and forth very quickly in the pendulum plane PE, ie perpendicular to the plane of the drawing, this becomes bundles of rays formed by the individual, very narrow jets 5b1, 5b2, 5b3 and possibly further individual jets are enveloped by a kind of "curtain" of air which flows as a cooling medium through the annular directional nozzle 201.
- the axis of the directional nozzle 201 is directed radially inward at the angle of incidence ⁇ of approximately 20 °, with the result that the angle of the beam 5b2 at the angle of incidence ⁇ relative to the central jet 5b1 is at least fictitiously hit or cut at the interface 200b2 by the directional jet 5b .
- the Directional jet 5g of the negative pressure is deflected around the jet 5b2, which flows out of the nozzle 5a2 at a very high speed of, for example, 2000 km / h.
- the directional jet 5g does not directly meet the jet 5b of the pressure medium; rather, the directional jet 5g and the pressure medium jet 5b are pivoted essentially parallel to one another during the oscillating oscillating movement of the nozzle head 3 by the pivoting or pendulum angle ⁇ from one position to the other dot-dash position, in which the directional jet with the reference symbol 5g 'and the pressure medium jet are provided with the reference symbol 5b '.
- the removal or clearing effect in the impact area 209 is therefore many times greater than if only the pressure medium jets 5b, 5b 'would oscillate there and back.
- the heating without interruption of cooling forms a coating that serves as a heat shield for many types of rock, especially in the area of impact, which shows the effect of the high-energy jets 5b, 5b 'in the case of longer operation compared to the beginning of clearing when the rock is not yet very strong is heated, reduced.
- the invention can be used particularly advantageously when introducing straight or also arcuate or even circular slots in granite and the like hard rock.
- the device according to the invention can cut slots up to one meter deep in granite, so that granite blocks can be broken out much more quickly and easily than by introducing boreholes and blasting with explosives in a predetermined cuboid shape.
- the media used in the invention such as water for the high pressure medium and Air for the cooling medium, cheap and the lance-shaped device offers the possibility of clearing even deep slots in the granite with a narrow design.
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Description
- Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Schneiden, Bohren und dergleichen Material abtragenden Bearbeiten von Gestein, Erzen, Kohleflözen, Beton oder anderen harten Gegenständen mittels eines Druckmittels nach den in den Patentansprüchen 1 und 11 genannten Gattungen.
- Ein derartiges Verfahren und eine derartige Vorrichtung sind bereits bekannt (DE-A-3 739 825). Bei dem Düsenkopf der vorgenannten Vorrichtung sind Einzeldüsen unter einem Anstellwinkel in Bezug zur Hauptstrahlrichtung des Düsenkopfes angeordnet, um eine verhältnismäßig breite "Streuung" des Bündels der Einzelstrahlen zu erreichen, ehe diese so weit "Auffächern", daß sich die Randbereiche der Einzelstrahlen überlappen.
- Dabei ist es auch schon bei anderen gattungsähnlichen Vorrichtungen (DE-B-3 410 981 und 3 516 572) bekannt, für die Düsen aus Hartmetall bestehende Einsätze zu verwenden und diese im Düsenkopf durch Schrauben oder Einstecken zu verankern.
- Aus der Einsatz von Kühlmedium ist bereits bekannt. Bei der US-A-3 526 162 wird Kryogas über eine Düse auf das zu schneidende nichtmetallische Material geleitet. Durch eine zweite Düse wird anschließend ein das Material schneidender Druckmittelstrahl auf die unterkühlte Stelle gerichtet.
- Ferner sind Vorrichtungen zum Bohren von Löchern in Beton und Fels bekannt (MACHINE DESIGN 57/1985, Seiten 114 - 117), bei denen mit abrasiven Partikeln versetzte Wasserstrahlen unter hohen Druck gesetzt werden und mittels eines rotierenden Düsenkopfes zum Bohren dienen. Dabei wird mit einem Wasserdruck bis zu etwa 100 bar gearbeitet.
- Schließlich ist es auch bekannt (CH-A-370 717 und GB-A-718 735), Flüssigkeit durch Luft zu zerstäuben, um Oberflächen zu behandeln; dabei werden auch Drehdüsen verwendet, mit deren Hilfe die Innenwand der Bohrung eines Werkstücks bestrichen wird, um diese in den endgültigen Feinbearbeitungszustand zu bringen. Eine regelrecht Material abtragende ausfräsende Wirkung wird daher nicht erzielt.
- Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, das Bearbeiten insbesondere harter Gegenstände durch Ausräumen rillen- oder rinnenförmiger Schlitze mit einer hohen Räumrate ohne sperrige Zusatzaggregate zu verbessern; so soll vor allem der "Vortrieb" beim Aufschlitzen des Hartmaterials vergrößert werden.
- Die Erfindung ist in den Patentansprüchen 1 und 11 gekennzeichnet und in Unteransprüchen sind weitere Ausbildungen derselben beschrieben.
- Überraschenderweise hat sich gezeigt, daß durch das erfindungsgemäße Verfahren, bei dem mit mindestens einem Strahl des Druckmittels mindestens ein Richtstrahl eines Kühlmittels auf die Ausräumstelle des Gegenstands gerichtet wird, auf den Gegenstand eine Kühlwirkung ausgeübt wird, durch die eine wesentlich größere Räumrate erzielbar ist, als wenn dieses Kühlmedium fehlt. Das Kühlmedium muß selbst nicht unbedingt kühler als das Druckmittel sein; es genügt, wenn es an der Auftreffstelle am zu schlitzenden Gegenstand im Bereich des Auftreffens des Druckmittelstrahls eine stark kühlende Wirkung ausübt. So wird die Räumrate um beispielsweise den Faktor³⁻⁴ gegenüber fehlendem Kühlmedium sogar dann verbessert, wenn als Druckmittel Wasser und als Kühlmedium Luft verwendet wird, sofern der Druck des Wassers mindestens 1500 bar beträgt. Es wird vermutet, daß durch das Zusammentreffen des Hochdruck-Wassers mit dem Richtstrahl bzw. mit mehreren Richtstrahlen der Luft dem Wasser noch vor dem Auftreffen auf beispielsweise harten Granit so viel Wärme entzogen wird, daß eine wesentliche Erwärmung des Granits vermieden werden kann. Untersuchungen haben nämlich gezeigt, daß beim Fehlen des Kühlmediums der Granit am Grund bzw. Boden des rillenförmigen Schlitzes so stark erwärmt wird, daß sich dort eine glasige bzw. keramikartige Überzugsschicht bildet, welche die Räumrate stark herabsetzt. Durch die Erfindung wird die Ausbildung einer solchen dem Bearbeiten einen hohen Widerstand entgegensetzenden Überzugsschicht über dem Granit vermieden. Darüber hinaus wirkt das Wechselspiel der das Gestein beim Auftreffen der punktförmigen Druckmittelstrahlen erheblich erhitzenden Strahlen mit dem diesselbe Gesteinsstelle beim pendelnden Bestreichen kühlenden Richtstrahl begünstigend auf Rissebildungen im Gestein und zu dessen Aufbrechen und partikelmäßigen Zertrümmern.
- Die Aufgabe der Erfindung wird dann besonders gut gelöst, wenn das Druckmittel in Form mehrerer schmaler Einzelstrahlen aus einem Düsenkopf unter dem hohen Druck von bis zu und über 2000 bar ausgestoßen wird und wenn die einzelnen schmalen Strahlen nicht parallel, sondern in Form eines sich mit zunehmendem Abstand von der Stirnfläche des Düsenkopfen divergierenden Strahlenbündels angeordnet sind. Dabei ist es besonders zweckmäßig, wenn die Dichte (pro Flächeneinheit) an Strahlen im Zentralbereich des Bündels wesentlich größer ist als im Randbereich.
- Darüber hinaus empfiehlt es sich, wenn Richtstrahlen des Kühlmediums so auf die Strahlen des Druckmittels gerichtet werden, daß sich Richtstrahlen und Einzelstrahlen des Druckmittels schneiden. Selbst wenn der Strahl des Kühlmediums durch Einzelstrahlen des unter hohen Druck stehenden Druckmittels aus der ursprünglichen Richtung des Richtstrahles abgelenkt werden, ergeben sich starke Kühleffekte, da die Geschwindigkeit der Druckmittelstrahlen sehr hoch ist und bis über 2000 km/h beträgt. Wird Luft als Kühlmedium verwendet, so genügt ein Luftdruck in der Größenordnung zwischen 1 und 10 bar. Vereisungseffekte begünstigen die Zertrümmerung im Auftreffbereich am Gestein.
- Mindestens teilweise kann anstelle von Luft auch ein kühles Flüssiggas verwendet werden, wodurch die Ergebnisse noch verbessert werden, wodurch sich allerdings auch die Verfahrenskosten erheblich vergrößern.
- Im übrigen können auch abrasive Partikel insbesondere dem Kühlmedium und/oder dem Druckmittel zugesetzt werden.
- Besonders bevorzugt wird die Aufgabe gelöst durch eine Vorrichtung, bei der der Düsenkopf für das Druckmittel und ein Richtkopf für das Kühlmedium so nebeneinander angeordnet sind, daß die oben erwähnte Wirkung eintritt. Dabei ist es besonders empfehlenswert, wenn zumindest der Düsenkopf des Druckmittels eine pendelnde Bewegung in einer Pendelebene ausübt, die der Längsrichtung des im Gestein oder dergleichen harten Gegenstand auszuräumenden rillenförmigen Schlitzes entspricht. Die einzelnen Strahlen des Druckmittels sind unter unterschiedlichen Anstellwinkeln in Bezug zu dieser Pendelebene angeordnet. Außerdem empfiehlt es sich, wenn solche Düsen verwendet werden, die verhindern, daß sich die Einzelstrahlen schon kurz nach Verlassen des Düsenkopfes aufspreizen. Vielmehr sollten die einzelnen Strahlen im wesentlichen punktförmig - beim Pendeln linienförmig - auf den Gegenstand auftreffen, sofern nicht das Kühlmedium eine "vereisende" Wirkung auf die Druckmittelstrahlen ausübt. Die Anstellwinkel betragen insbesondere bis zu 25 Grad gegenüber der Pendelebene. Die Druckmittelzuleitung ist zweckmäßigerweise biegbar, während die Kühlmedium-Zuleitung starr ausgebildet sein kann.
- Die Erfindung und besonders bevorzugte Ausbildungen derselben werden im folgenden anhand der Zeichnungen näher erläutert.
- Dabei zeigen:
- Fig. 1 eine schematische Ansicht auf eine Vorrichtung nach der Erfindung;
- Fig. 2 einen schematsichen Schnitt II-II durch die in Fig. 1 dargestellte Vorrichtung;
- Fig. 3 eine schematische Ansicht gemäß Fig. 1 einer anderen Ausbildung der Vorrichtung;
- Fig. 4 eine teilweise Querschnittsansicht durch eine Vorrichtung gemäß der Erfindung - hier ohne Richtkopf für das Kühlmedium - und zwar mit einem Querschnitt durch den rinnenförmigen Schlitz in Granit;
- Fig. 5 eine schematische Ansicht einer anderen Ausbildung der Erfindung;
- Fig. 6 eine Ansicht der Stirnseite eines Düsenkopfes;
- Fig. 7 einen Querschnitt A-B von Fig. 6 und
- Fig. 8 einen Querschnitt A-C von Fig. 6 des Düsenkopf;
- Fig. 9 einen teilweisen Querschnitt einer Düse;
- Fig. 10 eine aufgebrochene Seitenansicht eines anderen Düsenkopfes und
- Fig. 11 eine schematische Erläuterung des Gesteinszertrümmerns.
- Gemäß Fig. 1 ist eine starre Druckmittelzuleitung 12 über Verbindungsstege 36 mit der ebenfalls starren Zuleitung 31 für Kühlmedium verbunden. Sowohl die Druckmittelzuleitung 12 als auch die Kühlmedium-Zuleitung 31 sind parallel angeordnete Rohre. Am freien Ende des Rohres 12 ist eine Kupplung 11 angebracht, die die als biegbares Pendelrohr ausgebildete Druckmittelzuleitung 30 mit dem Rohr 12 so verbindet, daß das Pendelrohr um die Anlenkstelle der Kupplung 11 in Pendelbewegung - wie in unterbrochenen Linien angedeutet - um beispielsweise den Schwenkwinkel α bringbar ist. Anstelle der Kupplung 11 kann beispielsweise gemäß Fig. 3 auch ein Hochdruckschlauch (HD-Schlauch) zwischen das Rohr 12 und das Pendelrohr so eingebaut sein, daß das Druckmittel durch den biegbaren HD-Schlauch strömt, der die pendelnde Bewegung des Pendelrohrs, d.h. der Druckmittel-Zuleitung 30, im Betrieb nicht behindert.
- Die im Betrieb oszillierende Zuleitung 30 stützt sich auf einer Führung 6 ab, welche seitlich von der Kühlmedium-Zuleitung 31 absteht. Am freien Ende des Pendelrohrs befindet sich der Düsenkopf 3, an dessen Front- bzw. Stirnseite 3a hier nicht gezeigte Düsen angeordnet sind, durch welche im Betrieb Druckmittel unter hohem Druck von beispeilsweise 2000 bar in Form der Strahlen 5b auf das Gestein 15 ausgestoßen werden kann. Die pendelnde bzw. nach rechts und links um den Schwenkwinkel α oszillierende Bewegung des Pendelrohrs und daher auch des mitgeführten Düsenkopfes 3 und der Strahlen 5b wird bei diesem Beispiel durch ein Antriebsaggregat 32 veranlaßt, das an der Kühlmedienzuleitung 31 angebaut ist und durch einen Energieträger, beispielsweise kinetische, elektrische, elektromagnetische, pneumatische oder hydraulische Energie antreibbar ist, welche durch die Zuleitung 31 zum Antriebsaggregat 32 geführt wird. Ein Stößel 33 stößt das Pendelrohr kurzzeitig in die von der Zuleitung 31 abgewandte Richtung. Hierdurch wird die Feder 34 gespannt, die einerseits das zu weite Auslenken des Pendelrohrs verhindert und andererseits dasselbe wieder in die entgegengesetzte Richtung zurückzieht. Durch die Kombinationswirkung des Antriebsaggregats 32 und der Feder 34 mit dem Pendelrohr schwingt dieses zwischen den unterbrochenen Linien hin und her. Die schmalen Strahlen 5b treffen auf das Gestein 15 auf und räumen dort einen rinnenförmigen Schlitz 16 aus, wenn die Vorrichtung allmählich in Pfeilrichtung P an der Frontseite des Gesteins 15 entlang geführt wird.
- In der Nähe des Düsenkopfes 3 für das unter hohem Druck stehende Druckmittel befindet sich am freien Ende der Zuleitung 31 der Richtkopf 31a, durch den Richtstahlen 5g von als Kühlmedium dienender Luft sowohl in Richtung auf das Gestein 15 als auch in Richtung auf die einzelnen Druckmittelstrahlen 5b gerichtet sind.
- Diese Vorrichtung wird durch das hier schematisch dargestellte Gehäuse 40 bis auf dessen offene Stirnseite schützend umhüllt.
- Bei der in Fig. 3 dargestellten Alternative der Vorrichtung wird anstelle des Stößels 33 ein aus mehreren Hebeln zusammengesetztes Gestänge verwendet, mit dem das Antriebsaggregat 32 die Zuleitung 30 des Druckmittels in die pendelnde Bewegung bringt. Der Richtstrahl 5g ist unter 45 Grad auf die Hauptstrahlrichtung des Druckmittels geneigt, die hier durch den Strahl 5b des Düsenkopfes 3 veranschaulicht ist; Bei diesem Ausführungsbeispiel sind die anderen Strahlen des Druckmittels nicht angegeben.
- Gemäß Fig. 4 ist schematisch die Breite C des aus dem Gestein 15 auszuräumenden rinnenförmigen Schlitzes 16 veranschaulicht. Im Düsenkopf 3 befinden sich Düsen 5a für das Druckmittel, das gegebenenfalls auch in Form von sich vom Düsenkopf 3 mit zunehmender Richtung aufspreizenden Strahlenkegeln ausgebildet sein kann, obwohl sich schmale Einzelstrahlen als wesentlich günstiger erwiesen haben.
- Die Ausbildungsform nach Fig. 5 ist die bevorzugteste; dabei dient das unter hohem Druck aus dem Düsenkopf 3 in Form der schmalen Einzelstrahlen 5b austretende Druckmittel zum selbstätigen Antreiben des biegbaren Pendelrohrs bzw. der Zuleitung 30 in der Richtung, die durch die bügelförmige insbesondere geradlinige Führung 6 vorgegeben ist. Hier liegt die Pendelebene in der Zeichnungsebene, das heißt in der gleichen Ebene, in der sich die Zuleitung 12 für das Druckmittel einerseits und die Zuleitung 31 für das Kühlmittel andererseits befinden. Auch bei dieser Ausbildung der Erfindung wird dafür gesorgt, daß mindestens ein Richtstrahl 5g der als Kühlmedium dienenden Luft derart aus dem Richtkopf 31a austritt, daß sich eine zumindest fiktive Schnittstelle 200b mit dem nächstbenachbarten Strahl 5b des Druckmittels noch vor Erreichen des hier nicht dargestellten Gesteins ergibt.
- In den Fig. 6, 7 und 8 wird eine besonders bevorzugte Ausbildung eines Düsenkopfs demonstriert. Der rechteckförmige Düsenkopf 3 weist an seiner freien Front - bzw. Stirnseite 3a eine Anzahl von Düsen 5a auf, von denen die mittlere Düse 5a1 an der Schnittstelle zwischen der Symmetrieebene 25s (bildet gleichzeitig die Pendelebene PE) und der dazu unter rechtem Winkel verlaufenden Querebene 25q angeordnet ist. In dem Zentralbereich 3a1 um die Mitteldüse 5a1 sind weitere Düsen 5a angeordnet, so daß die Dichte, d.h. die Anzahl von Düsen pro Flächeneinheit, im Zentralbereich 3a1 größer ist als außerhalb desselben. Die äußersten Düsen 5a2 werden von Düsenelementen gebildet, welche noch näher anhand der Fig. 9 erläutert werden.
- Im Düsenkopf 3 sind von der Stirnseite 3a ausgehend Bohrungen mit Innengewinde 50 so angeordnet, daß die Achsen der Bohrungen unter Anstellwinkeln β und δ in Bezug zur Achse der mittleren Düse 5a1 und daher der Hauptstrahlrichtung geneigt sind. Die Strahlen 5b2 verlaufen daher von der Stirnfläche 3a des Düsenkopfes 3 ausgehend diametral nach außen. Dabei empfiehlt es sich, wenn der Anstellwinkel in der Pendelebene PE deutlich größer ist als der Anstellwinkel β in der quer dazu verlaufenden Querebene 25q. Bei diesem Beispiel beträgt der erstgenannte Anstellwinkel δ₂ 23 Grad, während der zweitgenannte Anstellwinkel β₂ 6 Grad beträgt. Die Düsenelemente bestehen aus den in die Innengewinde 50 von der Stirnseite 3a aus einschraubbaren Schraubbolzen 100 und den zylindrischen Ansätzen 101 die zweckmäßigerweise bis in die Sammelkammer 7 im Düsenkopf 3 ragen. Die Sammelkammer 7 ist durch einen mit Innengewinde 20 versehenen Durchgang mit der in Fig. 7 nicht dargestellten Zuleitung 30 für das Druckmittel verbunden. Der lichte Durchmesser der Düsen 5a im Bereich der Durchtrittsöffnung 102a beträgt 0,5 - 1 mm.
- Es empfiehlt sich, wenn der Schraubbolzen 100 aus insbesondere Stahl mit einem ringförmigen Einsatz 102 aus insbesondere Saphir und/oder Hartmetall versehen ist, dessen Durchtrittsöffnung 102a den kleinsten Durchflußquerschnitt aller am Durchleiten des Druckmittels beteiligten Aggregate aufweist. Der Ansatz 101 des Schraubbolzens 100 weist einen in Durchflußrichtung D des Druckmittels konisch abnehmenden Durchflußquerschnitt auf. Dabei ist am Eingang des Ansatzes 101 eine perforierte Scheibe 103 beispielsweise aufgelötet. Der Gesamtquerschnitt aller Perforationslöcher 103a in der Scheibe 103 ist größer als der Durchflußquerschnitt der Durchtrittsöffnung 102a des ringförmigen Einsatzes 102. Der Ansatz 101 schließt mit einem Teil an den Einsatz 102 an, der eine im wesentlichen zylindrische Bohrung 101b aufweist, an die sich die konische Sammelkammer 101a anschließt. Die perforierte Scheibe 103 vermindert insbesondere zusammen mit der sich konisch bzw. kegelig verengenden Sammelkammer 101a Druckstöße. Hierdurch wird besser gewährleistet, daß die einzelnen Strahlen 5b1, 5b2 des Druckmittels bis zur Auftreffstelle auf dem zu bearbeitenden Gegenstand schmal bleiben.
- Bei der besonderen Ausbildung von Figur 10 umhüllt die Kühlmittel-Zuleitung 31 die Druckmittel-Zuleitung 30 koaxial; beide Zuleitungen sind biegbar, wobei die Druckmittel-Zuleitung 30 aus einem Hochdruckschlauch besteht, da der Druckmitteldruck innerhalb derselben sehr groß ist. Während das Druckmittel durch die Düsen, hier die Düsen 5a1 und 5a2, austritt und Druckmittel-Strahlen 5b1, 5b2, 5b3 bildet, und der Düsenkopf 3 in der Pendelebene PE, d.h. senkrecht auf die Zeichnungsebene, sehr schnell hin und her pendelt, wird das von den einzelnen sehr schmalen Strahlen 5b1, 5b2, 5b3 und gegebenenfalls weiteren Einzelstrahlen gebildete Strahlenbündel umhüllt von einer Art "Vorhang" aus Luft, welches als Kühlmedium durch die ringförmige Richtdüse 201 strömt. Dabei ist die Achse der Richtdüse 201 unter dem Anstellwinkel γ von etwa 20° radial nach innen gerichtet mit der Folge, daß der unter dem Anstellwinkel β zum mittleren Strahl 5b1 angestellte Strahl 5b2 jedenfalls fiktiv an der Schnittstelle 200b2 vom Richtstrahl 5b getroffen bzw. geschnitten wird. Tatsächlich wird der Richtstrahl 5g des Unterdrucks um den Strahl 5b2 abgelenkt, der mit sehr großer Geschwindigkeit von beispielsweise 2000 km/h aus der Düse 5a2 ausströmt.
- Im übrigen wurde festgestellt, daß es nicht immer erforderlich ist, daß Richtstrahlen 5g schon vor dem Auftreffen von Druckmittelstrahlen 5b auf den Gegenstand 15 solche Strahlen 5b schneiden, obwohl dieses "Berühren" des Kühlmediums, beispielsweise der Luft des Richtstrahls 5g, mit dem Hochdruck-Druckmittel zu einem starken Abkühlen schon vor dem Auftreffen auf dem Gestein 15 führt.
- Gemäß Figur 11 trifft der Richtstrahl 5g nicht unmittelbar mit dem Strahl 5b des Druckmittels zusammen; vielmehr werden der Richtstrahl 5g und der Druckmittelstrahl 5b im wesentlichen parallel nebeneinander bei der pendelnd oszillierenden Bewegung des Düsenkopfs 3 um den Schwenk- bzw. Pendelwinkel α aus der einen Stellung in die andere strichpunktierte Stellung verschwenkt, in der der Richtstrahl mit dem Bezugszeichen 5g′ und der Druckmittelstrahl mit dem Bezugszeichen 5b′ versehen sind. Aufgrund der hohen Energie, mit der der Strahl 5b, 5b′ des Druckmittels, beispielsweise Wasser, mit dem Druck von 2000 bar im Auftreffbereich 209 am Anfang des Schlitzes 16 auf der Granit-Gestein 15 an den Auftreffstellen 210 - und kurz danach 210′ - auftrifft, findet eine plötzliche Erhitzung des Granits durch die hochenergetischen Druckmittelstrahlen 5b, 5b′ statt. Kurze Zeit später berühren Richtstrahlen 5g′ der Luft denselben Auftreffbereich 209 beispielsweise an der Auftreffstelle 211′ mit einer plötzlichen erheblichen Temperaturverminderung. Dieses schnelle Wechselspiel von Erhitzen und Abkühlen innerhalb kurzer Zeit von weniger als einer Sekunde und innerhalb kurzer Bereiche führt zur geradezu explosionsartigen Rissebildung im Gestein, so daß Partikel geradezu ab- bzw. ausplatzen. Der Abtrag- bzw. Ausräumeffekt im Auftreffbereich 209 ist daher um ein Vielfaches größer als wenn nur die Druckmittelstrahlen 5b, 5b′ dort hin und her pendeln würden. Das ohne Abkühlungsunterbrechungen erfolgende Erwärmen (ohne Anwendung der kühlenden Richtstrahlen) bildet bei vielen Gesteinssorten einen als Hitzeschild dienenden Überzug gerade im Auftreffbereich, was die Wirkung der hochenergetischen Strahlen 5b, 5b′ bei längerem Betrieb gegenüber dem beginnenden Ausräumen, wenn das Gestein noch nicht sehr stark erwärmt ist, reduziert.
- Die Erfindung ist besonders vorteilhaft anwendbar beim Einbringen von geraden oder auch bogenförmigen oder gar kreisförmigen Schlitzen in Granit und dergleichen hartem Gestein. So kann die erfindungsgemäße Vorrichtung bis zu metertiefe Schlitze in Granit einschneiden, so daß Granitblöcke wesentlich schneller und einfacher als durch Einbringen von Bohrlöchern und Absprengen mittels Sprengstoff in vorgegebener Quaderform ausgebrochen werden können Dabei sind die bei der Erfindung benutzten Medien, wie Wasser für das Hochdruckmittel und Luft für das Kühlmedium, wohlfeil und bietet die lanzenförmige Vorrichtung die Möglichkeit bei schmaler Ausbildung auch tiefe Schlitze im Granit auszuräumen. Die Wechselbeanspruchung zwischen Erhitzungseffekten beim Auftreffen der punktförmigen Einzelstrahlen des Druckmittels auf das Gestein und der Kühlwirkung dort auftreffender kühler Medien führt zu einer "Versprödung" des Gesteins im Gegensatz zu bisher bekannten Verfahren, bei denen ohne Verwendung des Kühlmediums sich ein dem Ausräumen von Granit entgegenstellender Hartstoff-Überzug ergab.
Claims (19)
- Verfahren zum Material abtragenden Bearbeiten, wie Schneiden, von Gestein, Erzen, kohle, Beton oder anderen harten Gegenständen mittels eines Druckmittels, das in Form von unter Anstellwinkeln (β) zueinander gerichteten schmalen Strahlen (5b) unter hohem Druck derart auf den Gegenstand (15) gerichtet wird, daß zur Bildung eines Schlitzes (16) im Gegenstand (15) Partikel desselben abgetragen werden,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Gegenstand (15) im Auftreffbereich (209 bis 211) der Strahlen (5b) des Druckmittels durch mindestens einen Richtstrahl (5g) eines Kühlmediums gekühlt wird und daß der (die) Richtstrahl(en) (5g) derart in Bezug zu mindestens einem Strahl (5b) des Druckmittels gerichtet wird (werden), daß der (die) Richtstrahl(en) (5g) mit dem Strahl (5b) des Druckmittels im Auftreffbereich (205 bis 211) auftrifft (auftreffen). - Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Flächendichte (Anzahl Strahldüsen pro Flächeneinheit) der Strahlen (5b) im Zentralbereich (3a1) des aus den einzelnen schmalen Strahlen (5b) gebildeten Strahlenbündels wesentlich größer gewählt ist als außerhalb des Zentralbereichs (3a1). - Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß der/die Richtstrahl(en) (5g) derart auf schmale Strahlen (5b) des Druckmittels gerichtet sind, daß sich die Schnittpunkte bzw. Schnittlinie (200b2) des Richtstrahls (5g) mit mindestens dem äußersten schmalen Strahl (5b) des Druckmittels im Abstand von der Auftreffstelle (210, 211) auf den Gegenstand (15) befindet (befinden). - Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß auf das aus den einzelnen Strahlen (5b) gebildete Strahlenbündel ein ringförmiger Richtstrahl (5g) des Kühlmittels gerichtet wird. - Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß Druckmittel unter hohem Druck von mindestens 1500 bar angewendet wird. - Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß kühles Wasser als Drückmittel verwendet wird. - Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß Luft als Kühlmedium verwendet wird. - Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß kaltes Flüssiggas als Kühlmedium verwendet wird. - Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß dem Druckmittel abrasive Partikel zugesetzt werden. - Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß das Druckmittel und/oder das Kühlmedium unter pulsierenden Druck gesetzt wird. - Vorrichtung zum Durchführen des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1-10, bei der das Druckmittel über eine Zuleitung (30) einem Düsenkopf (3) zugeführt wird und durch mindestens zwei Düsen (5a) desselben in Form schmaler Strahlen (5b) auf den zu bearbeitenden Gegenstand (15) richtbar ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß sie einen mit einer Zuleitung (31) für Kühlmedium verbundenen Richtkopf (31a) mit mindestens einer Richtdüse (201) aufweist, deren Strahlrichtung derart in Bezug zu mindestens einem Strahl (5b) des Druckmittels positioniert ist, daß der Richtstrahl (5g) des Kühlmediums mit dem Strahl (5b) im Auftreffbereich (209-211) auftrifft. - Vorrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet,
daß der Anstellwinkel (β) der Mehrzahl der Düsen (5) zwischen etwa 10 und 25 Grad gewählt ist. - Vorrichtung nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet,
daß die Druckmittel-Zuleitung (30) im wesentlichen biegbar ist. - Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet,
daß die Druckmittel-Zuleitung (20) durch eine Führung (6) in der Pendelebene (PE) geführt ist, welche mit der im wesentlichen starren Kühlmedium-Zuleitung (31) verbunden ist. - Vorrichtung nach einem der Ansprüche 11 bis 14, dadurch gekennzeichnet,
daß im Düsenkopf (3) Verbindungskanäle angeordnet sind, welche die Düsen (5a) einerseits mit einer Sammelkammer (7), in welche das Druckmittel über die Zuleitung (30) einströmt, und andererseits mit der Stirnseite (3a) des Düsenkopfes (3) verbinden. - Vorrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet,
daß Düsen (5a) je einen rohrartigen Schraubbolzen (100) aufweisen, der in einen zu einem Verbindungskanal führendes Innengewinde (50) des Düsenkopfes (3) einschraubbar ist. - Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet,
daß in dem Schraubbolzen (10) ein ringförmiger Einsatz (102) aus Saphir und/oder Hartmetall eingesetzt ist, dessen Durchtrittsöffnung (102a) den kleinsten Durchflußquerschnitt aller am Durchlaß des Druckmittels beleitigten Aggregate aufweist. - Vorrichtung nach Anspruch 16 oder 17, dadurch gekennzeichnet,
daß der Schraubbolzen (100) mit einem Ansatz (101) versehen ist, dessen Durchflußquerschnitt in Durchflußrichtung (D) des Druckmittels konisch abnimmt. - Vorrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet,
daß der Eingang in den Ansatz (101) mit einer perforierten Scheibe (103) abgedeckt ist, deren lichter Gesamtdurchflußquerschnitt aller Perforationslöcher (103a) größer ist als der Durchflußquerschnitt der Durchtrittsöffnung (102a) des Einsatzes (102).
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4128422C2 (de) * | 1991-08-27 | 1994-04-21 | Schneider Geb Loegel | Vorrichtung und Verwendung der Vorrichtung zum Abtragen von Material |
DE4306333C2 (de) * | 1993-02-24 | 1996-01-18 | I B I S Gmbh | Vorrichtung zum Herstellen von standfesten Schlitzen im Erdreich und Lockergestein |
US5498068A (en) * | 1995-02-14 | 1996-03-12 | Ingersoll-Rand Company | Non-entry mining method equipment |
DE19917611A1 (de) * | 1999-04-19 | 2000-10-26 | Abb Alstom Power Ch Ag | Verfahren zur Herstellung von Kühlluftbohrungen und Schlitzen an mit Heissgas beaufschlagten Teilen thermischer Turbomaschinen |
CA2271371C (en) * | 1999-05-10 | 2002-01-01 | Mac & Mac Hydrodemolition Inc. | Multiple jet hydrodemolition apparatus and method |
US6435620B2 (en) | 1999-07-27 | 2002-08-20 | Mac & Mac Hydrodemolition, Inc. | Multiple jet hydrodemolition apparatus and method |
US6273512B1 (en) | 1999-09-09 | 2001-08-14 | Robert C. Rajewski | Hydrovac excavating blast wand |
CN1225380C (zh) * | 2000-09-01 | 2005-11-02 | 富士胶片株式会社 | 感光材料卷的包装方法和装置以及流体加热和供应装置 |
US8191972B2 (en) * | 2004-10-27 | 2012-06-05 | Mac & Mac Hydrodemolition Inc. | Hydrodemolition machine for inclined surfaces |
US8814274B2 (en) * | 2004-10-27 | 2014-08-26 | Gerard J. MacNeil | Machine and method for deconstructing a vertical wall |
US8485279B2 (en) * | 2009-04-08 | 2013-07-16 | Pdti Holdings, Llc | Impactor excavation system having a drill bit discharging in a cross-over pattern |
US8827373B2 (en) * | 2010-02-03 | 2014-09-09 | Mac & Mac Hydrodemolition Inc. | Top-down hydro-demolition system with rigid support frame |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2548463A (en) * | 1947-12-13 | 1951-04-10 | Standard Oil Dev Co | Thermal shock drilling bit |
DE842333C (de) * | 1951-01-04 | 1952-06-26 | Rolf Huebner | Verfahren und Vorrichtung zum thermischen Bohren |
GB718735A (en) * | 1952-04-30 | 1954-11-17 | Victor Donald Grant | Liquid-discharge nozzles |
US2985050A (en) * | 1958-10-13 | 1961-05-23 | North American Aviation Inc | Liquid cutting of hard materials |
FR1257707A (fr) * | 1960-02-22 | 1961-04-07 | Appareil pulvérisateur perfectionné | |
US3526162A (en) * | 1968-05-21 | 1970-09-01 | Rogers Freels & Associates Inc | Process and apparatus for cutting of non-metallic materials |
US3704914A (en) * | 1970-11-27 | 1972-12-05 | Fletcher Co H E | Method of fluid jet cutting for materials including rock and compositions containing rock aggregates |
US4073351A (en) * | 1976-06-10 | 1978-02-14 | Pei, Inc. | Burners for flame jet drill |
SE7607337L (sv) * | 1976-06-28 | 1977-12-29 | Atlas Copco Ab | Sett och anordning for brytning av ett fast material |
US4074858A (en) * | 1976-11-01 | 1978-02-21 | Institute Of Gas Technology | High pressure pulsed water jet apparatus and process |
US4226475A (en) * | 1978-04-19 | 1980-10-07 | Frosch Robert A | Underground mineral extraction |
DE3315124A1 (de) * | 1983-04-27 | 1984-10-31 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Vorrichtung zur erzeugung pulsierend einwirkender mechanischer und hydraulischer energie zum zerkleinern von gestein |
EP0146252B1 (de) * | 1983-11-08 | 1989-04-19 | Flow Industries Inc. | Leckfreie Schneiddüsen-Einheit für Flüssigkeiten hohen Druckes und hoher Geschwindigkeit |
DE3516572A1 (de) * | 1984-03-16 | 1986-11-20 | Charles Lichtenberg Loegel jun. | Verbesserte vorrichtung zum schneiden von gestein und weitere verwendungen derselben |
DE3410981C1 (de) * | 1984-03-16 | 1985-05-09 | Charles Ingwiller Loegel jun. | Verfahren und Vorrichtung zum Schneiden von Gestein |
US4708214A (en) * | 1985-02-06 | 1987-11-24 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Interior | Rotatable end deflector for abrasive water jet drill |
US4795217A (en) * | 1986-03-07 | 1989-01-03 | Hydro-Ergon Corporation | System for removing material with a high velocity jet of working fluid |
DE3739825A1 (de) * | 1987-08-11 | 1989-02-23 | Ciwj Co Int Water Jet | Vorrichtung zum schneiden, bohren oder dergleichen bearbeiten von gestein, erzen, beton oder dergleichen |
JP2668696B2 (ja) * | 1988-03-04 | 1997-10-27 | 大成建設株式会社 | アスベスト含有物の剥離・飛散防止方法 |
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1989
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