EP0394911A1 - Combustion installation - Google Patents
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- EP0394911A1 EP0394911A1 EP90107645A EP90107645A EP0394911A1 EP 0394911 A1 EP0394911 A1 EP 0394911A1 EP 90107645 A EP90107645 A EP 90107645A EP 90107645 A EP90107645 A EP 90107645A EP 0394911 A1 EP0394911 A1 EP 0394911A1
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- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
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- F23D17/00—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel
- F23D17/002—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel gaseous or liquid fuel
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/02—Disposition of air supply not passing through burner
- F23C7/06—Disposition of air supply not passing through burner for heating the incoming air
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- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
- F23C9/08—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber for reducing temperature in combustion chamber, e.g. for protecting walls of combustion chamber
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- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
- F23C2900/07002—Premix burners with air inlet slots obtained between offset curved wall surfaces, e.g. double cone burners
Definitions
- the invention relates to a furnace according to the preamble of claim 1. It also relates to a method for operating such a furnace.
- the fuel is usually injected into a combustion chamber via a nozzle and burned there with the supply of combustion air.
- the operation of such combustion plants is possible using a gaseous or liquid fuel.
- a liquid fuel the weak point with regard to clean combustion in terms of NO x , CO, UHC emissions is primarily the necessary extensive atomization (gasification) of the fuel, its degree of mixing with the combustion air and combustion at the lowest possible temperatures .
- Premix burners have become known which are operated with 100% excess air, so that the flame is operated shortly before the point of extinguishing.
- a maximum of 15% excess air is allowed in combustion plants. Accordingly, the use of such burners in atmospheric combustion plants with the permitted excess air does not result in optimal operation.
- the invention seeks to remedy this.
- the invention as characterized in the claims, is based on the object of minimizing the pollutant emissions in combustion plants of the type mentioned, both in operation with liquid and with gaseous fuels, and in a mixed operation.
- the main advantage of the invention is that the excess air for the premix burner is replaced by exhaust gas.
- exhaust gas By adding recirculated exhaust gases to the combustion air, the flame temperature in the combustion chamber is intervened in such a way that the combustion takes place at lower temperatures.
- a heat-treated exhaust gas / fresh air mixture ensures that a completely vaporized fuel / combustion air mixture can be fed to the combustion.
- This caused by the exhaust gas recirculation improvement causes the fuel vaporizing and lowering the temperature in the combustor chamber that first, the liquid fuel such as a gaseous fuel is burned, and secondly that the x for the NO formation responsible high flame temperatures can not occur more.
- the firing system is operated with a gaseous fuel, there is already a gasified mixture, but the flame temperature is also positively influenced by the exhaust gas recirculation mentioned. With mixed operation, all advantages come into play at the same time.
- Another advantage of the invention lies in a preferred embodiment of the burner. Despite the simplest geometric design, there is no danger of reignition the flame from the combustion chamber into the burner is feared.
- the furnace N consists of a burner A, which will be discussed in more detail later, which is followed in the flow direction by a flame tube P, which in turn extends over the entire combustion chamber 11.
- the boiler B of the combustion system is located on the outflow side of the flame tube P.
- a concentric pipe Q which is part of a heat exchanger M, is located between the outer casing of the furnace N and the flame pipe P.
- the concentric tube Q has an end cover in the flow direction, which has one or more bypass devices. These each consist of an opening L with an associated bypass flap K.
- a line coming from the outside leads the liquid fuel 12 to a nozzle 3 in the burner A.
- a burner A is preceded by a control system for creating an air / exhaust gas mixture H:
- the exhaust gases C from the chimney and the fresh air D from the environment flow through a metering device E and F and are mixed with the mixture H of approx 50 - 100 ° C temperature, before it is fed into the furnace N by a fan G.
- the blower G initially requests the mixture to a heat exchanger M integrated into the flame tube P, which is designed, for example, as a tube ribbed on both sides or in one side, in which the mixture H is heated to the desired temperature. This temperature can be brought to the desired setpoint by means of the bypass flaps K mentioned above.
- the freshly prepared air / exhaust gas mixture 15, preferably with a temperature of approximately 400 ° C., flows through the burner A (see FIG.
- the type of operation described above and the type of burner described below also make it possible to recirculate a large amount of exhaust gas C, which not only has a positive effect on the temperature of the air / exhaust gas mixture, but also has the effect that the flame temperature can be reduced as far as possible , which counteracts the formation of NO x . So there are no problems with the surface temperature of the burner.
- the circuit described here has a number of other advantages, for example that the degree of recirculation of the exhaust gas C and the preheating temperature of the processed mixture 15 can be set easily and in a defined manner. Because the blower G does not come into contact with heating gases, the lowest possible blower output is required. In addition, normal constructive solutions with common materials can be provided for this. Furthermore, the present circuit proves to be advantageous in that good dynamics can be determined when the burner is started, which enables the target air temperature to be reached quickly.
- FIG. 3-5 In order to better understand the structure of the burner A, it is advantageous if the reader simultaneously uses the individual sections according to FIG. 3-5 for FIG. Furthermore, in order not to make FIG. 2 unnecessarily confusing, the guide plates 21a, 21b shown schematically according to FIGS. 3-5 have only been hinted at. In the following, the rest of Fig. 3-5 is also optionally referred to in the description of Fig. 2 as required.
- the burner A according to FIG. 2, which is a premix burner that can be used in atmospheric furnaces, consists of two half-hollow partial cone bodies 1, 2 which are offset from one another.
- the offset of the respective central axis 1b, 2b of the partial cone bodies 1, 2 to one another creates a tan on both sides in a mirror-image arrangement potential air inlet slot 19, 20 free, (Fig.3-5), through which the processed mixture 15 (preheated exhaust gas / fresh air mixture) flows into the interior of the burner A, ie into the cone cavity 14.
- the two partial cone bodies 1, 2 each have a cylindrical initial part 1 a, 2 a, which likewise run offset from one another analogously to the partial cone bodies 1, 2, so that the tangential air inlet slots 19, 20 are present from the beginning.
- a nozzle 3 is accommodated, the fuel injection 4 of which coincides with the narrowest cross section of the conical cavity 14 formed by the two partial cone bodies 1, 2.
- the burner A can be made purely conical, that is to say without cylindrical starting parts 1a, 2a.
- Both partial cone bodies 1, 2 optionally each have a fuel line 8, 9, which are provided with fuel nozzles 17 through which a gaseous fuel 13, to which the treated mixture 15 flowing through the tangential air inlet slots 19, 20 can be mixed.
- the position of these fuel lines 8, 9 is shown schematically in FIGS.
- the fuel lines 8, 9 are attached to the end of the tangential air inlet slots 19, 20, so that the admixture 16 of the gaseous fuel 14 with the inflowing prepared mixture 15 is also there takes place. Mixed operation with both types of fuel is of course possible.
- the burner A On the combustion chamber side 22, the burner A has an end wall 10 which forms the beginning of the combustion chamber 11.
- the liquid fuel 12 flowing through the nozzle 3 is injected into the cone cavity 14 at an acute angle such that a cone-shaped fuel spray which is as homogeneous as possible is obtained in the burner outlet plane.
- the fuel injector 4 can be an air-assisted nozzle or a pressure atomizer.
- the conical liquid fuel profile 5 is enclosed by a rotating mixture stream 15 flowing in tangentially.
- the concentration of the liquid fuel 12 is continuously reduced by the mixed-in combustion air 15. If gaseous fuel 13 is injected 16, the mixture formation with the prepared "combustion air” 15 occurs directly at the end the air inlet slots 19, 20.
- the optimal, homogeneous fuel concentration over the cross section is achieved in the area of the vortex run-up, that is to say in the area of the return flow zone 6, in that the fuel droplets generated by the oil nozzle are forced onto a rotational speed component by the vortex flow receive. The centrifugal force generated thereby drives the droplets of the liquid fuel 12 radially outwards. At the same time, however, the evaporation acts.
- the backflow zone 6, once geometrically fixed, is positionally stable, because the swirl number increases in the direction of flow in the region of the cone shape of the burner A.
- the design of the burner A is particularly suitable, given the given overall length of the burner, of changing the size of the tangential air inlet slots 19, 20 by fixing the partial cone bodies 1, 2 to the wall 10, for example by means of a releasable connection which cannot be seen in the figure.
- the distance between the two central axes 16, 2b (FIG. 3-5) decreases or increases as a result of radial displacement of the two partial cone bodies 1, 2 towards one another, and the gap size of the tangential air inlets 19, 20 changes accordingly, as shown in FIG Fig. 3-5 is particularly easy to understand.
- the partial cone bodies 1, 2 can also be displaced relative to one another in another plane, as a result of which even an overlap thereof can be controlled. Yes, it is even possible to move the partial cone bodies 1, 2 spirally into one another by means of a counter-rotating movement. It is therefore in your hand to vary the shape and size of the tangential air inlets 19, 20 as desired, with which the burner A can be individually adapted without changing its overall length.
- the position of the guide plates 21a, 21b also appears from FIGS. 3-5. They have flow introduction functions, with the respective end of the partial cone body 1 depending on their length and 2 extend in the flow direction of the combustion air 15.
- the channeling of the combustion air into the cone cavity 14 can be optimized by opening or closing the guide plates 21a, 21b about the pivot point 23, in particular this is necessary if the original gap size of the tangential air inlet slots 19, 20 is changed.
- burner A can also be operated without baffles 21a, 21b.
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Abstract
Bei einer Feuerungsanlage wird dem Brenner (A) über eine Misch/Fördereinrichtung (EFG) ein Gemisch aus Frischluft (D) und Abgas (C) zugeführt. In der Feuerungsanlage ist ein Wärmeüberträger (M) vorgesehen, der die kalorische Aufbereitung des Gemisches (H) vornimmt, bevor dieses in den Brenner (A) eingegeben wird.In a combustion system, the burner (A) is fed a mixture of fresh air (D) and exhaust gas (C) via a mixing / conveying device (EFG). A heat exchanger (M) is provided in the furnace, which calorically processes the mixture (H) before it is fed into the burner (A).
Description
Die Erfindung betrifft eine Feuerungsanlage gemäss Oberbegriff des Anspruchs 1. Sie betrifft auch ein Verfahren zum Betrieb einer solchen Feuerungsanlage.The invention relates to a furnace according to the preamble of
Bei Feuerungsanlagen wird bei üblicher Bauart der Brennstoff über eine Düse in einen Brennraum eingedüst und dort unter Zuführung von Verbrennungsluft verbrannt. Grundsätzlich ist der Betrieb von solchen Feuerungsanlagen durch einen gasförmigen oder flüssigen Brennstoff möglich. Beim Einsatz eines flüssigen Brennstoffs liegt die Schwachstelle hinsichtlich einer sauberen Verbrennung in Bezug auf die NOx-, CO-, UHC-Emissionen vordergründig bei der notwendigen umfassenden Zerstäubung (Vergasung) des Brennstoffes, dessen Vermischungsgrad mit der Verbrennungsluft und einer Verbrennung bei möglichst niedrigen Temperaturen.In the case of combustion systems, the fuel is usually injected into a combustion chamber via a nozzle and burned there with the supply of combustion air. In principle, the operation of such combustion plants is possible using a gaseous or liquid fuel. When using a liquid fuel, the weak point with regard to clean combustion in terms of NO x , CO, UHC emissions is primarily the necessary extensive atomization (gasification) of the fuel, its degree of mixing with the combustion air and combustion at the lowest possible temperatures .
Beim Einsatz eines gasförmigen Brennstoffes ist die Verbrennung mit einer wesentlichen Verminderung bezüglich Schadstoffemissionen gekennzeichnet, weil die Vergasung des Brennstoffes, im Gegensatz zum flüssigen Brennstoff, vorgegeben ist. Insbesondere bei Feuerungsanlagen für Heizkessel haben sich aber gasbetriebene Brenner nicht durchgesetzt, trotz der vielen diesbezüglichen Vorteile, welche diese bieten könnten. Der Grund mag darin liegen, dass die Beschaffung resp. Verteilungsinfrastruktur von gasförmigen Brennstoffen eine kostspielige Angelegen heit ist. Wird wie bereits vorne angeführt, ein flüssiger Brennstoff eingesetzt, so ist die Qualität der Verbennung bezüglich tiefer Schadstoffemissionen gewichtig davon abhängig, ob es gelingt, einen optimalen Vermichungsgrad des Brennstoff/Frischluft-Gemisches bereitzustellen, d.h. eine vollständige Vergasung des flüssigen Brennstoffes zu gewährleisten. Der Weg eine Vormischzone für das Brennstoff/Frischluft-Gemisch vor dem eigentlichen Brenner vorzusehen, führt nicht zum Ziel eines betriebssicheren Brenners, denn es besteht hier die immanente Gefahr, dass eine Rückzündung von der Verbrennungszone in die Vormischzone die Brennerelemente beschädigen könnte.When using a gaseous fuel, the combustion is marked with a significant reduction in pollutant emissions because the gasification of the fuel, in contrast to the liquid fuel, is predetermined. However, gas-fired burners have not prevailed, particularly in the case of firing systems for heating boilers, despite the many advantages that they could offer. The reason may be that the procurement or Distribution infrastructure of gaseous fuels an expensive proposition is. If, as already mentioned above, a liquid fuel is used, the quality of the classification with regard to low pollutant emissions depends largely on whether it is possible to provide an optimal degree of mixing of the fuel / fresh air mixture, ie to ensure complete gasification of the liquid fuel. The way to provide a premixing zone for the fuel / fresh air mixture in front of the actual burner does not lead to the goal of a reliable burner, because there is an inherent risk that re-ignition from the combustion zone into the premixing zone could damage the burner elements.
Es sind Vormischbrenner bekannt geworden, die mit 100 % Luftüberschuss betrieben werden, so dass die Flamme kurz vor dem Punkt des Löschens betrieben wird. Indessen ist bei Feuerungsanlagen wegen des Kesselwirkungsgrades höchstens eine Überschussluft von 15 % erlaubt. Demnach, der Einsatz solcher Brenner in atmosphärischen Feuerungsanlagen mit dem erlaubten Luftüberschuss ergibt keinen optimalen Betrieb.Premix burners have become known which are operated with 100% excess air, so that the flame is operated shortly before the point of extinguishing. However, due to the boiler efficiency, a maximum of 15% excess air is allowed in combustion plants. Accordingly, the use of such burners in atmospheric combustion plants with the permitted excess air does not result in optimal operation.
Selbst wenn der Vergasungsgrad des flüssigen Brennstoffs weitgehend erreicht würde, wäre auf die hohen Flammentemperaturen noch nicht eingewirkt, welche bekanntlich für die NOx-Bildung verantwortlich sind. Die angestrebte Verbrennung bei niedrigen Temperaturen sowie die homogene Vermischung des Öldampfes mit Luft können somit mit den bekannten Vormischbrenner nicht gewährleistet werden.Even if the degree of gasification of the liquid fuel were largely reached, the high flame temperatures, which are known to be responsible for the formation of NO x , would not have been affected. The desired combustion at low temperatures and the homogeneous mixing of the oil vapor with air can therefore not be guaranteed with the known premix burners.
Hier will die Erfindung Abhilfe schaffen. Der Erfindung, wie sie in den Ansprüchen gekennzeichnet ist, liegt die Aufgabe zugrunde, bei Feuerungsanlagen der eingangs genannten Art die Schadstoffemissionen zu minimieren, dies sowohl bei einem Betrieb mit flüssigen als auch mit gasförmigen Brennstoffen, sowie bei einem Mischbetrieb.The invention seeks to remedy this. The invention, as characterized in the claims, is based on the object of minimizing the pollutant emissions in combustion plants of the type mentioned, both in operation with liquid and with gaseous fuels, and in a mixed operation.
Der wesentliche Vorteil der Erfindung ist darin zu sehen, dass die Überschussluft für den Vormischbrenner durch Abgas ersetzt wird. Durch Zufügung von rückgeführten Abgasen zur Verbrennungsluft wird auf die Flammentemperatur im Brennraum eingegriffen, dergestalt, dass die Verbrennung bei niedrigeren Temperaturen abläuft. Beim Betrieb mit einem flüssigen Brennstoff sorgt ein wärmemässig aufbereitetes Abgas/Frischluft-Gemisch dafür, dass ein vollständig verdampftes Brennstoff/Verbrennungsluft-Gemisch der Verbrennung zugeführt werden kann. Diese durch die Abgasrückführung bedingte Verbesserung der Brennstoffverdampfung und Absenkung der Temperatur im Brenneraum bewirkt, dass erstens der flüssige Brennstoff wie ein gasförmiger Brennstoff verbrannt wird, und zweitens dass die für die NOx-Bildung verantwortlichen hohen Flammentemperaturen nicht mehr auftreten können.The main advantage of the invention is that the excess air for the premix burner is replaced by exhaust gas. By adding recirculated exhaust gases to the combustion air, the flame temperature in the combustion chamber is intervened in such a way that the combustion takes place at lower temperatures. When operating with a liquid fuel, a heat-treated exhaust gas / fresh air mixture ensures that a completely vaporized fuel / combustion air mixture can be fed to the combustion. This caused by the exhaust gas recirculation improvement causes the fuel vaporizing and lowering the temperature in the combustor chamber that first, the liquid fuel such as a gaseous fuel is burned, and secondly that the x for the NO formation responsible high flame temperatures can not occur more.
Wird demgegenüber die Feuerungsanlage mit einem gasförmigen Brennstoff betrieben, so liegt zwar bereits ein vergastes Gemisch vor, die Flammentemperatur erfährt aber auch hier, durch die genannte Abgasrückführung eine positive Beeinflussung. Bei einem Mischbetrieb kommen alle Vorteile gleichzeitig zum Tragen.If, on the other hand, the firing system is operated with a gaseous fuel, there is already a gasified mixture, but the flame temperature is also positively influenced by the exhaust gas recirculation mentioned. With mixed operation, all advantages come into play at the same time.
Die Verbesserung bezüglich Sschadstoffemissionen einer, allgemein gesprochen, mit fossilen Brennstoffen betriebenen Feuerungsanlagen weist also nicht bloss wenige Prozentpunkte auf, sondern allein die NOx-Emissionen werden dergestalt minimiert, dass im Optimalfall vielleicht nur noch 10 % dessen gemessen wird, was die gesetzlichen Grenzwerte tolerieren. Somit ist eine ganz neue Qualitätsstufe auf diesem Weg erreicht worden.The improvement in pollutant emissions of a, generally speaking, combustion plant operated with fossil fuels therefore not only shows a few percentage points, but only the NO x emissions are minimized in such a way that in the optimal case only 10% of what is tolerated by the legal limit values is measured . In this way, a completely new level of quality has been achieved.
Wie gesetzlich verlangt, wird durch eine Rückführung von gekühlten Abgasen einen optimalen betrieb in atmosphärischen Feuerungsanlagen bei nahstöchiometrischer Fahrweise ermöglicht.As required by law, the return of cooled exhaust gases enables optimal operation in atmospheric combustion plants with a near-stoichiometric mode of operation.
Ein weiterer Vorteil der Erfindung liegt in einer bevorzugten Ausgestaltung des Brenners begründet. Trotz einfachster geometrischer Ausgestaltung muss hier keine Gefahr eines Rückzündens der Flamme aus dem Brennraum in den Brenner befürchtet werden. Die wohlbekannten Probleme bei der Einsetzung von Drallerzeugern im Gemischstrom, so jene, die durch Abbrenen von Belägen mit Zerstörung der Drallschaufeln entstehen können, treten hier somit nicht auf. Die Verbesserung bezüglich Schadstoffemissionen bei zulässiger Betreibungsart ist gegeben.Another advantage of the invention lies in a preferred embodiment of the burner. Despite the simplest geometric design, there is no danger of reignition the flame from the combustion chamber into the burner is feared. The well-known problems in the use of swirl generators in the mixture flow, such as those which can arise from the burning off of deposits with destruction of the swirl vanes, do not occur here. There is an improvement in pollutant emissions for permitted types of debt collection.
Vorteilhafte und zweckmässige Weiterbildungen der erfindungsgemässen Aufgabenlösung sind in den weiteren abhängigen Ansprüchen gekennzeichnet.Advantageous and expedient developments of the task solution according to the invention are characterized in the further dependent claims.
Im folgenden wird anhand der Zeichnung Ausführungsbeispiele der Erfindung näher erläutert. Alle für das unmittelbare Verständdnis der Erfindung erforderlichen Elemente sind fortgelassen. Die Strömungsrichtungen der verschiedenen Medien sind mit pfeilen angegeben.In den verschiedenen Figuren sind jeweils gleiche Elemente mit den gleichen Bezugszeichen versehen.Exemplary embodiments of the invention are explained in more detail below with reference to the drawing. All elements necessary for the immediate understanding of the invention have been omitted. The flow directions of the different media are indicated by arrows. In the different figures, the same elements are provided with the same reference symbols.
Es zeigt:
- Fig.1 eine Feuerungsanlage mit einem Brenner, einer Schaltung zur Abgasrückführung und Vermischung mit Luft sowie einer Temperaturbehandlung der Verbrennungsluft, alles in schematischer Darstellung,
- Fig. 2 einen Brenner für flüssige und/oder gasförmige Brennstoffe, für den Betrieb einer Feuerungsanlage nach Fig. 1, in perspektivischer Darstellung, entsprechend aufgeschnitten und
- Fig.3,4,5 entsprechende Schnitte durch die Ebenen III-III (Fig. 3), IV-IV (Fig. 4) und V-V (Fig. 5), wobei diese Schnitte nur eine schematische, vereinfachte Darstellung des Brenners nach Fig.2 sind.
- 1 shows a combustion system with a burner, a circuit for exhaust gas recirculation and mixing with air and a temperature treatment of the combustion air, all in a schematic representation,
- Fig. 2 shows a burner for liquid and / or gaseous fuels, for the operation of a furnace according to Fig. 1, in a perspective view, cut accordingly and
- 3,4,5 corresponding sections through the planes III-III (Fig. 3), IV-IV (Fig. 4) and VV (Fig. 5), these sections only a schematic, simplified representation of the burner according to Fig .2 are.
Fig.1 zeigt eine Feuerungsanlage in schematischer Darstellung. Die Feuerungsanlage N besteht aus einem Brenner A, auf den später noch näher eingegangen wird, dem sich in Strömungsrichtung ein Flammrohr P anschliesst, das seinerseits sich über den ganzen Brennraum 11 erstreckt. Abströmungsseitig des Flammrohres P befindet sich der Kessel B der Feuerungsanlage. Zwischen der Aussenummantelung der Feuerungsanlage N und dem Flammrohr P befindet sich ein konzentrisches Rohr Q, das Bestandteil eines Wärmeübertragers M ist. Das konzentrische Rohr Q weist in Anströmungsrichtung einen Abschlussdeckel auf, der eine oder mehrere Bypasseinrichtungen aufweist. Diese bestehen aus jeweils einer Öffnung L mit einer dazugehörigen Bypassklappe K. Eine von aussen kommende Leitung führt den flüssigen Brennstoff 12 einer Düse 3 im Brenner A zu. Dem Brenner A ist eine Regelung zur Erstellung eines Luft/Abgas-Gemisches H vorgeschaltet: Die herangeführten Abgase C aus dem Kamin und die Frischluft D aus der Umgebung durchströmen je eine Dosiereinrichtung E und F und werden hier im gewünschten Verhältnis zu einem Gemisch H von ca. 50 - 100°C Temperatur, geformt, bevor dieses über ein Gebläse G in die Feuerungsanlage N gefördert wird. Das Gebläse G fordert das Gemisch vorerst zu einem in das Flammrohr P integrierten Wärmeübertrager M, der beispielsweise als beidseitig oder einseitig verripptes Rohr ausgebildet ist, in welchem die Aufheizung des Gemisches H auf die Solltemperatur stattfindet. Diese Temperatur kann mit Hilfe der bereits erwähnten Bypassklappen K, durch entsprechende Zuschaltung auf den erwünschten Sollwert gebracht werden. Das nun aufbereitete Frischluft/Abgas-Gemisch 15, mit vorzugsweise einer Temperatur von ca. 400°C, durchströmt den Brenner A (siehe hierzu Fig.2) und wird mit dem flüssigen Brennstoff 12 aud Düse 3 gemischt, der auftrund der Temperatur des Gemisches 15 nun leicht und schnell verdampft. Am Austritt des Brenners A setzt dann die Verbrennung ein (vgl. Beschreibung aus Fig. 2). Ein Teil der freigesetzten Wärme wird nun über den Wärmeübertrager M auf das Gemisch H übertragen, bevor das Abgas in den Kessel B und dann in den Kamin gelangt. Bei dieser Konzeption können Gebläse G, Wärmeübertrager M und Brenner A zusammen in ein einziges Gehäuse eingebaut werden, das, analog zu den konventionellen Brennern, an den Kessel B angeflanscht wird. Die oben beschriebene Betreibungsart und die unten beschriebene Brennerart ermöglichen des weiteren, eine grosse menge Abgas C rezirkulieren zu lassen, welches sich nicht nur positiv auf die Temperatur des Luft/Abgas-Gemisches auswirkt, sondern auch bewirkt, dass die Flammentemperatur möglichst weit abgesenkt werden kann, was der Bildung von NOx entgegenwirkt. So entstehen keine Probleme mit der Oberflächentemperatur des Brenners. Die hier beschriebene Schaltung weist eine Reihe anderer Vorteile auf, so beispielsweise, dass der Rezirkulationsgrad des Abgases C und die Vorheiztemperatur des aufbereiteten Gemisches 15 einfach und definiert einstellbar sind. Dadurch, dass das Gebläse G nicht mit Heizgasen in Kontakt kommt, ist eine geringstmögliche Gebläseleistung vonnöten, darüber hinaus können hierfür normale konstruktive Lösungen mit gängigen Materialen vorgesehen werden. Des weiteren erweist sich vorliegende Schaltung insofern als vorteilhaft, als eine gute Dynamik beim Brennerstart festzustellen ist, die ein schnelles Erreichen der Sollufttemperatur möglich macht.1 shows a combustion system in a schematic representation. The furnace N consists of a burner A, which will be discussed in more detail later, which is followed in the flow direction by a flame tube P, which in turn extends over the
Um den Aufbau des Brenners A besser zu verstehen, ist es von Vorteil, wenn der Leser gleichzeitig zu Fig.2 die einzelnen Schnitte nach Fig.3-5 heranzieht. Des weiteren, um Fig.2 nicht unnötig unübersichtlich zu gestalten, sind in ihr die nach Fig.3-5 schematisch gezeigten Leitbleche 21a, 21b nur andeutungsweise aufgenommen worden. Im folgenden werden auch bei der Beschreibung von Fig.2 wahlweise, nach Bedarf, auf die restlichen Fig.3-5 hingewiesen.In order to better understand the structure of the burner A, it is advantageous if the reader simultaneously uses the individual sections according to FIG. 3-5 for FIG. Furthermore, in order not to make FIG. 2 unnecessarily confusing, the
Der Brenner A gemäss Fig. 2, der ein Vormischbrenner ist, der bei atmosphärischen Feuerungsanlagen einsetzbar ist, besteht aus zwei halben hohlen Teilkegelkörpern 1, 2, die vesetzt zueinander aufeinander liegen. Die Versetzung der jeweiligen Mittelachse 1b, 2b der Teilkegelkörper 1, 2 zueinander schafft auf beiden Seiten in spiegelbildlicher Anordnung jeweils einen tan gentialen Lufteintrittsschlitz 19, 20 frei, (Fig.3-5), durch welche das aufbereitete Gemisch 15 (vorerwärmtes Abgas/Frischluft-Gemisch) in den Innenraum des Brenners A, d.h. in den Kegelhohlraum 14 strömt. Die beiden Teilkegelkörper 1, 2 haben je einen zylindrischen Anfangsteil 1a, 2a, die ebenfalls analog den Teilkegelkörpern 1, 2 versetzt zueinander verlaufen, so dass die tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 vom Anfang an vorhanden sind. In diesem zylindrischen Anfangsteil 1a, 2a ist eine Düse 3 untergebracht, deren Brennstoffeindüsung 4 mit dem engsten Querschnitt des durch die zwei Teilkegelkörper 1, 2 gebildeten kegeligen Hohlraumes 14 zusammenfällt. Selbstverständlich kann der Brenner A rein kegelig, also ohne zylindrische Anfangsteile 1a, 2a, ausgeführt sein. Beide Teilkegelkörper 1, 2 weisen wahlweise je eine Brennstoffleitung 8, 9 auf, die mit Brennstoffdüsen 17 versehen sind, durch welche ein gasförmiger Brennstoff 13, dem das durch die tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 strömende aufbereitete Gemisch 15 zugemischt werden kann. Die Lage dieser Brennstoffleitungen 8, 9 geht schematisch aus Fig. 3-5 hervor: Die Brennstoffleitungen 8, 9 sind am Ende der tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 angebracht, so dass dort auch die Zumischung 16 des gasförmigen Brennstoffes 14 mit dem einströmenden aufbereiteten Gemisch 15 stattfindet. Selbstverständlich ist ein Mischbetrieb mit beiden Brennstoffarten möglich. Brennraumseitig 22 weist der Brenner A eine stirnförmige Wand 10 auf, die den Anfang des Brennraumes 11 bildet. Der durch die Düse 3 strömende flüssige Brennstoff 12 wird in einem spitzen Winkel in den Kegelhohlraum 14 eingedüst, dergestalt, dass sich in der Brenneraustrittsebene ein möglichst homogener kegeliger Brennstoffspray einstellt. Bei der Brennstoffeindüsung 4 kann es sich um eine luftunterstütze Düse oder um einen Druckzerstäuber handeln. Das kegelige Flüssigbrennstoffprofil 5 wird von einem tangential einströmenden rotierenden Gemischstromes 15 umschlossen. In axialer Richtung wird die Konzentration des Flüssigbrennstoffes 12 fortlaufend durch die eingemischte Verbrennungsluft 15 abgebaut. Wird gasförmiger Brennstoff 13 eingedüst 16, geschieht die Gemischbildung mit der aufbereiteten "Verbrennungsluft" 15 direkt am Ende der Lufteintrittsschlitze 19, 20. Bei der Eindüsung von flüssigem Brennstoff 12 wird im Bereich des Wirbelaufplatzens, also im Bereich der Rückströmzone 6, die optimale, homogene Brennstoffkonzentration über den Querschnitt dadurch erreicht, dass die durch die Öldüse erzeugten Brennstofftröpfchen von der Wirbelströmung eine Drehgeschwindigkeitskomponente aufgezwungen erhalten. Die dadurch erzeugte Fliehkraft treibt die Tröpfchen des flüssigen Brennstoffes 12 radial nach aussen Gleichzeitig wirkt aber die Verdampfung. Das Zusammenspiel von Fliehkraft und Verdampfung führt im Auslegungsfall dazu, dass die Innenwände der Teilkegelkörper 1,2 nicht benetzt werden, und dass im Bereich der Rückströmzone 6 ein sehr gleichförmiges Brennstoff/Luft-Gemisch zustande kommt. Die Zündung erfolgt an der Spitze der Rückströmzone 6. Erst an dieser Stelle kann eine stabile Flammenfront 7 entstehen.Ein Rückschlag der Flamme ins Innere des Brenners A, wie dies bei bekannten Vormischstrecken stets zu befürchten ist, wogegen dort mit komplizierten Flammenhaltern Abhilfe gesucht wird, hätte hier keine fatalen Folgen. Ist das aufbereitete Gemisch 15 vorgeheizt wie dies im vorliegenden Beispiel der Fall ist, so stellt sich, wie unter der Beschreibung von Fig. 1 erläutert ist, eine beschleunigte ganzheitliche Verdampfung des flüssigen Brennstoffes 12 ein, bevor der Punkt am Ausgang des Brenners A erreicht ist, an dem die Zündung des Gemisches stattfinden kann. Der Grad der Verdampfung ist selbstverständlich von der Grösse des Brenners A, der Tropfengrössenverteilung und der Temperatur des aufbereiteten Gemisches 15 abhängig. Unabhängig aber davon, ob neben der homogenen Tropfenvormischung durch ein Gemisch 15 niedrige Temperatur oder zusätzlich nur eine partielle oder die vollständige Tropfenverdampfung durch ein vorgeheiztes aufbereitetes Gemisch 15 erreicht wird, fallen die Stickoxid- und Kohlenmonoxidemissionen niedrig aus, wenn der Luftüberschuss mindestens 60 % beträgt oder der Luftüberschuss durch Abgas ersetzt wird, womit hier eine zusätzliche Vorkehrung zur Minimierung der NOx- Emissionen zur Verfügung steht. Im Falle einer vollständigen Verdampfung des flüssigen Brennstoffes 12 vor dem Eintritt in die Verbrennungszone (Brennraum 11) sind die Schadstoff emissionswerte am niedrigsten. Gleiches gilt auch für den nahstöchiometrischen Betrieb, wenn die Überschussluft durch rezirkulierendes Abgas C ersetzt wird. Bei der Gestaltung der Teilkörper 1, 2 hinsichtlich Kegelneigung und der breite der tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 sind enge Grenzen einzuhalten, damit sich das gewünschte Strömungsfeld der Luft mit ihrer Rückströmzone 6 im Bereich der Brennermündung zur Flammenstabilisierung einstellt. Allgemein ist zu sagen, dass eine Verkleinerung der Lufteintrittsschlitze 19, 20 die Rückströmzone 6 weiter stromaufwärts verschiebt, wodurch dann allerdings das Gemisch früher zur Zündung käme. Immerhin ist hier zu sagen, dass die einmal geometrisch fixierte Rückströmzone 6 an sich positionsstabil ist, denn die Drallzahl nimmt in Strömungsrichtung im Bereich der Kegelform des Brenners A zu. Die Konstruktion des Brenners A eignet sich vorzüglich, bei vorgegebener Baulänge des Brenners, die Grösse der tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 zu verändern, indem die Teilkegelkörper 1, 2 beispielsweise anhand einer in der Figur nicht ersichtlichen lösbaren Verbindung mit der Wand 10 fixiert sind. Durch radiale Verschiebung der beiden Teilkegelkörper 1, 2 zu- oder auseinander verkleinert bzw. vergrössert sich der Abstand der beiden Mittelachsen 16, 2b (Fig.3-5), und dementsprechend verändert sich die Spaltgrösse der tangentialen Lufteintritte 19, 20, wie dies aus Fig.3-5 besonders gut nachvollziehbar ist. Selbstverständlich sind die Teilkegelkörper 1, 2 auch in einer anderen Ebene zueinander verschiebbar, wodurch sogar eine Überlappung derselben angesteuert werden kann. Ja, es ist sogar möglich, die Teilkegelkörper 1, 2 durch eine gegenläufige drehende Bewegung spiralartig ineinander zu verschieben. Somit hat man es in der Hand, die Form und die Grösse der tangentialen Lufteintritte 19, 20 beliebig zu variieren, womit der Brenner A ohne Veränderung seiner Baulänge individuell angepasst werden kann.The burner A according to FIG. 2, which is a premix burner that can be used in atmospheric furnaces, consists of two half-hollow
Aus Fig.3 - 5 geht auch die Lage der Leitbleche 21a, 21b hervor. Sie haben Strömungseinleitungsfunktionen, wobei sie, entsprechend ihrer Länge, das jeweilige Ende der Teilkegelkörper 1 und 2 in Anströmungsrichtung der Verbrennungsluft 15 verlängern. Die Kanalisierung der Verbrennungsluft in den Kegelhohlraum 14 kann durch Öffnung bzw. Schliessung der Leitbleche 21a, 21b um den Drehpunkt 23 optimiert werden, insbesondere ist dies dann vonnöten, wenn die ursprüngliche Spaltgrösse der tangentialen Lufteintrittsschlitze 19, 20 verändert wird. Selbstverständlich kann der Brenner A auch ohne Leitbleche 21a, 21b betrieben werden.The position of the
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0436113A1 (en) * | 1989-12-01 | 1991-07-10 | Asea Brown Boveri Ag | Method for operating a combustion plant |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5388409A (en) * | 1993-05-14 | 1995-02-14 | Stirling Thermal Motors, Inc. | Stirling engine with integrated gas combustor |
DE4404389A1 (en) * | 1994-02-11 | 1995-08-17 | Abb Research Ltd | Combustion chamber with auto-ignition |
DE4411624A1 (en) * | 1994-04-02 | 1995-10-05 | Abb Management Ag | Combustion chamber with premix burners |
DE4422535A1 (en) * | 1994-06-28 | 1996-01-04 | Abb Research Ltd | Process for operating a furnace |
DE4441641A1 (en) * | 1994-11-23 | 1996-05-30 | Abb Management Ag | Combustion chamber with premix burners |
DE19523094A1 (en) * | 1995-06-26 | 1997-01-02 | Abb Management Ag | Combustion chamber |
DE19545309A1 (en) * | 1995-12-05 | 1997-06-12 | Asea Brown Boveri | Premix burner |
DE10040869A1 (en) * | 2000-08-21 | 2002-03-07 | Alstom Power Nv | Method and device for suppressing flow vortices within a fluid power machine |
DE10050248A1 (en) * | 2000-10-11 | 2002-04-18 | Alstom Switzerland Ltd | Pre-mixing burner comprises swirl burner with inner chamber, with widening passage, injector with adjustable elements. |
EP1510755B1 (en) * | 2003-09-01 | 2016-09-28 | General Electric Technology GmbH | Burner with lance and staged fuel supply. |
DE102006000174B9 (en) * | 2006-04-13 | 2009-04-16 | Honeywell Technologies Sarl | Oil premix burner and method of operation therefor |
ES2474417T3 (en) * | 2010-07-26 | 2014-07-09 | Hovalwerk Ag | Combustion installation with pre-mixing |
DE102011012493B4 (en) * | 2011-02-25 | 2012-09-20 | Robert Bosch Gmbh | Ölvormischbrenner |
US20140272733A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Luc Laforest | Liquefied fuel combustor with integrated evaporator device and associated method |
EP2837883B1 (en) * | 2013-08-16 | 2018-04-04 | Ansaldo Energia Switzerland AG | Premixed can annular combustor with mixing lobes for the second stage of a sequential gas turbine |
CN106152141B (en) * | 2016-08-16 | 2018-10-30 | 李川凌 | A kind of fuel oil adds hydrogen to be mixed and burned equipment |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2370235A1 (en) * | 1976-11-05 | 1978-06-02 | Interliz Anstalt | BOILER INCLUDING A HOT GAS GENERATOR FOR LIQUID OR GASEOUS FUELS |
EP0210462A1 (en) * | 1985-07-30 | 1987-02-04 | BBC Brown Boveri AG | Dual combustor |
EP0321809B1 (en) * | 1987-12-21 | 1991-05-15 | BBC Brown Boveri AG | Process for combustion of liquid fuel in a burner |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3174526A (en) * | 1960-08-23 | 1965-03-23 | Linde Robert Albert Von | Atomizing burner unit |
US3258052A (en) * | 1963-01-18 | 1966-06-28 | Colt Ventilation & Heating Ltd | Heat generators |
US4380429A (en) * | 1979-11-02 | 1983-04-19 | Hague International | Recirculating burner |
EP0271111B1 (en) * | 1986-12-11 | 1991-05-29 | Dreizler, Walter | Boiler using exterior recycling of combustion gases |
-
1989
- 1989-04-27 CH CH1612/89A patent/CH680816A5/de not_active IP Right Cessation
-
1990
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- 1990-04-25 US US07/514,277 patent/US5118283A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2370235A1 (en) * | 1976-11-05 | 1978-06-02 | Interliz Anstalt | BOILER INCLUDING A HOT GAS GENERATOR FOR LIQUID OR GASEOUS FUELS |
EP0210462A1 (en) * | 1985-07-30 | 1987-02-04 | BBC Brown Boveri AG | Dual combustor |
EP0321809B1 (en) * | 1987-12-21 | 1991-05-15 | BBC Brown Boveri AG | Process for combustion of liquid fuel in a burner |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0436113A1 (en) * | 1989-12-01 | 1991-07-10 | Asea Brown Boveri Ag | Method for operating a combustion plant |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0394911B1 (en) | 1994-03-30 |
US5118283A (en) | 1992-06-02 |
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JP2957225B2 (en) | 1999-10-04 |
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DE59005152D1 (en) | 1994-05-05 |
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