EP0379435A1 - Procédé et installation de séparation d'air et de production d'oxygène ultra-pur - Google Patents

Procédé et installation de séparation d'air et de production d'oxygène ultra-pur Download PDF

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EP0379435A1
EP0379435A1 EP90400145A EP90400145A EP0379435A1 EP 0379435 A1 EP0379435 A1 EP 0379435A1 EP 90400145 A EP90400145 A EP 90400145A EP 90400145 A EP90400145 A EP 90400145A EP 0379435 A1 EP0379435 A1 EP 0379435A1
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tank
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Definitions

  • the present invention relates to a method and an installation for producing ultra-pure oxygen from a main double column air distillation apparatus comprising a medium pressure column and a low pressure column.
  • ultra-pure oxygen oxygen practically free of methane (and therefore of hydrocarbons) and argon, for example containing less than 0.1 ppm of hydrocarbons and less than 10 ppm of argon , these contents being fixed in advance and being able to vary according to the applications. Ultra-pure oxygen is especially intended for the electronics industries.
  • the invention aims to allow the production of ultra-pure oxygen at the cost of an inexpensive modification of the main distillation apparatus and, above all, without additional energy expenditure.
  • the method according to the invention is characterized in that: - A first gas produced in the lower part of the low pressure column is sent to the tank of a first auxiliary column, and the liquid produced in the tank of the first auxiliary column is returned to the latter; - A fluid produced at the head of the first auxiliary column is distilled in a second auxiliary column, the ultra-pure oxygen being produced in the tank of this second auxiliary column; and - the tank of the second auxiliary column is heated by condensing there a heating gas available under medium pressure at the lower or intermediate part of the medium pressure column, and the condensate is returned to the main distillation apparatus of air.
  • the heating gas can in particular be compressed air taken from the supply to the medium pressure column.
  • the invention also relates to an installation for separating air and producing ultra-pure oxygen intended for the implementation of the process defined above.
  • This installation of the type comprising a main double-column air distillation apparatus itself comprising a medium pressure column and a low pressure column, is characterized in that it further comprises: - a first auxiliary column, the tank of which is connected to the lower part of the low pressure column by a first gas pipe and by a second liquid pipe; - a second auxiliary column connected by a third pipe to the head of the first auxiliary column; - an indirect heat exchanger placed in the tank of the second auxiliary column; - Means for taking from the lower or intermediate part of the medium pressure column a heating gas under medium pressure and introducing it into the heat exchanger; and - Means for returning condensate from the heat exchanger to the main air distillation apparatus.
  • the installation shown in Figure 1 is intended to separate air into its constituents to produce: nitrogen gas under pressure of oxygen gas at about 99.5% purity; and ultra-pure oxygen having a predetermined maximum content of methane and argon, for example less than 0.1 ppm of methane and less than 10 ppm of argon.
  • the production of ultra-pure oxygen corresponds to a small fraction, preferably between 5 and 10%, of the oxygen production of the installation.
  • the installation comprises a main air distillation apparatus 1 itself comprising a double distillation column 2.
  • the double column comprises a medium pressure column 3 surmounted by a low pressure column 4.
  • a condenser-vaporizer 5 connects indirect heat exchange of the top nitrogen of column 3 and the tank liquid (oxygen at around 99.5% purity) of column 4.
  • the air to be treated, purified and cooled to its dew point is mainly introduced under medium pressure, ie approximately 6 bars absolute, at the bottom of column 3 by a pipe 6. Its condensation produces "rich liquid” LR, part of which is expanded in an expansion valve 7 and introduced at an intermediate level of the column 4, which operates at low pressure, ie slightly above atmospheric pressure. "Lean liquid” LP, consisting essentially of nitrogen, is taken off at the top of column 3 and then, after expansion in an expansion valve 8, is introduced at the top of column 4.
  • the double column 2 also includes a pipe 9 production of gaseous oxygen at 99.5% purity, at the bottom of column 4, a line 10 of production of nitrogen gas at 6 bars, at the top of column 3, and a pipe 11 for discharging a residual gas W (impure nitrogen) starting from the top of column 4.
  • a pipe 9 production of gaseous oxygen at 99.5% purity at the bottom of column 4
  • a line 10 of production of nitrogen gas at 6 bars at the top of column 3
  • a pipe 11 for discharging a residual gas W (impure nitrogen) starting from the top of column 4.
  • a second auxiliary column 17 is supplied at an intermediate location, via a pipe 18, by the head vapor of the column 12. It has n + n 1 theoretical plates below the pipe 18. Its tank has a vaporizer 19 and its top a condenser 20. The vaporizer is heated by means of air at 6 bars, derived from line 6 by a line 21, and the condenser 20 is cooled by the rest of the rich liquid LR, expanded in an expansion valve 22 The rich liquid vaporized in the condensers 15 and 20 is returned to column 4 via a common line 23. The liquefied air leaving the vaporizer 19 can be returned to the corresponding level in column 4 or, as shown, be combined with the liquid. rich withdrawn from the tank of column 4, since its flow rate is low compared to that of this rich liquid.
  • a pipe 24 connects the top of the column 17 to an intermediate point of the column 4.
  • the oxygen conveyed through line 13 contains argon and methane as impurities.
  • L, e methane separates from oxygen and argon in column 12 with n theoretical plates, all the more completely as the number n is large.
  • the calculation shows that a number less than or equal to 8 is sufficient for the usual applications of ultra-pure oxygen.
  • the invention applies in the same way to main air distillation apparatuses producing oxygen with a purity of less than 99.5%, for example 95 or 97%.
  • the gas drawn off through line 13 then contains nitrogen, which easily separates from the oxygen in the auxiliary column 17.
  • the vaporizer 19 it is possible to use the place of air, to heat the vaporizer 19, an oxygen-depleted gas taken from the lower or intermediate part of the column 3.
  • the oxygen content of the heating gas must however remain sufficient to ensure, by condensation of this gas, the vaporization of ultra-pure oxygen. Indeed, this vaporization takes place at a pressure higher than that of the tank of column 4 due to the presence of the n1 additional trays in column 17.
  • FIG. 2 shows how the invention can be applied to a main air distillation apparatus 1A provided with an oxygen-argon separation column 26.
  • a main air distillation apparatus 1A provided with an oxygen-argon separation column 26.
  • a pipe 13A called "argon tapping" starts from an intermediate location of the column 4, N theoretical plates above the tank.
  • This pipe opens into the tank of column 26 and conveys a gas essentially consisting of oxygen and argon, and a return pipe 14A starts from the lowest point of column 26 and opens into column 4 at approximately the level 13A argon stitching.
  • the column 26 is equipped with a head condenser 15A supplied by the portion of the rich liquid LR which is not expanded in the valve 7, this liquid being expanded in an expansion valve 16A.
  • the rich liquid vaporized leaving the condenser 15A is returned to column 5, a little below the rich liquid coming from> valve 7.
  • the raw argon produced at the top of column 26 is discharged through a line 27.
  • the main distillation apparatus 1A is modified as follows to produce ultra-pure oxygen.
  • a vaporizer 19A is placed in the tank of the column 17A. This vaporizer is heated as before by air at 6 bars conveyed by line 21 and combined with the rich liquid LR after condensation.
  • the oxygen-argon gas mixture conveyed by line 13A contains methane as an impurity. Methane separates from oxygen and argon in the lower section 12A with n theoretical plates of column 26, all the more completely as the number n is large. The calculation shows that a number n less than or equal to 8 is sufficient for the usual applications of ultra-pure oxygen.
  • n 1 from about 15 to 30.
  • a line 29 for withdrawing liquid oxygen at about 99.5% purity can, as shown, from an intermediate location of column 17A Located substantially N + n theoretical plates below the top of this column 17A.
  • This oxygen is practically free of hydrocarbons and can therefore be used for certain applications where hydrocarbons are undesirable, for example in the medical field.

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Abstract

De l'oxygène de cuve de la colonne basse pression (4) est épuré des hydrocarbures dans une première colonne auxiliaire (12), et la vapeur de tête de cette colonne est distillée dans une deuxième colonne auxiliaire (17) chauffée à sa base par de l'air moyenne pression. De l'oxygène ultra-pur est produit en cuve de la deuxième colonne auxiliaire. Application à la production d'oxygène ultra-pur pour l'industrie électronique.

Description

  • La présente invention est relative à un pro­cédé et une installation permettant de produire de l'oxygène ultra-pur à partir d'un appareil principal de distillation d'air à double colonne comprenant une colonne moyenne pression et une colonne basse pres­sion.
  • Par "oxygène ultra-pur", on entend de l'oxy­gène pratiquement exempt de méthane (et donc d'hydro­carbures) et d'argon, par exemple contenant moins de 0,1 ppm d'hydrocarbures et moins de 10 ppm d'argon, ces teneurs étant fixées à l'avance et pouvant varier suivant les applications. L'oxygène ultra-pur est notamment destiné aux industries électroniques.
  • L'invention a pour but de permettre la pro­duction d'oxygène ultra-pur au prix d'une modification peu coûteuse de l'appareil principal de distillation et, surtout, sans dépense additionnelle d'énergie.
  • A cet effet, le procédé suivant l'invention est caractérisé en ce que :
    - on envoie dans la cuve d'une première co­lonne auxiliaire un premier gaz produit dans la partie inférieure de la colonne basse pression, et on renvoie dans cette dernière le liquide produit en cuve de la première colonne auxiliaire ;
    - on distille dans une deuxième colonne au­xiliaire un fluide produit en tête de la première co­lonne auxiliaire, l'oxygène ultra-pur étant produit en cuve de cette deuxième colonne auxiliaire ; et
    - on chauffe la cuve de la deuxième colonne auxiliaire en y condensant un gaz de chauffage dispo­nible sous la moyenne pression au niveau de la partie inférieure ou intermédiaire de la colonne moyenne pression, et on renvoie le condensat dans l'appareil principal de distillation d'air.
  • Le gaz de chauffage peut notamment être de l'air comprimé prélevé sur l'alimentation de la colon­ne moyenne pression.
  • L'invention a également pour objet une ins­tallation de séparation d'air et de production d'oxy­gène ultra-pur destinée à la mise en oeuvre du procédé défini ci-dessus. Cette installation, du type compre­nant un appareil principal de distillation d'air à double colonne comprenant lui-même une colonne moyenne pression et une colonne basse pression, est caractéri­sée en ce qu'elle comprend en outre :
    - une première colonne auxiliaire dont la cuve est reliée à la partie inférieure de la colonne basse pression par une première conduite de gaz et par une deuxième conduite de liquide ;
    - une deuxième colonne auxiliaire reliée par une troisième conduite à la tête de la première colon­ne auxiliaire ;
    - un échangeur de chaleur indirect disposé en cuve de la deuxième colonne auxiliaire ;
    - des moyens pour prélever au niveau de la partie inférieure ou intermédiaire de la colonne moyenne pression un gaz de chauffage sous la moyenne pression et l'introduire dans l'échangeur de chaleur ; et
    - des moyens pour renvoyer dans l'appareil principal de distillation d'air le condensat issu de l'échangeur de chaleur.
  • Quelques exemples de mise en oeuvre de l'in­vention vont maintenant être décrits en regard des dessins annexés, sur lesquels :
    • - la figure 1 représente schématiquement une installation conforme à l'invention; et
    • - la figure 2 représente schématiquement une variante de cette installation.
  • L'installation représentée à la figure 1 est destinée à séparer de l'air en ses constituants pour produire : de l'azote gazeux sous pression de l'oxy­gène gazeux à environ 99,5 % de pureté ; et de l'oxy­gène ultra-pur ayant une teneur maximale prédéterminée en méthane et en argon, par exemple moins de 0,1 ppm de méthane et moins de 10 ppm d'argon. La production d'oxygène ultra-pur correspond à une petite fraction, de préférence comprise entre 5 et 10 %, de la produc­tion d'oxygène de l'installation.
  • L'installation comprend un appareil princi­pal de distillation d'air 1 comprenant lui-même une double colonne de distillation 2. La double colonne comprend une colonne moyenne pression 3 surmontée d'une colonne basse pression 4. Un condenseur-vapo­riseur 5 met en relation d'échange thermique indirect l'azote de tête de la colonne 3 et le liquide de cuve (oxygène à environ 99,5 % de pureté) de la colonne 4.
  • L'air à traiter, épuré et refroidi à son point de rosée, est en majeure partie introduit sous la moyenne pression, soit environ 6 bars absolus, au bas de la colonne 3 par une conduite 6. Sa condensa­tion produit du "liquide riche" LR, dont une partie est détendue dans une vanne de détente 7 et introduite à un niveau intermédiaire de la colonne 4, laquelle fonctionne à la basse pression, soit légèrement au-­dessus de la pression atmosphérique. Du "liquide pau­vre" LP, constitué essentiellement d'azote, est pré­levé en tête de la colonne 3 puis, après détente dans une vanne de détente 8, est introduit en tête de la colonne 4. La double colonne 2 comporte également une conduite 9 production d'oxygène gazeux à 99,5 % de pureté, au bas de la colonne 4, une conduite 10 de production d'azote gazeux sous 6 bars, en haut de la colonne 3, et une conduite 11 d'évacuation d'un gaz résiduaire W (azote impur) partant du sommet de la colonne 4.
  • Une première colonne auxiliaire 12 ayant un petit nombre nde plateaux théoriques, avec n compris entre 3 et 8, est reliée à la cuve de la colonne 4 par des conduites 13 d'amenée de gaz et 14 de retour du liquide, et est équipée d'un condenseur de tête 15. Ce dernier est alimenté par une partie du liquide riche LR, détendue dans une vanne de détente 16.
  • Une seconde colonne auxiliaire 17 est ali­mentée en un emplacement intermédiaire, via une con­duite 18, par la vapeur de tête de la colonne 12. Elle comporte n + n1 plateaux théoriques au-dessous de la conduite 18. Sa cuve comporte un vaporiseur 19 et son sommet un condenseur 20. Le vaporiseur est chauffé au moyen d'air sous 6 bars, dérivé de la conduite 6 par une conduite 21, et le condenseur 20 est refroidi par le reste du liquide riche LR, détendu dans une vanne de détente 22. Le liquide riche vaporisé dans les condenseurs 15 et 20 est renvoyé dans la colonne 4 via une conduite commune 23. L'air liquéfié sortant du vaporiseur 19 peut être renvoyé au niveau correspondant dans la colonne 4 ou, comme représenté, être réuni au liquide riche soutiré en cuve de la colonne 4, étant donné que son débit est faible par rapport à celui de ce liquide riche.
  • Une conduite 24 relie le sommet de la colon­ne 17 à un point intermédiaire de la colonne 4.
  • En fonctionnement, l'oxygène véhiculé par la conduite 13 contient de l'argon et du méthane comme impuretés. L,e méthane se sépare de l'oxygène et de l'argon dans la colonne 12 à n plateaux théoriques, d'autant plus complètement que le nombre n est grand. Le calcul montre qu'un nombre inférieur ou égal à 8 suffit pour les applications habituelles de l'oxygène ultra-pur.
  • Ainsi, c'est un mélange constitué pratique­ment uniquement d'oxygène et d'argon qui pénètre dans la colonne 17 via la conduite 18. De l'oxygène liqui­de ultra-pur ayant la teneur maximale voulue en argon et en méthane est soutiré par une conduite 25 en cuve de la colonne 17.
  • De plus, compte tenu des taux de reflux né­cessaires dans la colonne 17 et des débits à mettre en jeu, il est nécessaire de concentrer en argon la va­peur renvoyée vers l'appareil principal de distilla­tion via la conduite 24. C'est pourquoi la colonne 17 comporte au-dessus de son alimentation un certain nombre de plateaux additionels, le reflux étant assuré dans toute la colonne par le condenseur de tête 20.
  • L'invention s'applique de la même façon à des appareils principaux de distillation d'air produi­sant de l'oxygène à une pureté inférieure à 99,5 %, par exemple à 95 ou à 97 %. En effet, le gaz soutiré par la conduite 13 contient alors de l'azote, qui se sépare facilement de l'oxygène dans la colonne auxiliaire 17. Par ailleurs, comme indiqué en poin­tillé en 21A à la figure 1, on peut utiliser à la place de l'air, pour chauffer le vaporiseur 19, un gaz appauvri en oxygène prélevé dans la partie inférieure ou intermédiaire de la colonne 3. La teneur en oxygè­ne du gaz de chauffage doit toutefois rester suffisan­te pour permettre d'assurer, par la condensation de ce gaz, la vaporisation de l'oxygène ultra-pur. En ef­fet, cette vaporisation a lieu à une pression supéri­eure à celle de la cuve de la colonne 4 en raison de la présence des n1 plateaux supplémentaires de la co­lonne 17.
  • La variante représentée à la figure 2 montre comment l'invention peut être appliquée à un appareil principal de distillation d'air 1A pourvu d'une colon­ne 26 de séparation oxygène-argon. On utilisera les mêmes références numériques, éventuellement suivies du suffixe A, pour désigner les éléments correspondant à ceux de la figure 1.
  • Pour la production d'argon, une conduite 13A dite "de piquage argon" part d'un emplacement intermé­diaire de la colonne 4, N plateaux théoriques au-­dessus de la cuve. Cette conduite débouche en cuve de la colonne 26 et véhicule un gaz constitué essentiel­lement d'oxygène et d'argon, et une conduite de retour 14A part du point le plus bas de la colonne 26 et dé­bouche dans la colonne 4 à peu près au niveau du pi­quage argon 13A. La colonne 26 est équipée d'un con­denseur de tête 15A alimenté par la partie du liquide riche LR non détendue dans la vanne 7, ce liquide étant détendu dans une vanne de détente 16A. Le liquide riche vaporisé sortant du condenseur 15A est renvoyé dans la colonne 5, un peu au-dessous du liquide riche issu de la >vanne 7. L'argon brut produit en tête de la colonne 26 est évacué par une conduite 27.
  • L'appareil principal de distillation 1A est modifié de la façon suivante pour produire de l'oxygè­ne ultra-pur.
  • A un niveau correspondant à un petit nombre n de plateaux théoriques au-dessus de la cuve de la colonne 26 (n compris entre 3 et 8), du liquide est soutiré par une conduite 18A et envoyé en tête d'une colonne auxiliaire 17A. Une conduite 28 renvoie la vapeur de tête de cette colonne au même niveau de la colonne 26. On désignera par 12A la partie inférieure de la colonne 26 définie sous les conduites 18A et 28, cette partie 12A correspondant à la première colonne auxiliaire 12 de la figure 1, comme cela apparaîtra ci-dessous.
  • Un vaporiseur 19A est disposé dans la cuve de la colonne 17A. Ce vaporiseur est chauffé comme précédemment par de l'air à 6 bars véhiculé par la conduite 21 et réuni au liquide riche LR après con­densation.
  • En fonctionnement, le mélange gazeux oxygè­ne-argon véhiculé par la conduite 13A contient du méthane comme impureté. Le méthane se sépare de l'o­xygène et de l'argon dans le tronçon inférieur 12A à n plateaux théoriques de la colonne 26, d'autant plus complètement que le nombre n est grand. Le calcul montre qu'un nombre n inférieur ou égal à 8 suffit pour les applciations habituelles de l'oxygène ultra-­pur.
  • Ainsi, c'est un mélange constitué pratique­ment uniquement d'oxygène et d'argon qui pénètre dans la colonne 17A. En choisissant le taux de reflux en tête de la colonne 17A à peu près égal à celui du bas de la colonne 4, on retrouve au niveau de la conduite 29 la teneur 99,5% de l'oxygène produit en cuve de la colonne 4, et la colonne 17A possède n1 plateaux théo­riques au-dessous de cette conduite, ce qui permet d'obtenir en cuve de l'oxygène liquide ultra-pur ayant la teneur maximale voulue en argon. Cet oxygène ultra-­pur est soutiré par la conduite 25.
  • A titre d'exemple numérique, on peut choisir de l'ordre de 30 à 40 et n1 de l'ordre de 15 à 30.
  • Il est noter que, comme représenté à la fi­ gure 2, une conduite 29 de soutirage d'oxygène liquide à environ 99,5 % de pureté peut, comme représenté, partir d'un emplacement intermédiaire de la colonne 17A Situé sensiblement N + n plateaux théoriques au-­dessous du sommet de cette colonne 17A. Cet oxygène est pratiquement exempt d'hydrocarbures et peut par conséquent être utilisé pour certaines applications où les hydrocarbures sont indésirables, par exemple dans le domaine médical.

Claims (16)

1. Procédé pour produire de l'oxygène ultra-pur à partir d'un appareil principal de distil­lation d'air (1 ; 1A) à double colonne (2) comprenant une colonne moyenne pression (3) et une colonne basse pression (4), caractérisé en ce que :
- on envoie dans la cuve d'une première co­lonne auxiliaire (12 ; 12A) un premier gaz produit dans la partie inférieure de la colonne basse pression (4), et on renvoie dans cette dernière le liquide pro­duit en cuve de la première colonne auxiliaire ;
- on distille dans une deuxième colonne au­xiliaire (17 ; 17A) un fluide produit en tête de la première colonne auxiliaire, l'oxygène ultra-pur étant produit en cuve de cette deuxième colonne auxiliaire ; et
- on chauffe la cuve de la deuxième colonne auxiliaire (17 ; 17A) en y condensant un gaz de chauf­fage disponible sous la moyenne pression au niveau de la partie inférieure ou intermédiaire de la colonne moyenne pression (3), et on renvoie le condensat dans l'appareil principal de distillation d'air (1 ; 1A).
2. Procédé suivant la revendication 1, ca­ractérisé en ce que la première colonne auxiliaire (12) comporte un condenseur de tête (15), et en ce que ledit premier gaz est prélevé en cuve de la colonne basse pression (4).
3. Procédé suivant la revendication 2, ca­ractérisé en ce que la deuxième colonne auxiliaire (19A) comporte un condenseur de tête (20) et est ali­mentée en un point intermédiaire par la vapeur de tête de la première colonne auxiliaire (12), la vapeur de tête de la deuxième colonne auxiliaire étant renvoyée dans la colonne basse pression (4).
4. Procédé suivant la revendication 1, ca­ractérisé en ce que la première colonne auxiliaire (12A) est constituée par la partie inférieure d'une colonne de séparation oxygène-argon (26) associée à la double colonne (2) et faisant partie de l'appareil principal de distillation (1A), ledit premier gaz étant prélevé au piquage argon de la colonne basse pression (4).
5. Procédé suivant la revendication 4, ca­ractértisé en ce que la deuxième colonne auxiliaire (17A) est alimentée en tête par du liquide prélevé au sommet de ladite partie inférieure (12A) de la colonne de séparation oxygène-argon (26), la vapeur de tête de cette deuxième colonne auxiliaire étant renvoyée sen­siblement au même niveau de la colonne de séparation oxygène-argon.
6. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le gaz de chauffage est constitué par de l'air comprimé prélevé sur l'alimentation (6) de la colonne moyenne pression (3).
7. Procédé suivant la revendication 6, ca­ractérisé en ce que l'air condensé en cuve de la deu­xième colonne auxiliaire (17 ; 17A) est adjoint au liquide riche (LR) produit en cuve de la colonne moyenne pression (3).
8. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que de l'oxy­gène liquide pratiquement exempt d'hydrocarbures est soutiré à un niveau intermédiaire (29) de la deuxième colonne auxiliaire (17A).
9. installation de séparation d'air et de production d'oxygène ultra-pur, du type comprenant un appareil principal de distillation d'air (1 ; 1A) à double colonne (2) comprenant lui-même une colonne moyenne pression (3) et une colonne basse pression (4), caractérisée en ce qu'elle comprend en outre :
- une première colonne auxiliaire (12 ; 12A) dont la cuve est reliée à la partie inférieure de la colonne basse pression (4) par une première conduite de gaz (13 ; 13A) et par une deuxième conduite de li­quide (14 ; 14A) ;
- une deuxième colonne auxiliaire (17 ; 17A) reliée par une troisième conduite (18 ; 18A) à la tête de la première colonne auxiliaire ;
- un échangeur de chaleur indirect (19;19A) disposé en cuve de la deuxième colonne auxiliaire ;
- des moyens (21 ; 21A) pour prélever au ni­veau de la partie inférieure ou intermédiaire de la colonne moyenne pression (3) un gaz de chauffage sous la moyenne pression et l'introduire dans l'échangeur de chaleur; et
- des moyens pour renvoyer dans l'appareil principal de distillation d'air (1 ; 1A) le condensat issu de l'échangeur de chaleur.
10. Installation suivant la revendication 9, caractérisée en ce que la première colonne auxi­liaire (12) comporte un condenseur de tête (15), et en ce que ladite première conduite (13) est reliée à la cuve de la colonne basse pression (4).
11. Installation suivant la revendication 10, caractérisée en ce que la deuxième colonne auxi­liaire (17) comporte un condenseur de tête (20) et est alimentée en un point intermédiaire par la vapeur de tête de la première colonne auxiliaire (12), la vapeur de tête de la deuxième colonne auxiliaire étant ren­voyée dans la colonne basse pression (4).
12. Installation suivant la revendication 9, caractérisée en ce que la première colonne auxi­liaire (12A) est constituée par la partie inférieure d'une colonne de séparation oxygène-argon (26) asso­ciée à la double colonne (2) et faisant partie de l'appareil principal de distillation (1A), ladite première conduite (13A) constituant le piquage argon de la colonne basse pression (4).
13. Installation suivant la revendication 12, caractérisée en ce que la deuxième colonne auxi­liaire (17A) est alimentée par du liquide prélevé au sommet de ladite partie inférieure (12A) de la colonne de séparation oxygène-argon (26), la vapeur de tête de cette deuxième colonne auxiliaire étant renvoyée sen­siblement au même niveau de la colonne de séparation oxygène-argon.
14. Installation suivant l'une quelconque des revendications 9 à 13, caractérisé en ce que le gaz de chauffage est constitué par de l'air comprimé prélevé sur l'alimentation (6) de la colonne moyenne pression (3).
15. Installation suivant la revendication 14, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour adjoindre au liquide riche (LR) produit en cuve de la colonne moyenne pression (3) l'air condensé dans l'échangeur de chaleur (19;19A).
16. Installation suivant l'une quelconque des revendications 9 à 15, caractérisée en ce que la deuxième colonne auxiliaire (17A) est équipée à un ni­veau intermédiaire d'une conduite (29) de soutirage d'oxygène pratiquement exempt d'hydrocarbures.
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