EP0344437A1 - Hybrid-Leistungsteiler, insbesondere dreitoriger Hybrid - Google Patents

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EP0344437A1
EP0344437A1 EP89106471A EP89106471A EP0344437A1 EP 0344437 A1 EP0344437 A1 EP 0344437A1 EP 89106471 A EP89106471 A EP 89106471A EP 89106471 A EP89106471 A EP 89106471A EP 0344437 A1 EP0344437 A1 EP 0344437A1
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EP
European Patent Office
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hybrid
waveguides
gate
chain
frequency
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Withdrawn
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EP89106471A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Werner Grundig E.M.V. Max Grundig Bauerschmidt
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Grundig EMV Elektromechanische Versuchsanstalt Max Grundig GmbH
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Grundig EMV Elektromechanische Versuchsanstalt Max Grundig GmbH
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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P5/00—Coupling devices of the waveguide type
    • H01P5/12—Coupling devices having more than two ports
    • H01P5/16—Conjugate devices, i.e. devices having at least one port decoupled from one other port

Definitions

  • the invention relates to a hybrid power divider according to the preamble of patent claim 1.
  • Hybrid couplers also called hybrid branches, in stripline technology are used, for example, in mixers, phase shifters, power dividers, etc.
  • the stripline technology has the advantages of being easier to manufacture and requiring less space.
  • Hybrid couplers are usually designed as a square hybrid or ring hybrid. Embodiments of hybrid couplers are described and explained in detail in the specialist book "Microwave Technology", Volume 1 by E. Pehl, published by Hüthig-Verlag Heidelberg, pp. 195-199. For a quadrilateral hybrid, it is pointed out on page 197 of the book “Microwave Technology", Volume 1, that by inserting further transverse branches, i.e. Chain arrangement of such quadrangular hybrids, an increase in bandwidth is possible.
  • FIG. 1 Figure 4.12 of the aforementioned "Microwave Technology" book, volume 1, page 199 shows an embodiment for a hybrid power divider.
  • the well-known three-wire hybrid power divider using stripline technology enables power to be divided equally (3 dB divider) with in-phase output signals at the two outputs. Using the reciprocity, this three-port hybrid power divider can also be used when connecting two generators that feed one consumer. For this application shown in FIG. 1, there are demands for a decoupling of the two generators G1 and G2 and a minimum attenuation of the generator output signals by the hybrid power divider.
  • the cable length of the two waveguides L1 and L2 between gate 1 and gate 3 or gate 2 and gate 3 is 2/4.
  • the generator signal fed in at gate 1, which has a frequency f o appears to be ideal lines, attenuated by 3 dB and phase-shifted by 90 o at gate 3.
  • Gate 3 is connected to gate 2 via waveguide L2, so that the generator signal fed in at gate 1 is attenuated by 3 dB and appears at gate 2 shifted in phase by 180 o .
  • Gate 1 and gate 2 are connected to one another by means of a compensating resistor R, which is dimensioned such that the powers of the generator signal supplied via the compensating resistor R and of the generator signal supplied via the two 2/4 long waveguides L1, L2 are the same. Signals with a phase difference of 180 o thus meet at gate 2. This results in cancellation of the two signals at gate 2, ie gate 1 and gate 2 are decoupled. The same applies in the opposite direction when a generator signal is fed in at gate 2.
  • FIG. 2 shows the operational damping (decoupling damping) of the three-port hybrid shown in FIG. 1.
  • Complete extinction takes place only at the frequency f o and above or below this frequency f o the decoupling attenuation drops again.
  • bandwidths within which the damping values are sufficient can be reached in the order of one octave, based on the generator frequencies.
  • the chain arrangement of the quadrilateral hybrids can increase the bandwidth of the hybrid power divider, ie shift the damping pole at frequency f o in the direction of larger damping values, but the disadvantage is the higher space requirement.
  • a cascade filter system is known from DE-PS 26 60 472, in which two vibration sources with different frequencies work alternately or simultaneously on a common consumer.
  • the transmission channels leading from the two vibration sources to the consumer are coupled to one another by means of hybrid couplers, the hybrid couplers being connected in cascade via delay means.
  • the delay means have an adjustable delay device in the form of two line sections which are coupled in the same direction via a directional coupler and to which a short-circuit slide is assigned.
  • the number of pole points can be specified in the cascade filter system by means of the hybrid coupler and the position of the pole points can be shifted by the delay values set on the delay means.
  • Such a filter system requires a lot of circuitry, the exact matching and joining of the chain links, especially when changing the effective line length of the adjustable, short-circuited line sections.
  • the bandwidth of the chain links within which the damping values are of a reasonable order of magnitude is relatively small.
  • the invention is based on the object of designing a hybrid power divider in such a way that both an increase in the bandwidth within which the decoupling attenuation values lie in useful orders of magnitude and also a freely selectable specification of the position and number of pole positions is made possible.
  • the hybrid power divider according to the invention has the advantage that the frequency range in which the gates 1 and 2 are decoupled can be freely selected.
  • the embodiment according to claim 2 has the advantage that an identical, periodically repetitive damping curve of the decoupling damping of the chain elements is achieved in the blocking region.
  • the attenuation values in the stop band are between 30 dB and 50 dB.
  • a damping pole can be shifted in a simple manner in a specific sub-frequency band of the blocking region. A reduction in the decoupling attenuation occurs at higher frequencies in the sub-frequency band.
  • the three-port hybrid shown in FIG. 3 has two entrance gates 1, 2 and one exit gate 3.
  • the generators G1, G2 connected to the input gates 1, 2 are connected to the consumer V connected to the output gate 3 via a chain arrangement of chain elements K1, K2, ..., KN.
  • each chain element K1, K2, ..., KN each has two waveguides L11, L12; L21, L22; ...; LN1, LN2 with compensation resistor R1, R2, ..., RN arranged between these waveguides.
  • the waveguides L11, L12 etc. generate phase-shifted signals which are compensated for by the signal carried by the compensation resistor, for example R1.
  • the frequency range in which the gates 1 and 2 are to be decoupled is free due to the number of chain elements K1, K2, ..., KN selectable.
  • the quality of the damping poles can be determined by dimensioning the line wave resistance of the waveguides L11, L12 etc., the value of the compensating resistors R1, R2, ..., RN and the terminating impedances at the gates 1 to 3. As a result, the damping curve can be easily adapted to requirements with regard to the number, position and quality of the damping poles.
  • the frequency spacing of the damping poles is determined by the line length 1 of the waveguides L11, L12, etc. This makes it possible in a simple manner to reduce the increase in the decoupling attenuation between the pole points delimiting the partial frequency band in a predeterminable partial frequency band by inserting further chain elements.
  • FIG. 4 shows the damping curve for the embodiment of a three-port hybrid according to the invention shown in FIG. 3.
  • the upper limit frequency f n of the stop band is determined by the shortest line length of the two waveguides of the chain element, for example, K1, which at the cutoff frequency f n 1/4 of the wavelength with respect to the cutoff frequency f l is n.
  • the value of the resistance R is determined by the characteristic impedance of the waveguides, for example L11, L12, the terminating impedances at gates 1 to 3 and the required blocking attenuation at the pole points at the frequencies f 1, f 2, ... f n .
  • the characteristic impedance of the waveguides for example L11, L12
  • the terminating impedances at gates 1 to 3 and the required blocking attenuation at the pole points at the frequencies f 1, f 2, ... f n .
  • At frequency f n + 1 there is no decoupling between gates 1 and 2, ie a pass band occurs between frequencies f n and f n + 2 .
  • the position of the zero point at the frequency f n + 1 is determined by the wavelength l of the waveguide.
  • Such a filter arrangement can preferably be used as a filter for frequency multiplication, in order to pass the frequency lying at the frequency f n + 1 and to select the pole points in such a way that the undesired frequencies are suppressed.
  • the bandwidth of the pass band at the center frequency f n + 1 and the quality of the damping poles is determined by the wave resistance of the waveguides, e.g. L11, L 12 etc., the value of the compensating resistors R1, R2 etc. and the terminating impedances at gates 1 to 3 certainly.
  • the hybrid power divider according to the invention can be adapted in a simple manner to a predeterminable damping curve, the bandwidth of the pass band and the stop band as well as the number and position of the pole points in the stop band. Furthermore, there is a wide range of possible uses, for example in measuring technology, for measuring the selectivity (adjacent channel attenuation); an advantage in receiver technology for frequency conversion (mixer) etc.

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Abstract

Hybridkoppler sind meist als Viereck-Hybrid oder Ringhybrid ausgeführt. Diese Hybridkoppler weisen eine relativ geringe Bandbreite auf. Durch Kettenanordnung ist eine Vergrößerung der Bandbreite möglich. Bei diesem dreitorigen Hybrid werden zur Vergrößerung der Bandbreite und frei wählbarer Vorgabe von Lage und Anzahl der Polstellen die beiden an jeweils ein Eingangstor (1,2) des Hybriden angeschlossenen Generatoren (G1,G2), über eine Kettenanordnung von Kettenelementen (K1,K2...KN), mit dem am Ausgangstor (3) angeschlossenen Verbraucher (V) verbunden, wobei jedes Kettenelement aus zwei gleichlangen Wellenleitern (L11,L12,;L21,L22...LN1,LN2) mit zwischen diesen angeordnetem Ausgleichswiderstand (R1,R2...RN) besteht. Der Hybrid-Leistungsteiler wird vorzugsweise als Filter bei der Frequenzvervielfachung benutzt.

Description

  • Die Erfindung betrifft einen Hybrid-Leistungsteiler nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
  • Hybridkoppler, auch Hybrid-Verzweigungen genannt, in Streifenleitertechnik werden beispielsweise in Mischern, Phasenschiebern, Leistungsteilern usw. benutzt. Die Streifenleitertechnik weist die Vorteile der einfacheren Herstellbarkeit und des geringen Raumbedarfs auf.
  • Bei der Anwendung von Hybridkopplern in einem Mischer ist neben der Forderung nach möglichst niedrigen Konversionsverlusten auch die Forderung, daß nur Leistung von Signalen aus dem Frequenzband des Eingangssignals in die Zwischenfrequenzebene umgesetzt wird, zu erfüllen. Bei einer Umsetzung von Signalen aus anderen Frequenzbereichen, z.B. der Spiegelfrequenz, in die Zwischenfrequenzebene verschlechtert sich der Störspannungsabstand des Zwischenfrequenzsignals.
  • Hybridkoppler sind meist als Viereck-Hybrid oder Ringhybrid ausgeführt. Ausführungsformen von Hybridkopplern sind im Fachbuch "Mikrowellentechnik", Band 1 von E. Pehl, erschienen im Hüthig-Verlag Heidelberg, S. 195 - 199 ausführlich beschrieben und erläutert. Für einen Viereck-Hybrid ist auf Seite 197 des Fachbuches "Mikrowellentechnik", Band 1 darauf hingewiesen, daß durch Einfügen weiterer Querzweige, d.h. Kettenanordnung solcher Viereck-Hybride, eine Vergrößerung der Bandbreite möglich ist.
  • In Bild 4.12 des vorgenannten Fachbuchs "Mikrowellentechnik", Band 1, Seite 199 ist eine Ausführungsform für einen Hybrid-Leistungsteiler dargestellt. Der daraus bekannte dreitorige Hybrid-Leistungsteiler in Streifenleitertechnik ermöglicht eine Leistungsaufteilung zu gleichen Teilen (3-dB-Teiler) mit phasengleichen Ausgangssignalen an den beiden Ausgängen. Unter Anwendung der Reziprozität kann dieser dreitorige Hybrid-Leistungsteiler auch beim Anschluß zweier Generatoren, welche einen Verbraucher speisen, benutzt werden. Für diesen in Fig. 1 dargestellten Anwendungsfall bestehen die Forderungen nach einer Entkopplung der beiden Generatoren G1 und G2 und einer möglichst geringen Dämpfung der Generatorausgangssignale durch den Hybrid-Leistungsteiler.
  • Die Funktionsweise des in Fig. 1 dargestellten dreitorigen Hybrids wird nachstehend näher erläutert.
  • Die Leitungslänge der beiden Wellenleiter L1 und L2 zwischen Tor 1 und Tor 3 bzw. Tor 2 und Tor 3 ist 2/4. Das am Tor 1 eingespeiste Generatorsignal, welches eine Frequenz fo aufweist, erscheint, ideale Leitungen angenommen, um 3 dB abgeschwächt und um 90o in der Phase verschoben an Tor 3. Das Tor 3 ist mit dem Tor 2 über den Wellenleiter L2 verbunden, so daß das an Tor 1 eingespeiste Generatorsignal um 3 dB abgeschwächt und um 180o in der Phase verschoben an Tor 2 erscheint.
  • Tor 1 und Tor 2 sind mittels eines Ausgleichswiderstands R miteinander verbunden, welcher so dimensioniert ist, daß die Leistungen des über den Ausgleichswiderstand R zugeführten Generatorsignals und des über die beiden 2/4-langen Wellenleiter L1, L2 zugeführten Generatorsignals gleich sind. Am Tor 2 treffen somit Signale mit einem Phasenunterschied von 180o zusammen. Dadurch ergibt sich eine Auslöschung der beiden Signale am Tor 2, d.h. Tor 1 und Tor 2 sind entkoppelt. Gleiches gilt in umgekehrter Richtung bei Einspeisung eines Generatorsignals am Tor 2.
  • ln Fig. 2 ist die Betriebsdämpfung (Entkoppeldämpfung) des in Fig. 1 dargestellen dreitorigen Hybrids angegeben. Vollkommene Auslöschung findet nur bei der Frequenz fo statt und oberhalb bzw. unterhalb dieser Frequenz fo sinkt die Entkoppeldämpfung wieder ab. In der Praxis sind damit Bandbreiten, innerhalb derer die Dämpfungswerte ausreichend sind, von etwa einer Oktave, bezogen auf die Generatorfrequenzen, erreichbar. Durch die Kettenanordnung der Viereck-Hybride kann zwar die Bandbreite des Hybrid-Leistungsteilers erhöht werden, d.h. Verschiebung des Dämpfungspols bei der Frequenz fo in Richtung größerer Dämpfungswerte, von Nachteil jedoch ist u.a. der höhere Raumbedarf.
  • Weiterhin ist aus der DE-PS 26 60 472 ein Kaskaden-Filtersystem bekannt, bei dem zwei Schwingungsquellen mit unterschiedlichen Frequenzen abwechselnd oder gleichzeitig auf einem gemeinsamen Verbraucher arbeiten. Die von den beiden Schwingungsquellen zum Verbraucher führenden Übertragungskanäle sind mittels Hybridkoppler miteinander gekoppelt, wobei die Hybridkoppler über Verzögerungsmittel in Kaskade geschaltet sind. Die Verzögerungsmittel weisen eine einstellbare Verzögerungseinrichtung in Form zweier über einen Richtungskoppler gleichsinnig gekoppelter Leitungsabschnitte, denen ein Kurzschlußschieber zugeordnet ist, auf. Mittels der Hybridkoppler kann im Kaskaden-Filtersystem die Anzahl der Polstellen vorgegeben werden und durch die an den Verzögerungsmitteln eingestellten Verzögerungswerte wird eine Verschiebung der Lage der Polstellen ermöglicht.
  • Ein solches Filtersystem erfordert einen hohen Schaltungsaufwand, das genaue Abgleichen und Zusammenfügen der Kettenglieder, insbesondere bei der Veränderung der wirksamen Leitungslänge der einstellbaren, kurzgeschlossenen Leitungsabschnitte. Außderdem ist die Bandbreite der Kettenglieder, innerhalb derer die Dämpfungswerte in brauchbaren Größenordnungen liegen relativ gering.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Hybrid-Leistungsteiler derart auszugestalten, daß sowohl eine Vergrößerung der Bandbreite, innerhalb derer die Entkoppeldämpfungswerte in brauchbaren Größenordnungen liegen, als auch eine frei wählbare Vorgabe von Lage und Anzahl der Polstellen ermöglicht wird.
  • Diese Aufgabe wird bei einem gattungsgemäßen Hybrid-Leistungsteiler durch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruchs 1 gelöst.
  • Der erfindungsgemäße Hybrid-Leistungsteiler weist den Vorteil auf, daß der Frequenzbereich, in dem eine Entkopplung der Tore 1 und 2 erfolgt, frei wählbar ist. Zudem ist es möglich eine Filteranordnung zu schaffen, welche bei einer Mittenfrequenz einen Durchlaßbereich und jeweils in einem bestimmten Frequenzabstand eine Anzahl von Polstellen der Dämpfung aufweist.
  • Die Ausführungsform nach Patentanspruch 2 weist den Vorteil auf, daß im Sperrbereich ein gleicher, periodisch sich wiederholender Dämpfungsverlauf der Entkoppeldämpfung der Kettenelemente erzielt wird. Die Dämpfungswerte im Sperrbereich liegen zwischen 30 dB und 50 dB.
  • Sind gemäß der Ausführungsform nach Patentanspruch 3 die Wellenleiter des Kettenelements ungleich lang, so kann auf einfache Art und Weise in einem bestimmten Teilfrequenzband des Sperrbereichs eine Verschiebung eines Dämpfungspols vorgenommen werden. Dabei tritt eine Verringerung der Entkoppeldämpfung bei höheren Frequenzen im Teilfrequenzband auf.
  • Bevorzugte Ausgestaltungen der Erfindung sind in weiteren Unteransprüchen angegeben.
  • Die Erfindung wird im folgenden anhand einer in der Zeichnung dargestellten Ausführungsform näher beschrieben und erläutert. Es zeigen:
    • Fig.1 eine Ausführungsform für einen bekannten dreitorigen Hybrid,
    • Fig. 2 den Dämpfungsverlauf für den Hybrid gemäß Fig. 1,
    • Fig. 3 eine Ausführungsform für einen Hybrid gemäß der Erfindung und
    • Fig. 4 den Dämpfungsverlauf für den Hybrid gemäß Fig. 3.
  • Die in Fig. 1 dargestellte, bekannte Ausführungsform eines dreitorigen Hybrids, sowie der in Fig. 2 dargestellte Dämpfungsverlauf sind bereits ausführlich beschrieben worden. Nachstehend wird die Erfindung anhand eines in Fig. 3 dargestellten Hybrid-Leistungsteilers näher beschrieben und erläutert.
  • Der in Fig. 3 dargestellte dreitorige Hybrid weist zwei Eingangstore 1,2 und ein Ausgangstor 3 auf. Die an die Eingangstore 1,2 angeschlossenen Generatoren G1, G2 sind über eine Kettenanordnung von Kettenelementen K1, K2, ..., KN mit dem am Ausgangstor 3 angeschlossenen Verbraucher V verbunden. Bei der in Fig.3 dargestellten Ausführungsform weist jedes Kettenelement K1, K2, ..., KN jeweils zwei gleichlange Wellenleiter L11, L12; L21, L22; ...; LN1, LN2 mit zwischen diesen Wellenleitern angeordneten Ausgleichswiderstand R1, R2, ..., RN auf.
  • Durch die Wellenleiter L11, L12 usw. werden phasenverschobene Signale erzeugt, welche durch das über den Ausgleichswiderstand, z.B. R1, geführte Signal kompensiert werden. Der Frequenzbereich, in dem die Entkopplung der Tore 1 und 2 erfolgen soll, ist durch die Anzahl der Kettenelemente K1, K2, ..., KN frei wählbar. Durch die Dimensionierung des Leitungswellenwiderstands der Wellenleiter L11, L12 usw., den Wert der Ausgleichswiderstände R1, R2, ..., RN und der Abschlußimpedanzen an den Toren 1 bis 3 kann die Güte der Dämpfungspole bestimmt werden. Dadurch ist der Dämpfungsverlauf an Forderungen hinsichtlich Anzahl, Lage und Güte der Dämpfungspole einfach anpaßbar. Der Frequenzabstand der Dämpfungspole wird durch die Leitungslänge 1 der Wellenleiter L11, L12 usw. bestimmt. Dadurch ist es auf einfache Art und Weise möglich, in einem vorgebbaren Teilfrequenzband das Ansteigen der Entkoppeldämpfung zwischen den das Teilfrequenzband begrenzenden Polstellen zu verringern, indem weitere Kettenelemente eingefügt werden.
  • In Fig. 4 ist der Dämpfungsverlauf für die in Fig. 3 dargestellte Ausführungsform eines dreitorigen Hybrids gemäß der Erfindung angegeben. Die obere Grenzfrequenz fn des Sperrbereichs wird bestimmt durch die kürzeste Leitungslänge l der beiden Wellenleiter des Kettenelements, z.B. K1, welche bei der Grenzfrequenz fn 1/4 der Wellenlänge bezogen auf die Grenzfrequenz fn ist. Die untere Grenzfrequenz f₁ wird u.a. durch die Anzahl N der Kettenelemente festgelegt. Diese beträgt bei der in Fig. 4 dargestellten Ausführungsform, nämlich alle Wellenleiter aller Kettenelemente sind gleichlang,
    f₁ = fn / N.
  • Bei einer bevorzugten Ausführungsform werden die Werte der Ausgleichswiderstände R1, R2, ... RN wie folgt bemessen:
    R1 = R
    R2 = 2R
    ...
    RN = N.R
  • Der Wert des Widerstands R wird dabei vom Wellenwiderstand der Wellenleiter, z.B. L11, L12, den Abschlußimpedanzen an den Toren 1 bis 3 und der geforderten Sperrdämpfung an den Polstellen bei den Frequenzen f₁ , f₂, ... fn bestimmt. Bei der Frequenz fn+1 findet keine Entkopplung zwischen den Toren 1 und 2 statt, d.h. zwischen den Frequenzen fn und fn+2 tritt ein Durchlaßbereich auf. Die Lage der Nullstelle bei der Frequenz fn+1 wird dabei durch die Wellenlänge l der Wellenleiter bestimmt.
  • Damit ist es möglich, eine Filteranordnung zu schaffen, welche bei einer Mittenfrequenz fn+1 einen Durchlaßbereich und einen Sperrbereich mit n-Polstellen der Dämpfung im Frequenzabstand f₁ aufweist. Eine solche Filteranordnung läßt sich vorzugsweise als Filter bei der Frequenzvervielfachung benutzen, um die bei der Frequenz fn+1 liegende Frequenz durchzulassen und die Polstellen so zu wählen, daß die nicht gewünschten Frequenzen unterdrückt werden.
  • Die Bandbreite des bei der Mittenfrequenz fn+1liegenden Durchlaßbereichs und die Güte der Dämpfungspole wird dabei vom Wellenwiderstand der Wellenleiter, z.B. L11, L 12 usw., dem Wert der Ausgleichswiderstände R1, R2 usw. und den Abschlußimpedanzen an den Toren 1 bis 3 bestimmt. Der erfindungsgemäße Hybrid-Leistungsteiler läßt sich auf einfache Art und Weise an einen vorgebbaren Dämpfungsverlauf anpassen, wobei die Bandbreite von Durchlaßbereich und Sperrbereich ebenso frei wählbar ist, wie die Anzahl und Lage der Polstellen im Sperrbereich. Weiterhin ist die vielfältige Einsatzmöglichkeit, z.B. in der Meßtechnik beispielsweise, zur Trennschärfemessung (Nachbarkanaldämpfung); in der Empfängertechnik bei der Frequenzumsetzung (Mischer) usw. von Vorteil.

Claims (5)

1. Hybrid-Leistungsteiler, insbesondere dreitoriger Hybrid, mit zwei Eingangstoren (1,2) und einem Ausgangstor (3), bei dem zwei, jeweils am Eingangstor (1,2) angeschlossene Generatoren (G1, G2) über jeweils einen Wellenleiter (L1, L2) der Länge 2/4 mit einem am Ausgangstor (3) angeschlossenen Verbraucher (V) verbunden sind und bei dem zwischen den beiden Eingangstoren (1,2) ein Ausgleichswiderstand (R) angeordnet ist, wodurch das über die beiden Wellenleiter (L1, L2) jeweils zum anderen Eingangstor (1,2) geführte Generatorsignal, infolge eines Phasenunterschiedes von 180o, von dem über den Ausgleichswiderstand (R) zugeführten Generatorsignal kompensiert wird, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Generatoren (G1, G2) über eine Kettenanordnung von Kettenelementen K1, K2, ..., KN) mit dem Verbraucher (V) verbunden sind, wobei jedes Kettenelement (K1, K2, ..., KN) aus zwei gleichlangen Wellenleitern (L11, L12; L21, L22; ...; LN1, LN2) mit zwischen diesen angeordnetem Ausgleichswiderstand (R1, R2, .., RN) besteht.
2. Hybrid nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Wellenleiter (L11, L12; L21, L22; ...; LN1, LN2) aller Kettenelemente (K1,K2, ..., KN) gleichlang sind.
3. Hybrid nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Wellenleitern (z.B. L11, L12) mindestens eines Kettenelements (z.B. K1) ungleich lang zu den beiden Wellenleitern der anderen Kettenelemente (z.B. K2, ...,KN) sind.
4. Hybrid nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Werte der Ausgleichswiderstände (R1, R2, ..., RN) wie folgt bemessen sind:
R1 = R
R2 = 2R
R3 = 3R
...
RN = N.R,
wobei N die Anzahl der Kettenelemente ist.
5. Hybrid nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Wert des Widerstands R und der Abschlußimpedanzen ZA (Generatorinnenwiderstand bzw. Innenwiderstand des Verbrauchers) an den beiden Eingangstoren (1,2) und am Ausgangstor (3) gleich dem Wellenwiderstand ZL der Wellenleiter (L11, L12; L21, L22; ...; LN1, LN2) gewählt werden.
EP89106471A 1988-04-30 1989-04-12 Hybrid-Leistungsteiler, insbesondere dreitoriger Hybrid Withdrawn EP0344437A1 (de)

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