EP0314719A1 - Zweistoff-kompressions-wärmepumpe mit lösungskreislauf. - Google Patents
Zweistoff-kompressions-wärmepumpe mit lösungskreislauf.Info
- Publication number
- EP0314719A1 EP0314719A1 EP88903782A EP88903782A EP0314719A1 EP 0314719 A1 EP0314719 A1 EP 0314719A1 EP 88903782 A EP88903782 A EP 88903782A EP 88903782 A EP88903782 A EP 88903782A EP 0314719 A1 EP0314719 A1 EP 0314719A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- solution
- resorber
- pressure
- degasser
- degassing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000006835 compression Effects 0.000 title claims abstract description 9
- 238000007906 compression Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims abstract description 27
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000012533 medium component Substances 0.000 claims description 12
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000000306 component Substances 0.000 claims description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 5
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 claims 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 abstract 13
- 239000000470 constituent Substances 0.000 abstract 3
- 230000032258 transport Effects 0.000 abstract 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B25/00—Machines, plants or systems, using a combination of modes of operation covered by two or more of the groups F25B1/00 - F25B23/00
- F25B25/02—Compression-sorption machines, plants, or systems
Definitions
- the invention relates to a two-substance compression heat pump or refrigeration machine with a degasser and a resorber, which are connected to form a solution circuit in which a two-substance working medium, preferably formed by an ammonia / water mixture, is circulated, the degasser at a low pressure level while supplying heat energy at a low temperature level, the gaseous working medium component is expelled and the resulting poor solution with pressure increase by means of a
- the gaseous working fluid component additionally expelled from the poor solution is at an average pressure level, it is clear that the additionally required drive power of the compressor for conveying these additionally expelled gaseous working medium components to the resorber only has to be dimensioned according to the pressure difference between the intermediate pressure and the resorber pressure.
- FIG. 1 shows a schematic circuit diagram of a two-component compression heat pump constructed in the manner according to the invention.
- FIG. 2 schematically shows the changes in the state of the two-substance working fluid in the heat pump according to FIG. 1 in a p,> j diagram.
- Line 26 supplied colder water can be used.
- the hot water discharged from the resorber 12 via a line 28 can then be used, for example, for heating purposes.
- the solution, which is rich again due to absorption of the gaseous working medium, is returned from the resorber 20 via a second line branch 30 to the degasifier 12 by reducing the pressure to the pressure level p ⁇ in a throttle element 32.
- the poor solution emerging from the degasser 12 is further degassed in a further degasser 34 connected downstream in the line branch 18 at the pressure level p ⁇ by the heat contained in the line branch 30 flowing, which is still at the pressure level p_, is transferred to the poor solution.
- the additionally expelled gaseous working medium component, ie the additional ammonia is led via line 22a into the section of line 22 located in front of turbo-compressor 24.
- two pumps 36a and 36b are provided, by means of which the pressure in the poor solution first of all from the pressure p ⁇ prevailing in the degasser to an intermediate pressure pz and then from this intermediate pressure to the resorber pressure P. is increased.
- the sections of the two located on the resorber pressure PR are provided, by means of which the pressure in the poor solution first of all from the pressure p ⁇ prevailing in the degasser to an intermediate pressure pz and then from this intermediate pressure to the resorber pressure P.
- Line branches 18 and 30 switched a temperature changer 38.
- the heat pump 10 - except for the two-stage pressure increase of the poor solution by means of two separate pumps 36a and 36b - corresponds to known two-fluid compression heat pumps.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Description
Zweistoff-Kompressions-Wärmepumpe mit Lösungskreislauf
Die Erfindung betrifft eine Zweistoff-Kompressions-Wärme¬ pumpe bzw. Kältemaschine mit einem Entgaser und einem Resorber, die zu einem Lδsungskreislauf zusammengeschaltet sind, in welchem ein vorzugsweise von einem Ammoniak- 5 Wasser-Gemisch gebildetes Zweistoff-Arbeitsmittel umgewälzt wird, wobei im Entgaser auf niedrigem Druckniveau unter Zufuhr von Wärmeenergie auf niedrigem Temperaturniveau gas¬ förmige Arbeitsmittelkomponente ausgetrieben und die dabei entstehende arme Lösung unter Druckerhδhung mittels einer
10 Pumpe in einem ersten Leitungszweig zum Resorber gefördert wird, wo die im Entgaser ausgetriebene gasförmige Arbeits¬ mittelkomponente nach Erhöhung ihres Drucks auf den Resor- berdruck mittels eines Kompressors unter Abfuhr der dabei auf einem erhöhten Temperaturniveau anfallenden Resorp-
--- tionswärme in der armen Lösung resorbiert wird und die so entstandene reiche Lösung in einem zweiten Leitungszweig unter Druckerniedrigung mittels eines Drosselorgans zum Entgaser zurückströmt, und wobei in den auf Resorberdruck befindlichen Abschnitten des ersten und des zweiten 0 Leitungszweiges ein Temperaturwechsler eingeschaltet ist, in welchem in der aus dem Resorber austretenden reichen Lösung enthaltene Wärme auf die dem Resorber zuströmende arme Lösung übertragen und in der aus dem Temperatur¬ wechsler austretenden reichen Lösung enthaltene Wärme 5 außerdem zur weiteren Entgasung der dem Temperaturwechsler zugeführten armen Lösung benutzt wird, wobei der zusätz¬ liche Entgaser für die weitere Entgasung der armen Lösung einerseits in dem zwischen dem Temperaturwechsler und dem Drosselorgan verlaufenden Abschnitt des zweiten Leitungs¬ 0 zweiges angeordnet ist.
Es ist eine Zweistoff-Kompressions-Wärmepumpe bzw. Kälte¬ maschine (DE-PS 31 19 989) dieser Art bekannt, welche gegenüber den ohne zusätzliche Entgasung der dem Tempe¬ 5 raturwechsler zugeführten armen Lösung arbeitenden ent-
sprechenden Maschinen bereits eine deutlich verbesserte Leistungsziffer aufweist.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Leistungs- Ziffer der bekannten Zweistoff-Kompressions-Wärmepumpe (oder Kältemaschine) weiter zu erhöhen.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß in den die arme Lösung vom Entgaser zum Resorber fördernden ersten Leitungszweig des Lösungskreislaufs wenigstens zwei den Druck in der armen Lösung stufenweise auf den Resorber- druck erhöhende Pumpen eingeschaltet und der zusätzliche Entgaser andererseits in dem zwischen den beiden Pumpen verlaufenden, auf einem Zwischendruck befindlichen Abschnitt des ersten Leitungszweiges angeordnet ist, und daß die im weiteren Entgaser auf dem Niveau des Zwischen¬ drucks aus der armen Lösung zusätzlich ausgetriebene gas¬ förmige Arbeitsmittelkomponente durch einen gesonderten Kompressor oder durch Einspeisung in eine mittlere Druck- stufe des die gasförmige Arbeitsmittelkomponente vom Hauptentgaser zum Resorber fördernden mehrstufigen Kompressors zum Resorber gefördert wird. Dabei wird also ausgenutzt, daß bei einem gegenüber dem niedrigen Entgaser- Druck erhöhten Druck die arme Lösung durch Übertragung von Wärme aus der reichen Lösung zusätzlich entgast und die somit noch ärmere Lösung im Resorber einen vergleichsweise größeren Anteil von gasförmiger Arbeitsmittelkomponente zu resorbieren vermag und somit auch eine vergleichsweise größere Menge von Resorptionswärme anfällt. Festzuhalten ist jedenfalls, daß die zusätzliche Entgasung der armen Lösung auf dem mittleren Druck entweder anstelle der bei der bekannten Wärmepumpe bzw. Kältemaschine vorgesehenen zusätzlichen Entgasung auf dem Druckniveau des Entgasers oder - vorzugsweise - zusätzlich zu der Entgasung auf dem niedrigen Entgaser-Druckniveau durchgeführt werden kann. Da die zusätzlich aus der armen Lösung ausgetriebene gasför¬ mige Arbeitsmittelkomponente auf einem mittleren Druck-
niveau anfällt, ist klar, daß die zusätzlich erforderliche Antriebsleistung des Kompressors für die Förderung dieser zusätzlich ausgetriebenen gasförmigen Arbeitsmittelkompo¬ nente zum Resorber nur entsprechend dem Druckunterschied zwischen dem Zwischendruck und dem Resorberdruck bemessen werden muß.
In vorteilhafter Weiterbildung der Erfindung empfiehlt es sich, in den dem weiteren Entgaser arme Lösung auf dem Zwischendruck zuführenden Abschnitt des ersten Leitungs¬ zweiges und den auf Resorberdruck befindlichen Abschnitt des zweiten Leitungszweiges des Lösungskreislaufs einen weiteren Temperaturwechsler einzuschalten.
Es hat sich gezeigt, daß die Leistungsziffer der Wärmepumpe oder Kältemaschine dann optimiert wird, wenn die zusätz¬ liche Entgasung der armen Lösung bei einem Zwischendruck erfolgt, welcher im wesentlichen gleich der Wurzel aus dem Produkt der im Haupt-Entgaser und im Resorber herrschenden Drücke ist.
Die Erfindung ist in der folgenden Beschreibung eines Aus¬ führungsbeispiels in Verbindung mit der Zeichnung näher erläutert, und zwar zeigt:
Fig. 1 einen schematischen Schaltplan einer in der erfindungsgemäßen Weise aufgebauten Zweistoff-Kompressions-Wärmepumpe; und
Fig. 2 die in der Wärmepumpe gemäß Figur 1 ablau¬ fenden Zustandsänderungen des Zweistoff- Arbeitsmittels schematisch in einem p,>j - Diagramm.
Die in Figur 1 veranschaulichte, in ihrer Gesamtheit mit 10 bezeichnete erfindungsgemäße Wärmepumpe weist einen Ent¬ gaser 12 auf, in welchem bei einem niedrigen Druckniveau pε
durch Zufuhr von Wärmeenergie auf einem niedrigen Tempe¬ raturniveau aus einer reichen Zweistoff-Arbeitsmittellösung gasförmige Arbeitsmittelkomponente ausgetrieben wird. Bei Verwendung des bevorzugten Ammoniak-Wasser-Gemischs als Arbeitsmittel wird im Entgaser 12 also Ammoniak gasförmig aus der Lösung ausgetrieben. Die zur Entgasung der reichen Lösung erforderliche Wärmeenergie niedrigen Temperatur¬ niveaus kann dabei beispielsweise der Umgebungsatmosphäre oder einem Fließgewässer entnommen werden. Sofern vorhan- den, kann natürlich auch Abwärme eines anderen technischen Arbeitsprozesses verwendet werden. Im vorliegende Fall sei angenommen, daß dem Entgaser 12 über eine Leitung 14 aus eine Fließgewässer entnommenes Wasser zugeführt und - nach Entzug von Wärmeenergie für die Entgasung der reichen Lösung - über eine Leitung 16 mit entsprechend niedrigerer Temperatur wieder abgeführt werde. Die dabei im Entgaser 12 entstehende arme Lösung des Arbeitsmittels wird über einen ersten Leitungszweig 18 unter Druckerhohung auf einen Druck PR ZU einem Resorber 20 gepumpt, während die gasförmige Arbeitsmittelkomponente dem Resorber über eine Leitung 22 mit eingeschaltetem mehrstufigem Turbo-Kompressor 24 zuge¬ führt wird. Die im Resorber 20 bei der Resorption des gas¬ förmigen Arbeitsmittels in der armen Lösung auf hohem Tem¬ peraturniveau anfallende Resorptionswärme kann dann bei- spielsweise zur Erzeugung von Heißwasser aus über eine
Leitung 26 zugeführtem kälterem Wasser verwendet werden. Deas über eine Leitung 28 aus dem Resorber 12 abgeführte Heißwasser kann dann beispielsweise für Heizzwecke Verwen¬ dung finden. Die durch Resorption des gasförmigen Arbeits- mittels wieder reiche Lösung wird aus dem Resorber 20 über einen zweiten Leitungszweig 30 unter Druckabsenkung auf das Druckniveau pε in einem Drosselorgan 32 wieder in den Ent¬ gaser 12 zurückgeführt. Entsprechend dem eingangs erläuter¬ ten Stand der Technik wird beim dargestellten Ausführungs- beispiel die aus dem Entgaser 12 austretende arme Lösung in einem im Leitungszweig 18 nachgeschalteten weiteren Ent¬ gaser 34 auf dem Druckniveau pε weiter entgast, indem aus
der im Leitungszweig 30 strömenden, noch auf dem Druck¬ niveau p_ befindlichen reichen Lösung enthaltene Wärme auf die arme Lösung übertragen wird. Die dabei zusätzlich aus¬ getriebene gasförmige Arbeitsmittelkomponente, d.h. das zusätzlich anfallende Ammoniak, wird über die Leitung 22a in den vor dem Turbo-Kompressor 24 liegenden Abschnitt der Leitung 22 geführt.
Für die Förderung der armen Lösung zum Resorber 20 sind zwei Pumpen 36a und 36b vorgesehen, mittels derer der Druck in der armen Lösung zunächst von dem im Entgaser herrschen¬ den Druck pε auf einen Zwischendruck pz und dann von diesem Zwischendruck auf den Resorber-Druck P erhöht wird. Wiederum entsprechend dem Stand der Technik ist in die auf Resorberdruck PR befindlichen Abschnitte der beiden
Leitungszweige 18 und 30 ein Temperaturwechsler 38 geschal¬ tet. Im bisher beschriebenen Umfang entspricht die Wärme¬ pumpe 10 - bis auf die zweistufige Druckerhöhung der armen Lösung durch zwei gesonderte Pumpen 36a und 36b - bekannten Zweistoff-Kompressions-Wärmepumpen.
Zur weiteren Verbesserung der Leistungsziffer ist in Weiterbildung der bekannten Wärmepumpen noch eine weitere Entgasung der armen Lösung mittels in der reichen Lösung enthaltener Wärme auf dem Druckniveau des Zwischendrucks pz vorgesehen. Zu diesem Zweck ist in den zwischen den Pumpen 36a und 36b verlaufenden Abschnitt des arme Lösung führen¬ den ersten Leitungszweiges 18 und den zwischen dem Resorber 20 und dem Drosselorgan 32 verlaufenden Abschnitt des reiche Lösung führenden zweiten Leitungszweigs 30 ein weiterer Entgaser 40 eingeschaltet, in welchem aus der von der Pumpe 36a zugeführten armen Lösung unter Aufnahme von Wärme aus der reichen Lösung ein weiterer Anteil von gas¬ förmiger Arbeitsmittelkomponente (d.h. Ammoniak) mit dem Druck pz ausgetrieben wird, welche über eine Leitung 22b zu einer auf dem Zwischendruck pz befindlichen Druckstufe des Turbo-Kompressors 24 gefördert wird. In dem dem Kompressor
24 nachgeschalteten, zum Resorber 20 führenden Abschnitt der Leitungen 22 strömt also eine sich aus der Summe der in den Entgasern 12, 34 und 40 ausgetriebenen Teilmenge zusammensetzende Menge von gasförmigem Arbeitsmittel, wobei aber die Antriebsleistung für den den Turbo-Kompressor 24 antreibenden Motor 42 nur bezüglich der Teilmengen aus den Entgasern 12 und 34 für die gesamte Druckdifferenz zwischen dem Resorberdruck PR und dem Entgaser-Druck PE , bezüglich der im Entgaser 40 ausgetriebene Teilmenge dagegen nur für die Druckdifferenz zwischen dem Resorberdruck P und dem Zwischendruck pz ausgelegt werden muß.
Die Einschaltung eines weiteren Temperaturwechslers 44 in den zwischen der Pumpe 36a und dem zweiten Entgaser 40 ver- laufenden Abschnitt des arme Lösung führenden ersten Lei¬ tungszweiges 18 und den zwischen dem weiteren Entgaser 40 und dem Entgaser 34 verlaufenden, reiche Lösung mit Resorber-Druck PR führenden Abschnitt des zweiten Leitungs¬ zweigs 30 dient der weiteren Verbesserung der Leistungs- Ziffer der Wärmepumpe 10.
Berechnungen des vorstehend beschriebenen Systems mit unterschiedlich angenommenen Werten für die Höhe des Zwischendrucks pz haben ergeben, daß die Leistungsziffer der Wärmepumpe optimiert wird, wenn
pzft* T pR x pε
gewählt wird.
In dem in Figur 2 gezeigten Diagramm sind die Änderungen der Zustandsgrδßen des Arbeitsmittels im Wärmepumpenprozeß der vorstehend beschriebenen Wärmepumpe schematisch in ei¬ nem p, ? -Diagramm veranschaulicht. Wenn die durch die im Entgaser 12 zugeführte äußere Wärmemenge Qε ausgetriebene Menge von gasförmiger Arbeitsmittelkomponente mit einem Kilogramm angenommen wird, werden im Entgaser 34 und im
Entgaser 40 ohne Zufuhr weiterer äußerer Energie aus der armen Lösung zusätzliche Mengen x bzw. y von gasförmiger Arbeitsmittelkomponente ausgetrieben, wofür in der reichen Lösung nach dem Austritt aus dem Resorber noch enthaltene Wärmeenergie verwendet wird. Die gasförmige Menge y ent¬ spricht etwa der Menge y', die bei der Zusatz-Entgasung auf Entgaserdruck pε mit der Wärme der reichen Lösung entgast worden wäre. Die Menge y braucht dabei aber nicht vom Druck pε , sondern nur vom Druck pz > pε auf den Resorberdruck P komprimiert werden, wodurch die Leistungsziffer verbessert wird.
Es ist ersichtlich, daß im Rahmen des Erfindungsgedankens Abwandlungen und Weiterbildungen der beschriebenen - auch als Kältemaschine betreibbaren - Wärmepumpe verwirklichbar sind. So ist eine weitere Verbesserung der Leistungsziffer durch eine weitere Erhöhung der Zahl der Druckstufen in der armen Lösung mit jeweils einer zusätzlichen Entgasung in jeder Druckstufe denkbar. Allerdings steigt der apparatetechnische Aufwand dann im Verhältnis zur erziel¬ baren Verbesserung der Leistungsziffer unverhältnismäßig, so daß die in Verbindung mit der Wärmepumpe 10 gemäß Figur 1 geschilderte zusätzliche Entgasung auf einem Druckniveau Pz J Ypε x PA den optimalen Kompromiß zwischen Investitionsaufwand und Erhöhung der Leistungsziffer der Wärmepumpe darstellen dürfte. Nur in Sonderfällen dürfte die Verbesserung des Wärmepumpenprozesses durch mehrfache Entgasung der armen Lösung auf unterschiedlichen Zwischen¬ drücken in Frage kommen.
Claims
1. Zweistoff-Kompressions-Wärmepumpe bzw. Kältemaschine (10) mit einem Entgaser (12) und einem Resorber (20) , die zu einem Lösungskreislauf zusammengeschaltet sind, in welchem ein vorzugsweise von einem Ammoniak-Wasser-Gemisch gebildetes Zweistoff-Arbeitsmittel umgewälzt wird, wobei im Entgaser (12) auf niedrigem Druckniveau (pε ) unter Zufuhr von Wärmeenergie auf niedrigem Temperaturniveau gasförmige Arbeitsmittelkomponente ausgetrieben und die dabei ent¬ stehende arme Lösung unter Druckerhohung mittels einer Pumpe in einem ersten Leitungszweig (18) zum Resorber (20) gefördert wird, wo die im Entgaser (12) ausgetriebene gas¬ förmige Arbeitsmittelkomponente nach- Erhöhung ihres Drucks auf den Resorberdruck (PR ) mittels eines Kompressors (24) unter Abfuhr der dabei auf einem erhöhten Temperaturniveau anfallenden Resorptionswärme in der armen Lösung resorbiert wird und die so entstandene reiche Lösung in einem zweiten Leitungszweig (30) unter Druckerniedrigung mittels eines Drosselorgans (32) zum Entgaser (12) zurückströmt, und wobei in den auf Resorberdruck (P ) befindlichen Abschnit- ten des ersten und des zweiten Leitungszweiges (18; 30) ein Temperaturwechsler (38) eingeschaltet ist, in welchem in der aus dem Resorber (20) austretenden reichen Lösung ent¬ haltene Wärme auf die dem Resorber zuströmende arme Lösung übertragen und in der aus dem Temperaturwechsler (38) aus- tretenden reichen Lösung enthaltene Wärme außerdem zur weiteren Entgasung der dem Temperaturwechsler zugeführten armen Lösung benutzt wird, wobei der zusätzliche Entgaser für die weitere Entgasung der armen Lösung einerseits in dem zwischen dem Temperaturwechsler (38) und dem Drossel¬ organ (32) verlaufenden Abschnitt des zweiten Leitungs¬ zweiges (30) angeordnet ist, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß in den die arme Lösung vom Entgaser (12) zum Resorber (20) fördernden ersten Leitungszweig (18) des Lδsungskreis- laufs wenigstens zwei den Druck in der armen Lösung stufen¬ weise auf den Resorberdruck (P ) erhöhende Pumpen (36a; 36b) eingeschaltet und der zusätzliche Entgaser (40) andererseits in dem zwischen den beiden Pumpen (36a; 36b) verlaufenden, auf einem Zwischendruck (pz ) befindlichen
Abschnitt des ersten Leitungszweiges (18) angeordnet ist, und daß die im weiteren Entgaser (40) auf dem Niveau des
Zwischendrucks (pz ) aus der armen Lösung zusätzlich ausge- triebene gasförmige Arbeitsmittelkomponente durch einen gesonderten Kompressor oder durch Einspeisung in eine mitt¬ lere Druckstufe des die gasförmige Arbeitsmittelkomponente vom Hauptentgaser zum Resorber fördernden mehrstufigen Kompressors (24) zum Resorber (20) gefördert wird.
2. Wärmepumpe oder Kältemaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in den dem weiteren Ξntgaser (40) arme Lösung auf dem Zwischendruck (pz ) zuführenden Abschnitt des ersten Leitungszweiges und den auf Resorberdruck (P ) befindlichen Abschnitt des zweiten Leitungszweiges (30) des Lösungskreislaufs ein weiterer Temperaturwechsler (44) ein¬ geschaltet ist.
3. Wärmepumpe oder Kältemaschine nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die zusätzliche Entgasung der armen Lösung bei einem Zwischendruck (pz ) erfolgt, welcher im wesentlichen gleich der Wurzel aus dem Produkt der im
Haupt-Entgaser (12) und im Resorber (20) herrschenden
Drücke (pε ; PR ) ist.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT88903782T ATE53114T1 (de) | 1987-05-18 | 1988-04-08 | Zweistoff-kompressions-waermepumpe mit loesungskreislauf. |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3716642 | 1987-05-18 | ||
| DE19873716642 DE3716642A1 (de) | 1987-05-18 | 1987-05-18 | Zweistoff-kompressions-waermepumpe bzw. expansionsmaschinen-anlage mit loesungskreislauf |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EP0314719A1 true EP0314719A1 (de) | 1989-05-10 |
| EP0314719B1 EP0314719B1 (de) | 1990-05-23 |
Family
ID=6327811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EP88903782A Expired - Lifetime EP0314719B1 (de) | 1987-05-18 | 1988-04-08 | Zweistoff-kompressions-wärmepumpe mit lösungskreislauf |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4918945A (de) |
| EP (1) | EP0314719B1 (de) |
| JP (1) | JPH01503325A (de) |
| DE (1) | DE3716642A1 (de) |
| SU (1) | SU1741616A3 (de) |
| WO (1) | WO1988009468A1 (de) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2646500B1 (fr) * | 1989-04-27 | 1994-11-25 | Alsthom Gec | Procede de refroidissement de composants electriques, dispositif pour la mise en oeuvre de ce procede et application aux composants embarques dans un vehicule |
| ES2018441A6 (es) * | 1989-12-11 | 1991-04-01 | Catalana Gas Sa | Perfeccionamientos en quemadores para encimeras vitroceramicas a gas. |
| DE4104263C1 (de) * | 1991-02-13 | 1992-04-09 | Tch Thermo-Consulting-Heidelberg Gmbh, 6900 Heidelberg, De | |
| EP3355002B1 (de) * | 2017-01-26 | 2019-05-22 | AGO AG Energie + Anlagen | Sorptionswärmepumpe und sorptionskreisprozess |
| EP3540332B1 (de) * | 2018-03-15 | 2020-07-15 | AGO AG Energie + Anlagen | Sorptionswärmepumpe und sorptionskreisprozess |
| WO2024004971A1 (ja) * | 2022-06-28 | 2024-01-04 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2182098A (en) * | 1934-09-29 | 1939-12-05 | Mallory & Co Inc P R | Duplex solution thermo-compression process |
| DE876122C (de) * | 1942-06-24 | 1953-05-11 | Lorenz C Ag | Stromdurchfuehrungsstift fuer elektrische Entladungsgefaesse, der gleichzeitig als Kontaktstift dient |
| DE953378C (de) * | 1950-08-29 | 1956-11-29 | Margarete Altenkirch Geb Schae | Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb einer Waermepumpe |
| DE867122C (de) * | 1950-08-29 | 1953-02-16 | Edmund Dr-Ing E H Altenkirch | Verfahren und Vorrichtung zum Heben der einem Waermetraeger entzogenen Waermemenge niedrigerer Temperatur auf eine hoehere Temperatur |
| US2794328A (en) * | 1954-06-29 | 1957-06-04 | Gen Electric | Variable temperature refrigeration |
| DD161075A3 (de) * | 1980-04-08 | 1984-09-19 | Schwermasch Liebknecht Veb K | Verfahren zur abwaermenutzung fuer die erzeugung mechanischer energie mit wahlweise gleichzeitiger kaelteerzeugung |
| DE3106567A1 (de) * | 1981-02-21 | 1982-09-09 | Battelle-Institut E.V., 6000 Frankfurt | "verfahren zur verminderung von waermeverlusten bei anlagen zum trocknen von festkoerpern" |
| DE3119989C2 (de) * | 1981-05-20 | 1986-02-06 | Mannheimer Versorgungs- und Verkehrsgesellschaft mbH (MVV), 6800 Mannheim | Zwei- oder Mehrstoff-Kompressions-Wärmepumpe bzw. -Kältemaschine mit Lösungskreislauf |
| US4439996A (en) * | 1982-01-08 | 1984-04-03 | Whirlpool Corporation | Binary refrigerant system with expansion valve control |
| FR2526136B1 (fr) * | 1982-04-28 | 1986-05-30 | Rodie Talbere Henri | Procede a cycle de resorption pour les pompes a chaleur |
| US4707996A (en) * | 1983-09-29 | 1987-11-24 | Vobach Arnold R | Chemically assisted mechanical refrigeration process |
| DE3536953C1 (en) * | 1985-10-17 | 1987-01-29 | Thermo Consulting Heidelberg | Resorption-type heat converter installation with two solution circuits |
| DE3612907A1 (de) * | 1986-04-17 | 1987-11-12 | Thermo Consulting Heidelberg | Anlage zur rueckgewinnung von in der abluft der trockner von papiermaschinen enthaltener abwaerme |
-
1987
- 1987-05-18 DE DE19873716642 patent/DE3716642A1/de active Granted
-
1988
- 1988-04-08 JP JP63503649A patent/JPH01503325A/ja active Pending
- 1988-04-08 US US07/283,947 patent/US4918945A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-04-08 WO PCT/EP1988/000291 patent/WO1988009468A1/de not_active Ceased
- 1988-04-08 EP EP88903782A patent/EP0314719B1/de not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-01-17 SU SU894613308A patent/SU1741616A3/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| See references of WO8809468A1 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1988009468A1 (fr) | 1988-12-01 |
| DE3716642A1 (de) | 1988-12-08 |
| US4918945A (en) | 1990-04-24 |
| SU1741616A3 (ru) | 1992-06-15 |
| DE3716642C2 (de) | 1989-03-30 |
| JPH01503325A (ja) | 1989-11-09 |
| EP0314719B1 (de) | 1990-05-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE29719775U1 (de) | Druckwechselanlage zur Gewinnung von Sauerstoff aus der Luft | |
| DE60017620T2 (de) | Wärmetauschersystem für Tieftemperaturflüssigkeit mit Fluidausstoßvorrichtung | |
| EP4400717A9 (de) | Drucklufterzeugungseinheit zum erzeugen von druckluft für ein pneumatisches system eines fahrzeugs sowie batterieelektrisch betriebenes fahrzeug mit zumindest einem pneumatischen system mit zumindest einer solchen drucklufterzeugungseinheit | |
| EP0314719A1 (de) | Zweistoff-kompressions-wärmepumpe mit lösungskreislauf. | |
| EP3540332B1 (de) | Sorptionswärmepumpe und sorptionskreisprozess | |
| DE3719861C2 (de) | Dampfturbinenanlage | |
| EP3236178A1 (de) | Sorptionswärmepumpe und sorptionskreisprozess | |
| DE19708428C2 (de) | Kälteanlage | |
| DE3417833A1 (de) | Anordnung fuer eine resorptionswaermepumpenanlage zur erzeugung von heizwaerme aus industrie- und umweltwaerme | |
| EP0524269B1 (de) | Hochtemperatur-wärmepumpentransformator | |
| EP2989397B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum kühlen eines motors | |
| DE19538348C2 (de) | Sorptionswärmewandleranlage mit Zusatzkomponenten zur Steigerung der Nutzleistung bzw. Erweiterung der Grenzen für die Antriebs-, Nutz- oder Kühltemperaturen | |
| DE1035669B (de) | Verfahren zum Betrieb einer Kompressor-Kuehlanlage mit mindestens zweistufiger Kompression eines in der Anlage umlaufenden Kaeltemittels sowie Kompressor-Kuehlanlage zur Durchfuehrung des Verfahrens | |
| DE3036688A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum abtauen von luft-wasser-waermepumpen | |
| DE19730699A1 (de) | Verfahren zum Betreiben einer diskontinuierlichen Adsorptionswärmepumpe und Adsorptionswärmepumpe zur Durchführung des Verfahrens | |
| DE9303177U1 (de) | Trennvorrichtung für eine Fahrzeugklimaanlage | |
| DE3633994C2 (de) | Resorptions-Kälteanlagen | |
| DE10124502A1 (de) | Brennstoffzellensystem, insbesondere eines Fahrzeugs, und Verfahren zur Wasserrückgewinnung in einem Brennstoffzellensystem | |
| AT269585B (de) | Strömungsgetriebe mit mindestens zwei Strömungskreisläufen | |
| DD147622A1 (de) | Verfahren zur leistungssteigerung von absorptionsanlagen | |
| DE3111469A1 (de) | Mehrstufige kompressionskaltdampfmaschine mit waermespeicher | |
| DE1703292C3 (de) | Kühl- und Schmiereinrichtung eines zweistufigen Drehkolben- oder Schraubenkompressors | |
| DE3025569A1 (de) | Zusatzvorrichtung fuer eine wasserstrahlpumpe | |
| EP4092357A1 (de) | Sorptionswärmepumpe und sorptionskreisprozess | |
| DE2741514A1 (de) | Kraftwerk, insbesondere heizkraftwerk |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
| 17P | Request for examination filed |
Effective date: 19881124 |
|
| AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AT BE CH FR GB IT LI NL SE |
|
| 17Q | First examination report despatched |
Effective date: 19891003 |
|
| GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
| AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): AT BE CH FR GB IT LI NL SE |
|
| REF | Corresponds to: |
Ref document number: 53114 Country of ref document: AT Date of ref document: 19900615 Kind code of ref document: T |
|
| ITF | It: translation for a ep patent filed | ||
| GBT | Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977) | ||
| ET | Fr: translation filed | ||
| PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
| STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
| 26N | No opposition filed | ||
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BE Payment date: 19920312 Year of fee payment: 5 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Payment date: 19920323 Year of fee payment: 5 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CH Payment date: 19920413 Year of fee payment: 5 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AT Payment date: 19920414 Year of fee payment: 5 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 19920429 Year of fee payment: 5 |
|
| ITTA | It: last paid annual fee | ||
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Payment date: 19920430 Year of fee payment: 5 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 19920519 Year of fee payment: 5 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AT Effective date: 19930408 Ref country code: GB Effective date: 19930408 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Effective date: 19930409 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LI Effective date: 19930430 Ref country code: BE Effective date: 19930430 Ref country code: CH Effective date: 19930430 |
|
| BERE | Be: lapsed |
Owner name: TCH THERMO-CONSULTING-HEIDELBERG G.M.B.H. Effective date: 19930430 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Effective date: 19931101 |
|
| GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee |
Effective date: 19930408 |
|
| NLV4 | Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee | ||
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Effective date: 19931229 |
|
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PL |
|
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: ST |
|
| EUG | Se: european patent has lapsed |
Ref document number: 88903782.6 Effective date: 19931110 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED. Effective date: 20050408 |