EP0283464B1 - Verfahren zum Herstellen eines Sinterkörpers - Google Patents
Verfahren zum Herstellen eines Sinterkörpers Download PDFInfo
- Publication number
- EP0283464B1 EP0283464B1 EP88890044A EP88890044A EP0283464B1 EP 0283464 B1 EP0283464 B1 EP 0283464B1 EP 88890044 A EP88890044 A EP 88890044A EP 88890044 A EP88890044 A EP 88890044A EP 0283464 B1 EP0283464 B1 EP 0283464B1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- wear layer
- metal powder
- sintered
- compact
- rough
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
- B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
Definitions
- the invention relates to a method for producing a sintered body with at least one molybdenum-containing wear layer, wherein a low-alloy iron powder forming the later base body with a metal powder layer resulting in the later wear layer from a carbon-free mixture of unalloyed iron and unalloyed molybdenum in a common form Molded body is pressed, which is then sintered.
- rocker arms which are used to transmit the cam movement of a camshaft to a valve, for example an internal combustion engine
- the end face interacting with the cams is exposed to considerable stress, which leads to corresponding wear.
- the invention is therefore based on the object of specifying a method by means of which sintered bodies can be provided with a molybdenum-containing wear layer, which corresponds to particularly high requirements with regard to wear resistance and compliance with low manufacturing tolerances, as are particularly required for rocker arms for valve actuation of internal combustion engines.
- the invention solves the problem in that the metal powder for the later wear layer is compressed into a pre-compact with the iron powder for the later base body before the mold is filled in, and that when the metal powder mixture for the later wear layer is compacted into a pre-compact, a profiling is pressed into the surface of the base body (see claim 1).
- Preferred embodiments of the invention can be found in claims 2 and 3.
- the outer shape of the pre-compact can no longer be adversely affected, even without a synthetic resin bond, by filling the iron powder for the later base body into the common form already containing the pre-compact and by subsequently pressing the two metal powder layers together at the boundary layer between the pre-compact and the metal powder layer for the base body, there can be no mixing of the metal powder of the two layers impairing the wear resistance of the wear layer.
- pre-compressing the later wear layer different internal friction conditions of the two metal powder layers can easily be taken into account and uniform densities of both layers can be achieved.
- the profiling should be pressed into the surface of the preform with a profile thickness of at least 0.1 mm. The design of the profile depends on the respective requirements and can be chosen accordingly.
- the surface of the pre-compact is profiled in two directions, which are preferably at right angles to one another, there is no preferred direction for the transmission of shear stresses between the wear layer and the sintered body, as would be the case with a uniaxial profiling.
- the carbon-free metal powder mixture for the later wear layer outside the common shape for the sintered body and the wear layer is compacted into a pre-compact, it may be advantageous for easier handling of the pre-compact to subject this pre-compact to pre-sintering, for example at approx. 700 ° C. to increase the dimensional stability of the pre-compact. This measure will therefore be particularly recommended for comparatively thin wear layers.
- the metal powder mixture 3 for the later wear layer is initially in its own mold 4 compacted to a preform 5, as indicated in FIGS. 1 to 3.
- a carbon-free mixture 3 of, for example, 65 to 80% by weight of unalloyed iron and 35 to 20% by weight of unalloyed molybdenum can be used for the wear layer 2.
- This metal powder mixture 3 is compressed with the help of the punch 6 of the molding press 4 to at least 50% of the theoretical density of the powder mixture and ejected as a pre-compact 5 by moving the counter tool 7 for the punch 6 according to FIG. 3 out of the mold 4.
- the pre-compact 5 can then be subjected to a pre-sintering at approx. 700 ° C. before it is processed further. However, this presintering can be omitted if the shape of the preform 5 is sufficient for handling.
- the surface of the preform 5 facing the sintered body 1 is profiled, with a profile depth of at least 0.1 mm.
- This profile 8, which is embossed into the surface via the press ram 6, can advantageously consist of two sets of profile grooves intersecting at right angles, as is indicated in FIGS. 5 and 7.
- the preform 5 is then placed in a common mold 9 for the wear layer and the sintered body, as shown in FIG. 8.
- the mold is filled with a low-alloy iron powder 10 (Fig. 9), after which the preform 5 is pressed with the iron powder 10 by pressing the punch 11 with a pressure of at least 2 t / cm2 to a shaped body .
- the pressing is shown.
- the molded body can then be pre-sintered in the mold 9, calibrated at a pressure above 2 t / cm 2 and finish-sintered at a temperature up to 1350 ° C., after which the workpiece can be ejected via the counter tool 12 (FIG. 11).
- the wear layer 2 can then be carburized on the end face of the sintered body 1 that is at risk or hardened by quenching and tempering.
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
Description
- Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Herstellen eines Sinterkörpers mit wenigstens einer molybdänhaltigen Verschleißschicht, wobei ein den späteren Grundkörper bildendes, niedrig legiertes Eisenpulver mit einer die spätere Verschleißschicht ergebenden Metallpulverschicht aus einer kohlenstofffreien Mischung von unlegiertem Eisen und unlegiertem Molybdän in einer gemeinsamen Form zu einem Formkörper gepreßt wird, der anschließend gesintert wird.
- Bei Schlepphebeln, die zur Übertragung der Nockenbewegung einer Nockenwelle auf ein Ventil, beispielsweise einer Verbrennungskraftmaschine, dienen, ist die mit den Nocken zusammenwirkende Stirnseite einer erheblichen Beanspruchung ausgesetzt, die zu einem entpsrechenden Verschleiß führt. Es besteht daher die Forderung, die Schlepphebel an der mit den Nocken zusammenwirkenden Stirnseite mit einer Verschleißschicht zu versehen, die sich unter den auftretenden Belastungen durch eine hohe Verschleißfestigkeit auszeichnet und eine vorteilhafte Werkstoffpaarung bezüglich der Nockenwelle darstellt.
- Um Ventilstößel in einfacher und billiger Weise mit einer Verschleißschicht herstellen zu können, die vor allem eine hohe Gleitverschleißfestigkeit aufweist, ist es bekannt (DE-B-2 822 902), diese Verschleißschicht aus einer kohlenstofffreien Mischung aus unlegiertem Eisen und unlegiertem Molybdän ein Sintern mit einer vergleichsweise hohen Sintertemperatur bis 1350° C zu bilden. Zu diesem Zweck wird zunächst das Metallpulver für die Verschleißschicht und dann ein niedrig legiertes Eisenpulver für den Stößelkörper in eine gemeinsame Form eingefüllt und gemeinsam zu einer Formkörper gepreßt, bevor dieser Formkörper gesintert wird. Durch dieses gemeinsame Verpressen kann jedoch eine Vermischung der beiden Metallpulverschichten in ihrem Verbindungsbereich nicht ausgeschlossen werden, so daß niedrig legiertes Eisenpulver in die spätere Verschleißschicht gelangen kann, wodurch die Verschleißfestigkeit herabgesetzt wird. Außerdem kann beim Verpressen der beiden Metallpulverschichten nicht immer eine vorgegebene Schichtdicke für die Verschleißschicht sichergestellt werden, wozu noch kommt, daß aufgrund unterschiedlicher innerer Reibungsverhältnisse der beiden Metallpulverschichten bei einem gemeinsamen Verpressen nicht zwangsläufig eine einheitliche Dichte beider Pulverschichten erzielt wird.
- Um bei Verbundrohlingen eine Pulververmischung zu vermeiden, ist es bekannt (DE-A-3 305 879), einen kunstharzgebundenen Vorpreßling für eine spätere Verschleißschicht herzustellen, der in eine Form eingelegt und zusammen mit dem in die Form eingefüllten Metallpulver für den Grundkörper verdichtet und gesintert wird. Aufgrund der Kunstharzbindung des Vorpreßlings ist dieses bekannte Verfahren jedoch zur Herstellung einer molybdänhaltigen Verschleißschicht ungeeignet, weil durch den Kunstharzbinder zwangsläufig Kohlenstoff in die Verschleißschicht gelangen würde, was jedoch zur Sicherstellung der Werkstoffeigenschaften dieser Verschleißschicht unbedingt ausgeschlossen werden muß.
- Schließlich ist es zur sintermetallurgischen Herstellung von Ventilsitzen für Verbrennungskraftmaschinen bekannt (EP-A1-130 604), zunächst einen ringförmigen Grundkörper aus einem legierten Eisenpulver vorzupressen und dann gemeinsam mit einer in Pulverform aufgebrachten, molybdänhaltigen Verschleißschicht fertigzupressen, bevor der Formkörper gesintert wird. Die Verschleißschicht wird nicht aus einer kohlenstofffreien Mischung von unlegiertem Eisen und unlegiertem Molybdän gebildet.
- Der Erfindung liegt somit die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren anzugeben, mit dessen Hilfe Sinterkörper mit einer molybdänhaltigen Verschleißschicht versehen werden können, die besonders hohen Anforderungen hinsichtlich der Verschleißfestigkeit und der Einhaltung geringer Fertigungstoleranzen entspricht, wie sie insbesondere bei Schlepphebeln zur Ventilbetätigung von Verbrennungskraftmaschinen gestellt werden.
- Die Erfindung löst die gestellte Aufgabe dadurch, daß das Metallpulver für die spätere Verschleißschicht vor dem Auffüllen der Form mit dem Eisenpulver für den späteren Grundkörper zu einem Vorpreßling verdichtet wird und daß beim Verdichten der Metallpulvermischung für die spätere Verschleißschicht zu einem Vorpreßling in dessen dem Grundkörper zugekehrten Oberfläche eine Profilierung eingedrückt wird (vgl. Anspruch 1). Bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung sind in den Ansprüchen 2 und 3 zu finden.
- Durch das Vorverdichten des Metallpulvers für die spätere Verschleißschicht zu einem Vorpreßling - was in der gemeinsamen Form durchgeführt werden kann, im allgemeinen jedoch außerhalb dieser Form geschehen wird - kann für die spätere Verschleißschicht eine maßhaltige Form mit einer vorbestimmten Verdichtung sichergestellt werden. Wie sich gezeigt hat, kann die äußere Gestalt des Vorpreßlings auch ohne Kunstharzbindung durch das Einfüllen des Eisenpulvers für den späteren Grundkörper in die gemeinsame, den Vorpreßling bereits enthaltende Form und durch das anschließende gemeinsame Verpressen der beiden Metallpulverschichten nicht mehr nachteilig beeinflußt werden, so daß es an der Grenzschicht zwischen dem Vorpreßling und der Metallpulverschicht für den Grundkörper zu keiner die Verschleißfestigkeit der Verschleißschicht beeinträchtigenden Vermischung der Metallpulver der beiden Schichten kommen kann. Außerdem können durch die Vorverdichtung der späteren Verschleißschicht unterschiedliche innere Reibungsverhältnisse der beiden Metallpulverschichten einfach berücksichtigt und gleichmäßige Dichten beider Schichten erzielt werden.
- Da durch das Vorverdichten der Metallpulvermischung für die spätere Verschleißschicht eine weiterreichende Verkrallung zwischen den beiden Metallpulverschichten verhindert wird, müssen allerdings zusätzliche Maßnahmen zur Sicherstellung der erforderlichen Haftfestigkeit zwischen der Verschleißschicht und dem Sinterkörper ergriffen werden, indem in die dem Grundkörper zugekehrte Oberfläche der Verschleißschicht eine Profilierung eingeprägt wird, die für eine zusätzliche Verkrallung der beiden Verbundteile sorgt. Um einen ausreichenden Verkrallungseffekt sicherzustellen, sollte die Profilierung mit einer Profildicke von wenigstens 0,1 mm in die Oberfläche des Vorpreßlings eingedrückt werden. Die Gestaltung der Profilierung hängt dabei von den jeweiligen Anforderungen ab und kann dementsprechend gewählt werden. Wird dafüf gesorgt, daß die Oberfläche des Vorpreßlings in zwei zueinander vorzugsweise rechtwinkelig verlaufenden Richtungen profiliert wird, so ergibt sich für die Übertragung von Schubspannungen zwischen der Verschleißschicht und dem Sinterkörper keine Vorzugsrichtung, wie dies bei einer einachsigen Profilierung der Fall wäre.
- Wird die kohlenstofffreie Metallpulvermischung für die spätere Verschleißschicht außerhalb der gemeinsamen Form für den Sinterkörper und die Verschleißschicht zu einem Vorpreßling verdichtet, so kann es zur leichteren Handhabung des Vorpreßlings vorteilhaft sein, diesen Vorpreßling einer Vorsinterung, beispielsweise bei ca. 700° C, zu unterwerfen, um die Formstabilität des Vorpreßlings zu erhöhen. Diese Maßnahme wird daher vor allem bei vergleichsweise dünnen Verschleißschichten zu empfehlen sein.
- An Hand der Zeichnung wird das erfindungsgemäße Verfahren näher erläutert. Es zeigen
- Fig. 1
- eine Preßform zum Herstellen eines Vorpreßlings für die Verschleißschicht nach dem Einfüllen der hiefür eingesetzten Metallpulvermischung in einem schematischen Querschnitt,
- Fig. 2
- diese Preßform nach dem Verdichtungshub des Preßstempels,
- Fig. 3
- die Preßform für den Vorpreßling in der Ausstoßstellung,
- Fig. 4
- den Vorpreßling in einem Querschnitt,
- Fig. 5
- den Vorpreßling in einer Draufsicht auf die dem Sinterkörper zugekehrte Oberfläche,
- Fig. 6
- eine der Fig. 5 entsprechende Darstellung einer unterschiedlichen Oberflächengestaltung des Vorpreßlings,
- Fig. 7
- den Vorpreßling in einem Schnitt nach der Linie VII-VII der Fig. 5 in einem größeren Maßstab,
- Fig. 8
- die gemeisame Form zum Verpressen des Vorpreßlings und des eingefüllten Eisenpulvers für den Sinterkörper nach dem Einlegen des Vorpreßlings in einem schematischen Querschnitt,
- Fig. 9
- eine der Fig. 8 entsprechende Darstellung der gemeinsamen Form nach dem Einfüllen des Eisenpulvers für den Sinterkörper,
- Fig. 10
- die gemeinsame Form nach dem Verpressen der beiden Metallpulverschichten,
- Fig. 11
- das Ausstoßen des gepreßten Formkörpers und
- Fig. 12
- den fertigen Sinterkörper in einem Querschnitt.
- Um einen Sinterkörper 1 mit einer molybdänhaltigen Verschleißschicht 2, beispielsweise einen Schlepphebel zur Ventilbetätigung einer Brennkraftmaschine, unter Bedingungen zu erhalten, die einen störenden Einfluß des Verpressens des Metallpulvers für den Sinterkörper 1 auf die Verschleißschicht ausschließen, wird die Metallpulvermischung 3 für die spätere Verschleißschicht zunächst in einer eigenen Preßform 4 zu einem Vorpreßling 5 verdichtet, wie dies in den Fig. 1 bis 3 angedeutet ist. Für die Verschleißschicht 2 kann eine kohlenstofffreie Mischung 3 aus beispielsweise 65 bis 80 Gew. % unlegiertem Eisen und 35 bis 20 Gew. % unlegiertem Molybdän eingesetzt werden. Diese Metallpulvermischung 3 wird mit Hilfe des Preßstempels 6 der Formpresse 4 auf mindestens 50 % der theoretischen Dichte der Pulvermischung verdichtet und als Vorpreßling 5 ausgestoßen, indem das Gegenwerkzeug 7 für den Preßstempel 6 entsprechend der Fig. 3 aus der Preßform 4 gefahren wird. Der Vorpreßling 5 kann dann vor seiner weiteren Verarbeitung noch einer Vorsinterung bei ca. 700 ° C unterworfen werden. Diese Vorsinterung kann aber entfallen, wenn die Formfestigkeit des Vorpreßlings 5 für die Handhabung ausreicht.
- Um eine belastungsfähige Verbindung zwischen der Verschleißschicht 2 und dem Sinterkörper 1 sicherzustellen, wird die dem Sinterkörper 1 zugekehrte Oberfläche des Vorpreßlings 5 profiliert, und zwar mit einer Profiltiefe von wenigstens 0,1 mm. Diese Profilierung 8, die über den Preßstempel 6 in die Oberfläche eingeprägt wird, kann vorteilhaft aus zwei einander rechtwinkelig schneidenden Scharen von Profilnuten bestehen, wie dies in den Fig. 5 und 7 angedeutet ist. Es ist aber auch möglich, in der zu profilierenden Oberfläche noppenartige Vertiefungen in einander schneidenden Reihen vorzusehen, um die erwünschte Verkrallung zwischen dem Sinterkörper 1 und der Verschleißschicht 2 sicherzustellen.
- Der Vorpreßling 5 wird dann in eine gemeinsame Form 9 für die Verschleißschicht und den Sinterkörper eingelegt, wie dies in Fig. 8 dargestellt ist. Nach dem Einlegen des Vorpreßlings 5 wird die Form mit einem niedrig legierten Eisenpulver 10 aufgefüllt (Fig. 9), wonach der Vorpreßling 5 mit dem Eisenpulver 10 durch ein Anstellen des Preßstempels 11 mit einem Druck von wenigstens 2 t/cm² zu einem Formkörper verpreßt wird. In Fig. 10 wird die Verpressung gezeigt. Der Formkörper kann dann in der Form 9 vorgesintert, bei einem Druck über 2 t/cm² kalibriert und bei einer Temperatur bis 1350° C fertiggesintert werden, wonach das Werkstück über das Gegenwerkzeug 12 ausgestoßen werden kann (Fig. 11).
- Die Verschleißschicht 2 kann dann an der gefährdeten Stirnseite des Sinterkörpers 1 aufgekohlt bzw. durch ein Abschrecken und Anlassen gehärtet werden.
Claims (4)
- Verfahren zum Herstellen eines Sinterkörpers (1) mit wenigstens einer molybdänhaltigen Verschleißschicht (2), wobei ein den späteren Grundkörper bildendes, niedrig legiertes Eisenpulver (10) mit einer die spätere Verschleißschicht (2) ergebenden Metallpulverschicht aus einer kohlenstofffreien Mischung (3) von unlegiertem Eisen und unlegiertem Molybdän in einer gemeinsamen Form (9) zu einem Formkörper gepreßt wird, der anschließend gesindert wird, wobei das Metallpulver für die spätere Verschleißschicht (2) vor dem Auffüllen der Form (9) mit dem Eisenpulver (10) für den späteren Grundkörper zu einem Vorpreßling (5) verdichtet wird und daß beim Verdichten der Metallpulvermischung (3) für die spätere Verschleißschicht (2) zu einem Vorpreßling (5) in dessen dem Grundkörper zugekehrte Oberfläche eine Profilierung (8) eingedrückt wird.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Profilierung (8) in die Oberfläche des Vorpreßlings (5) mit einer Profiltiefe von wenigstens 0,1 mm eingedrückt wird.
- Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberfläche des Vorpreßlings (5) in zwei zueinander vorzugsweise rechtwinkelig verlaufenden Richtungen profiliert wird.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Vorpreßling (5) vorgesintert wird.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT613/87 | 1987-03-16 | ||
AT0061387A AT388523B (de) | 1987-03-16 | 1987-03-16 | Verfahren zum herstellen eines sinterkoerpers mit wenigstens einer molybdaenhaltigen verschleissschicht |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP0283464A2 EP0283464A2 (de) | 1988-09-21 |
EP0283464A3 EP0283464A3 (en) | 1989-05-10 |
EP0283464B1 true EP0283464B1 (de) | 1993-05-26 |
Family
ID=3495231
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP88890044A Expired - Lifetime EP0283464B1 (de) | 1987-03-16 | 1988-03-07 | Verfahren zum Herstellen eines Sinterkörpers |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4839138A (de) |
EP (1) | EP0283464B1 (de) |
JP (1) | JPS63247304A (de) |
AT (1) | AT388523B (de) |
CA (1) | CA1282914C (de) |
DE (1) | DE3881247D1 (de) |
ES (1) | ES2041340T3 (de) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03274205A (ja) * | 1990-03-26 | 1991-12-05 | Isuzu Motors Ltd | 局部硬化焼結体とその製造方法 |
AT395550B (de) * | 1991-07-02 | 1993-01-25 | Miba Sintermetall Ag | Verfahren zum herstellen eines sinterkoerpers mit wenigstens einer molybdaenhaltigen verschleissschicht |
JPH0894223A (ja) * | 1994-09-22 | 1996-04-12 | Mk Seiko Co Ltd | 製氷器 |
DE19634314A1 (de) * | 1996-07-27 | 1998-01-29 | Widia Gmbh | Verbundkörper und Verfahren zu seiner Herstellung |
US6322746B1 (en) * | 1999-06-15 | 2001-11-27 | Honeywell International, Inc. | Co-sintering of similar materials |
US7237730B2 (en) * | 2005-03-17 | 2007-07-03 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Modular fuel nozzle and method of making |
US8316541B2 (en) * | 2007-06-29 | 2012-11-27 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Combustor heat shield with integrated louver and method of manufacturing the same |
US7543383B2 (en) | 2007-07-24 | 2009-06-09 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Method for manufacturing of fuel nozzle floating collar |
US10226818B2 (en) | 2009-03-20 | 2019-03-12 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Process for joining powder injection molded parts |
US9970318B2 (en) | 2014-06-25 | 2018-05-15 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Shroud segment and method of manufacturing |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2399773A (en) * | 1943-09-02 | 1946-05-07 | Sidney J Waintrob | Method of making electrical rectifiers and the like |
US2970905A (en) * | 1957-09-18 | 1961-02-07 | Haller Inc | Method of making a composite sintered powdered material article |
DE1483706B2 (de) * | 1965-04-01 | 1970-04-02 | Siemens AG, 1000 Berlin u. 8000 München | Mehrschichten-Verbundmetall, insbesondere für hochbelastbare elektrische Kontakte und Verfahren zu seiner Herstellung |
NL174715C (nl) * | 1971-07-01 | 1984-08-01 | Gen Electric | Werkwijze ter vervaardiging van een slijplichaam, alsmede snijgereedschap voorzien van een volgens deze werkwijze vervaardigd inzetstuk. |
DE2822902C2 (de) * | 1978-05-26 | 1984-11-22 | Miba Sintermetall Ag, Laakirchen | Verfahren zum Herstellen von Ventilstößeln für Brennkraftmaschinen o.dgl. |
WO1983004382A1 (en) * | 1982-06-10 | 1983-12-22 | Ford Motor Company Limited | Method of making wear resistant ferrous based parts |
DE3305879C2 (de) * | 1983-02-19 | 1985-01-17 | Sintermetallwerk Krebsöge GmbH, 5608 Radevormwald | Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung eines Verbundformteils |
BR8403253A (pt) * | 1983-07-01 | 1985-06-11 | Sumitomo Electric Industries | Embuchamento de assento de valvula para motores de combustao interna |
DD219131A1 (de) * | 1983-11-14 | 1985-02-27 | Thale Eisen Huettenwerk | Verfahren zur herstellung von maschinenbauteilen aus metallpulververbunden |
-
1987
- 1987-03-16 AT AT0061387A patent/AT388523B/de not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-03-07 DE DE8888890044T patent/DE3881247D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-07 EP EP88890044A patent/EP0283464B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-07 ES ES198888890044T patent/ES2041340T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-10 US US07/166,112 patent/US4839138A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-14 CA CA000561344A patent/CA1282914C/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-03-15 JP JP63059566A patent/JPS63247304A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AT388523B (de) | 1989-07-25 |
CA1282914C (en) | 1991-04-16 |
EP0283464A3 (en) | 1989-05-10 |
ES2041340T3 (es) | 1993-11-16 |
EP0283464A2 (de) | 1988-09-21 |
JPS63247304A (ja) | 1988-10-14 |
JPH0564681B2 (de) | 1993-09-16 |
DE3881247D1 (de) | 1993-07-01 |
ATA61387A (de) | 1988-12-15 |
US4839138A (en) | 1989-06-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3206981C2 (de) | Verfahren zum Formpressen von Pulver und aus Pulver druckverformter Gegenstand | |
EP0399630B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Fertigteilen als Verbundkörper aus pulverförmigen Werkstoffen | |
DE19717217C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Preßlingen aus Hartmetall, Keramik, Sintermetall oder dergleichen | |
DE3320886A1 (de) | Verbund-ventilsitz | |
WO2011035862A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines grünlings | |
EP1133374B1 (de) | Verfahren zur herstellung eines gesinterten bauteils mit nachverformung des grünlings | |
EP0283464B1 (de) | Verfahren zum Herstellen eines Sinterkörpers | |
DE19508952C2 (de) | Preßvorrichtung zur Erzeugung eines Formteils und entsprechendes Formteil | |
DE102015210588A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Pressen eines Grünlings | |
EP0682999B1 (de) | Pressteil aus Metallpulver, Verfahren und Vorrichtung zu seiner Herstellung | |
AT521836B1 (de) | Verfahren zum Pressen eines Grünlings | |
EP1602473B1 (de) | Vorrichtung zum Herstellen eines Pulverpresskörpers | |
DE2046721B2 (de) | Verfahren zum pulvermetallurgischen herstellen einer mehrteiligen form | |
EP0826450B1 (de) | Verfahren zur Kalibrierung einer vorgeformten Ausnehmung | |
DE10130092A1 (de) | Verfahren zum Preßformen eines dielektrischen Blocks | |
AT507913B1 (de) | Vorrichtung zum verdichten eines sinterbauteils | |
WO2001076787A1 (de) | Verfahren zum herstellen von bauteilen mittels eines fliessfähigen wirkmediums sowie eines formwerkzeugs | |
WO1990009874A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum herstellen eines mehrheitlich aus keramischen materialien bestehenden profils | |
DE2032132C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von kuppeiförmigen Gehäusehälften | |
DE1961923A1 (de) | Zusammengesetztes hochtemperaturfestes Ventil und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE19724879B4 (de) | Formwerkzeug zum Pressen eines Formkörpers aus einem Sinterpulver | |
DE3311865C1 (de) | Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung einer Warmarbeits-Werkzeugform | |
AT225011B (de) | Verfahren zum Herstellen von Formkörpern, z. B. Reibbelägen, aus Sintermetall | |
EP1210194B1 (de) | Verfahren zum pulvermetallurgischen herstellen eines kupplungskörpers | |
DE3116894C2 (de) | Vorpresse zur Herstellung von Vorformteilen aus bindemittelhaltigen Preßmassen aus Lignozellulose oder dergleichen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A2 Designated state(s): CH DE ES FR GB IT LI SE |
|
PUAL | Search report despatched |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A3 Designated state(s): CH DE ES FR GB IT LI SE |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 19890830 |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 19911112 |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): CH DE ES FR GB IT LI SE |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 3881247 Country of ref document: DE Date of ref document: 19930701 |
|
ITF | It: translation for a ep patent filed |
Owner name: UFFICIO BREVETTI CALCIATI S.R.L. |
|
ET | Fr: translation filed | ||
GBT | Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977) |
Effective date: 19930809 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: FG2A Ref document number: 2041340 Country of ref document: ES Kind code of ref document: T3 |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
26N | No opposition filed | ||
EAL | Se: european patent in force in sweden |
Ref document number: 88890044.6 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CH Payment date: 19950330 Year of fee payment: 8 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LI Effective date: 19960331 Ref country code: CH Effective date: 19960331 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PL |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: IF02 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 20030224 Year of fee payment: 16 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: ES Payment date: 20030312 Year of fee payment: 16 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Payment date: 20030318 Year of fee payment: 16 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20040307 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20040308 Ref country code: ES Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20040308 |
|
GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee | ||
EUG | Se: european patent has lapsed | ||
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20050307 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: FD2A Effective date: 20040308 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 20070328 Year of fee payment: 20 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 20070327 Year of fee payment: 20 |