EP0246956B1 - Procédé de désasphaltage d'une charge hydrocarbonée lourde. - Google Patents

Procédé de désasphaltage d'une charge hydrocarbonée lourde. Download PDF

Info

Publication number
EP0246956B1
EP0246956B1 EP87401091A EP87401091A EP0246956B1 EP 0246956 B1 EP0246956 B1 EP 0246956B1 EP 87401091 A EP87401091 A EP 87401091A EP 87401091 A EP87401091 A EP 87401091A EP 0246956 B1 EP0246956 B1 EP 0246956B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
solvent
carbon atoms
hydrocarbon
fraction
volume
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP87401091A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0246956A1 (fr
Inventor
Didier Chombart
François-Xavier Cormerais
Michel Laborde
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
TotalEnergies Marketing Services SA
Original Assignee
Total France SA
Compagnie de Raffinage et de Distribution Total France SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Total France SA, Compagnie de Raffinage et de Distribution Total France SA filed Critical Total France SA
Publication of EP0246956A1 publication Critical patent/EP0246956A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0246956B1 publication Critical patent/EP0246956B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G21/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents
    • C10G21/003—Solvent de-asphalting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G53/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more refining processes
    • C10G53/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more refining processes plural serial stages only
    • C10G53/04—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more refining processes plural serial stages only including at least one extraction step
    • C10G53/06—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more refining processes plural serial stages only including at least one extraction step including only extraction steps, e.g. deasphalting by solvent treatment followed by extraction of aromatics

Definitions

  • the present invention relates to a process for deasphalting a heavy hydrocarbon feed.
  • heavy hydrocarbon filler is meant, within the meaning of the present invention, a filler having a density at 15 ° C greater than about 930 kg / m 3 , composed essentially of hydrocarbons, but also containing other chemical compounds which, in addition to carbon and hydrogen atoms, have heteroatoms such as oxygen, nitrogen, sulfur and metals such as vanadium or nickel.
  • This charge can be constituted, in particular, by a crude oil or a heavy oil having the density indicated above.
  • the feedstock can also come from the fractionation or processing of crude oil, heavy oil, oil shale or even coal. It may thus be the residue from the distillation under reduced pressure or the residue from the distillation at atmospheric pressure of the starting materials mentioned above or, for example, the products obtained by the heat treatment of these starting materials or their distillation residues.
  • the heaviest part of the heavy hydrocarbon charges consists of a mixture of an oily phase and an asphaltic phase.
  • One way to obtain light products from the oily phase is to subject it to catalytic cracking.
  • the catalytic cracking charge must not, however, be excessively polluted by metals and must not have an excessively high "Conradson” residue. It may be recalled that the "Conradson” residue, which gives indications on the tendency of a product to form coke, is determined according to the AFNOR NFT 60-116 standard.
  • heavy hydrocarbon feedstocks contain compounds having, in addition to hydrogen and carbon atoms, heteroatoms such as oxygen, nitrogen, sulfur and metals. Some of these compounds, especially those having metals, are contained in particular in the asphalt phase.
  • Asphaltenes like resins have polycyclic aromatic structures. Next to the aromatic rings are thiophenic and pyridine rings. But resins have less condensed structures than asphaltenes and lower molecular weights.
  • the compounds which precipitate by addition to the charge of a saturated aliphatic hydrocarbon having from 5 to 7 carbon atoms are generally designated under the name of asphaltenes: pentane, hexane, heptane.
  • pentane, hexane, heptane pentane, hexane, heptane.
  • a hydrocarbon with a lower boiling point for example propane.
  • this distinction is conventional and it is obvious that, if a given solvent is used at a given temperature to treat a charge, it will be possible, if the solvent and the temperature are suitable, to obtain the precipitation of asphaltene-type compounds . If the charge freed from asphaltenes is then treated with the same solvent at a higher temperature, precipitation of the resins can be obtained.
  • the deasphalting can be carried out in a single step, obtaining, in this case, an oily phase and an asphaltic phase, the latter containing both the asphaltenes and the resins. It can also be carried out in two stages, with the use of two different solvents and / or different operating conditions in the two stages (see, for example, US Pat . Nos . 3,830,732 and 2,940,920).
  • the oily phase, the resins and the asphaltenes are obtained separately, in this two-step process.
  • Also known from FR-A 2 007 587 is a process for deasphalting a heavy hydrocarbon feed, which uses two solvents in two stages.
  • the residual oil is separated into asphaltenes and into deasphaltenized oil using as solvent a hydrocarbon comprising from 5 to 10 carbon atoms.
  • the deasphalted oil is separated into resins and into deasphaltened oil and freed from the resins using as solvent one or more hydrocarbons, comprising less than 5 carbon atoms, for example propane, and mixtures thereof with aliphatic hydrocarbons comprising from 5 to 10 carbon atoms.
  • the asphaltenes fraction does not require an additional expense of flux to be used liquid.
  • the object of the present invention is therefore the preparation, in particular from a heavy hydrocarbon feedstock, of a product suitable as feedstock for a catalytic cracking.
  • the process is therefore characterized by a search for selectivity, which leads to the combination of two solvents containing little or no hydrocarbons with 4 carbon atoms, so as to vary the selectivity according to the stage at which one takes place. .
  • Solvents can consist of a single hydrocarbon, or a mixture of hydrocarbons; thus, the heavy solvent can consist of a mixture of pentane and hexane for example.
  • hydrocarbon pentane for example
  • it may be either a well-defined hydrocarbon, such as normal pentane, or also, and this is practically always the case industrially, of a mixture of isomers of this hydrocarbon, such as, in the case of pentane, normal pentane and isopentane, essentially.
  • the light solvent contains a higher proportion than the heavy hydrocarbon solvent comprising 3 carbon atoms.
  • the method according to the invention can be implemented in two different ways.
  • the first step is the step of separation of the "asphaltenes" fraction using the heavy solvent.
  • the "resins" fraction is then precipitated using a light solvent.
  • the treatment of the solution of the oily phase in the light solvent can in particular consist of heating said solution, preferably vaporizing the hydrocarbon comprising 3 carbon atoms.
  • the heating can be replaced by an expansion under reduced pressure of said solution.
  • the heavy solvent may preferably contain from 10 to 40% by volume of hydrocarbon with 3 carbon atoms and from 60 to 90% by volume d '' at least one hydrocarbon with at least 5 carbon atoms, and, better still, from 15 to 35% by volume of hydrocarbon with 3 carbon atoms and from 65 to 85% by volume of at least one hydrocarbon with at least 5 carbon atoms.
  • the light solvent may preferably contain from 20 to 80% by volume of hydrocarbon with 3 carbon atoms and from 20 to 80% by volume. volume of at least one hydrocarbon with at least 5 carbon atoms and, better still, from 25 to 75% by volume of hydrocarbon with 3 carbon atoms and from 25 to 75% by volume of at least one hydrocarbon with at minus 5 carbon atoms.
  • the light solvent may preferably contain from 20 to 80% by volume of hydrocarbon with 3 carbon atoms and from 20 to 80% by volume. volume of at least one hydrocarbon with at least 5 carbon atoms and, better still, from 30 to 70% by volume of at least one hydrocarbon with 3 carbon atoms and from 30 to 70% by volume of at least one hydrocarbon with at least 5 carbon atoms.
  • the heavy solvent may preferably contain from 5 to 30% by volume of hydrocarbon with 3 carbon atoms and from 70 to 95% by volume d '' at least one hydrocarbon with at least 5 carbon atoms and, better still, from 10 to 25% by volume of hydrocarbon with 3 carbon atoms and 75 to 90% by volume of at least one hydrocarbon with at least 5 atoms of carbon.
  • the hydrocarbon charge is introduced via line 1, into the upper part of a first extraction tower 2 heavy to deasphalt.
  • a heavy solvent the source of which will be explained later, is also introduced into the bottom of tower 2, via line 3.
  • the same heavy solvent can also be added to the feed in line 1, by a line not shown.
  • the heavy solvent of line 3 and the operating conditions of tower 2 are chosen so that only the "asphaltenes" fraction of feed 1 whose softening point is greater than or equal to 150 ° C. precipitates in said tower.
  • the pressure inside tower 2 can be between 20.105 and 1.10 7 absolute pascals, the temperature between 100 and 200 ° C, and the mass rate can be between 1 and 10, without these values being considered as limits.
  • the pressure may be approximately 40.10 5 absolute pascals, the temperatures at the bottom and at the top of tower 2 being respectively approximately 100 and 140 ° C., the mass ratio of heavy solvent on charge being approximately 2/1.
  • the "asphaltenes" fraction containing a little heavy solvent is collected at the bottom of tower 2, by line 4.
  • the charge is collected at the top of tower 2, via line 5, freed from the "asphaltenes" fraction, in solution in most of the heavy solvent introduced into tower 2.
  • the fraction collected by line 4 is conducted, after passing through at least one heater 6, in an expansion tower 7 operating, in the case of a heavy solvent C 3 -20 / C 5 -80, at a temperature of approximately 300 ° C and a pressure of approximately 5.105 absolute pascals. Heavy solvent is collected at the top of the tower 7, by the line 8, which, after passage through a coolant 9, is led into a flask 10.
  • the balloon 10 serves as storage for the heavy solvent.
  • the temperature in the flask 10 is approximately 60 ° C and the pressure approximately 5.10 5 absolute pascals.
  • the “asphaltenes” fraction is collected in the bottom of tower 7, by line 11, which is conducted in a tower 12, operating, in the case of a heavy solvent C 3 -20 / C 5 -80, at a temperature of about 300 ° C and a pressure of about 0.5.10 5 pascals absolute.
  • the “asphaltenes” fraction freed from the heavy solvent, is collected at the bottom of tower 12, via line 13. This fraction can be used as solid fuel after grinding.
  • Solvent is collected at the top of tower 12, via line 19, which is led into a condenser 14.
  • the mixture of heavy solvent and filler freed from the "asphaltenes" fraction collected by line 5 is carried out in a second extraction tower 20.
  • a third solvent is introduced into this tower, via line 21, so that , in tower 20, the extraction is carried out in fact using a light solvent, resulting from the combination of the heavy solvent and the third solvent and whose proportion of hydrocarbon with 3 carbon atoms is higher than that of the heavy solvent.
  • the third solvent can be a solvent C 3 -40 / C 5 -60, that is to say containing 40% by volume of propane and 60% by volume of pentane, the light solvent then being a solvent C 3 -30 / C 5 -70, containing 30% by volume of propane and 70% by volume of pentane.
  • the operating conditions inside tower 20 are such that the "resin" fraction precipitates.
  • the pressure inside tower 20 can be between 20.10 5 and 1.107 absolute pascals, the temperature between 100 and 300 ° C, the mass rate being between 1 and 10, without these values being considered as limits.
  • the pressure can be approximately 40 ⁇ 10 5 absolute pascals, the temperatures at the bottom and at the top of tower 20 being approximately, respectively, 110 and 150 ° C, the mass rate being about 4/1.
  • the "resins" fraction containing a little light solvent is collected at the bottom of tower 20, through line 28.
  • the mixture of deasphalted oily phase and of light solvent collected by line 22 is led, after passage through a heater 23, in an expansion tower 24 operating, in the case of a light solvent C 3 -30 / C 5 -70 , at a pressure of about 25.105 absolute pascals and a temperature of about 150 ° C.
  • a heater 23 As a result of the passage through the heater 23, part of the solvent is vaporized.
  • the hydrocarbon with 3 carbon atoms is preferably so.
  • a third solvent enriched in hydrocarbon with 3 carbon atoms is therefore collected at the top of tower 24, via line 25.
  • a third solvent C 3 -40 / C 5 -60 is thus obtained.
  • the third solvent collected by line 25 is led, after passage through a cooler 26, into a storage flask 27.
  • the temperature inside the tank 27 is around 110 ° C and the pressure around 25 bar.
  • the third solvent is then recycled via line 21 to tower 20.
  • the major part of the heavy solvent is collected at the top of the tower 32, via the line 33, which, after passing through a condenser 34, is led to the flask 10.
  • the flask 10 is connected by line 35 to line 3 and the heavy solvent can therefore be recycled to tower 2.
  • the deasphalted oily phase containing a small amount of solvent is collected at the bottom of the tower 32, via line 36, which, after passing through a heater 37, is conducted in a steam tower 38, where water vapor is introduced via line 39.
  • this tower operates at a pressure of approximately 1.5 ⁇ 10 5 absolute pascals and a temperature of approximately 250 ° C.
  • the deasphalted oil is collected at the bottom of the tower 38, by the line 41, and, at the top of the said tower, by the line 40, water and solvent, which are led to the condenser 14.
  • the "resins" fraction containing a little light solvent, collected by line 28 at the bottom of tower 20, is conducted, after passing through a heater 50, in an expansion tower 51 operating, in the case of a light solvent C 3 -30 / C 5 -70, at a pressure of approximately 5,105 absolute pascals and at a temperature of approximately 280 ° C.
  • the hydrocarbon charge is introduced via line 101, into the upper part of a first extraction tower 102 heavy to deasphalt.
  • a light solvent is also introduced into the bottom of tower 102, via line 103, the source of which will be explained below.
  • the "resins” and “asphaltenes” fractions precipitate.
  • the light solvent can be, for example, a solvent C 3 -60 / C s -40, containing 60% by volume of propane and 40% by volume of pentane.
  • the pressure inside tower 102 can be between 20.105 and 1.107 absolute pascals, the temperature between 100 and 300 ° C, the mass rate can be between 1 and 10, without these values being considered as limits.
  • the pressure may be approximately 40 ⁇ 10 5 absolute pascals, the temperatures at the bottom and at the top of the tower 102 being approximately, respectively, of 100 and 130 ° C, the mass rate
  • the solvent and the operating conditions of tower 109 are chosen so that only the "asphaltenes" fraction of line 105 whose softening point is greater than or equal to 150 ° C. precipitates in said tower.
  • the heavy solvent can be a solvent C 3 -20 / C 5 -80, the solvent of line 106 being a solvent C 3 -10 / C 5 -90.
  • the pressure inside tower 109 can be between 20.105 and 1.105 absolute pascals, the temperature between 100 and 200 ° C, the mass rate can be between 1 and 10, without these values being considered as limits.
  • the pressure can be around 40 ⁇ 10 5 absolute pascals, the temperatures at the bottom and at the top of the tower 109 being respectively about 100 and 140 ° C, the heavy solvent mass ratio on charge of tower 102 being approximately 2/1.
  • the "asphaltenes" fraction containing a little heavy solvent is collected at the bottom of tower 109, via line 110.
  • the mixture of "resins" fraction and of heavy solvent collected by line 111 is led, after passage through a heater 112, in an expansion tower 113 operating, in the case of a heavy solvent C 3 -20 / Cs-80 , at a pressure of approximately 25.10 5 absolute pascals and at a temperature of approximately 150 ° C. Following the passage through the heater 112, part of the solvent is vaporized.
  • the hydrocarbon with 3 carbon atoms is preferably so. Therefore, at the top of tower 113, by line 114, light solvent C 3 -60 / C 5 -40 is collected, which is recycled to line 103, after passage through a condenser 115, to reconstitute the solvent. slight drag in line 105.
  • the major part of the solvent is collected at the top of the tower 119, via the line 120, which, after passing through a condenser 121, is led to the flask 122.
  • the flask 122 is connected by line 123 to line 106 and the solvent can therefore be recycled.
  • this tower operates at a pressure of approximately 1.5 ⁇ 10 5 absolute pascals and a temperature of approximately 280 ° C.
  • the "resins” are collected at the bottom of the tower 126, by the line 128, and at the top of the said tower, by the line 129, water and solvent, which are led to the condenser 14 '.
  • a mixture of deasphalted oil and light solvent is collected at the top of the tower 102, via the line 129, which, after passing through a heater 131, is led into an expansion tower 132 operating, in the case of a light solvent C 3 -60 / C 5 -40, at a pressure of about 25,105 absolute pascals and a temperature of about 140 ° C.
  • the major part of the light solvent is collected at the top of tower 132, via line 133, which is recycled to line 103 through line 114 and the refrigerant 115.
  • the deasphalted oily phase containing a little solvent is collected at the bottom of tower 132, via line 134, which, after passing through a heater 135, is carried out in a tower 136 for driving with steam, where water vapor is introduced via line 137.
  • this tower operates at a pressure of approximately 1.5 ⁇ 10 5 absolute pascals and a temperature of approximately 250 ° C.
  • the deasphalted oil is collected at the bottom of the tower 136, by the line 138, and, at the top of the said tower, by the line 139, water and solvent, which are led to the condenser 14 '.
  • FIG. 3 represents a variant of FIG. 1, in which the separation of the light solvent from the deasphalted oil is carried out in such a way that the light solvent contains even more hydrocarbon with 3 carbon atoms.
  • the separation of the resins from the oil is better and allows an even "cleaner” deasphalted oil to be obtained, that is to say having an even lower “Conradson” residue.
  • the mixture of heavy solvent C 3 20 / C 5 -80 and of filler no longer containing "asphaltenes" collected by line 5 is led into a second extraction tower 200.
  • line 210 is introduced.
  • a third solvent C 3 -50 / C 5 -50 the extraction being carried out in fact using a light solvent C 3 -35 / C 5 -65.
  • the pressure in the tower can be approximately 40.10 s absolute pascals, the temperatures at the bottom and at the top of the tower 200 being approximately, respectively, 115 and 145 ° C., the mass rate being about 4/1.
  • the mixture of deasphalted oily phase and of light solvent C 5 -35 / C 5 -65 is collected at the top of the tower 200, via line 220.
  • the “resins” fraction containing a little light solvent is collected at the bottom of tower 200, by line 28, which is treated in the same way as for FIG. 1.
  • the mixture of deasphalted oily phase and light solvent C 3 -35 / C 5 -65 is led, after passage through a heater 230, in an expansion tower 240, operating, in the case of the light solvent C 3 -35 / C 5 -65, at a pressure of 25.10 s pascals absolute and a temperature of 145 ° C.
  • this phase after passing through a heater 370, is carried out in a water vapor drive tower 380, where water vapor is introduced via line 390.
  • deasphalted oil is collected by line 410 and, at the top of said tower, by line 400, water and solvent, which are led to condenser 14.
  • the process according to the invention is particularly useful, as the following examples show, for the simultaneous preparation of a deasphalted oil, suitable as a catalytic cracking charge, having a "Conradson" residue less than or equal to 10, preferably less than or equal to 9 and, better still, less than or equal to 8, and of an "asphaltenes" fraction, having a softening point equal to or greater than 150 ° C, preferably equal to or greater than 160 ° C and, better still, 170 ° C or higher.
  • This example relates to the treatment of a hydrocarbon feedstock constituted by the residue from the distillation under reduced pressure of the residue from the distillation under atmospheric pressure of a crude oil of Safaniya origin.
  • This charge is treated in a unit implementing the method according to the invention of the type presented in FIG. 1.
  • Solvents C 3 -C 5 are used in the unit, the compositions of which are given in Table 1 below.
  • This example relates to the treatment of a hydrocarbon feedstock constituted by the residue from the distillation under atmospheric pressure of the visbreaking effluent from a residue from the distillation under reduced pressure of a SAFANIYA crude oil.
  • This load is treated in a unit implementing the method according to the invention of the type shown in FIG. 1.
  • Solvents C 3 -C 5 are used in the unit with compositions identical to those of the solvents of Example 1.
  • This example relates to the treatment of a hydrocarbon feedstock constituted by the residue of the distillation under reduced pressure of the residue of the distillation under atmospheric pressure of a crude oil of Iraq origin.
  • This load is treated in a unit implementing the method according to the invention of the type shown in FIG. 1.
  • Solvents C 3 -C 6 are used in the unit, the compositions of which are given in Table VIII below. The operating conditions are given in Table IX below.
  • This example concerns the treatment of a hydrocarbon feedstock constituted by the residue from the distillation under reduced pressure of the residue from the distillation under atmospheric pressure of a crude oil of SAFANIYA origin.
  • This charge is treated in a unit implementing the method according to the invention of the type presented in FIG. 2.
  • Solvents C 3 -C 5 are used in the unit, the compositions of which are given in Table XII below. The operating conditions are given in Table XIII below.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Description

  • La présente invention concerne un procédé de désasphaltage d'une charge hydrocarbonée lourde.
  • Par charge hydrocarbonée lourde, on entend, au sens de la présente invention, une charge ayant une masse volumique à 15°C supérieure à environ 930 kg/m3, composée essentiellement d'hydrocarbures, mais contenant également d'autres composés chimiques qui, outre des atomes de carbone et d'hydrogène, possèdent des hétéroatomes, comme l'oxygène, l'azote, le soufre et des métaux comme le vanadium ou le nickel.
  • Cette charge peut être constituée, notamment, par un pétrole brut ou une huile lourde ayant la masse volumique indiquée ci-dessus.
  • La charge peut provenir également du fractionnement ou du traitement du pétrole brut, d'une huile lourde, de schistes bitumineux ou même de charbon. Il peut s'agir ainsi du résidu de la distillation sous pression réduite ou du résidu de la distillation sous pression atmosphérique des produits de départ cités ci-dessus ou, par exemple, des produits obtenus par le traitement thermique de ces produits de départ ou de leurs résidus de distillation.
  • Une tendance est apparue ces dernières années, de chercher à valoriser de plus en plus les produits hydrocarbonés ayant une masse volumique élevée, ce qui n'était pas le cas auparavant. Cette recherche de la valorisation des produits lourds est devenue plus pressante, car il est prévu que la demande de produits légers comme les carburants devrait augmenter relativement plus rapidement que celle des produits plus lourds, comme les fiouls.
  • La partie la plus lourde des charges hydrocarbonées lourdes est constituée d'un mélange d'une phase huileuse et d'une phase asphaltique. Un moyen d'obtenir des produits légers à partir de la phase huileuse est de soumettre celle-ci à un craquage catalytique. La charge de craquage catalytique ne doit toutefois pas être trop polluée par des métaux et ne pas présenter un résidu "Conradson" trop élevé. On peut rappeler que le résidu "Conradson", qui donne des indications sur la tendance d'un produit à former du coke, est déterminé selon la norme AFNOR NFT 60-116.
  • Ainsi qu'il a été dit ci-dessus, les charges hydrocarbonées lourdes contiennent des composés possédant, outre des atomes d'hydrogène et de carbone, des hétéroatomes comme l'oxygène, l'azote, le soufre et des métaux. Certains de ces composés, notamment ceux possédant des métaux, sont contenus en particulier dans la phase asphaltique.
  • On a l'habitude de distinguer deux familles dans les composés constituant la phase asphaltique: les résines et les asphaltènes. Les asphaltènes comme les résines ont des structures aromatiques polycycliques. A côté des cycles aromatiques se trouvent des cycles thiophéniques et pyridiniques. Mais les résines ont des structures moins condensées que les asphaltènes et des poids moléculaires plus faibles.
  • On désigne généralement sous le nom d'asphaltènes les composés qui précipitent par addition à la charge d'un hydrocarbure aliphatique saturé ayant de 5 à 7 atomes de carbone: pentane, hexane, heptane. Ainsi, selon la norme AFNOR NFT 60-115, la teneur en asphaltènes d'un produit est déterminée par une précipitation à l'aide du normal heptane à l'ébullition.
  • Les résines précipitent en même temps que les asphaltènes, quand on utilise un hydrocarbure de plus faible point d'ébullition, par exemple le propane. En fait, cette distinction est conventionnelle et il est évident que, si on emploie, pour traiter une charge, un solvant donné à une température donnée, on pourra, si le solvant et la température sont appropriés, obtenir la précipitation de composés du type asphaltènes. Si on traite ensuite la charge débarrassée des asphaltènes par le même solvant à une température plus élevée, on pourra obtenir la précipitation des résines.
  • Dans le procédé bien connu de désasphaltage, la phase huileuse et la phase asphaltique sont séparées par l'opération qui consiste à extraire du résidu la phase huileuse à l'aide d'un solvant. Ce solvant peut être choisi dans le groupe constitué par:
    • - les hydrocarbures aliphatiques, saturés ou non saturés, ayant de 2 à 8 atomes de carbone, seuls ou en mélange,
    • - les mélanges d'hydrocarbures, appelés distillats, ayant des poids moléculaires voisins de ceux des hydrocarbures ayant de 2 à 8 atomes de carbone,
    • - les mélanges de tous les hydrocarbures précédemment cités.
  • Le désasphaltage peut être effectué en une seule étape, avec obtention, dans ce cas, d'une phase huileuse et d'une phase asphaltique, cette dernière contenant à la fois les asphaltènes et les résines. Il peut également être effectué en deux étapes, avec utilisation de deux solvants différents et/ou des conditions opératoires différentes dans les deux étapes (voir, par exemple, les brevets US n° 3 830 732 et 2 940 920). On obtient de façon séparée, dans ce procédé en deux étapes, la phase huileuse, les résines et les asphaltènes.
  • Le brevet US N° 3 830 732 décrit ainsi un procédé utilisant deux solvants, le propane et le pentane, qui nécessite deux unités complètement séparées de récupération de solvant et, donc, un investissement important.
  • Dans le procédé à un seul solvant (voir brevet US n° 2 940 920, par exemple), il est nécessaire et difficile d'ajuster très précisément les conditions opératoires des deux étapes pour obtenir les produits de qualités désirées. Il est même parfois impossible, avec ce procédé, d'obtenir à la fois une phase huileuse convenant comme charge de craquage catalytique et un brai très dur pouvant être broyé et être utilisé comme combustible solide.
  • On connait aussi, par FR-A 2 007 587 un procédé de désasphaltage d'une charge hydrocarbonée lourde, qui utilise deux solvants en deux étapes. Dans la première étape, l'huile résiduelle est séparée en asphaltènes et en huile désasphalténisée utilisant comme solvant un hydrocarbure comprenant de 5 à 10 atomes de carbone. Dans la deuxième étape, l'huile désasphalténisée est séparée en résines et en huile désasphalténisée et débarrassée des résines en utilisant comme solvant un ou plusieurs hydrocarbures, comprenant moins de 5 atomes de carbone, par exemple le propane, et des mélanges de ceux-ci avec des hydrocarbures aliphatiques comprenant de 5 à 10 atomes de carbone.
  • La Demanderesse a conçu un procédé de désasphaltage en deux étapes, utilisant, lors des deux étapes, des solvants à la fois:
    • - relativement peu différents, ce qui permet de n'employer, au moins dans une forme de mise en oeuvre, qu'une seule installation de séparation de solvant,
    • - suffisamment différents, pour obtenir à la fois: une phase huileuse "propre" d'une qualité parfaitement convenable pour être utilisée comme charge de craquage catalytique, sans traitement complémentaire à l'hydrogène,
    • - et une fraction asphaltènes, qui, à température ambiante, est suffisamment solide pour être broyée et utilisée comme combustible solide.
  • De ce fait, la fraction asphaltènes ne nécessite pas une dépense supplémentaire de fluxant pour être utilisée liquide.
  • Le but de la présente invention est donc la préparation, notamment à partir d'une charge hydrocarbonée lourde, d'un produit convenant comme charge d'un craquage catalytique.
  • A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de désasphaltage d'une charge hydrocarbonée lourde, ledit procédé conduisant à l'obtention:
    • - d'une phase huileuse désasphaltée ayant un indice "Conradson" égal ou inférieur à 10,
    • - d'une fraction "résines",
    • - d'une fraction "asphaltènes" ayant son point de ramollissement égal ou supérieur à 150°C, ledit procédé comportant deux étapes de précipitation, à partir de la charge, d'une part, de la fraction "asphaltènes" seule, d'autre part, de la fraction "résines", éventuellement en compagnie de la fraction "asphaltènes", à l'aide, respectivement, d'un solvant lourd et d'un solvant léger, ledit procédé étant caractérisé en ce que le solvant lourd contient de 5 à 40% en volume d'un hydrocarbure à 3 atomes de carbone et 60 à 95% d'au moins un hydrocarbure à 5 atomes de carbone et le solvant léger contient de 20 à 80% en volume d'un hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 20 à 80% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone, la proportion de l'hydrocarbure comprenant 3 atomes de carbone étant plus élevée dans le solvant léger que dans le solvant lourd.
  • Dans cet objet de l'invention et dans la suite de la présente description, compte tenu du fait que la séparation au point de vue chimique entre la phase huileuse, les "résines" et les "asphaltènes", ne peut être définie de façon precise, on entend par:
    • 1. phase huileuse, une phase de. laquelle a été éliminée pratiquement toute la phase asphaltique, c'est-à-dire la phase qui précipite par addition d'un solvant léger tel que défini dans l'objet de l'invention; cette phase huileuse a un résidu "Conradson" inférieur ou égal à 10 (mesuré selon la norme AFNOR NFT 60-116);
    • 2. fraction "résines" et fraction "asphaltènes": les fractions respectivement la plus légère et la plus lourde de la phase asphaltique, la frontière entre ces deux fractions, au sens de l'invention, étant définie par le fait que la fraction "asphaltènes" doit avoir un point de ramollissement égal ou supérieur à 150°C (mesuré selon la norme AFNOR NFT 66-008).
  • Dans le procédé selon l'invention, on utilise deux solvants, un solvant léger et un solvant lourd, qui contiennent les mêmes composés chimiques, mais dans des proportions différentes, ce qui explique leurs fonctions différentes:
    • - le solvant lourd est apte à faire précipiter la fraction "asphaltènes", mais solubilise la fraction "résines" et, a fortiori, la phase huileuse,
    • - le solvant léger est apte à faire précipiter la fraction "résines" et donc, bien sûr, la fraction "asphaltènes", mais solubilise la fraction huileuse.
  • Les deux solvants contiennent:
    • - au moins un hydrocarbure comprenant 3 atomes de carbone : propane et/ou propène,
    • - au moins un hydrocarbure comprenant au moins 5 atomes de carbone, aliphatique saturé ou oléfinique (dont, notamment, le pentane, le pentène, l'hexane, l'hexène, l'heptane, l'heptène).
  • Le procédé est donc caractérisé par une recherche de sélectivité, qui conduit à la combinaison de deux solvants ne contenant que peu ou pas d'hydrocarbures à 4 atomes de carbone, de façon à faire varier la sélectivité suivant l'étape à laquelle on se place.
  • Les solvants peuvent être constitués d'un seul hydrocarbure, ou d'un mélange d'hydrocarbures; ainsi, le solvant lourd peut être constitué par un mélange de pentane et d'hexane par exemple.
  • Il est entendu que, dans cette définition et dans la suite de la présente description, quand on cite un hydrocarbure, le pentane par exemple, il peut s'agir soit d'un hydrocarbure bien défini, tel que le normal pentane, soit également, et c'est industriellement pratiquement toujours le cas, d'un mélange d'isomères de cet hydrocarbure, tel que, dans le cas du pentane, le normal pentane et l'isopentane, essentiellement.
  • Le solvant léger contient une proportion plus élevée que le solvant lourd d'hydrocarbure comprenant 3 atomes de carbone.
  • Le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre de deux facons différentes.
  • Dans la première forme de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, la première étape est l'étape de séparation de la fraction "asphaltènes" à l'aide du solvant lourd.
  • On recueille, à l'issue de cette étape :
    • - d'une part, la fraction "asphaltènes" contenant un peu de solvant qui est éliminé ultérieurement,
    • - d'autre part, en solution dans le solvant lourd, la fraction "résines" et la phase huileuse.
  • La fraction "résines" est ensuite précipitée à l'aide d'un solvant léger.
  • Pour obtenir ce solvant léger, dans une forme particulière de réalisation, on ajoute au mélange du solvant lourd, de la fraction résines et de la phase huileuse, dans une deuxième étape qui est l'étape de séparation des résines, un troisième solvant plus léger que le solvant léger, ce dernier résultant ainsi de la combinaison du solvant lourd et dudit troisième solvant. On recueille, à l'issue de cette étape :
    • - d'une part, la fraction résines contenant un peu de solvant, qui est éliminé ultérieurement,
    • - d'autre part, la phase huileuse en solution dans le solvant léger.
  • Cette solution est soumise ensuite à un traitement, qui permet d'obtenir:
    • - ledit troisième solvant, qui est recyclé à la deuxième étape,
    • - une solution de la phase huileuse dans le solvant lourd, dont elle est séparée de façon classique, le solvant lourd étant recyclé à la première étape.
  • Le traitement de la solution de la phase huileuse dans le solvant léger peut être notamment constitué par un chauffage de ladite solution vaporisant préférentiellement l'hydrocarbure comprenant 3 atomes de carbone.
  • Le chauffage peut être remplacé par une détente sous pression réduite de ladite solution.
  • Dans la première étape de cette première forme de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, le solvant lourd peut contenir de préférence de 10 à 40% en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 60 à 90% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone, et, mieux encore, de 15 à 35 % en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 65 à 85 % en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone.
  • Dans la deuxième étape de cette première forme de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, le solvant léger peut contenir, de préférence, de 20 à 80 % en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 20 à 80 % en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone et, mieux encore, de 25 à 75 % en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 25 à 75 % en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone.
  • Dans la seconde forme de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, la première étape est une étape de précipitation simultanée des fractions "résines" et "asphaltènes" à l'aide du solvant léger obtenu en combinant, lors de cette étape, le solvant lourd et un troisième solvant plus léger que le solvant léger désiré. On obtient, à l'issue de cette première étape :
    • - d'un part, un mélange des fractions "résines" et "asphaltènes",
    • - d'autre part, la phase huileuse en solution dans le solvant léger, dont elle est séparée ultérieurement.
  • Dans une deuxième étape, on ajoute au mélange des fractions "résines" et "asphaltènes" du solvant lourd qui solubilise la fraction "résines". On obtient, à l'issue de cette seconde étape :
    • - d'une part, la fraction "asphaltènes" contenant un peu de solvant, qui est éliminé ultérieurement,
    • - d'autre part, la fraction "résines" en solution dans le solvant lourd, dont elle est séparée ultérieurement.
  • Dans la première étape de cette deuxième forme de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, le solvant léger peut contenir, de préférence, de 20 à 80 % en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 20 à 80 % en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone et, mieux encore, de 30 à 70 % en volume d'au moins un hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 30 à 70 % en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone.
  • Dans la deuxième étape de cette deuxième forme de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, le solvant lourd peut contenir de préférence de 5 à 30% en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 70 à 95% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone et, mieux encore, de 10 à 25% en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et 75 à 90% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone.
  • Les conditions opératoires, dans les étages de désasphaltage, peuvent être les suivantes :
    • - pression comprise entre 20.105 et 1.107 pascals absolus,
    • - température comprise entre 100 et 300°C,
      Figure imgb0001
      entre 1 et 10.
  • Ces conditions varient, bien sûr, notamment selon:
    • - la nature de la charge,
    • - la nature des solvants utilisés.
  • L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre, en référence aux dessins annexés, qui n'ont pas de caractère limitatif.
  • Sur ces dessins:
    • Les figures 1 et 2 sont des schémas de deux unités mettant en oeuvre, respectivement, le premier mode et le second mode de réalisation du procédé selon l'invention.
    • La figure 3 illustre une variante de mise en oeuvre du procédé de la figure 1.
  • En référence à la figure 1, qui représente une unité mettant en oeuvre la première forme de réalisation du procédé selon l'invention, on introduit par la ligne 1, dans la partie supérieure d'une première tour d'extraction 2, la charge hydrocarbonée lourde à désasphalter. On introduit également dans le fond de la tour 2, par la ligne 3, un solvant lourd dont la provenance sera expliquée plus loin.
  • Du même solvant lourd peut être également ajouté à la charge dans la ligne 1, par une ligne non représentée.
  • Le solvant lourd de la ligne 3 et les conditions opératoires de la tour 2 sont choisis de telle façon que seule la fraction "asphaltènes" de la charge 1 dont le point de ramollissement est supérieur ou égal à 150°C précipite dans ladite tour.
  • La pression à l'intérieur de la tour 2 peut être comprise entre 20.105 et 1.107 pascals absolus, la température entre 100 et 200°C, et le taux massique
    Figure imgb0002
    peut être compris entre 1 et 10, sans que ces valeurs puissent être considérées comme des limites.
  • A titre d'exemple, pour un solvant lourd C3-20/C5-80, -c'est-à-dire contenant 20% en volume de propane et 80% en volume de pentane-, la pression peut être d'environ 40.105 pascals absolus, les températures en fond et en tête de la tour 2 étant respectivement d'environ 100 et 140°C, le taux massique solvant lourd sur charge étant d'environ 2/1.
  • On recueille au fond de la tour 2, par la ligne 4, la fraction "asphaltènes" contenant un peu de solvant lourd.
  • On recueille au sommet de la tour 2, par la ligne 5, la charge, débarrassée de la fraction "asphaltènes", en solution dans la majeure partie du solvant lourd introduit dans la tour 2.
  • La fraction recueillie par la ligne 4 est conduite, après passage dans au moins un réchauffeur 6, dans une tour de détente 7 fonctionnant, dans le cas d'un solvant lourd C3-20/C5-80, à une température d'environ 300°C et une pression d'environ 5.105 pascals absolus. On recueille au sommet de la tour 7, par la ¡'¡gne 8, du solvant lourd, qui est conduit, après passage dans un réfrigérant 9, dans un ballon 10.
  • Le ballon 10 sert de stockage au solvant lourd. Dans le cas d'un solvant lourd C3-20/C5-80, la température dans le ballon 10 est d'environ 60°C et la pression d'environ 5.105 pascals absolus.
  • On recueille, dans le fond de la tour 7, par la ligne 11, la fraction "asphaltènes", qui est conduite dans une tour 12, fonctionnant, dans le cas d'un solvant lourd C3-20/C5-80, à une température d'environ 300°C et une pression d'environ 0,5.105 pascals absolus.
  • On recueille dans le fond de la tour 12, par la ligne 13, la fraction "asphaltènes" débarrassée du solvant lourd. Cette fraction peut être utilisée comme combustible solide après broyage.
  • On recueille au sommet de la tour 12, par la ligne 19, du solvant qui est conduit dans un condenseur 14.
  • On recueille, à la sortie du condenseur 14 :
    • - par la ligne 15, de l'eau qui est évacuée (la provenance de cette eau est expliquée plus loin),
    • - et, dans le cas d'un solvant lourd C3-20/C5-80, par la ligne 16, le ou les hydrocarbures à au moins 5 atomes de carbone, qui est (ou sont) conduit(s) au ballon 10 et, par la ligne 17, l'hydrocarbure à 3 atomes de carbone qui, après passage dans un compresseur 18, est conduit dans la ligne 8 et donc au ballon 10.
  • Le mélange du solvant lourd et de charge débarrassée de la fraction "asphaltènes" recueilli par la ligne 5 est conduit dans une deuxième tour d'extraction 20. On introduit dans cette tour, par la ligne 21, un troisième solvant, de telle façon que, dans la tour 20, l'extraction soit effectuée en fait à l'aide d'un solvant léger, résultant de la combinaison du solvant lourd et du troisième solvant et dont la proportion d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone est plus élevée que celle du solvant lourd.
  • Ainsi, dans le cas d'un solvant lourd C3-20/C5-80, le troisième solvant peut être un solvant C3-40/C5-60, c'est-à-dire contenant 40 % en volume de propane et 60 % en volume de pentane, le solvant léger étant alors un solvant C3-30/C5-70, contenant 30 % en volume de propane et 70 % en volume de pentane.
  • Les conditions opératoires à l'intérieur de la tour 20 sont telles que la fraction "résines" précipite.
  • La pression à l'intérieur de la tour 20 peut être comprise entre 20.105 et 1.107 pascals absolus, la température entre 100 et 300°C, le taux massique
    Figure imgb0003
    étant compris entre 1 et 10, sans que ces valeurs puissent être considérées comme limites.
  • A titre d'exemple, pour un solvant léger Ca-30/Cs-70, la pression peut être d'environ 40.105 pascals absolus, les températures en fond et en tête de la tour 20 étant environ, respectivement, de 110 et 150°C, le taux massique
    Figure imgb0004
    étant environ de 4/1.
  • On recueille au sommet de la tour 20, par la ligne 22, un mélange de phase huileuse désasphaltée et de solvant léger.
  • On recueille au fond de la tour 20, par la ligne 28, la fraction "résines" contenant un peu de solvant léger.
  • Le mélange de phase huileuse désasphaltée et de solvant léger recueilli par la ligne 22 est conduit, après passage dans un réchauffeur 23, dans une tour de détente 24 fonctionnant, dans le cas d'un solvant léger C3-30/C5-70, à une pression d'environ 25.105 pascals absolus et une tempéture d'environ 150°C. Par suite du passage dans le réchauffeur 23, une partie du solvant est vaporisée. L'hydrocarbure à 3 atomes de carbone l'est préférentiellement. On recueille de ce fait, au sommet de la tour 24, par la ligne 25, un troisième solvant enrichi en hydrocarbure à 3 atomes de carbone. Dans le cas d'un solvant léger C3-30/C5-70, on obtient ainsi un troisième solvant C3-40/C5-60.
  • La mise en place de plateaux à l'intérieur de cette tour permet d'améliorer, si besoin est, la séparation.
  • Le troisième solvant recueilli par la ligne 25 est conduit, après passage dans un réfrigérant 26, dans un ballon de stockage 27. Dans le cas d'un troisième solvant C3-40/C5-60, la température à l'intérieur du ballon 27 est d'environ 110°C et la pression d'environ 25 bars.
  • Le troisième solvant est ensuite recyclé par la ligne 21 à la tour 20.
  • On recueille au fond de la tour 24, par la ligne 29, un mélange d'huile désasphaltée et de solvant lourd, qui, après passage dans une vanne de détente 30, où sa pression et sa température sont abaissées (dans le cas d'un solvant lourd C3-20/Cs-80 à, respectivement, environ 5.105 pascals absolus et 100°C), et passage dans un réchauffeur 31, est conduit dans une tour de détente 32, fonctionnant, dans le cas d'un solvant lourd C3-20/C5-80, à une pression d'environ 5.105 pascals absolus et une température d'environ 130°C.
  • On recueille au sommet de la tour 32, par la ligne 33, la majeure partie du solvant lourd, qui, après passage dans un réfrigérant 34, est conduit au ballon 10.
  • Le ballon 10 est relié par la ligne 35 à la ligne 3 et le solvant lourd peut donc être recyclé à la tour 2.
  • On recueille au fond de la tour 32, par la ligne 36, la phase huileuse désasphaltée contenant encore un peu de solvant qui, après passage dans un réchauffeur 37, est conduite dans une tour d'entraînement à la vapeur d'eau 38, où de la vapeur d'eau est introduite par la ligne 39.
  • Dans le cas d'un solvant lourd C3-20/C5-80, cette tour fonctionne à une pression d'environ 1,5.105 pascals absolus et une température d'environ 250°C.
  • On recueille au fond de la tour 38, par la ligne 41, l'huile désasphaltée et, au sommet de ladite tour, par la ligne 40, de l'eau et du solvant, qui sont conduits au condenseur 14.
  • La fraction "résines" contenant un peu de solvant léger, recueillie par la ligne 28 au fond de la tour 20, est conduite, après passage dans un réchauffeur 50, dans une tour de détente 51 fonctionnant, dans le cas d'un solvant léger C3-30/C5-70, à une pression d'environ 5.105 pascals absolus et à une température d'environ 280°C.
  • On recueille, au sommet de la tour 51, par la ligne 52, un peu de solvant léger, qui est conduit à la ligne 8.
  • On recueille, au fond de la tour 51, par la ligne 53, la fraction "résines" contenant encore un peu de solvant, qui est conduite dans une tour d'entraînement à la vapeur d'eau 54, où de la vapeur d'eau est introduite par la ligne 55.
  • On recueille, au fond de la tour 54, par la ligne 57, la fraction "résines" qui peut être utilisée comme base fioul, être incorporée dans les bitumes, ou encore constituer une excellente charge de viscoréducteur.
  • On recueille au sommet de la tour 54, par la ligne 56, de l'eau et du solvant, qui sont conduits au condenseur 14.
  • On peut noter que, si l'on introduit dans le ballon 10 du solvant lourd par la ligne 33, on introduit également du solvant léger provenant des lignes 52 et 56. Or, c'est le tout qui est recyclé comme solvant lourd. En fait, la quantité de solvant léger par rapport au solvant lourd est très faible et il suffit d'ajouter un peu d'hydrocarbure ayant au moins 5 atomes de carbone dans le ballon 10 pour obtenir un solvant lourd de composition correcte.
  • Bien entendu, dans les unités représentées sur la figure 1, ainsi que sur les figures 2 et 3 qui vont être décrites ci-après, des appoints de solvants non représentés sont prévus pour compenser les pertes de solvant.
  • En référence à la figure 2, qui représente une unité mettant en oeuvre la deuxième forme de réalisation du procédé selon l'invention, on introduit par la ligne 101, dans la partie supérieure d'une première tour d'extraction 102, la charge hydrocarbonée lourde à désasphalter. On introduit également dans le fond de la tour 102, par la ligne 103, un solvant léger, dont la provenance sera expliquée plus loin. Les fractions "résines" et "asphaltènes" précipitent.
  • Le solvant léger peut être, par exemple, un solvant C3-60/Cs-40, contenant 60% en volume de propane et 40% en volume de pentane.
  • La pression à l'intérieur de la tour 102 peut être comprise entre 20.105 et 1.107 pascals absolus, la température entre 100 et 300°C, le taux massique
    Figure imgb0005
    peut être compris entre 1 et 10, sans que ces valeurs puissent être considérées comme des limites.
  • A titre d'exemple, pour un solvant léger C3-60/C5-40, la pression peut être d'environ 40.105 pascals absolus, les températures en fond et en tête de la tour 102 étant environ, respectivement, de 100 et 130°C, le taux massique
    Figure imgb0006
    • étant environ de 2/1.
  • On recueille, dans le fond de la tour 102, par la ligne 105, la totalité de la phase asphaltique contenant les fractions "asphaltènes" et "résines" et un peu de solvant léger. On ajoute à ce mélange, par la ligne 106, un solvant dont la provenance sera expliquée plus loin. Ce solvant contient peu d'hydrocarbures à 3 atomes de carbone. Ce nouveau mélange est conduit par la ligne 107, après passage dans un réchauffeur 108, dans une seconde tour d'extraction 109, où l'extraction est effectuée en présence d'un solvant lourd, grâce au mélange des solvants des lignes 105 et 106.
  • Le solvant et les conditions opératoires de la tour 109 sont choisis de telle façon que seule la fraction "asphaltènes" de la ligne 105 dont le point de ramollissement est supérieur ou égal à 150°C précipite dans ladite tour.
  • Si le solvant léger est un solvant C3-60/C5-40, le solvant lourd peut être un solvant C3-20/C5-80, le solvant de la ligne 106 étant un solvant C3-10/C5-90.
  • La pression à l'intérieur de la tour 109 peut être comprise entre 20.105 et 1.105 pascals absolus, la température entre 100 et 200°C, le taux massique
    Figure imgb0007
    peut être compris entre 1 et 10, sans que ces valeurs puissent être considérées comme des limites.
  • A titre d'exemple, pour un solvant lourd C3-20/C5-80, la pression peut être d'environ 40.10s pascals absolus, les températures en fond et en tête de la tour 109 étant respectivement d'environ 100 et 140°C, le taux massique solvant lourd sur charge de la tour 102 étant d'environ 2/1.
  • On recueille au fond de la tour 109, par la ligne 110, la fraction "asphaltènes" contenant un peu de solvant lourd.
  • Le traitement de cette fraction est identique à celui de l'unité de la figure 1. Il ne sera pas décrit, dans un but de simplification. Cette partie de l'unité, identique à celle de la figure 1, à été représentée de la même façon, les numéros de référence des équipements étant affectés de l'indice '.
  • On recueille au sommet de la tour 109, par la ligne 111, un mélange de fraction "résines" et de solvant lourd.
  • Le mélange de fraction "résines" et de solvant lourd recueilli par la ligne 111 est conduit, après passage dans un réchauffeur 112, dans une tour de détente 113 fonctionnant, dans le cas d'un solvant lourd C3-20/Cs-80, à une pression d'environ 25.105 pascals absolus et à une température d'environ 150°C.Par suite du passage dans le réchauffeur 112, une partie du solvant est vaporisée. L'hydrocarbure à 3 atomes de carbone l'est préférentiellement. On recueille de ce fait, au sommet de la tour 113, par la ligne 114, du solvant léger C3-60/C5-40, qui est recyclé à la ligne 103, après passage dans un réfrigérant 115, pour reconstituer le solvant léger entraîné dans la ligne 105.
  • La mise en place de plateaux à l'intérieur de cette tour 113 permet d'améliorer, si besoin est, la séparation.
  • On recueille au fond de la tour 113, par la ligne 116, un mélange de "résines" et d'un solvant plus lourd que le solvant lourd, qui, après passage dans une vanne de détente 117, où sa pression et sa température sont abaissées, dans le cas d'un solvant C3-10/Cs-90, à respectivement environ 5.105 pascals absolus et 120°C, et passage dans un réchauffeur 118, est conduit dans une tour de détente 119, fonctionnant, dans le cas d'un solvant Cs-10/Cs-90, à une pression d'environ 5.105 pascals absolus et une température d'environ 140°C.
  • On receuille au sommet de la tour 119, par la ligne 120, la majeure partie du solvant, qui, après passage dans un réfrigérant 121, est conduit au ballon 122.
  • Le ballon 122 est relié par la ligne 123 à la ligne 106 et le solvant peut donc être recyclé.
  • On recueille au fond de la tour 119, par la ligne 124, la phase "résines" contenant encore un peu de solvant, qui, après passage dans un réchauffeur 125, est conduite dans une tour d'entraînement à la vapeur d'eau 126, où de la vapeur d'eau est introduite par la ligne 127.
  • Dans le cas d'un solvant C3-10/C5-90, cette tour fonctionne à une pression d'environ 1,5.105 pascals absolus et une température d'environ 280°C.
  • On recueille au fond de la tour 126, par la ligne 128, les "résines" et au sommet de ladite tour, par la ligne 129, de l'eau et du solvant, qui sont conduits au condenseur 14'.
  • On recueille au sommet de la tour 102, par la ligne 129, un mélange d'huile désasphaltée et de solvant léger, qui, après passage dans un réchauffeur 131, est conduit dans une tour de détente 132 fonctionnant, dans le cas d'un solvant léger C3-60/C5-40, à une pression d'environ 25.105 pascals absolus et une température d'environ 140°C.
  • On recueille au sommet de la tour 132, par la ligne 133, la majeure partie du solvant léger, qui est recyclé à la ligne 103 par la ligne 114 et le réfrigérant 115.
  • On recueille au fond de la tour 132, par la ligne 134, la phase huileuse désasphaltée contenant encore un peu de solvant, qui, après passage dans un réchauffeur 135, est conduite dans une tour 136 d'entraînement à la vapeur d'eau, où de la vapeur d'eau est introduite par la ligne 137.
  • Dans le cas d'un solvant léger C3-60/C5-40, cette tour fonctionne à une pression d'environ 1,5.105 pascals absolus et une température d'environ 250°C.
  • On recueille au fond de la tour 136, par la ligne 138, l'huile désasphaltée et, au sommet de ladite tour, par la ligne 139, de l'eau et du solvant, qui sont conduits au condenseur 14'.
  • La figure 3 représente une variante de la figure 1, dans laquelle la séparation du solvant léger de l'huile désasphaltée est effectuée de telle façon que le solvant léger contienne encore plus d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone. La séparation des résines de l'huile est meilleure et permet d'obtenir une huile désasphaltée encore plus "propre", c'est-à-dire ayant un résidu "Conradson" encore plus faible.
  • Pour la description de cette figure, on prendra comme exemple un solvant lourd C3-20/C5-80 et un solvant léger C3-35/C5-65, mais, bien entendu, cet exemple de couple de solvants n'est pas limitatif.
  • Seule la partie de la figure 3 différente de la figure 1 sera décrite et seuls les équipements contenant des produits différents ou différents eux-mêmes des équipements de la figure 1 ont été renumérotés, les autres organes conservent les mêmes chiffres de référence.
  • Le mélange de solvant lourd C3 20/C5-80 et de charge ne contenant plus d"'asphaltènes" recueilli par la ligne 5 est conduit dans une deuxième tour d'extraction 200. On introduit dans cette tour, par la ligne 210, un troisième solvant C3-50/C5-50, l'extraction étant effectuée en fait à l'aide d'un solvant léger C3-35/C5-65. La pression dans la tour peut être d'environ 40.10s pascals absolus, les températures en fond et en tête de la tour 200 étant d'environ, respectivement, 115 et 145 °C, le taux massique
    Figure imgb0008
    étant d'environ de 4/1.
  • On recueille au sommet de la tour 200, par la ligne 220, le mélange de phase huileuse désasphaltée et de solvant léger C5-35/C5-65.
  • On recueille au fond de la tour 200, par la ligne 28, la fraction "résines" contenant un peu de solvant léger, qui est traitée de la même façon que pour la figure 1. Le mélange de phase huileuse désasphaltée et de solvant léger C3-35/C5-65 est conduit, après passage dans un réchauffeur 230, dans une tour de détente 240, fonctionnant, dans le cas du solvant léger C3-35/C5-65, à une pression de 25.10s pascals absolus et une température de 145°C.
  • La tour 240 est équipée de trois soutirages. Par suite de la vaporisation partielle de l'hydrocarbure à 3 atomes de carbone, on recueille:
    • - au fond de la tour, par la ligne 290, un mélange d'huile désasphaltée et de solvant C3-20/C5-80, qui, après passage dans une vanne de détente 300, où sa pression et sa température sont abaissées, respectivement, à 5.105 pascals absolus et 95°C, et passage dans un réchauffeur 310, est conduit dans une tour de détente 320 fonctionnant à une pression de 5.10s pascals absolus et une température d'environ 120°C,
    • - par un soutirage latéral 500, un solvant C3-30/C5-70, dont une partie est conduite à la ligne 33, l'autre partie étant recyclée à la tour 240 par la ligne 510, après passage dans un réfrigérant 520;
    • - au sommet de la tour 240, par la ligne 250, un solvant C3-50/C550, qui, après passage dans un réfrigérant 260, est conduit dans un ballon de stockage 270, ce solvant étant ensuite recyclé à la tour 200 par la ligne 210.
  • La tour 320 est équipée de trois soutirages:
    • - au sommet de cette tour, on recueille, par la ligne 528, du solvant C3-50/C5-50, qui est recyclé à la ligne 250;
    • - on recueille, par un soutirage latéral 530, un solvant C3-15/C5-85 dont une partie est conduite à la ligne 33, tandis que l'autre partie est recyclée dans la tour 320, par la ligne 550, après passage dans un réfrigérant 540;
    • - on recueille, au fond de la tour 320, par la ligne 360, la phase huileuse désasphaltée contenant un peu de solvant.
  • Comme dans le cas de la figure 1, en vue d'éliminer le solvant de la phase huileuse, de la ligne 360, cette phase, après passage dans un réchauffeur 370, est conduite dans une tour d'entraînement à la vapeur d'eau 380, où de la vapeur d'eau est introduite par la ligne 390.
  • Au fond de la tour 380, on recueille, par la ligne 410, l'huile désasphaltée et, au sommet de ladite tour, par la ligne 400, de l'eau et du solvant, qui sont conduits au condenseur 14.
  • La combinaison des solvants des lignes 500 et 530 permet d'obtenir un solvant lourd C3-20/C5-80, qui est recyclé à partir du ballon 10 à la ligne 3.
  • On voit, à cette description de la figure 3, que, grâce aux deux soutirages latéraux des tours 240 et 320, il est possible d'enrichir le solvant léger en hydrocarbure à 3 atomes de carbone.
  • Le procédé selon l'invention est particulièrement utile, comme le montrent les exemples suivants, pour la préparation simultanée d'une huile désasphaltée, convenant comme charge de craquage catalytique, ayant un résidu "Conradson" inférieur ou égal à 10, de préférence inférieur ou égal à 9 et, mieux encore, inférieur ou égal à 8, et d'une fraction "asphaltènes", ayant un point de ramollissement égal ou supérieur à 150°C, de préférence égal ou supérieur à 160°C et, mieux encore, égal ou supérieur à 170°C.
  • Ces exemples sont destinés à illustrer l'invention de façon non limitative.
    • EXEMPLE 1
  • Cet exemple concerne le traitement d'une charge hydrocarbonée constituée par le résidu de la distillation sous pression réduite du résidu de la distillation sous pression atmosphérique d'un pétrole brut d'origine Safaniya.
  • Les caractéristiques de cette charge sont les suivantes :
    • - masse volumique à 15°C (measurée selon la norme AFNOR NFT 60-101): 1035 kg/m3,
    • - viscosité à 100°C (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-100) : 0,56.10-2 m2/s,
    • - résidu "Conradson" (mesuré selon la norme AFNOR NFT 60-116) : 23 % en poids,
    • - teneur en :
    • * asphaltènes (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-115) : 16 % en poids,
    • * soufre (mesurée par fluorescence -X) : 5,5% en poids,
    • * nickel (mesurée par fluorescence X) : 43 p.p.m.,
    • * vanadium (mesurée par fluorescence X): 138 p.p.m.
  • Cette charge est traitée dans une unité mettant en oeuvre le procédé selon l'invention du type de celle présentée sur la figure 1.
  • On utilise dans l'unité des solvants C3-C5 dont les compositions sont données dans le tableau 1 ci-après.
    Figure imgb0009
  • Les conditions opératoires sont données dans le tableau II ci-après.
    Figure imgb0010
  • Après séparation du solvant des différents produits, le bilan final obtenu est donné dans le tableau III ci-après.
    Figure imgb0011
  • Les caractéristiques des produits obtenus sont données dans le tableau IV ci-après.
    Figure imgb0012
  • Ce tableau montre bien l'intérêt du procédé selon l'invention, qui permet d'obtenir des asphaltènes très durs et une huile utilisable comme charge de craquage catalytique, car ayant un résidu, "Conradson" inférieur à 8.
    • EXEMPLE 2
  • Cet exemple concerne le traitement d'une charge hydrocarbonée constituée par le résidu de la distillation sous pression atmosphérique de l'effluent de la viscoréduction d'un résidu de la distillation sous pression réduite d'un pétrole brut SAFANIYA.
  • Les caractéristiques de cette charge sont les suivantes :
    • - masse volumique à 15°C (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-101) : 1 060 kg/m3,
    • - viscosité à 100°C (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-100) : 0,17.10-2 m2/s,
    • - résidu "Conradson" (measurée selon la norme AFNOR NFT 60-116) : 27 % en poids,
    • - teneur en :
    • * asphaltènes (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-115) : 22 % en poids,
    • * soufre (mesurée par fluorescence X) : 6,2 % en poids,
    • * nickel (mesurée par fluorescence X) : 53 p.p.m.,
    • * vanadium (mesurée par fluorescence X) : 175 p.p.m.
  • Cette charge est traitée dans une unité mettant en oeuvre le procédé selon l'invention du type de celle représentée sur la figure 1.
  • On utilise dans l'unité des solvants C3-C5 de compositions identiques à celles des solvants de l'Exemple 1.
  • Les conditions opératoires sont données dans le tableau V ci-après.
    Figure imgb0013
  • Après séparation du solvant des -différents produits, le bilan final obtenu est donné dans le tableau VI ci-après:
    Figure imgb0014
  • Les caractéristiques des produits obtenus sont données dans le tableau VII ci-après:
    Figure imgb0015
  • Ce tableau montre bien l'intérêt du procédé selon l'invention, qui permet d'obtenir des asphaltènes très durs et une huile utilisable comme charge de craquage catalytique, car ayant un résidu "Conradson" inférieur à 8.
    • EXEMPLE 3
  • Cet exemple concerne le traitement d'une charge hydrocarbonée constituée par le résidu de la distillation sous pression réduite du résidu de la distillation sous pression atmosphérique d'un pétrole brut d'origine Irak.
  • Les caractéristiques de cette charge sont les suivantes :
    • - masse volumique à 15°C (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-101) : 1 016 kg/ m3,
    • - viscosité à 100°C (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-100) : 900 10-e m2/s
    • - résidu "Conradson" (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-116) : 17 % en poids,
    • - teneur en :
    • * asphaltènes (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-115) : 6 % en poids,
    • * soufre (mesurée par fluorescence X) : 4,9 % en poids,
    • * nickel (mesurée par fluorescence X) : 43 p.p.m.,
    • * vanadium (mesurée par fluorescence X) : 102 p.p.m.
  • Cette charge est traitée dans une unité mettant en oeuvre le procédé selon l'invention du type de celle représentée sur la figure 1.
  • On utilise dans l'unité des solvants C3-C6 dont les compositions sont données dans le tableau VIII ci-après.
    Figure imgb0016
    Les conditions opératoires sont données dans le tableau IX ci-après.
    Figure imgb0017
  • Après séparation du solvant des différents produits, le bilan final obtenu est donné dans le tableau X ci-après.
    Figure imgb0018
  • Les caractéristiques des produits obtenus sont données dans le tableau XI ci-après.
    Figure imgb0019
  • Ce tableau montre bien l'intérêt du procédé selon l'invention, qui permet d'obtenir des asphaltènes très durs et une huile utilisable comme charge de craquage catalytique, car ayant un résidu "Conradson" inférieur à 8.
    • EXEMPLE 4
  • Cet exemple concerne le traitement d'une charge hydrocarbonée constituée par le résidu de la distillation sous pression réduite du résidu de la distillation sous pression atmosphérique d'un pétrole brut d'origine SAFANIYA.
  • Les caractéristique de cette charge sont les suivantes :
    • - masse volumique à 15°C (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-101) : 1 035 kg/m3,
    • - viscosité à 100°C (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-100) : 5 600 10-6 m2/s
    • - résidu "Conradson" (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-116) : 23 % en poids,
    • - teneur en :
    • * asphaltènes (mesurée selon la norme AFNOR NFT 60-115) : 16 % en poids,
    • * soufre (mesurée par fluorescence X) : 5,5 % en poids,
    • *nickel (mesurée par fluorescence X) : 43 p.p.m.,
    • *vanadium (mesurée par fluorescence X) : 138 p.p.m.
  • Cette charge est traitée dans une unité mettant en oeuvre le procédé selon l'invention du type de celle présentée sur la figure 2.
  • On utilise dans l'unité des solvants C3-C5 dont les compositions sont données dans le tableau XII ci-après.
    Figure imgb0020
    Les conditions opératoires sont données dans le tableau XIII ci-après.
    Figure imgb0021
  • Après séparation du solvant des différents produits, le bilan final obtenu est donné dans le tableau XIV ci-après.
    Figure imgb0022
  • Les caractéristiques des produits obtenus sont données dans le tableau XV ci-après.
    Figure imgb0023
  • Ce tableau montre bien l'intérêt du procédé selon l'invention, qui permet d'obtenir des asphaltènes très durs et une huile utilisable comme charge de craquage catalytique, car ayant un résidu "Conradson" inférieur à 8.

Claims (10)

1. Procédé de désasphaltage d'une charge hydrocarbonée lourde, ledit procédé conduisant à l'obtention:
-d'une phase huileuse désasphaltée ayant un indice "Conradson" égal ou inférieur à 10,
-d'une fraction "résines",
- d'une fraction "asphaltènes" ayant son point de ramollissement égal ou supérieur à 150°C, ledit procédé comportant deux étapes de précipitation, à partir de la charge, d'une part, de la fraction "asphaltènes" seule, d'autre part, de la fraction "résines", éventuellement en compagnie de la fraction "asphaltènes", à l'aide, respectivement, d'un solvant lourd et d'un solvant léger, ledit procédé étant caractérisé en ce que le solvant lourd contient de 5 à 40% en volume d'un hydrocarbure à 3 atomes de carbone et 60 à 95% d'au moins un hydrocarbure à 5 atomes de carbone et le solvant léger contient de 20 à 80% en volume d'un hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 20 à 80% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone, la proportion de l'hydrocarbure comprenant 3 atomes de carbone étant plus élevée dans le solvant léger que dans le solvant lourd.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte deux étapes:
a) une première étape de précipitation à partir de la charge, à l'aide d'un solvant lourd, de la fraction "asphaltènes", ladite première étape conduisant à l'obtention:
- d'une part, de la fraction "asphaltènes", après séparation du solvant qu'elle contient,
- d'autre part, d'une solution dans le solvant lourd de la fraction "résines" et de la phase huileuse;
b) une deuxième étape de précipitation à partir de la solution obtenue dans l'étape a), à l'aide d'un solvant léger, de la fraction "résines", ladite deuxième étape conduisant à l'obtention:
- d'une part, de la fraction "résines", après séparation du solvant qu'elle contient,
- d'autre part, de la phase huileuse désasphaltée, après séparation du solvant léger dans lequel elle est en solution.
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le solvant léger utilisé pour la précipitation de la fraction "résines" est obtenu par la combinaison du solvant lourd contenu dans la solution obtenue à l'issue de l'étape a) et d'un troisième solvant plus léger que le solvant léger, ledit troisième solvant étant obtenu lors de la séparation du solvant léger de la phase huileuse, par vaporisation préférentielle de l'hydrocarbure à 3 atomes de carbone, ladite vaporisation conduisant à l'obtention dudit troisième solvant et d'un solvant lourd recyclé à la première étape de précipitation de la fraction "asphaltènes".
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la teneur en hydrocarbure à 3 atomes de carbone du troisième solvant léger est augmentée par des reflux utilisés au cours de la séparation de l'huile désasphaltée et du solvant léger.
5. Procédé selon l'une des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que:
a) le solvant lourd utilisé dans la première étape contient de 10 à 40% en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 60 à 90% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone et, de préférence, de 15 à 35% en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 65 à 85% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone,
b) le solvant léger utilisé dans la seconde étape contient de 20 à 80% en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 20 à 80% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone et, de préférence, de 25 à 75% en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 25 à 75% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone.
6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte deux étapes:
a') une première étape de précipitation à partir de la charge, à l'aide d'un solvant léger, des fractions "résines" et "asphaltènes", ladite première étape conduisant à l'obtention:
- d'une part, d'un mélange des fractions "résines" et "asphaltènes" contenant du solvant léger,
- d'autre part, de la phase huileuse désasphaltée, après séparation du solvant léger dans lequel elle est en solution et qui est réutilisé dans la première étape;
b') une seconde étape de traitement du mélange des fractions "résines" et "asphaltènes" à l'aide du solvant lourd, conduisant à l'obtention après dissolution de la fraction "résines" dans le solvant lourd:
- d'une part, de la fraction "résines", après séparation du solvant lourd dans lequel elle est en solution,
- d'autre part, de la fraction "asphaltènes", après séparation du solvant qu'elle contient.
7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le solvant léger utilisé pour la précipitation des fractions "résines" et "asphaltènes" est obtenu par la combinaison du solvant léger recyclé à l'issue de l'étape a') et du solvant léger obtenu lors de la séparation du solvant lourd de la fraction "résines" par vaporisation préférentielle de l'hydrocarbure à 3 atomes de carbone, ladite vaporisation conduisant à l'obtention dudit solvant léger et d'un solvant plus lourd que le solvant lourd, qui est utilisé pour reconstituer le solvant lourd utilise dans la seconde étape en combinaison avec le solvant léger contenu dans le mélange des fractions "résines" et "asphaltènes" obtenu à l'issue de l'étape a').
8. Procédé selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisé en ce que:
a) le solvant léger utilisé dans la première étape contient de 20 à 80% en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 20 à 80% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone et, de préférence, de 30 à 70% en volume d'au moins un hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 30 à 70% d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone,
b) le solvant lourd utilisé dans la deuxième étape contient de 5 à 30% en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et de 70 à 95% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone et, de préférence de 10 à 25% en volume d'hydrocarbure à 3 atomes de carbone et 75 à 90% en volume d'au moins un hydrocarbure à au moins 5 atomes de carbone.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les hydrocarbures à 3 atomes de carbone et à au moins 5 atomes de carbone sont respectivement du propane et du pentane.
10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les hydrocarbures à 3 atomes de carbone et à au moins 5 atomes de carbone sont respectivement du propane et de l'hexane.
EP87401091A 1986-05-15 1987-05-14 Procédé de désasphaltage d'une charge hydrocarbonée lourde. Expired - Lifetime EP0246956B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8606994 1986-05-15
FR8606994A FR2598716B1 (fr) 1986-05-15 1986-05-15 Procede de desasphaltage d'une charge hydrocarbonee lourde

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0246956A1 EP0246956A1 (fr) 1987-11-25
EP0246956B1 true EP0246956B1 (fr) 1990-11-28

Family

ID=9335274

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP87401091A Expired - Lifetime EP0246956B1 (fr) 1986-05-15 1987-05-14 Procédé de désasphaltage d'une charge hydrocarbonée lourde.

Country Status (6)

Country Link
US (1) US4810367A (fr)
EP (1) EP0246956B1 (fr)
JP (1) JP2525409B2 (fr)
CA (1) CA1330063C (fr)
DE (1) DE3766415D1 (fr)
FR (1) FR2598716B1 (fr)

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5009772A (en) * 1989-02-27 1991-04-23 Kerr-Mcgee Corporation Solvent extraction process
US5242578A (en) * 1989-07-18 1993-09-07 Amoco Corporation Means for and methods of deasphalting low sulfur and hydrotreated resids
FR2738008B1 (fr) * 1995-08-25 1997-11-07 Total Raffinage Distribution Utilisation d'un liant bitumineux tres dur dans la preparation d'un enrobe bitumineux, destine notamment aux assises de chaussees
US6106701A (en) * 1998-08-25 2000-08-22 Betzdearborn Inc. Deasphalting process
CN1087335C (zh) * 1998-12-21 2002-07-10 安庆市科环石油化工科技公司 从催化重油中分离芳基沥青、芳烃油和富饱和烃蜡油的方法
TWI235739B (en) 1999-02-02 2005-07-11 Shell Int Research Solid-state composition comprising solid particles and binder
US7749378B2 (en) * 2005-06-21 2010-07-06 Kellogg Brown & Root Llc Bitumen production-upgrade with common or different solvents
US7594990B2 (en) * 2005-11-14 2009-09-29 The Boc Group, Inc. Hydrogen donor solvent production and use in resid hydrocracking processes
US8246814B2 (en) * 2006-10-20 2012-08-21 Saudi Arabian Oil Company Process for upgrading hydrocarbon feedstocks using solid adsorbent and membrane separation of treated product stream
US7566394B2 (en) 2006-10-20 2009-07-28 Saudi Arabian Oil Company Enhanced solvent deasphalting process for heavy hydrocarbon feedstocks utilizing solid adsorbent
US9315733B2 (en) * 2006-10-20 2016-04-19 Saudi Arabian Oil Company Asphalt production from solvent deasphalting bottoms
US7763163B2 (en) * 2006-10-20 2010-07-27 Saudi Arabian Oil Company Process for removal of nitrogen and poly-nuclear aromatics from hydrocracker feedstocks
FR2910487B1 (fr) * 2006-12-21 2010-09-03 Inst Francais Du Petrole Procede de conversion de residus incluant 2 desasphaltages en serie
US8608942B2 (en) * 2007-03-15 2013-12-17 Kellogg Brown & Root Llc Systems and methods for residue upgrading
US8440069B2 (en) * 2007-08-06 2013-05-14 Exxonmobil Research And Engineering Company Methods of isolating and using components from a high solvency dispersive power (HSDP) crude oil
CO6030027A1 (es) * 2007-10-18 2009-04-30 Ecopetrol Sa Procesos para el tratamiento de crudos pesados y extrapesados a boca de pozo para mejorar sus condiciones de transporte
US8048202B2 (en) * 2007-12-12 2011-11-01 Kellogg Brown & Root Llc Method for treatment of process waters using steam
US8057578B2 (en) * 2007-12-12 2011-11-15 Kellogg Brown & Root Llc Method for treatment of process waters
US8277637B2 (en) * 2007-12-27 2012-10-02 Kellogg Brown & Root Llc System for upgrading of heavy hydrocarbons
US8048291B2 (en) * 2007-12-27 2011-11-01 Kellogg Brown & Root Llc Heavy oil upgrader
US8152994B2 (en) * 2007-12-27 2012-04-10 Kellogg Brown & Root Llc Process for upgrading atmospheric residues
US7981277B2 (en) * 2007-12-27 2011-07-19 Kellogg Brown & Root Llc Integrated solvent deasphalting and dewatering
FR2939804A1 (fr) * 2008-12-11 2010-06-18 Total Raffinage Marketing Procede de valorisation de bruts lourds et de residus petroliers.
US20110132805A1 (en) * 2009-07-08 2011-06-09 Satchell Jr Donald Prentice Heavy oil cracking method
WO2011005746A1 (fr) * 2009-07-09 2011-01-13 Shell Oil Company Procédé et composition pour une récupération accrue d'hydrocarbures à partir d'une formation contenant du pétrole brut avec des groupes de solubilité et des familles chimiques spécifiques
CA2732919C (fr) 2010-03-02 2018-12-04 Meg Energy Corp. Conversion et elimination optimales d'asphaltenes pour la production d'hydrocarbures lourds
US8980080B2 (en) * 2010-03-16 2015-03-17 Saudi Arabian Oil Company System and process for integrated oxidative desulfurization, desalting and deasphalting of hydrocarbon feedstocks
US8790508B2 (en) 2010-09-29 2014-07-29 Saudi Arabian Oil Company Integrated deasphalting and oxidative removal of heteroatom hydrocarbon compounds from liquid hydrocarbon feedstocks
CN108165297A (zh) 2011-07-29 2018-06-15 沙特阿拉伯石油公司 用于稳定重质烃的方法
JP6215826B2 (ja) 2011-07-31 2017-10-18 サウジ アラビアン オイル カンパニー アスファルトおよび脱硫オイルを生産する統合プロセス
US9150794B2 (en) 2011-09-30 2015-10-06 Meg Energy Corp. Solvent de-asphalting with cyclonic separation
US9200211B2 (en) 2012-01-17 2015-12-01 Meg Energy Corp. Low complexity, high yield conversion of heavy hydrocarbons
CA2889424A1 (fr) 2012-09-12 2014-03-20 The University Of Wyoming Research Corporation D/B/A Western Research Institute Destabilisation continue d'emulsions
CA2844000C (fr) 2013-02-25 2016-02-02 Meg Energy Corp. Separation amelioree des asphaltenes solides des hydrocarbures liquides lourds au moyen d'un appareil et d'un procede nouveaux (« ias »)
EP3186339B1 (fr) 2014-07-25 2019-04-03 Saudi Arabian Oil Company Procédé intégré de production d'asphalte, coke vert de pétrole, et produits liquides et gaseux d'unité de cokage
WO2016057362A1 (fr) 2014-10-07 2016-04-14 Shell Oil Company Procédé d'hydrocraquage et de désasphaltage au solvant intégré pour réduire l'accumulation d'aromatiques polycycliques lourds dans le flux de recyclage d'un hydrocraqueur d'huile lourde
CN107075392B (zh) 2014-10-22 2020-03-17 国际壳牌研究有限公司 与真空蒸馏和溶剂脱沥青整合以减少重多环芳香族积累的加氢裂解方法
EP3328967B1 (fr) 2015-07-27 2023-04-12 Saudi Arabian Oil Company Procédé intégré de désalphatage et de cokéfaction au solvant amélioré pour la production de coke vert de pétrole
US10550341B2 (en) * 2015-12-28 2020-02-04 Exxonmobil Research And Engineering Company Sequential deasphalting for base stock production
US10590360B2 (en) 2015-12-28 2020-03-17 Exxonmobil Research And Engineering Company Bright stock production from deasphalted oil
FR3053354B1 (fr) * 2016-06-30 2018-08-03 IFP Energies Nouvelles Procede de traitement d'une charge hydrocarbonee comprenant une etape de desaphaltatage et une etape de conditionnement de l'asphalte
US10703994B2 (en) 2017-09-28 2020-07-07 Uop Llc Process and apparatus for two-stage deasphalting
US11066607B1 (en) 2020-04-17 2021-07-20 Saudi Arabian Oil Company Process for producing deasphalted and demetallized oil
US11339335B1 (en) 2020-12-15 2022-05-24 Bharat Petroleum Corporation Ltd. Solvent deasphalting dearomatization process for heavy oil upgradation

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2943050A (en) * 1957-12-03 1960-06-28 Texaco Inc Solvent deasphalting
US2940920A (en) * 1959-02-19 1960-06-14 Kerr Mc Gee Oil Ind Inc Separation of asphalt-type bituminous materials
NL296536A (fr) * 1963-08-12
US3364138A (en) * 1966-03-04 1968-01-16 Shell Oil Co Separating asphaltenes and resins with alkane and alcohol treatment
GB1160186A (en) * 1968-05-01 1969-07-30 Shell Int Research Process for the preparation of a Low-Sulphur Oil
US3627675A (en) * 1969-10-16 1971-12-14 Foster Wheeler Corp Solvent deasphalting with two light hydrocarbon solvents
JPS521508B2 (fr) * 1972-08-31 1977-01-14
US3830732A (en) * 1972-09-18 1974-08-20 Universal Oil Prod Co Solvent deasphalting process
US3951781A (en) * 1974-11-20 1976-04-20 Mobil Oil Corporation Combination process for solvent deasphalting and catalytic upgrading of heavy petroleum stocks
US3972807A (en) * 1975-06-25 1976-08-03 Universal Oil Products Company Hydrocarbon deasphalting via solvent extraction
US3981797A (en) * 1975-07-21 1976-09-21 Uop Inc. Control of hydrocarbon deasphalting process
US4125459A (en) * 1977-03-28 1978-11-14 Kerr-Mcgee Refining Corporation Hydrocarbon solvent treatment of bituminous materials
US4239616A (en) * 1979-07-23 1980-12-16 Kerr-Mcgee Refining Corporation Solvent deasphalting
US4305812A (en) * 1980-06-19 1981-12-15 Mobil Oil Corporation Solvent deasphalting by polarity gradient extraction
US4315815A (en) * 1980-06-30 1982-02-16 Kerr-Mcgee Refining Corporation Process for separating bituminous materials and recovering solvent
US4305814A (en) * 1980-06-30 1981-12-15 Kerr-Mcgee Refining Corporation Energy efficient process for separating hydrocarbonaceous materials into various fractions
US4278529A (en) * 1980-06-30 1981-07-14 Kerr-Mcgee Refining Corporation Process for separating bituminous materials with solvent recovery
US4421639A (en) * 1982-07-27 1983-12-20 Foster Wheeler Energy Corporation Recovery of deasphalting solvent
US4548711A (en) * 1982-09-02 1985-10-22 Phillips Petroleum Company Solvent extraction
US4572781A (en) * 1984-02-29 1986-02-25 Intevep S.A. Solvent deasphalting in solid phase
US4592831A (en) * 1984-12-12 1986-06-03 Lummus Crest Inc. Solvent for refining of residues

Also Published As

Publication number Publication date
FR2598716A1 (fr) 1987-11-20
JP2525409B2 (ja) 1996-08-21
JPS62273289A (ja) 1987-11-27
EP0246956A1 (fr) 1987-11-25
FR2598716B1 (fr) 1988-10-21
US4810367A (en) 1989-03-07
DE3766415D1 (de) 1991-01-10
CA1330063C (fr) 1994-06-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0246956B1 (fr) Procédé de désasphaltage d'une charge hydrocarbonée lourde.
EP0708174B1 (fr) Procédé et installation pour la purification des huiles usagées
CA1280990C (fr) Procede de desasphaltage d'une charge d'hydrocarbures contenant des asphaltenes
EP0222631B1 (fr) Procédé de désasphaltage comportant une récupération d'énergie lors de la séparation huile désasphaltée-solvant de désasphaltage
CA1174631A (fr) Procede de valorisation d'huiles lourdes
EP0256940B1 (fr) Procédé de désasphaltage d'une charge hydrocarbonée lourde
EP0235027B1 (fr) Procédé de fractionnement d'asphaltes solides
EP0064447B1 (fr) Procédé d'obtention d'un pétrole brut synthétique
US5346615A (en) Process for deasphalting and demetalating crude petroleum or its fractions
FR2485562A1 (fr) Procede de raffinage de fractions d'huiles lubrifiantes a forte teneur en aromatiques
FR2598717A1 (fr) Procede de desasphaltage d'une huile d'hydrocarbure renfermant de l'asphalte
FR2486958A1 (fr) Procede de raffinage au solvant d'une fraction d'huile lubrifiante au moyen de n-methyl-2-pyrrolidone
BE1019627A3 (fr) Procede de valorisation de bruts lourds et de residus petroliers.
FR2542005A1 (fr) Procede de traitement de petrole et de residus de petrole pour produire des produits plus hydrogenes
FR2539141A1 (fr) Procede de traitement sur champ de production d'huiles lourdes de forte viscosite, permettant leur dessalage et leur transport
CA1204692A (fr) Procede de conversion d'une charge d'hydrocarbures de haute viscosite en une fraction d'hydrocarbures moins visqueuse, plus facilement transportable et plus aisement raffinable
EP0329510B1 (fr) Procédé de désasphaltage d'une charge hydrocarbonée lourde et applications de ce procédé
FR2503734A1 (fr) Procede d'obtention d'un petrole brut synthetique
US2952613A (en) Processing petroleum oils
IT9020533A1 (it) Procedimento perla deasfaltazione e la demetallazione di petrolio greggio o sue frazioni
WO2022122458A1 (fr) Procédé d'extraction de composés aromatiques au 2-methylbutane
BE835372R (fr) Procede de separation d'hydrocarbures aromatiques d'une charge consistant en un melange d'hydrocarbures
WO2023186519A1 (fr) Procédé d'extraction liquide-liquide des aromatiques avec recyclages de l'extrait
BE559418A (fr)
FR2566795A1 (fr) Procede de conversion d'une charge hydrocarbonee lourde

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): BE DE GB IT NL

17P Request for examination filed

Effective date: 19880416

17Q First examination report despatched

Effective date: 19890904

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

ITF It: translation for a ep patent filed
AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): BE DE GB IT NL

REF Corresponds to:

Ref document number: 3766415

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19910110

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)
ITTA It: last paid annual fee
PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20020515

Year of fee payment: 16

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20020522

Year of fee payment: 16

Ref country code: DE

Payment date: 20020522

Year of fee payment: 16

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20020613

Year of fee payment: 16

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030514

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030531

BERE Be: lapsed

Owner name: CIE DE RAFFINAGE ET DE DISTRIBUTION *TOTAL FRANCE

Effective date: 20030531

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20031201

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20031202

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20030514

NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee

Effective date: 20031201

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.

Effective date: 20050514