EP0191453A2 - Einrichtung zur Verhinderung von Anlagerungen in Strömungsräumen für Reaktionsharze - Google Patents

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EP0191453A2
EP0191453A2 EP86101689A EP86101689A EP0191453A2 EP 0191453 A2 EP0191453 A2 EP 0191453A2 EP 86101689 A EP86101689 A EP 86101689A EP 86101689 A EP86101689 A EP 86101689A EP 0191453 A2 EP0191453 A2 EP 0191453A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
flow
guide device
section
cross
guide
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP86101689A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0191453A3 (de
Inventor
Reiner Dipl.-Ing. Habrich
Manfred Bauer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Publication of EP0191453A2 publication Critical patent/EP0191453A2/de
Publication of EP0191453A3 publication Critical patent/EP0191453A3/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/40—Static mixers
    • B01F25/42—Static mixers in which the mixing is affected by moving the components jointly in changing directions, e.g. in tubes provided with baffles or obstructions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B08—CLEANING
    • B08B—CLEANING IN GENERAL; PREVENTION OF FOULING IN GENERAL
    • B08B17/00—Methods preventing fouling
    • B08B17/02—Preventing deposition of fouling or of dust
    • B08B17/06—Preventing deposition of fouling or of dust by giving articles subject to fouling a special shape or arrangement
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
    • B01F35/10—Maintenance of mixers
    • B01F35/145—Washing or cleaning mixers not provided for in other groups in this subclass; Inhibiting build-up of material on machine parts using other means
    • B01F35/1452—Washing or cleaning mixers not provided for in other groups in this subclass; Inhibiting build-up of material on machine parts using other means using fluids

Definitions

  • the invention relates to a device for preventing deposits in flow spaces for reactive resins, in particular in pipelines, pressure maintaining devices and piston metering devices.
  • Dead spaces in flow spaces for reactive resins are also problematic when commissioning casting plants because the air from such dead spaces is very difficult to completely expel. Remaining air cushions then often cause the nozzle to drip after the casting process has ended. In addition, the compressibility of air cushions leads to inaccuracies in the dosage. If dead spaces in flow spaces for reactive resins cannot be avoided for technical reasons, they lead to high cleaning and maintenance costs with time-consuming disassembly of the system parts and low utilization of the usually expensive processing system, especially in highly reactive cast resin systems with short processing times between a few minutes and 1 hour.
  • the invention has for its object to provide a device for preventing deposits in flow spaces for reactive resins, with which the build-up of hardened resin and / or sedimentation of filler can be at least largely avoided.
  • At least one guide device arranged in the flow space for deflecting flow into the areas at risk for deposits.
  • the guide devices thus divert the flow in such a way that an automatic flushing with reaction resin takes place in the areas critical for deposits.
  • a particularly effective deflection of flow into the areas critical for deposits is achieved when the guide device is positioned perpendicular to the direction of flow.
  • at least one bore aligned in the direction of flow can be made in the guide device. In this case, only part of the flow is used to flush the critical areas, while the other part of the flow to reduce the pressure losses without deflection through the bore or through several such bores - a particularly simple construction with an effective one
  • the guide device results when it is formed by a plate positioned perpendicular to the direction of flow. In a flow chamber with a circular cylindrical cross-section, the plate is then circular, and it has proven to be very favorable if the thickness of the plate is at least approximately 10% of the diameter the plate is
  • the guide device is preferably arranged centrally in the region of the further cross-section and at a distance from the confluence of the narrower cross-section.
  • a uniform annular gap can then be formed between the outer contour of the guide device and the further cross section, through which a particularly effective flow is forced in the critical corner regions of the further cross section.
  • the distance of the guide device to the opening of the narrower cross section corresponds at least approximately to the width of the edge gap and if the diameter of a bore made in the guide device corresponds at least approximately five times the width of the edge gap. If several bores are made in the guide device, their axis spacing from one another and to the outer contour of the guide device should at least approximately correspond to the diameter of the associated narrower cross section of the flow chamber in order to optimize the flow conditions.
  • the guide device can be attached to the wall of the flow space. However, the guide device can also be fastened to the bottom of a piston which is movable relative to the flow space, an axial bore for the entry or exit of the reaction resin being made in the piston. The entering into the axial bore or exiting the axial bore basicallysharz'wird it along through the guide so the bottom of the piston that there be no investment - may savings. If the guiding device then has a guiding surface pointing towards the sealing sleeve of the piston, it is possible to reliably prevent the reactive resin from depositing and hardening in the critical sealing area and a loss of elasticity of the sealing sleeve.
  • a uniform edge gap can then be formed between the outer contour of the guide device and the conical transition region, such a uniform edge gap being particularly favorable for reducing the pressure losses.
  • a central and further one is in the guide device Cross-section tapered bore is introduced.
  • the guide device can then be formed by a plate arranged in front of the inlet and outlet opening and positioned perpendicular to the direction of flow and having a central bore, the central bore being able to be closed automatically by a ball during the inflow process.
  • the ball is preferably held in a cage.
  • the flow is then directed over the edge of the plate, while during the outflow process the valve formed by the ball opens and e.g. Flushing takes place at the bottom of a piston and the associated seal at the beginning of the inflow process and at the end of the outflow process.
  • a controllable deflection of flow through the guide device can also be achieved if the guide device is formed by a flap valve which is arranged in front of the inlet and outlet opening, is positioned perpendicular to the direction of flow, and opens automatically during the inflow process.
  • the flutter valve opens during the inflow process, while the flutter valve closes during the outflow process and the flow is directed over its edge.
  • a third possibility for the controllable deflection of flow through the guide device can be realized in that the guide device is formed by a plate which is arranged in front of the inlet and outlet opening and is displaceable in the direction of flow and has a central bore and that radial openings are introduced into a hollow cylindrical guide member of the plate are at least partially closable by moving the plate during the outflow process.
  • the hollow cylindrical guide member is expediently slidably mounted in the longitudinal direction in the region of the inlet and outlet opening.
  • a valve is formed which, for example, causes a flushing out at the bottom of a piston and the associated seals at the beginning of the inflow process and at the end of the outflow process.
  • legs which are designed to have a streamlined design are preferably provided.
  • Such legs which have, for example, the profile of a streamlined body, bring about only slight pressure losses both with radial alignment and with axial alignment.
  • the free flow cross section remaining between a guide device and an associated further cross section of the flow space corresponds to at least 0.5 times and at most 2 times the amount of an adjacent narrower cross section of the flow space.
  • FIG. 1 shows a flow space designated as S1 for reactive resins, in which a narrower circular cylindrical cross section eQ1 suddenly widens to a further cross section wQ1 and the conically shaped further cross section w01 then continuously merges again into the narrower circular cylindrical cross section eQ1. If a reaction resin flows axially through this flow space S1 in one or the other direction, then without additional measures, a dead space of the flow would form in the outer corner or angular region of the sudden cross-sectional expansion, in which there is an accumulation of reaction resin and / or sedimentation of a filler contained in the reaction resin can occur.
  • a guide device L1 formed by a plate positioned perpendicular to the axial flow direction is arranged centrally in the area of the further cross section w01 and at a distance from the confluence of the narrower cross section e01 trained legs either on the front wall between the narrower cross section eQ1 and the further cross section w01 or on the outer wall of the further cross section wQ1.
  • a uniform edge gap Rs1 is formed between the conical outer contour of the guide device L1 and the further cross-section w01, the radial width of which corresponds approximately to the distance between the guide device L1 and the end wall of the flow space S1
  • Part of the reaction resin flowing through the flow space S1 can flow approximately axially without a noticeable deflection, as is indicated by double arrows Pf1.
  • the other part of the flow is deflected radially outwards in all directions by the guide device L1 and then guided approximately in the axial direction through the edge gap Rs1, as indicated by double arrows P1.
  • the flow space S1 is flowed through from left to right or from right to left, the flow is thus directed into the critical corner or corner area, so that no deposits can occur there.
  • the formation of a dead space of the flow in the area of the sudden cross-sectional expansion is thus avoided from the outset by installing the guide device L1.
  • FIG. 2 shows a flow space for reaction resins, denoted overall by S2, in which a narrower circular cylindrical cross section eQ2 suddenly widens to a further circular cylindrical cross section wQ2, which in turn suddenly decreases in axial distance from it to the narrower circular cylindrical cross section eQ2.
  • a guide device L2 which is formed by a plate positioned perpendicular to the axial flow direction, is arranged centrally and at a distance from the junction of a narrower cross-section eQ2.
  • An edge gap Rs2 is formed between the circular cylindrical outer contour of the guide device L2 and the further cross section wQ2, the radial width of which corresponds approximately to the distance between the guide devices L2 and the associated end wall of the flow space S2.
  • Each of the two guide devices L2 is provided with an axial bore B2, through which part of the flow can flow approximately axially without a noticeable deflection, as is indicated by double arrows Pf2.
  • the other part of the flow is deflected radially outwards in all directions by a guide device L2 and then guided in the axial direction through the associated edge gap Rs2, as indicated by double arrows P2. Regardless of whether the flow space S2 is flowed through from right to left or from left to right, the flow is directed into the critical corner and angle areas of the sudden changes in cross-section, so that no deposits can occur there.
  • FIG. 3 shows a flow space for reaction resins, generally designated S3, which largely corresponds to the flow space S2 shown in FIG.
  • the two narrower cross-sections are designated here with eQ3, while the further cross-section wQ3, the guide devices with L3, their axial bores with B3 and the marginal gaps with Rs3.
  • the flow through the axial bores B3 is indicated by double arrows Pf3, while the deflection of part of the flow into the areas critical for deposits is indicated by double arrows P3.
  • the arrangement shown in FIG. 3 also differs from the arrangement shown in FIG In the area of the axial center of the further cross-section wQ3, a third guide device L3 of the same design is arranged in a fixed position. This center-arranged guide device L3 is attached to the cylindrical outer wall of the further cross-section wQ3 with the help of radially aligned, streamlined legs.
  • the arrangement according to FIG. 3 is intended to show that the areas critical for deposits are not limited to the close range of sudden cross-sectional changes and may also be distant from them in the case of special flow conditions.
  • the central guide device L3 according to FIG. 3 prevents deposits from occurring on the outer wall in the central region of the further cross section wQ3, as is indicated by the corresponding double arrows P3. With a greater axial length of the further cross section wQ3, it may even be appropriate to provide more than three guide devices L3 arranged at an axial distance from one another in this region.
  • FIG. 4 shows a flow space designated overall by S4, in which a narrower circular-cylindrical cross section eQ4 widens over a conical transition area U to a further cross section w04.
  • a truncated cone-shaped guide device L4 is arranged in the conical transition area U, between its conical outer contour and the wall of the transition area U a uniform edge gap Rs4 is formed.
  • an axial bore B4 is made exactly in the center, which is initially circular-cylindrical and then widens conically towards the further cross section wQ4.
  • FIG. 5 shows a flow space for reaction resins, generally designated S5, in which a narrower circular cylindrical cross section eQ5 suddenly widens to a further circular cylindrical cross section wQ5.
  • An axially movable piston K5 is arranged in the further circular-cylindrical cross section wQ5, the piston rod leading to the outside of which is designated Ks5 and the axial stroke of which is indicated by a double arrow H5 Cylinder chamber of the further cross section wQ5 sucked and pushed out again via the same path. If necessary, the piston K5 is moved by reaction resin under pressure. The reaction resin is conveyed out by pressure on the piston rod Ks5.
  • cylinders and movable pistons are used in cast resin processing plants, for example in manure metering devices (see DE-PS 26 42 652) or in pressure-maintaining devices (see DE-AS 27 46 050).
  • a guide device L5 formed by a plate positioned perpendicular to the axial flow direction is arranged there at a distance from the confluence of the narrower cross-section eQ5.
  • This guide device is provided with an axial bore B5, through which a part of the flow can flow axially without significant deflection, as indicated by double arrows Pf5.
  • the other part of the flow is deflected radially outwards in all directions by the guide device L5 and then passed in the axial direction through the edge gap Rs5, which is formed between the outer contour of the guide device L5 and the further cross section wQ5.
  • This deflection of part of the flow through the edge gap Rs5 is indicated by double arrows P5.
  • FIG. 6 shows a flow space designated overall by S6, which largely corresponds to the flow space S5 shown in FIG. 5.
  • the narrower cross-section is designated here with eQ6, while the further cross-section acting as a cylinder with wQ6, the piston with K6, the piston rod with Ks6, the stroke of the piston K6 with H6, the guide device with L6, the axial bore with B6 and the Edge gap are denoted by Rs6.
  • an axially movable ball Ku is arranged, which is held by a cage Kg.
  • the axial mobility of the ball Ku is indicated by a double arrow Dpf6.
  • a ball valve is formed, which automatically closes the axial bore 05 during the inflow process, so that the flow is directed exclusively through the marginal gap Rs6, the flow through the marginal gap Rs6 in this and in the opposite direction by double arrows P6 is indicated.
  • the ball valve then opens and part of the flow flows through the axial bore B6, as indicated by the arrows Pf6. This control of the flow flushes the bottom of the piston K6 and the associated seal, not shown in the drawing, at the beginning of the inflow process and at the end of the outflow process.
  • FIG. 7 shows a flow space designated overall by S7, which likewise largely corresponds to the flow space S5 shown in FIG. 5.
  • the narrower cross-section is designated here with eQ7, while the further cross-section acting as a cylinder is designated with wQ7, the piston with K7, the piston rod with Ks7, the stroke of the piston K7 with H7, the guide device with L7 and the marginal gap with Rs7.
  • the guide device L 7 is formed by a flap valve, the eight sector-shaped tabs La of which open automatically during the inflow process and close again during the outflow process, as is shown in FIG Double arrow Dpf7 is indicated.
  • the tabs La are held in the closed position by a fixed and centrally arranged stop A.
  • part of the flow then flows essentially in the axial direction through the central region of the flap valve, as indicated by the arrows P7.
  • the other part of the flow during the inflow process is led through the edge gap Rs7, as is indicated for this and for the opposite direction by arrows P7.
  • the flow is then conducted exclusively through the marginal gap Rs7 with the flutter valve closed. This control of the flow flushes the bottom of the piston K7 and the associated seal, not shown in the drawing, at the beginning of the inflow process and at the end of the outflow process.
  • FIG. 9 shows a flow space designated overall by S9, which in turn largely corresponds to the flow space S5 shown in FIG. 5.
  • the narrower cross-section is designated here with eQ9, while the further cross-section acting as a cylinder with wQ9, the piston with K9, the piston rod with Ks9, the stroke of the piston K9 with H9, the guide device with L9, the axial bore with B9 and the Edge gap are designated with Rs9.
  • the guide device L9 which is designed as a plate, is connected in one piece to a hollow cylindrical guide member Fg, which has four radial openings 0 and, in the narrower cross section eQ9, is slidably mounted in the axial direction.
  • the guide device L9 together with the hollow cylindrical guide member Fg is arranged so as to be displaceable in the axial direction, as is indicated by a double arrow Dpf9. Due to the axial displacement of guide device L9 and hollow cylindrical guide member Fg, depending on the setting of the stroke, the radial openings 0 are at least partially closed by stops or the like, which are not shown in the drawing.
  • FIG. 10 shows a flow space for reaction resins, generally designated S10, in which a narrower circular cylindrical cross section eQ10 suddenly widens to a further circular cylindrical cross section w010.
  • a further circular cylindrical cross section wQ10 an axially movable piston K10 is inserted, the piston rod leading to the outside is designated Ks10 and the axial stroke is indicated by a double arrow H10.
  • Such an arrangement of cylinder and movable piston is a pressure-maintaining device used in resin-processing plants, as is known for example from DE-AS 27 46 050.
  • an axial bore Ab10 which is only schematically indicated in the drawing, is introduced into the piston K10 and the piston rod Ks10, so that the entire device can be operated in direct flow to avoid the risk of deposits, and that first in the Reaction resin introduced into the cylinder is also the first to be discharged again.
  • Successor institutions - such as a multiple metering device, a closed mold or a pouring valve - are connected, for example, to the hollow-bore piston rod Ks10, and a flexible line or a telescopically longitudinally adjustable line can be used to compensate for the stroke H10 of the piston K10.
  • the pressure-maintaining device operated in a direct pass also has the advantage that the ideal shape of two guide devices can be used, the two guide devices formed by plates positioned perpendicular to the axial flow direction being designated L10.
  • the two guide devices L10 is arranged there at a distance from the confluence of the narrower cross-section eQ10 and, for example, is attached to the base of the cylinder by means of axially aligned, aerodynamically designed legs (not shown in the drawing) .
  • the other guide device L10 is arranged so as to be axially displaceable at a distance from the bottom of the piston K10 before the opening of the axial bore Ab10 with the piston K10, and for example by means of legs which are not shown in the drawing and are aerodynamically designed on the floor of the piston K10 attached.
  • Each of the guide devices L10 is provided with an axial bore B10, through which a part of the flow can flow axially without any noticeable deflection, as is indicated by double arrows Pf10.
  • the other part of the flow is deflected radially outwards in all directions by the guide devices L10 and then passed in the axial direction through the marginal gaps Rs10, which are each formed between the outer contour of the guide devices L10 and the further cross section wQ10.
  • This redirection of part of the flow through the marginal gaps Rs10 is indicated by double arrows P10.
  • FIG. 11 shows a variant of the pressure-maintaining device shown in FIG. 10, in which the flow space with S11, the narrower circular cylindrical cross section with eQ11, the further circular cylindrical cross section with wQ11, the piston with K11, the piston rod with Ks11, and the axial bore through piston K11 and piston rod Ks11 with Ab11 and the stroke of the piston K11 with H11.
  • the guide device which is arranged in a fixed position before the confluence of the narrower cross section, is designated by L11, while its axial bore is designated by B11 and the associated edge gap by Rs11.
  • the flow through the axial bore B11 is indicated by double arrows Pf11, while the flow through the edge gap Rs11 is indicated by double arrows B11.
  • the second guide device which is movable with the piston K11 and is arranged at a distance from the bottom of the piston K11 before the opening of the axial bore Ab11 is identified by L110.
  • This guide device L110 has an axial bore B110, through which part of the flow is passed, as indicated by double arrows Pf110. The other part of the flow is led through the edge gap Rs110 formed between the outer contour of the guide device L110 and the further cross section wQ11, as is indicated by double arrows P110.
  • an angled guide surface Lf is formed by a flange, which specifically directs the part of the flow passed through the edge gap Rs110 into the circumferential groove of an elastomer sealing collar Dm of the piston K11. This deflection of the reaction resin emerging from the axial bore Ab11 is also shown by arrows Pfe.
  • the special design of the guide device L110 with the guide surface Lf reliably prevents the reaction resin from accumulating and hardening and a loss of elasticity of the elastomer sealing sleeve Dm.
  • FIGS. 12 and 1 3 show the detailed arrangement and design configuration of a guiding device L12 in the region of a sudden change in cross section of a flow chamber generally designated S12 for the reaction resins.
  • a narrower circular cylindrical cross section eQ12 with the clear diameter D 1 2 suddenly widens to a further circular cylindrical cross section w012, the corresponding annular end wall being designated by St.
  • the guide device L12 is arranged, the axial width of which is denoted by s and the outside diameter of which is D, while the edge gap Rs12 formed between the outer contour of the guide device L12 and the further cross-section w012 is one with b has designated radial width.
  • the attachment of the guide device L12 to the end wall St and the determination of the distance a is carried out with the aid of a plurality of legs Be, which are designed to have a streamlined profile.
  • a central axial bore B12 is made in the guide device L12 and six further axial bores B12 are made in equal division around it, the diameter d of all the axial bores B12 being the same is great.
  • the center distance Aa of the bores B12 to one another and to the outer contour of the guide device L12 should approximately correspond to the inside diameter D12 of the narrower cross section eQ12.
  • the installation of the guide device L12 in the further cross section w01 should then also leave a free flow cross section which corresponds to at least 0.5 times and at most twice the amount of the narrower cross section e012
  • the experimental setup corresponds schematically to the arrangement according to Fig. 2.
  • the flow space S2 with the narrower cross section eQ2 and the further cross section wQ2 is formed by a body made of acrylic glass.
  • the two guide devices L2 are made of steel and are glued centrally to the circular end wall of the flow space S2 with metal spacing pins.
  • the experimental setup corresponds schematically to the arrangement according to Fig. 6.
  • a glass syringe with a filling volume of 5 ml was used.
  • the guide device L6 is made of steel and the associated ball Ku is also made of steel.
  • the cage Kg is designed as a disc and dimensionally designed so that it is held in the area of the cylinder bottom by clamping.
  • the experimental setup corresponds schematically to the arrangement according to Fig. 10.
  • a glass injection syringe with a filling volume of 5 ml and an axially pierced piston K10 was used.
  • the guide devices L10 are made of steel and are glued to the piston head or cylinder base with metal spacer pins.

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Abstract

Zur Verhinderung von Anlagerungen in Strömungsräumen (S1) für Reaktionsharze, insbesondere in Rohrleitungen, Druckhalteeinrichtungen und Kolbendosiereinrichtungen, wird in dem Strömungsraum (S1) mindestens eine Leiteinrichtung (L1) zur Umlenkung von Strömung in die für Anlagerungen gefährdeten Bereiche angeordnet. Durch den Einbau derartiger Leiteinrichtungen (S1), die vorzugsweise durch senkrecht zur Strömungsrichtung angestellte Platten gebildet sind, werden bei der Verarbeitung von Reaktionsharzen, wie z.B. von Epoxidgießharzen, Toträume der Strömung und damit Querschnittsverringerungen durch angelagertes und gehärtetes Harz vermieden.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Einrichtung zur Verhinderung von Anglagerungen in Strömungsräumen für Reaktionsharze, insbesondere in Rohrleitungen, Druckhalteeinrichtungen und Kolbendosiereinrichtungen.
  • Bei der Verarbeitung von Reaktionsharzen, wie z.B. von Epoxidgießharzen, erhöht sich im Verlauf der Zeit infolge der Reaktion von Harz und Härter die Viskosität der Masse.- Dies wirkt sich dann insbesondere in solchen Räumen von Rohrleitungen und Verarbeitungseinrichtungen nachteilig aus, die nicht dem Strömungsprofil des strömenden Reaktionsharzes entsprechen, d.h. in sogenannten Toträumen der Strömung. Derartige Toträume werden beispielsweise durch Hinterschneidungen oder durch plötzliche Querschnittsänderungen gebildet. Die Reaktion der Masse kann dann in den Toträumen so weit gehen, daß das Material härtet. Gegebenenfalls können durch weiteren Aufbau von gehärtetem Harz dann Querschnittsverringerungen auftreten, die Druckverluste im strömenden Reaktionsharz verursachen. Weiterhin kann in solchen Fällen die Funktion von Gießanlagen und Verarbeitungseinrichtungen, wie z.B. Druckhalteeinrichtungen und Koibendosiereinrichtungen, gestört werden oder auch ganz zum Erliegen kommen, weil durch das aufgebaute Material der Kolben den vorgegebenen Hub nicht mehr ausführen kann und/oder weil Kolbenabdichtungen, wie z.B. Abstreifringe, durch die Anlagerungen zerstört oder durch Hartwerden des Elastomers undicht werden. Außerdem kann in den Toträumen der Strömung ein in der Masse enthaltener Füllstoff sedimentieren, was ähnliche Störungen wie die gehärtete Masse verursacht
  • Ein weiteres Problem stellt sich bei der Reinigung von Strömungsräumen für Reaktionsharze. Beim Spülen derartiger Strömungsräume mit Lösungsmittel können Harzreste nicht vollständig aus den Toträumen und Hinterschneidungen entfernt werden. Vielfach wird das Lösungsmittel sogar von den Harzresten in den Toträumen festgehalten. Bei erneuter Inbetriebnahme der Verarbeitungsanlage werden die verbliebenen Lösungsmittelreste dann nach und nach an das Reaktionsharz abgegeben und führen insbesondere beim Gießen unter Vakuum zu einer starken Schaumbildung. Dadurch wird der Gießprozeß erschwert und es entstehen unerwünschte Blasen in den Gießteilen.
  • Toträume in Strömungsräumen für Reaktionsharze sind auch bei der Inbetriebnahme von Gießanlagen problematisch, weil sich die Luft aus derartigen Toträumen nur sehr schwer vollständig austreiben läßt Verbliebene Luftpolster bewirken dann oftmals ein Nachtropfen der Düse nach Beendigung des Gießvorganges. Außerdem führt die Kompressibilität von Luftpolstern zu Ungenauigkeiten der Dosierung. Sofern Toträume in Strömungsräumen für Reaktionsharze aus technischen Gründen nicht vermieden werden können, führen sie insbesondere bei hochreaktiven Gießharzsystemen mit kurzen Verarbeitungszeiten zwischen wenigen Minuten und 1 Stunde zu einem hohen Reinigungs- und Wartungsaufwand mit zeitraubendem Zerlegen der Anlagenteile und einer geringen Auslastung der meist teuren Verarbeitungsanlage.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Einrichtung zur Verhinderung von Anlagerungen in Strömungsräumen für Reaktionsharze zu schaffen, mit welcher der Aufbau von gehärtetem Harz und/oder eine Sedimentation von Füllstoff zumindest weitgehend vermieden werden kann.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch mindestens eine im Strömungsraum angeordnete Leiteinrichtung zur Umlenkung von Strömung in die für Anlagerungen gefährdeten Bereiche. Dies bedeutet mit anderen Worten, daß durch den Einbau von geeigneten Leiteinrichtungen die Strömung in Hinterschneidungen, Ecken, Winkeln und dergl. erhöht oder überhaupt erst aufgebaut werden kann, und daß somit Toträume der Strömung von vornherein vermieden werden. Die Leiteinrichtungen lenken die Strömung also so um, daß in den für Anlagerungen kritischen Bereichen eine selbttäfige Spülung mit Reaktionsharz erfolgt.
  • Eine besonders effektive Umlenkung von Strömung in die für Anlagerungen kritischen Bereiche wird dann erreicht, wenn die Leiteinrichtung senkrecht zur Strömungsrichtung angestellt ist. Außerdem kann in die Leiteinrichtung mindestens eine in Strömungsrichtung ausgerichtete Bohrung eingebracht sein. In diesem Fall wird dann nur ein Teil der Strömung zum Spülen der kritischen Bereiche verwendet, während der andere Teil der Strömung zur Verringerung der Druckverluste ohne Umlenkung durch die Bohrung oder durch mehrere derartiger Bohrungen hindurchtritt-Ein besonders einfacher Aufbau mit einer effektiven
  • Wirkung der Leiteinrichtung ergibt sich, wenn diese durch eine senkrecht zur Strömungsrichtung angestellte Platte gebildet ist In einem Strömungsraum mit kreiszylindrischem Querschnitt ist die Platte dann kreisförmig ausgebildet, wobei es sich als seht günstig herausgestellt hat, wenn die Dicke der Platte zumindest annähernd 10% des Durchmessers der Platte beträgt
  • In einem Strömungsraum mit plötzlicher Querschnittsänderung ist die Leiteinrichtung vorzugsweise im Bereich des weiteren Querschnitts zentrisch und im Abstand zur Einmündung des engeren Querschnitts angeordnet. In diesem Fall kann dann zwischen der Außenkontur der Leiteinrichtung und dem weiteren Querschnitt ein gleichförmiger Ringspalt gebildet sein, durch welchen eine besonders effektive Strömung in den kritischen Eckbereichen des weiteren Querschnitts erzwungen wird. Zur weiteren Verringerung der Druckverluste ist es dann auch zweckmäßig, wenn der Abstand der Leiteinrichtung zur Einmündung des engeren Querschnitts zumindest annähernd der Breite des Randspaltes entspricht und wenn der Durchmesser einer in die Leiteinrichtung eingebrachten Bohrung zumindest annähernd der fünffachen Breite des Randspaltes entspricht. Sind in die Leiteinrichtung mehrere Bohrungen eingebracht, so sollte zur Optimierung der Strömungsverhältnisse deren Achsabstand untereinander so wie zur Außenkontur der Leiteinrichtung zumindest annähernd dem Durchmesser des zugeordneten engeren Querschnitts des Strömungsraumes entsprechen.
  • Die Leiteinrichtung kann an der Wandung des Strömungsraumes befestigt sein. Die Leiteinrichtung kann aber auch am Boden eines relativ zum Strömungsraum beweglichen Kolbens befestigt sein, wobei in den Kolben eine Axialbohrung für den Eintritt oder den Austritt des Reaktionsharzes eingebracht ist. Das in die Axialbohrung eintretende oder aus der Axialbohrung austretende Reaktionsharz'wird dabei durch die Leiteinrichtung so am Boden des Kolbens entlanggeführt, daß es dort zu keinen Anlage- - rungen kommen kann. Besitzt die Leiteinrichtung dann eine zur Dichtmanschette des Kolbens hinweisende Leitfläche, so können ein Anlagem und Härten des ReaktionsharzeS im kritischen Dichtungsbereich und ein Elastizitätsverlust der Dichtmanschette sicher verhindert worden.
  • In einem Strömungsraum mit einem konischen Übergangsbereich zwischen einem engeren Querschnitt und einem weiteren Querschnitt hat es sich als besonders günstig erwiesen, wenn die Leiteinrichtung kegelstumpfförmig ausgebildet und im konischen Übergangsbereich angeordnet ist. Insbesondere kann dann zwischen der Außenkontur der Leiteinrichtung und dem konischen Übergangsbereich ein gleichförmiger Randspalt gebildet sein, wobei ein derartiger gleichförmiger Randspalt zur Reduzierung der Druckverluste besonders günstig ist Zur weiteren Reduzierung der Druckverluste ist es dann auch zweckmäßig, wenn in die Leiteinrichtung eine zentrale und zum weiteren Querschnitt hin konisch erweiterte Bohrung eingebracht ist.
  • Strömt das Reaktionsharz über eine gemeinsame Ein-und Austrittsöffnung in einen erweiterten Raum und aus diesem erweiterten Raum wieder heraus, wie z.B. bei einer Kolbenpumpe, einer Vielfachdosiereinrichtung oder dergl, so würde durch die Anordnung einer Leiteinrichtung allein die der Ein- und Austrittsöffnung gegenüberliegende Wand nicht der erzwungenen Strömung unterworfen, so daß es an dieser Wand, z.B. am Boden eines Kolbens, zu einer Anlagerung kommen kann. Zur Lösung dieses Problems ist vorgesehen, daß in einem Strömungsraum mit veränderbarem Volumen und einer gemeinsamen Ein- und Austrittsöffnung für das Reaktionsharz die Umlenkung von Strömung durch die Leiteinrichtung steuerbar ist. Die Leiteinrichtung kann dann durch eine vor der Ein- und Austrittsöffnung angeordnete, senkrecht zur Strömungsrichtung angestellte Platte mit einer zentralen Bohrung gebildet sein, wobei die zentrale Bohrung beim Einströmvorgang selbsttätig durch eine Kugel verschließbar ist. Die Kugel ist vorzugsweise in einem Käfig gehalten. Beim Einströmvorgang wird dann die Strömung über den Rand der Platte geleitet, während beim Ausströmvorgang sich das durch die Kugel gebildete Ventil öffnet und z.B. am Boden eines Kolbens und der zugehörigen Dichtung am Anfang des Einströmvorganges und am Ende des Ausströmvorganges ein Freispülen erfolgt.
  • Eine steuerbare Umlenkung von Strömung durch die Leiteinrichtung kann auch dann erzielt werden, wenn die Leiteinrichtung durch ein vor der Ein- und Austrittsöffnung angeordnetes, senkrecht zur Strömungsrichtung angestelltes und beim Einströmvorgang selbsttätig öffnendes Flatterventil gebildet ist. In diesem Fall öffnet sich beim Einströmvorgang das Flatterventil, während beim Ausströmvorgang das Flatterventil schließt und die Strömung über seinen Rand geleitet wird. Auch hier erfolgt beispielsweise am Boden eines Kolbens und der zugehörigen Dichtung am Anfang des Einströmvorganges und am Ende des Ausströmvorganges ein Freispülen.
  • Eine dritte Möglichkeit zur steuerbaren Umlenkung von Strömung durch die Leiteinrichtung kann dadurch realisiert werden, daß die Leiteinrichtung durch eine vor der Ein- und Austrittsöffnung angeordnete, in Strömungsrichtung verschiebbare Platte mit einer zentralen Bohrung gebildet ist und daß in ein hohlzylindrisches Führungsglied der Platte eingebrachte radiale Öffnungen durch eine Verschiebung der Platte beim Ausströmvorgang zumindest teilweise verschließbar sind. Zweckmäßigerweise ist dabei das hohlzylindrische Führungsglied im Bereich der Ein- und Austrittsöffnung in Längsrichtung verschiebbar gelagert. Auch hier wird ein Ventil gebildet, welches beispielsweise am Boden eines Kolbens und der zugehörigen Dichtungen am Anfang des Einströmvorganges und am Ende des Ausströmvorganges ein Freispülen bewirkt.
  • Zur Befestigung der Leiteinrichtung sind vorzugsweise im Profil strömungsgünstig ausgebildete Beinchen vorgesehen. Derartige Beinchen, die beispielsweise das Profil eines Stromlinienkörpers aufweisen, bewirken sowohl bei radialer Ausrichtung als auch bei axialer Ausrichtung nur geringfügige Druckverluste.
  • Es wurde auch herausgefunden, daß es besonders günstig ist, wenn der zwischen einer Leiteinrichtung und einem zugeordneten weiteren Querschnitt des Strömungsraums verbleibende freie Strömungsquerschnitt mindestens dem 0,5-fachen und höchstens dem 2-fachen Betrag eines benachbarten engeren Querschnittes des Strömungsraumes entspricht. Bei einer derartigen Bemessung wird bei vertretbaren Druckverlusten des strömenden Reaktionsharzes ein besonders effektives Freispülen der für Anlagerungen gefährdeten Bereiche erzielt.
  • Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und werden im folgenden näher beschrieben.
  • Es zeigen in stark vereinfachter schematischer Darstellung
    • Fig.1 die Anordnung einer Leiteinrichtung in einem Strömungsraum mit plötzlicher Querschnittserweiterung und anschließender kontinuierlicher Querschnittsverringerung,
    • Fig.2 die Anordnung von zwei Leiteinrichtungen in einem Strömungsraum mit plötzlicher Querschnittserweiterung und nachfolgender plötzlicher Querschnittsverringerung,
    • Fig.3 die Anordnung von drei Leiteinrichtungen in einem Strömungsraum mit plötzlicher Querschnittserweiterung undnachfolgender plötzlicher Querschnittsverringerung,
    • Fig.4 die Anordnung einer Leiteinrichtung in einem Strömungsraum mit einem konischen Übergangsbereich zwischen einem engeren Querschnitt und einem weiteren Querschnitt,
    • Fig.5 die Anordnung einer Leiteinrichtung in einem durch Zylinder und beweglichem Kolben gebildeten Strömungsraum,
    • Fig.6 die Anordnung einer Leiteinrichtung und eines zugeordneten Kugelventils in einem durch Zylinder und beweglichem Kolben gebildeten Strömungsraum,
    • Fig.7 die Anordnung einer als Flatterventil ausgebildeten Leiteinrichtung in einem durch Zylinder und beweglichem Kolben gebildeten Strömungsraum,
    • Fig.8 einen Schnitt gemäß der Linie VIII-VIII der Fig.7,
    • Fig.9 die Anordnung einer in Strömungsrichtung beweglichen Leiteinrichtung in einem durch Zylinder und beweglichem Kolben gebildeten Strömungsraum,
    • Fig.10 die Anordnung von zwei Leiteinrichtungen in einem durch Zylinder und axial durchbohrten beweglichem Kolben gebildeten Strömungsraum,
    • Fig.11 eine Variante der in Fig. 10 dargestellten Anordnung,
    • Fig.12 die Detailanordnung und konstruktive Ausgestaltung einer Leiteinrichtung im Bereich einer plötzlichen Querschnittserweiterung und
    • Fig.13 eine Draufsicht auf die in Fig.12 im Schnitt dargestellte Leiteinrichtung.
  • Fig.1 zeigt einen insgesamt mit S1 bezeichneten Strömungsraum für Reaktionsharze, bei welchem ein engerer kreiszylindrischer Querschnitt eQ1 sich plötzlich zu einem weiteren Querschnitt wQ1 erweitert und der konisch ausgebildete weitere Querschnitt w01 dann kontinuierlich wieder in den engeren kreiszylindrischen Querschnitt eQ1 übergeht. Wird dieser Strömungsraum S1 von einem Reakfionsharz in der einen oder in der anderen Richtung axial durchströmt, so würde sich ohne zusätzliche Maßnahmen in dem äußeren Eck- oder Winkelbereich der plötzlichen Querschnittserweiterung ein Totraum der Strömung bilden, in welchem es zu einer Anlagerung von Reaktionsharz und/oder zu einem Sedimentieren eines im Reaktionsharz enthaltenen Füllstoffes kommen kann. Um dieses zu verhindem, ist im Bereich des weiteren Querschnitts w01 zentrisch und im Abstand zur Einmündung des engeren Querschnitts e01 eine durch eine senkrecht zur axialen Strömungsrichtung angestellte Platte gebildete Leiteinrichtung L1 ortsfest angeordnet Die Befestigung der Leiteinrichtung L1 erfolgt mit Hilfe in der Zeichnung nicht dargestellter strömungsgünstig ausgebildeter Beinchen entweder an der Stirnwand zwischen dem engeren Querschnitt eQ1 und dem weiteren Querschnitt w01 oder an der Außenwand des weiteren Querschnitts wQ1. Zwischen der konischen Außenkontur der Leiteinrichtung L1 und dem weiteren Querschnitt w01 ist ein gleichförmiger Randspalt Rs1 gebildet, dessen radiale Breite etwa dem Abstand der Leiteinrichtung L1 zur Stirnwand des Strömungsraumes S1 entspricht In die Leiteinrichtung L1 ist genau zentrisch eine axiale Bohrung B1 eingebracht, durch welche ein Teil des durch den Strömungsraum S1 strömenden Reaktionsharzes ohne merkliche Umlenkung etwa axial hindurchströmen kann, wie es durch Doppelpfeile Pf1 angedeutet ist. Der andere Teil der Strömung wird durch die Leiteinrichtung L1 in allen Richtungen radial nach außen umgelenkt und dann annähernd in axialer Richtung durch den Randspalt Rs1 hindurchgeführt, wie es durch Doppelpfeile P1 angedeutet ist. Unabhängig davon, ob der Strömungsraum S1 von links nach rechts oder von rechts nach links durchströmt wird, wird die Strömung also in den kritischen Eck- oder Winkelbereich gelenkt, so daß es dort zu keinen Anlagerungen kommen kann. Die Bildung eines Totraumes der Strömung im Bereich der plötzlichen Querschnittserweiterung wird durch den Einbau der Leiteinrichtung L1 somit von vomherein vermieden.
  • Fig.2 zeigt einen insgesamt mit S2 bezeichneten Strömungsraum für Reaktionsharze, bei welchem ein engerer kreiszylindrischer Querschnitt eQ2 sich plötzlich zu einem weiteren kreiszylindrischen Querschnitt wQ2 erweitert, welcher sich im axialen Abstand davon seinerseits plötzlich wieder zu dem engeren kreiszylindrischen Querschnitt eQ2 verringert. Im Bereich des weiteren Querschnitts wQ2 ist jeweils zentrisch und im Abstand vor der Einmündung eines engeren Querschnitts eQ2 eine durch eine senkrecht zur axialen Strömungsrichtung angestellte Platte gebildete Leiteinrichtung L2 ortsfest angeordnet. Zwischen der kreiszylindrischen Außenkontur der Leiteinrichtung L2 und dem weiteren Querschnitt wQ2 ist jeweils ein Randspalt Rs2 gebildet, dessen radiale Breite etwa dem Abstand der Leiteinrichtungen L2 zu der zugeordneten Stirnwand des Strömungsraumes S2 entspricht. Jede der beiden Leiteinrichtungen L2 ist mit einer axialen Bohrung B2 versehen, durch welche ohne merkliche Umlenkung ein Teil der Strömung etwa axial hindurchströmen kann, so wie es durch Doppelpfeile Pf2 angedeutet ist. Der andere Teil der Strömung wird jeweils durch eine Leiteinrichtung L2 in allen Richtungen radial nach außen umgelenkt und dann in axialer Richtung durch den zugeordneten Randspalt Rs2 hindurchgeführt, wie es durch Doppelpfeile P2 angedeutet ist. Unabhängig davon, ob der Strömungsraum S2 von rechts nach links oder von links nach rechts durchströmt wird, wird die Strömung also in die kritischen Eck- und Winkelbereiche der plötzlichen Querschnittsänderungen gelenkt, so daß es dort zu keinen Anlagerungen kommen kann.
  • Fig.3 zeigt einen insgesamt mit S3 bezeichneten Strömungsraum für Reaktionsharze, welcher dem in Fig.2 dargestellten Strömungsraum S2 weitgehend entspricht. Die beiden engeren Querschnitte sind hier jedoch mit eQ3 bezeichnet, während der weitere Querschnitt wQ3, die Leiteinrichtungen mit L3, deren axiale Bohrungen mit B3 und die Randspalte mit Rs3 bezeichnet sind. Die Strömung durch die axialen Bohrungen B3 ist durch Doppelpfeile Pf3 angedeutet, während die Umlenkung eines Teiles der Strömung in die für Anlagerungen kritischen Bereiche durch Doppelpfeile P3 aufgezeigt ist Abweichend von der in Fig.2 dargestellten Anordnung ist bei der Anordnung gemäß Fig.3 zusätzlich noch im Bereich der axialen Mitte des weiteren Querschnitts wQ3 eine dritte, gleich ausgebildete Leiteinrichtung L3 ortsfest angeordnet Die Befestigung dieser mittig angeordneten Leiteinrichtung L3 erfolgt an der zylindrischen Außenwand des weiteren Querschnitts wQ3 mit Hilfe radial ausgerichteter, strömungsgünstig ausgebildeter Beinchen.
  • Durch die Anordnung gemäß Fig.3 soll aufgezeigt werden, daß die für Anlagerungen kritischen Bereiche nicht auf den Nahbereich plötzlicher Querschnittsänderungen beschränkt sind und bei speziellen Strömungsverhältnissen auch davon entfernt liegen können. So verhindert die mittige Leiteinrichtung L3 gemäß Fig.3, daß es im mittleren Bereich des weiteren Querschnitts wQ3 an der Außenwand zu Anlagerungen kommt, wie es durch die entsprechenden Doppelpfeile P3 angedeutet ist. Bei einer größeren axialen Länge des weiteren Querschnitts wQ3 kann es sogar angebracht sein, in diesem Bereich mehr als drei in axialem Abstand zueinander angeordnete Leiteinrichtungen L3 vorzusehen.
  • Fig.4 zeigt einen insgesamt mit S4 bezeichneten Strömungsraum, bei welchem ein engerer kreiszylindrischer Querschnitt eQ4 sich über einen konischen Übergangsbereich U zu einem weiteren Querschnitt w04 erweitert. Obwohl es sich hier um keine plötzliche, sondern um eine kontinuierliche Querschnittsänderung des Strömungsraumes S4 handelt, kann es je nach den vorliegenden Strömungsverhältnissen in dem konischen Übergangsbereich U zu Anlagerungen an der Außenwand kommen. Um dieses zu verhindern, ist im konischen Übergangsbereich U eine kegelstumpfförmige Leiteinrichtung L4 angeordnet, zwischen deren konischer Außenkontur und der Wandung des Übergangsbereiches U ein gleichförmiger Randspalt Rs4 gebildet ist. In die Leiteinrichtung L4 ist genau zentrisch eine axiale Bohrung B4 eingebracht, welche zunächst kreiszylindrisch ausgebildet ist und sich dann zu dem weiteren Querschnitt wQ4 hin konisch erweitert Durch diese axiale Bohrung B4 kann ein Teil der Strömung ohne merkliche Umlenkung axial hindurchströmen, so wie es durch den Doppelpfeil Pf4 angedeutet ist. Der andere Teil der Strömung wird durch den Randspalt Rs4 hindurchgeführt, wie es durch Doppelpfeile P4 angedeutet ist. Unabhängig davon, ob der Strömungsraum S4 von rechts nach links oder von links nach rechts durchströmt wird, wird die Strömung also in die kritischen Wandbereiche der kontinuierlichen Querschnittsänderung gelenkt, so daß es dort zu keinen Anlagerungen kommen kann.
  • Fig.5 zeigt einen insgesamt mit S5 bezeichneten Strömungsraum für Reaktionsharze, bei welchem ein engerer kreiszylindrischer Querschnitt eQ5 sich plötzlich zu einem weiteren kreiszylindrischen Querschnitt wQ5 erweitert. In dem weiteren kreiszylindrischen Querschnitt wQ5 ist ein axial beweglicher Kolben K5 angeordnet, dessen nach außen führende Kolbenstange mit Ks5 bezeichnet ist und dessen axialer Hub durch einen Doppelpfeil H5 angedeutet ist Durch die Hubbewegung H5 des Kolbens K5 wird das Reaktionsharz über den engeren Querschnitt eQ5 in den Zylinderraum des weiteren Querschnitts wQ5 gesaugt und über denselben Weg wieder hinausgedrückt. Gegebenenfalls wird der Kolben K5 durch unter Druck stehendes Reaktionsharz bewegt. Die Ausförderung des Reaktionsharzes erfolgt durch Druck auf die Kolbenstange Ks5. Derartige Anordnungen von Zylinder und beweglichem Kolben werden in Gießharz-Aufbereitungsanlagen beispielsweise bei Kotbendosiereinrichtungen (vergleiche DE-PS 26 42 652) oder bei Druckhalteeinrichtungen (vergleiche DE-AS 27 46 050) eingesetzt. Um nun Anlagerungen im Bodenbereich des als Zylinder wirkenden weiteren Querschnitts wQ5 zu verhindern, ist dort im Abstand von der Einmündung des engeren Querschnitts eQ5 eine durch eine senkrecht zur axialen Strömungsrichtung angestellte PLatte gebildete Leiteinrichtung L5 ortsfest angeordnet Diese Leiteinrichtung ist mit einer axialen Bohrung B5 versehen, durch welche ohne wesentliche Umlenkung ein Teil der Strömung axial hindurchströmen kann, so wie es durch Doppelpfeile Pf5 angedeutet ist. Der andere Teil der Strömung wird durch die Leiteinrichtung L5 in allen Richtungen radial nach außen umgelenkt und dann in axialer Richtung durch den Randspalt Rs5 hindurchgeführt, welcher zwischen der Außenkontur der Leiteinrichtung L5 und dem weiteren Querschnitt wQ5 gebildet ist. Diese Umlenkung eines Teiles der Strömung durch den Randspalt Rs5 ist durch Doppelpfeile P5 angedeutet.
  • Aus der Fig.5 ist zu ersehen, daß durch den Einbau der Leiteinrichtung L5 Anlagerungen im Bodenbereich des durch den weiteren Querschnitt wQ5 gebildeten Zylinders vermieden werden. Aus der Fig.5 ist jedoch auch zu ersehen, daß der Boden des Kolbens K5 der durch die Leiteinrichtung L5 erzwungenen Strömung nicht unterworfen ist, so daß es dort gegebenenfalls zu Anlagerungen kommen kann. Um dieses mit Sicherheit zu verhindern, sind zusätzliche Maßnahmen erforderlich, die im folgenden anhand der Fig.6 bis 9 näher erläutert werden.
  • Fig.6 zeigt einen insgesamt mit S6 bezeichneten Strömungsraum, welcher dem in Fig.5 dargestellten Strömungsraum S5 weitgehend entspricht. Der engere Querschnitt ist hier jedoch mit eQ6 bezeichnet, während der als Zylinder wirkende weitere Querschnitt mit wQ6, der Kolben mit K6, die Kolbenstange mit Ks6, der Hub des Kolbens K6 mit H6, die Leiteinrichtung mit L6, die axiale Bohrung mit B6 und der Randspalt mit Rs6 bezeichnet sind. Zusätzlich zu der Anordnung nach Fig.5 ist zwischen der Leiteinrichtung L6 und der Einmündung des engeren Querschnitts eQ6 in den durch den weiteren Querschnitt wQ6 gebildeten Zylinder eine in axialer Richtung bewegliche Kugel Ku angeordnet, die durch einen Käfig Kg gehalten ist Die axiale Beweglichkeit der Kugel Ku ist durch einen Doppelpfeil Dpf6 angedeutet. Durch das Einlegen der Kugel Ku ist ein Kugelventil gebildet, welches beim Einströmvorgang die axiaie Bohrung 05 selbsttätig verschlieβt, so daß die Strömung ausschließlich durch den Randspalt Rs6 geleitet wird, wobei die Strömung durch den Randspalt Rs6 in dieser und in der umgekehrten Richtung durch Doppelpfeile P6 angedeutet ist. Beim Ausströmvorgang öffnet sich dann das Kugelventil und ein Teil der Strömung fließt durch die axiale Bohrung B6, wie es durch die Pfeile Pf6 angedeutet ist. Durch diese Steuerung der Strömung werden der Boden des Kolbens K6 und die in der Zeichnung nicht dargestellte zugehörige Dichtung am Anfang des Einströmvorganges und am Ende des Ausströmvorganges freigespült.
  • Fig.7 zeigt einen insgesamt mit S7 bezeichneten Strömungsraum, welcher ebenfalls dem in Fig.5 dargestellten Strömungsraum S5 weitgehend entspricht. Der engere Querschnitt ist hier jedoch mit eQ7 bezeichnet, während der als Zylinder wirkende weitere Querschnitt mit wQ7, der Kolben mit K7, die Kolbenstange mit Ks7, der Hub des Kolbens K7 mit H7, die Leiteinrichtung mit L7 und der Randspalt mit Rs7 bezeichnet sind. Wie es zusätzlich noch aus dem Schnitt gemäß Fig.8 ersichtlich ist, ist die Leiteinrichtung L7 durch ein Flatterventil gebildet, dessen acht sektorförmige Lappen La sich beim Einströmvorgang selbsttätig öffnen und beim Ausströmvorgang wieder - schließen, so wie es in Fig.7 durch den Doppelpfeil Dpf7 angedeutet ist. Beim Ausströmvorgang werden die Lappen La dabei durch einen ortsfest und zentral angeordneten Anschlag A in Schließstellung gehalten. Beim Einströmvorgang fließt dann ein Teil der Strömung im wesentlichen in axialer Richtung durch den zentralen Bereich des Flatterventils, so wie es durch die Pfeile P7 angedeutet ist. Der andere Teil der Strömung beim Einströmvorgang wird durch den Randspalt Rs7 geführt, so wie es für diese und für die entgegengesetzte Richtung durch Pfeile P7 angedeutet ist. Beim Ausströmvorgang wird die Strömung dann bei geschlossenem Flatterventil ausschließlich durch den Randspalt Rs7 geleitet. Durch diese Steuerung der Strömung werden der Boden des Kolbens K7 und die in der Zeichnung nicht dargestellte zugehörige Dichtung am Anfang des Einströmvorganges und am Ende des Ausströmvorganges freigespült.
  • Fig.9 zeigt einen insgesamt mit S9 bezeichneten Strömungsraum, welcher wiederum dem in Fig.5 dargestellten Strömungsraum S5 weitgehend entspricht. Der engere Querschnitt ist hier jedoch mit eQ9 bezeichnet, während der als Zylinder wirkende weitere Querschnitt mit wQ9, der Kolben mit K9, die Kolbenstange mit Ks9, der Hub des Kolbens K9 mit H9, die Leiteinrichtung mit L9, die axiale Bohrung mit B9 und der Randspalt mit Rs9 bezeichnet sind. Die als Platte ausgebildete Leiteinrichtung L9 ist einstückig mit einem hohlzylindrischen Führungsglied Fg verbunden, welches vier radiale Öffnungen 0 besitzt und im engeren Querschnitt eQ9 in axialer Richtung verschiebbar gelagert ist. Auf diese Weise ist die Leiteinrichtung L9 mitsamt dem hohlzylindrischen Führungsglied Fg in axialer Richtung verschiebbar angeordnet, so wie es durch einen Doppelfpeil Dpf9 angedeutet ist. Durch die axiale Verschiebung von Leiteinrichtung L9 und hohlzylindrischem Führungsglied Fg werden die radialen Öffnungen 0 je nach Einstellung des Hubes durch in der Zeichnung nicht näher dargestellte Anschläge oder dergl. zumindest teilweise verschlossen. Beim Einströmvorgang fließt dann ein Teil der Strömung durch die axiale Bohrung B9 und der andere Teil der Strömung durch die radialen Öffnungen 0 und den Randspalt Rs9, während beim Ausströmvorgang ein größerer Teil der Strömung durch die axiale Bohrung B9 und ein geringerer Teil der Strömung durch den Randspalt Rs9 und den verbleibenden Querschnitt der radialen Öffnungen 0 sirömen. Diese Strömungsverhältnisse sind im Bereich der axialen Bohrung B9 durch Doppelpfeile Pf9 und im Bereich des Randspaltes Rs9 durch Doppelpfeile P9 aufgezeigt. Bei einem vollständigen Verschluß der radialen Öffnungen 0 beim Ausströmvorgang wird die gesamte Strömung durch die axiale Bohrung B9 geleitet Somit werden auch hier durch eine Steuerung der Strömung der Boden des Kolbens K9 und die in der Zeichnung nicht dargestellte zugehörige Dichtung am Anfang des Einströmvorganges und am Ende des Ausströmvorganges freigespült.
  • Fig.10 zeigt einen insgesamt mit S10 bezeichneten Strömungsraum für Reaktionsharze, bei welchem ein engerer kreiszylindrischer Querschnitt eQ10 sich plötzlich zu einem weiteren kreiszylindrischen Querschnitt w010 erweitert. In den weiteren kreiszylindrischen Querschnitt wQ10 ist ein axial beweglicher Kolben K10 eingesetzt, dessen nach außen führende Kolbenstange mit Ks10 bezeichnet ist und dessen axialer Hub durch einen Doppelpfeil H10 angedeutet ist. Bei einer derartigen Anordnung von Zylinder und beweglichem Kolben handelt es sich um eine in Gießharz-Aufbereitungsanlagen eingesetzte Druckhalteeinrichtung, wie sie beispielsweise aus der DE-AS 27 46 050 bekannt ist. Im Unterschied zu der bekannten Druckhalteeinrichtung ist hier jedoch in den Kolben K10 und die Kolbenstange Ks10 eine in der Zeichnung lediglich schematisch angedeutete Axialbohrung Ab10 eingebracht, so daß die gesamte Einrichtung zur Vermeidung der Gefahr von Anlagerungen im direkten Durchlauf betrieben werden kann und das zuerst in den Zylinder eingebrachte Reaktionsharz auch als erstes wieder ausgefördert wird. Somit ergibt sich eine äußest kurze Verweildauer des aktivierten Reaktionsharzes in der Einrichtung. Nachfolgeeinrichtungen - wie z.B. eine Vielfachdosiereinrichtung, eine geschlossene Gießform oder ein Gießventil - werden beispielsweise an die hohlgebohrte Kolbenstange Ks10 angeschlossen, wobei zur Kompensation des Hubes H10 des Kolbens K10 eine flexible Leitung oder eine teleskopartig längsverstellbare Leitung verwendet werden können.
  • Die in direktem Durchlauf betriebene Druckhalteeinrichtung hat ferner den Vorteil, daß hier die Idealform von zwei Leiteinrichtungen eingesetzt werden kann, wobei die beiden durch senkrecht zur axialen Strömungsrichtung angestellte Platten gebildeten Leiteinrichtungen mit L10 bezeichnet sind. Um Anlagerungen im Bodenbereich des als Zylinder wirkenden weiteren Querschnitts wQ10 zu verhindern, ist dort im Abstand zur Einmündung des engeren Querschnitts eQ10 die eine der Leiteinrichtungen L10 ortsfest angeordnet und beispielsweise über in der Zeichnung nicht dargestellte axial ausgerichtete, strömungsgünstig ausgebildete Beinchen am Boden des Zylinders befestigt. Um Anlagerungen am Boden des Kolbens K10 zu verhindern, ist die andere Leiteinrichtung L10 im Abstand zum Boden des Kolbens K10 vor der Einmündung der Axialbohrung Ab10 mit dem Kolben K10 axial verschiebbar angeordnet, und beispielsweise über in der Zeichnung nicht dargestellte, strömungsgünstig ausgebildete Beinchen am Boden des Kolbens K10 befestigt. Jede der Leiteinrichtungen L10 ist mit einer axialen Bohrung B10 versehen, durch welche ohne merkliche Umlenkung jeweils ein Teil der Strömung axial hindurchströmen kann, so wie es durch Doppelpfeile Pf10 angedeutet ist. Der andere Teil der Strömung wird durch die Leiteinrichtungen L10 jeweils in allen Richtungen radial nach außen umgelenkt und dann in axialer Richtung durch die Randspalte Rs10 hindurchgeführt, welche jeweils zwischen der Außenkontur der Leiteinrichtungen L10 und dem weiteren Querschnitt wQ10 gebildet sind. Diese Umlenkung eines Teiles der Strömung durch die Randspalte Rs10 ist jeweils durch Doppelpfeile P10 angedeutet. Unabhängig davon, ob der Strömungsraum S10 von rechts nach links oder von links nach rechts durchströmt wird, wird die Strömung also in die kritischen Bereiche am Boden des Zylinders und am Boden des Kolbens K10 gelenkt, so daß es dort zu keinen Anlagerungen kommen kann.
  • Fig.11 zeigt eine Variante der in Fig.10 dargestellten Druckhalteeinrichtung, bei welcher der Strömungsraum mit S11, der engere kreiszylindrische Querschnitt mit eQ11, der weitere kreiszylindrische Querschnitt mit wQ11, der Kolben mit K11, die Kolbenstange mit Ks11, die Axialbohrung durch Kolben K11 und Kolbenstange Ks11 mit Ab11 und der Hub des Kolbens K11 mit H11 bezeichnet sind. Die vor der Einmündung des engeren Querschnitts ortsfest angeordnete Leiteinrichtung ist mit L11 bezeichnet, während deren axiale Bohrung mit B11 und der zugeordnete Randspalt mit Rs11 bezeichnet sind. Die Strömung durch die axiale Bohrung B11 ist durch Doppelpfeile Pf11 angedeutet, während die Strömung durch den Randspalt Rs11 durch Doppelpfeile B11 angedeutet ist. Die zweite mit dem Kolben K11 bewegliche und im Abstand zum Boden des Kolbens K11 vor der Einmündung der Axialbohrung Ab11 angeordnete Leiteinrichtung ist mit L110 bezeichnet. Diese Leiteinrichtung L110 besitzt eine axiale Bohrung B110, durch welche ein Teil der Strömung hindurchgeführt wird, so wie es durch Dopfelpfeile Pf110 aufgezeigt ist. Der andere Teil der Strömung wird durch den zwischen der Außenkontur der Leiteinrichtung L110 und dem weiteren Querschnitt wQ11 gebildeten Randspalt Rs110 hindurchgeführt, so wie es durch Doppelpfeile P110 angedeutet ist. Auf der dem Kolben K11 zugeordneten Seite der Leiteinrichtung L110 ist durch eine Umbördelung eine abgewinkelte Leitfläche Lf gebildet, welche den durch den Randspalt Rs110 hindurchgeführten Teil der Strömung gezielt in die umlaufende Nut einer Elastomer-Dichtmanschette Dm des Kolbens K11 lenkt. Diese Umlenkung des aus der Axialbohrung Ab11 austretenden Reaktionsharzes ist zusätzlich auch noch durch Pfeile Pfe aufgezeigt. Durch die besondere Ausgestaltung der Leiteinrichtung L110 mit der Leitfläche Lf werden ein Anlagern und Härten des Reaktionsharzes und ein Elastizitätsverlust der Elastomer-Dichtmanschette Dm sicher verhindert.
  • Die Fig.12 und 13 zeigen die Detailanordnung und konstruktive Ausgestaltung einer Leiteinrichtung L12 im Bereich einer plötzlichen Querschnittsänderung eines insgesamt mit S12 bezeichneten Strömungsraumes für Reaktionsharze. Bei dem nur teilweise dargestellten Strömungsraum S12 erweitert sich ein engerer kreiszylindrischer Querschnitt eQ12 mit dem lichten Durchmesser D12 plötzlich zu einem weiteren kreiszylindrischen Querschnitt w012, wobei die entsprechende kreisringförmige Stirnwand mit St bezeichnet ist. Innerhalb des weiteren Querschnitts w012 ist im Abstand a von der Stirnwand St die Leiteinrichtung L12 angeordnet, deren axiale Breite mit s und deren Außendurchmesser mit D bezeichnet sind, während der zwischen der Außenkontur der Leiteinrichtung L12 und dem weiteren Querschnitt w012 gebildete Randspalt Rs12 eine mit b bezeichnete radiale Breite aufweist. Die Befestigung der Leiteinrichtung L12 an der Stirnwand St und die Festlegung des Abstandes a erfolgt mit Hilfe mehrerer, im Profil strömungsgünstig ausgebildeter Beinchen Be. Wie es insbesondere aus der Draufsicht auf die Leiteinrichtung L12 gemäß Fig.13 zu erkennen ist, sind in die Leiteinrichtung L12 eine zentrale axiale Bohrung B12 und in gleichmäßiger Teilung darum herum sechs weitere axiale Bohrungen B12 eingebracht, wobei der Durchmesser d sämtlicher axialer Bohrungen B12 gleich groß ist.
  • Durch umfangreiche Versuche wurde herausgefunden, daß zur Verhinderung von Anlagerungen bei möglichst geringem Druckverlust optimale Ergebnisse dann erzielt werden, wenn die nachfolgend angegebenen Bemessungsregeln annähernd eingehalten werden:
    Figure imgb0001
    Figure imgb0002
    Figure imgb0003
  • Außerdem sollte der Achsabstand Aa der Bohrungen B12 untereinander und zur Außenkontur der Leiteinrichtung L12 annähernd dem lichten Durchmesser D12 des engeren Querschnitts eQ12 entsprechen. Auch sollte durch den Einbau der Leiteinrichtung L12 in den weiteren Querschnitt w01 dann ein freier Strömungsquerschnitt verbleiben, welcher mindestens dem 0,5-fachen und höchstens dem 2- fachen Betrag des engeren Querschnitts e012 entspricht
  • lf wchrtgqtg jteqtg Igolgq dcg qetm <eispielen zu den Anordnungen nach den Fig.2, 6 und 10 weitere Bemessungen angegeben:
    • Beispiel 1
  • Der Versuchsaufbau entspricht schematisch der Anordnung nach Fig.2. Der Strömungsraum S2 mit dem engeren Querschnitt eQ2 und dem weiteren Querschnitt wQ2 ist durch einen Körper aus Acrylglas gebildet. Die beiden Leiteinrichtungen L2 sind aus Stahl gefertigt und mit Metaliabstandsstiften an die kreisringförmige Stirnwand des Strömungsraumes S2 zentrisch angeklebt.
    Figure imgb0004
    • Beispiel 2
  • Der Versuchsaufbau entspricht schematisch der Anordnung nach Fig.6. Es wurde eine Glas-Injektionsspritze mit einem Füllvolumen von 5 ml verwendet. Die Leiteinrichtung L6 ist aus Stahl gefertigt und die zugeordnete Kugel Ku besteht ebenfalls aus Stahl. Der Käfig Kg ist als Scheibe ausgebildet und maßlich so gestaltet, daβ er im Bereich des Zylinderbodens durch Klemmen festgehalten wird.
    Figure imgb0005
    Figure imgb0006
    • Beispiel 3
  • Der Versuchsaufbau entspricht schematisch der Anordnung nach Fig.10. Es wurde eine Glas-Injektionsspritze mit einem Füllvolumen von 5 ml und einem axial durchbohrten Kolben K10 verwendet Die Leiteinrichtungen L10 bestehen aus Stahl und sind mit Metallabstandsstiften am Kolbenboden bzw. am Zylinderboden festgeklebt.
    Figure imgb0007
  • Mit den vorstehend anhand der Beispiele 1 bis 3 erläuterten Versuchsaufbauten wurden Versuche mit eingefärbtem Rizinusöl gefahren, dessen Viskosität 280 mPas betrug. Aufgrund der durchsichtigen Ausgestaltung der Versuchsaufbauten konnte die Wirkung der Leiteinrichtungen nachgewiesen werden, da das eingefärbte Rizinusöl jeweils nach Durchspülen der Einrichtung mit etwa der 3-fachen Menge des Füllvolumens restlos entfernt war.
  • Beim praktischen Einsatz der anhand der Fig.1 bis 13 erläuterten Einrichtungen sollten die Strömungsgeschwindigkeiten mehr als 0,1 cm pro sec betragen. Der Einbau der Leiteinrichtungen zur Verhinderung von Anlagerungen führt bei Reaktionsharzen mit und ohne Füllstoff im Viskositätsbereich zwischen 1 und 20 000 mPas zum Erfolg.

Claims (24)

1. Einrichtung zur Verhinderung von Anlagerungen in Strömungsräumen für Reaktionsharze, insbesondere in Rohrleitungen, Druckhalteeinrichtungen und Kolbendosiereinrichtungen,
gekennzeichnet durch
mindestens eine im Strömungsraum (S1; S2; S3; S4; S5; S6; S7; S9; S10; S11 S12) angeordnete Leiteinrichtung - (L1; L2; L3; L4; L5; L6; L7; L9; L10; L11, L110; L12) zur Umlenkung von Strömung in die für Anlagerungen gefährdeten Bereiche.
2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß die Leiteinrichtung (L1; L2; L3; L4; L5; L6; L7; L9; L10; L11, L110; L12) senkrecht Strömungsrichtung angestellt ist
3. Einrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß in die Leiteinrichtung (L1; L2; L3; L4; L5; L6; L9; L10, L11, L110; L12) mindestens eine in Strömungsrichtung ausgerichtete Bohrung (B1; B2; B3; B4; B5; B6; B9; B10; B11, B110; B12) eingebracht ist.
4. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Leiteinrichtung (L1; L2; L3; L5; L6; L9; L10; L11, L110; L12) durch eine senkrecht zur Strömungsrichtung angestellte Platte gebildet ist.
5. Einrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß in einem Strömungsraum (S2; S3; S5; S6; S9; S10; S11; S12) mit kreiszylindrischem Querschnitt die Platte kreisförmig ausgebildet ist und daß die Dicke (s) der Platte zumindest annähernd 10% des Durchmessers (d) der Platte betragt
6. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in einem Strömungsraum - (S1; S2; S3; S5; S6; S7; S9; S10; S11; S12) mit plötzlicher Querschnittsänderung die Leiteinrichtung (L1; L2; L3; L5; L6; L7; L9; L10; L11; L12) im Bereich des weiteren Querschnittes (wG1; wQ2; wQ3; wQ5; wQ6; wQ7; wQ9; wQ10; wQ11: wQ12) zentrisch und im Abstand (a) zur Einmündung des engeren Querschnittes (eQ1; eQ2; eQ3; eQ5; eQ6; eQ7; eQ9; eO10; eQ11: eQ12) angeordnet ist
7. Einrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen der Außenkontur der Leiteinrichtung (L1; L2; L3, L5; L6; L7; L9; L10; L11; L12) und dem weiteren Querschnitt (wQ1; wQ2; wQ3; wQ5; wQ6; wQ7; wQ9; wQ10; wQ11; wQ12) ein gleichförmiger Randspalt (Rsl; Rs2; Rs3; Rs5; Rs6; Rs7; Rs9; Rs10; Rs11: Rs12) gebildet ist.
8. Einrichtung nach den Ansprüchen 6 und 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand (a) der Leiteinrichtung - (L1; L2; L3; L5; L6; L7; L9; L10; L11; L12) ) zur Einmündung des engeren Querschnittes (eQ1; eQ2; eQ3; eQ5; eQ6; eQ7; eQ9; eQ10; eQ11; eQ12) zumindest annähernd der Breite (b) des Randspaltes (Rs1; Rs2; Rs3; Rs5; Rs6; Rs7; Rs9; Rs10; Rs11; Rs12) entspricht
9. Einrichtung nach Anspruch 3 und 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmeser (d) einer in die Leiteinrichtung (L1; L2; L3; L4; L5; L6; L9; L10; L11; L12) eingebrachten Bohrung (B1; B2; B3; B4; B5; B6, B9; B10; B11; B12) zumindest annähernd der fünffachen Breite (b) des Randspaltes (Rsl; Rs2; Rs3; Rs5; Rs6; Rs9; Rs10; Rs11; Rs12) entspricht.
10. Einrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß in die Leiteinrichtung (L12) mehrere Bohrungen - (B12) eingebracht sind, deren Achsabstand (Aa) untereinander sowie zur Außenkontur der Leiteinrichtung (L12) zumindest annähernd dem Durchmesser (D12) des zugeordneten engeren Querschnittes (eQ12) des Strömungsraumes (S12) entspricht
11. Einrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Leiteinrichtung (L1; L2; L3; L4; L5; L6; L7; L10; L11; L12) an der Wandung des Strömungsraumes (S1; S2; S3; S4; S5; S6; S7; S10; S11; S12) befestigt ist.
12. Einrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Leiteinrichtung (L10; L110) am Boden eines relativ zum Strömungsraum (S10; S11) beweglichen Kolbens (K10; K11) befestigt ist, wobei in den Kolben (K10; K11) eine Axialbohrung (Ab10; Ab11) für den Eintritt oder den Austritt des Reaktionsharzes eingebracht ist
13. Einrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Leiteinrichtung (L110) eine zur Dichtmanschette (Dm) des Kolbens (K11) hinweisende Leitfläche - (Lf) besitzt.
14. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß in einem Strömungsraum (S4) mit einem konischen Übergangsbereich (U) zwischen einem engeren Querschnitt (e04) und einem weiteren Querschnitt (wQ4) die Leiteinrichtung (L4) kegelstumpfförmig ausgebildet und im konischen Übergangsbereich (U) angeordnet ist.
15. Einrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen der Außenkontur der Leiteinrichtung - (L4) und dem konischen Übergangsbereich (U) ein gleichförmiger Randspalt (Rs4) gebildet ist.
16. Einrichtung nach Anspruch 14 oder 15, dadurch gekennzeichnet , daß in die Leiteinrichtung (L4) eine zentrale und zum weiteren Querschnitt hin konisch erweiterte Bohrung (B4) eingebracht ist
17. Einrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß in einem Strömungsraum (S6; S7; S9) mit veränderbarem Volumen und einer gemeinsamen Ein- und Austrittsöffnung für das Reaktionsharz die Umlenkung von Strömung durch die Leiteinrichtung (L6; L7; L9) steuerbar ist
18. Einrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Leiteinrichtung (L6) durch eine vor der Ein-und Austrittsöffnung angeordnete, senkrecht zur Strömungsrichtung angestellte Platte mit einer zentralen Bohrung (B6) gebildet ist und daß die zentrale Bohrung - (B6) beim Einströmvorgang selbsttätig durch eine Kugel - (Ku) verschließbar ist
19. Einrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß die Kugel (Ku) in einem Käfig (Kg) gehalten ist.
20. Einrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Leiteinrichtung (L7) durch ein vor der Ein- und Austrittsöffnung angeordnetes, senkrecht zur Strömungsrichtung angestelltes und beim Einströmvorgang selbsttätig öffnendes Flatterventil gebildet ist
21. Einrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Leiteinrichtung (L9) durch eine vor der Ein-und Austrittsöffnung angeordnete, in Strömungsrichtung verschiebbare Platte mit einer zentralen Bohrung (B9) gebildet ist und daß in ein hohlzylindrisches Führungsglied (Fg) der Platte eingebrachte radiale Öffnungen (0) durch eine Verschiebung der Platte beim Ausströmvorgang zumindest teilweise verschließbar sind.
22. Einrichtung nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß das hohlzylindrische Führungsglied (Fg) im Bereich der Ein- und Austrittsöffnung in Längsrichtung verschiebbar gelagert ist.
23. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zur Befestigung der Leiteinrichtung (L12) im Profil strömungsgünstig ausgebildete Beinchen (Be) vorgesehen sind.
24. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der zwischen einer Leiteinrichtung (L1; L2; L3; L4; L5; L6; L7; L10; L11, L110; L12) und einem zugeordneten weiteren Querschnitt (wQ1; wQ2; wQ3; wQ4; wQ5; wG6; wQ7; wQ10; wQ11; wQ12) des Strömungsraumes (S1; S2; S3; S4; S5; S6; S7; S10; S11; S12) verbleibende freie Strömungsquerschnitt mindestens dem 0,5-fachen und höchstens dem 2-fachen Betrag eines benachbarten engeren Querschnittes (eQ1; e02; eQ3; eQ4; eQ5; eQ6; eQ7; eO10; eQ11; eQ12) des Strömungsraumes (S1; S2; S3; S4; S5; S6; S7; S10; S11; S12) entspricht.
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