EP0184007A1 - Verzahnungsmaschine zum Schneiden von Spiralkegelrädern und Stirnzahnkupplungen nach dem kontinuierlichen Schneidverfahren - Google Patents

Verzahnungsmaschine zum Schneiden von Spiralkegelrädern und Stirnzahnkupplungen nach dem kontinuierlichen Schneidverfahren Download PDF

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EP0184007A1
EP0184007A1 EP85114080A EP85114080A EP0184007A1 EP 0184007 A1 EP0184007 A1 EP 0184007A1 EP 85114080 A EP85114080 A EP 85114080A EP 85114080 A EP85114080 A EP 85114080A EP 0184007 A1 EP0184007 A1 EP 0184007A1
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EP
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gear
gear train
spindle
drive
cutting
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Erich Kotthaus
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Rheinmetall Air Defence AG
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Werkzeugmaschinenfabrik Oerlikon Buhrle AG
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    • B23F23/10—Arrangements for compensating irregularities in drives or indexing mechanisms
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23F—MAKING GEARS OR TOOTHED RACKS
    • B23F15/00—Methods or machines for making gear wheels of special kinds not covered by groups B23F7/00 - B23F13/00
    • B23F15/06—Making gear teeth on the front surface of wheels, e.g. for clutches or couplings with toothed faces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23F—MAKING GEARS OR TOOTHED RACKS
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    • B23F9/08—Making gears having teeth curved in their longitudinal direction by milling, e.g. with helicoidal hob
    • B23F9/10—Making gears having teeth curved in their longitudinal direction by milling, e.g. with helicoidal hob with a face-mill
    • B23F9/105—Making gears having teeth curved in their longitudinal direction by milling, e.g. with helicoidal hob with a face-mill with continuous indexing, i.e. with continuous work rotation
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    • Y10T409/104134—Adapted to cut bevel gear
    • Y10T409/104611—Adapted to cut bevel gear including rotary cutter cradle

Definitions

  • the invention relates to a gear cutting machine for cutting spiral bevel gears and spur tooth clutches with cycloidal tooth longitudinal curves according to the continuous cutting method.
  • Knife heads are also disclosed in which the size of the orientation angle of the knives of the tool can also be determined from different formulas in the case of the directions of rotation of the tool and face wheel in the same direction.
  • gearwheels can be produced both with epicycloidal tooth longitudinal curves by rotating the workpiece and tool in opposite directions, also called counter-cutting, as well as hypocycloidal tooth longitudinal curves by rotating the workpiece and tool in parallel, also called synchronous cutting.
  • a hobbing machine with a gear train between the tool and the workpiece and a rotary table (workpiece carrier) having a worm wheel rim, the table between a first worm meshing with the worm gear rim and a second meshing with the worm gear rim and the worm driving it is rotatably held without play, in that the first worm forms the end of the gear train between the tool and the workpiece and only releases the rotation of the rotary table without driving it, while the drive of the second worm branches off from a drive point lying outside the gear train and the workpiece is.
  • the first and second screws are separated motors, e.g. 01 or electric motors, driven.
  • a machine for toothing gears according to the hobbing method wherein a cutter head spindle is mounted in a roller drum and is driven by a first drive, the roller drum and a workpiece spindle by a roller gear train are connected to each other in a time-dependent manner and are driven simultaneously and in at least one direction of rotation by a second drive arranged therebetween and a third drive in the workpiece spin driving the gear train in the same direction of rotation as the second drive del is arranged. This keeps the gear train tensioned during hobbing.
  • the task is to enable the production of bevel gears, which exceed the previously specified working range of an existing gear cutting machine, in an economical manner.
  • the solution shown in claim 1 consists in the insight that when carrying out simple modifications to known machines, the largest permissible crown wheel diameter can now be significantly increased on a certain machine size if additional gears with hypocycloidal tooth length curves are produced, because given a maximum machine -Eccentricity distance the permissible wheel diameter when cutting after a hypocycloid is much larger than when cutting after an epicycloid.
  • Fig.l and 2 show the known relationships between the face wheel and cutter head in the continuous or non-stop gear cutting process.
  • Fig.l longitudinal tooth lines 5 of a face wheel 4 are formed as sections of elongated epicycloids, that is to say by slip-free rolling of a rolling circle 6 on a large circle 7 or a point on the extended rolling circle radius.
  • a face radius R, a knife radius r w and an eccentricity distance E x form a triangle, the corner points of which are given by a face wheel center 1, which coincides with the large circle center, a cutter head center 2, which coincides with the rolling circle center, and a calculation point 3.
  • the calculation point 3 corresponds to a point on the tooth longitudinal line 5, which is cut by a point on the cutting edge of a knife, not shown, of the knife head, also not shown.
  • auxiliary angle w a spiral angle ⁇ m , an orientation angle ⁇ w , and a radius of curvature K applied to the calculation point 3 of the cycloids, with which the cycloid is represented as an arc for simplification.
  • the face wheel 8 shown in FIG. 2 has tooth longitudinal lines 9 which are formed by cutouts from elongated hypocycloids, ie the rolling circle 6 rolls within the great circle 7.
  • the face wheel and the cutter head ie the designation round r w, were chosen to be the same size in order to clarify the resulting differences.
  • the same reference numbers have also been used for the same designations.
  • E x in FIG. 2 is significantly smaller for R m and r w of the same size. From this it can be deduced that the maximum permissible wheel size range, determined by the face radius R m for a given maximum eccentricity distance E x of a given cutting machine, is significantly increased when new cutting is carried out after the extended hypocycloid.
  • the radius of curvature K r becomes larger, that is, elongated teeth are created in the longitudinal direction, and the direction of rotation of the workpiece or tool is changed, so that in practice there is a synchronous cutting of the tool and workpiece.
  • a main drive 10 for example a switchable electric motor, drives a shaft 11 via a belt drive and a clutch, on which a branch point in a first gear train is assigned.
  • the first gear train connects the shaft 11 on the one hand via the gears 12, 13, 14 and 15 and the gear 16 to a first spindle 17 and on the other hand, for example without a differential gear 41 shown, via the gears 19 to 34 to a second spindle 35 this version are on the first spindle 17 a cutter head 18 as a tool and a workpiece 36 is attached to the second spindle 35, the directions of rotation of the two spindles running in opposite directions, see solid arrows on the wheels or on the shafts.
  • This state represents the state of the art, ie gear wheels with extended epicycloids are cut. To cut gears with extended hypocycloids, the direction of rotation must be changed, for example on the second spindle 35, see open arrows.
  • an auxiliary drive 40 is additionally connected to the first gear train in the vicinity of the second spindle 35, ie here via a gear 39.
  • This auxiliary drive 40 acts in the same direction of rotation on the spindle 35 as the main drive 10 and holds the first gear train braced between the second spindle 35 and the main drive 10.
  • a controller not shown
  • the torque required to maintain the tension of the gear train during the working rotations of the cutter head and workpiece is set according to the maximum expected power consumption of the main drive 10.
  • Gear cutting machines with which gear changing operations can also be carried out optionally, have a roller drum 52 with a gear 16 and first spindle 17 arranged therein, and have, for example at a connection point on the shaft 11, a differential gear 41 for connecting a second gear train to the first gear train.
  • the second gear train is from one around Switchable roller drive 51, for example an electric or hydraulic motor, drives and connects the roller drum 52 via a worm gear 50 and gears 42 to 49 with the differential gear 41.
  • Switchable roller drive 51 for example an electric or hydraulic motor
  • a superimposed rotary movement is thereby optionally transmitted to the second spindle 35, which can be the same or opposite to that of the second spindle 35.
  • the additional torque acting on the spindle 35 is negligible and the gear play in the second gear train does not have a disadvantageous effect on the first gear train in either direction of rotation.
  • a switchable auxiliary drive 40 can also advantageously be used to generate a braking torque on the second spindle 35 when cutting for extended epicycloids, in that its torque now acts on the spindle 35 in the opposite direction to the torque of the main drive 10, i.e. the first gear train is now held on the other tooth flanks, the train flanks.
  • the conventional mechanical or hydraulic braking devices can thus be omitted.
  • auxiliary drive 40 drives as proposed here for use as auxiliary drive 40 are e.g. Known as feed drives and include, for example, a thyristor circuit and a DC motor. They are suitable for delivering an adjustable, constant, positive or negative torque up to a permissible maximum speed.

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Abstract

Um bei bestehenden Verzahnungsmaschinen, auf denen mit dem kontinuierlichen Schneidverfahren Verzahnungen, basierend auf einer verlängerten Epizykloide, hergestellt werden, den Arbeitsbereich zu erweitern, werden mit einem Umkehrgetriebe die Drehrichtungen der Werkzeug- und Werkstückspindeln (17,35) gleichlaufend angetrieben und an dem einem Hauptantrieb (10) abgewandten Ende eines Antriebsgetriebezuges wird ein umschaltbarer Hilfsantrieb (40) angeschlossen, zum Verspannen des die Werkzeug- und die Werkstückspindeln (17, 35) verbindenden Getriebezuges, wodurch nun die Herstellung von Zahnrädern basierend auf einer Hypozykloide praktisch möglich wird.

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf eine Verzahnungsmaschine zum Schneiden von Spiralkegelrädern und Stirnzahnkupplungen mit zykloidenförmigen Zahnlängskurven nach dem kontinuierlichen Schneidverfahren.
  • Aus der Schweizer Patentschrift Nr. 271'703 sind Verfahren zum Schneiden von Kegelzahnrädern mit gekrümmten Zähnen nach dem kontinuierlichen Schneidverfahren bekannt, nach denen bei gleichlaufenden und bei gegenlaufenden Drehrichtungen von Werkzeug und ideellem Plankegelrad die Exzentrizität der Werkzeugachse in Bezug auf die Hauptachse der Maschine sich nach unterschiedlichen Formeln bestimmen lässt. Weiter werden Messerköpfe offenbart, bei denen bei gleichlaufenden und bei gegenlaufenden Drehrichtungen von Werkzeug und Planrad die Grösse des Orientierungswinkels der Messer des Werkzeuges sich ebenfalls aus unterschiedlichen Formeln bestimmen lässt.
  • Somit ist bekannt, dass mit dem kontinuierlichen Schneidverfahren Zahnräder sowohl mit epizykloidenförmigen Zahnlängskurven durch gegenlaufendes Rotieren von Werkstück und Werkzeug, auch Gegenlaufschneiden genannt, wie auch hypozykloidenförmige Zahnlängskurven durch gleichlaufendes Rotieren von Werkstück und Werkzeug, auch Gleichlaufschneiden genannt, erzeugt werden können.
  • In der Praxis hat sich jedoch zur Herstellung von Kegelrädern nach dem kontinuierlichen Schneidverfahren nur das Gegenlaufschneiden durchgesetzt, welches auf der Erzeugung einer verlängerten Epizykloide basiert. Dabei sind Werkstück- und Werkzeugspindeln mit gegenlaufenden Drehrichtungen durch einen Getriebezug mechanisch gekoppelt und von einem einzigen Motor angetrieben. Um beim Schneiden ein Flattern im Getriebezug zu vermindern, hervorgerufen durch das intermittierende Schnittdrehmoment und damit zusammenwirkend durch das Getriebespiel, wird auf die Werkstückspindel ein Bremsdrehmoment ausgeübt, üblicherweise mit mechanischen oder hydraulischen Bremsvorrichtungen. Dieses beim Gegenlaufschneiden kontrollierbare Problem verschärft sich jedoch beim Gleichlaufschneiden derart, dass die Herstellung von Kegelrädern mit hypozykloidenförmigen Zahnlängskurven bisher unterblieb.
  • Weiter ist aus der deutschen Auslegeschrift 1'056'453 eine Walzfräsmaschine bekannt, mit einem Getriebezug zwischen Werkzeug und Werkstück und einem einen Schneckenradkranz aufweisenden Rundtisch (Werkstückträger), wobei der Tisch zwischen einer mit dem Schneckenradkranz kämmenden ersten Schnecke und einer zweiten mit dem Schnekkenradkranz kämmenden und ihn antreibenden Schnecke spielfrei drehbar gehalten ist, indem die erste Schnecke das Ende des Getriebezuges zwischen Werkzeug und Werkstück bildet und die Drehung des Rundtisches nur freigibt ohne ihn anzutreiben, während der Antrieb der zweiten Schnecke von einem ausserhalb des Getriebezuges Werkzeug und Werkstück liegenden Antriebspunkt abgezweigt ist. Vorzugsweise werden dabei die erste und die zweite Schnecke von getrennten Motoren, z.B. 01- oder Elektromotoren, angetrieben.
  • Ferner ist aus der DE 2'611'544 Al bzw. US 3,971,293 eine Maschine zum Verzahnen von Zahnrädern nach dem Abwälzverfahren bekannt, wobei eine Messerkopfspindel in einer Wälztrommel gelagert ist und von einem ersten Antrieb angetrieben wird, die Wälztrommel und eine Werkstückspindel durch einen Abwälzgetriebezug miteinander in zeitlicher Abhängigkeit verbunden sind und von einem dazwischen angeordneten zweiten Antrieb simultan und in mindestens einer Drehrichtung angetrieben werden und ein den Abwälzgetriebezug in derselben Drehrichtung wie der zweite Antrieb antreibender dritter Antrieb bei der Werkstückspindel angeordnet ist. Dadurch wird beim Abwälzfräsen der Abwälzgetriebezug verspannt gehalten.
  • Bekannte Verzahnungsmaschinen zum Schneiden von Spiralkegelrädern mit epizykloidenförmigen Zahnlängslinien nach dem kontinuierlichen Schneidverfahren sind in Baureihen zusammengefasst, um Kleinkegelräder von einigen Millimetern bis Grosskegelräder von einigen Metern Durchmesser mit epizykloidenförmigen Zahnlängskurven herzustellen. Dabei wird der Anwendungsbereich dieser Maschinen nach dem Tellerraddurchmesser bestimmt, welcher in erster Linie davon abhängig ist, wie weit sich der Messerkopf auf der Maschine exzentrisch zur Maschinenachse bzw. zur Wälztrommelachse einstellen lässt. Die grösste Exzentrizität wiederum ist zum grössten Teil verantwortlich für die Wälztrommelgrösse und damit mitbestimmend für die eigentlichen Maschinendimensionen. Sollten nun Kegelradgrössen hergestellt werden, welche den Anwendungsbereich bzw. den Arbeitsbereich einer bestimmten Maschinengrösse übersteigen, können wirtschaftliche Ueberlegungen, z.B. kleiner Markt etc., den Bau einer entsprechend grösseren Verzahnungsmaschine und damit die Herstellung dieser grösseren Kegelräder in Frage stellen.
  • Die Aufgabe besteht darin, die Herstellung von Kegelrädern, welche den bisher vorgegebenen Arbeitsbereich einer bestehenden Verzahnungsmaschine übersteigen, auf wirtschaftliche Weise zu ermöglichen.
  • Die in Anspruch 1 aufgezeigte Lösung besteht in der Einsicht, dass bei Durchführung von einfachen Modifikationen an bekannten Maschinen, der nun grösste zulässige Tellerraddurchmesser auf einer bestimmten Maschinengrösse wesentlich erhöht werden kann, wenn zusätzlich Zahnräder mit hypozykloidenförmigen Zahnlängskurven hergestellt werden, weil bei gegebenem, maximalem Maschinen-Exzentrizitätsabstand der zulässige Raddurchmesser beim Schneiden nach einer Hypozykloide wesentlich grösser ist, als beim Schneiden nach einer Epizykloide.
  • Nachfolgend wird anhand von Zeichnungen ein Ausführungsbeispiel der Erfindung erläutert. Es zeigt:
    • Fig.l schematisch die beim kontinuierlichen Schneidverfahren nach verlängerter Epizykloide entstehenden Zahnlängslinien auf einem ideellen Planrad,
    • Fig.2 schematisch wie Fig.l, jedoch nach verlängerter Hypozykloide,
    • Fig.3 ein Getriebeschema einer Maschine.
  • Fig.l und 2 zeigen die an sich bekannten Zusammenhänge zwischen Planrad und Messerkopf beim kontinuierlich bzw. pausenlos arbeitenden Verzahnungs-Schneidverfahren.
  • In Fig.l entstehen Zahnlängslinien 5 eines Planrades 4 als Ausschnitte von verlängerten Epizykloiden, also durch schlupffreies Abrollen eines Rollkreises 6 auf einem Grosskreis 7 bzw. eines Punktes auf dem verlängerten Rollkreisradius. Dabei bilden ein Planradradius R , ein Messerradius rw und ein Exzentrizitätsabstand Ex ein Dreieck, dessen Eckpunkte durch ein Planradzentrum 1, das mit dem Grosskreiszentrum zusammenfällt, ein Messerkopfzentrum 2, das mit dem Rollkreiszentrum zusammenfällt, und einen Berechnungspunkt 3 gegeben sind. Der Berechnungspunkt 3 entspricht einem Punkt auf der Zahnlängslinie 5, der durch einen Punkt auf der Schneide eines nicht dargestellten Messers des ebenfalls nicht dargestellten Messerkopfes geschnitten wird. Die Bewegungsrichtungen des Messerkopfes und des Planrades sind durch Pfeile gekennzeichnet. Weitere an sich bekannte Grössen sind ein Hilfswinkel w , ein Spiralwinkel βm ,ein Orientierungswinkel δw, und ein an den Berechnungspunkt 3 der Zykloide angelegten Krümmungsradius K , mit dem zur Vereinfachung die Zykloide als Kreisbogen dargestellt ist.
  • Das in Fig.2 dargestellte Planrad 8 weist Zahnlängslinien 9 auf, welche durch Ausschnitte von verlängerten Hypozykloiden gebildet werden, d.h. der Rollkreis 6 rollt innerhalb des Grosskreises 7 ab. Bei beiden Figuren wurden zur Verdeutlichung der sich ergebenden Unterschiede das Planrad und der Messerkopf, d.h. die Bezeichnung Rund rw gleich gross gewählt. Ebenso wurden die gleichen Bezugsziffern für die gleichen Bezeichnungen verwendet. Im Vergleich von Fig.l und 2 ist deutlich zu erkennen, dass bei gleich grossen Rm und rw der Wert Ex in Fig.2 wesent- lich kleiner ist. Daraus kann abgeleitet werden, dass der maximal zulässige Radgrössenbereich, bestimmt durch den Planradius Rm bei gegebenem maximalem Exzentrizitätsabstand Ex einer gegebenen Schneidmaschine, wesentlich vergrössert wird, wenn neu nach der verlängerten Hypozykloide geschnitten wird.
  • Im weiteren wird der Krümmungsradius Kr grösser, d.h. es entstehen gestrecktere Zähne in Längsrichtung, sowie die Drehrichtung von Werkstück oder Werkzeug wird geändert, sodass sich in der Praxis ein Gleichlaufschneiden von Werkzeug und Werkstück ergibt.
  • Aus der bekannten Formel:
    Figure imgb0001
    ergibt sich abgeleitet:
    Figure imgb0002
  • Diese Formeln sind wichtig für die Bestimmung des Arbeitsbereiches einer Verzahnungsmaschine.
  • Geht man beispielsweise aus von einem Normalmodul m n = 8.5, einem mittleren Spiralwinkel βm = 30°, einem Messerkopfradius rw = 160mm, einer Messergruppenzahl ZW = 13, einem Exzentrizitätsabstand Ex = 270mm und einem δw = 20,20° , dann ergeben sich nach der R -Formel folgende Werte:
    Figure imgb0003
    wobei
    Figure imgb0004
    für Epizykloide, jedoch
    Figure imgb0005
    für Hypozykloide beträgt.
  • Die erfindungsgemässen Änderungen, welche an einer bekannten Verzahnungsmaschine zum wahlweisen Einstellen für das Schneiden einer Epi- oder Hypozykloide vorzunehmen sind, sind aus Fig.3 ersichtlich, in welcher zur Vereinfachung Wechselgetriebe im Hauptantrieb- und Abwälzgetriebezug weggelassen sind. Ein Hauptantrieb 10, z.B. ein umschaltbarer Elektromotor, treibt über einen Riementrieb und eine Kupplung eine Welle 11 an, auf der eine Verzweigungsstelle in einem ersten Getriebezug zugeordnet ist. Der erste Getriebezug verbindet die Welle 11 einerseits über die Zahnräder 12,13,14 und 15 sowie das Getriebe 16 mit einer ersten Spindel 17 und andererseits, z.B. ohne ein dargestelltes Ausgleichsgetriebe 41, über die Zahnräder 19 bis 34 mit einer zweiten Spindel 35. In dieser Ausführung sind auf der ersten Spindel 17 ein Messerkopf 18 als Werkzeug und auf der zweiten Spindel 35 ein Werkstück 36 angebracht, wobei die Drehrichtungen der beiden Spindeln gegenlaufend sind, siehe ausgefüllte Pfeile bei den Rädern oder auf den Wellen. Dieser Zustand stellt den Stand der Technik dar, d.h. es werden Zahnräder mit verlängerten Epizykloiden geschnitten. Zum Schneiden von Zahnrädern mit verlängerten Hypozykloiden ist der Drehsinn, beispielsweise an der zweiten Spindel 35 zu ändern, siehe unausgefüllte Pfeile. Dazu werden die Zahnräder 30 und 31, wie in einer Umklappung dargestellt, auf einer stark strichpunktiert dargestellten Schere 37 befestigt und durch ein zusätzliches Zwischenrad 38, durch welches nun die Drehrichtungen der Räder 32,33 und 34 gekehrt werden, ergänzt. Diese Anderung im ersten Getriebezug wird nun als Umkehrgetriebe 60 bezeichnet. Um nun das durch das Gleichlaufschneiden auftretende starke Flattern im ersten Getriebezug zu eliminieren, wird zusätzlich ein Hilfsantrieb 40 in der Nähe der zweiten Spindel 35, d.h. hier über ein Zahnrad 39, an den ersten Getriebezug angeschlossen. Dieser Hilfsantrieb 40 wirkt in gleicher Drehrichtung auf die Spindel 35 wie der Hauptantrieb 10 und hält den ersten Getriebezug zwischen der zweiten Spindel 35 und dem Hauptantrieb 10 verspannt. An einer nicht dargestellten Steuerung des Hilfsantriebes 40 wird das erforderliche Drehmoment, zur Erhaltung der Verspannung des Getriebezuges bei den Arbeitsdrehungen von Messerkopf und Werkstück, entsprechend der jeweils maximal erwarteten Leistungsaufnahme des Hauptantriebes 10 eingestellt.
  • Der beschriebene Ablauf gemäss Fig.3 bezieht sich auf das Schneiden nach dem kontinuierlichen Verfahren ohne einen Abwälzvorgang. Verzahnungsmaschinen, mit denen wahlweise auch Abwälzvorgänge durchgeführt werden können, weisen eine Wälztrommel 52 auf, mit darin angeordnetem Getrieb 16 und erster Spindel 17, und haben z.B. an einer Verbindungstelle bei der Welle 11 ein Ausgleichsgetriebe 41 zum Verbinden eines zweiten Getriebezuges mit dem ersten Getriebezug. Der zweite Getriebezug wird von einem umschaltbaren Wälzantrieb 51, z.B. ein Elektro- oder Hydromotor, angetrieben und verbindet die Wälztrommel 52 über ein Schneckengetriebe 50 und Zahnräder 42 bis 49 mit dem Ausgleichgetriebe 41. Wie an sich bekannt, wird dadurch wahlweise auf die zweite Spindel 35 eine überlagerte Drehbewegung übertragen, welche gleich- oder gegenlaufend zu derjenigen der zweiten Spindel 35 sein kann. Das dabei auf die Spindel 35 wirkende zusätzliche Drehmoment ist jedoch vernachlässigbar und das Getriebespiel im zweiten Getriebezug wirkt sich in beiden Drehrichtungen nicht nachteilig auf den ersten Getriebzug aus.
  • Mit Vorteil kann ein umschaltbarer Hilfantrieb 40 auch zur Erzeugung eines Bremsdrehmomentes an der zweiten Spindel 35 beim Schneiden nach verlängerten Epizykloiden eingesetzt werden, indem sein Drehmoment nun gegensinnig zum Drehmoment des Hauptantriebes 10 an der Spindel·35 angreift, d.h. der erste Getriebzug wird nun auf den anderen Zahnflanken, den Zugflanken, in Anlage gehalten. Die bisher üblichen Bremsvorrichtungen mechanischer oder hydraulischer Art können dadurch entfallen.
  • Antriebssysteme, wie hier zur Verwendung als Hilfsantrieb 40 vorgeschlagen, sind z.B. als Vorschubantriebe bekannt und enthalten beispielsweise eine Thyristorschaltung und einen Gleichstrommotor. Sie sind geeignet zur Abgabe eines einstellbaren, konstanten, positiven oder negativen Drehmomentes bis zu einer zulässigen Höchstdrehzahl.

Claims (6)

1. Verzahnungsmaschine zum Schneiden von Spiralkegelrädern und Stirnzahnkupplungen mit zykloidenförmigen Zahnlängskurven nach dem kontinuierlichen Schneidverfahren, enthaltend die Kombination folgender Merkmale:
- eine rotierende erste Spindel (17) und eine rotierende zweite Spindel (35) zum Aufspannen eines Messerkopfes (18) und eines Werkstückes (36),
- einen ersten Getriebezug, welcher die erste und die zweite Spindel (17,35) verbindet,
- einen umschaltbaren Hauptantrieb (10), verbunden mit dem ersten Getriebezug zum gleichzeitigen Antreiben der ersten und der zweiten Spindel (17,35),
- ein Umkehrgetriebe (60) im ersten Getriebezug zum wahlweisen Umschalten für gegenlaufende und gleichlaufende Drehrichtungen der ersten und der zweiten Spindel (17 und 35) und
- einen umschaltbaren Hilfsantrieb (40), angeschlossen am Ende des ersten Getriebezuges bei der zweiten Spindel (35) und diese simultan mit dem Hauptantrieb (10) antreibend zum Verspannen des ersten Getriebezuges.
2. Verzahnungsmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Umkehrgetriebe (60) in der Nähe der zweiten Spindel (35) angeordnet ist.
3. Verzahnungsmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Getriebezug eine Verzweigungsstelle aufweist, wobei der Hauptantrieb (10) vor und je die erste Spindel (17) und die zweite Spindel (35) mit dem Hilfsantrieb (40) nach der Verzweigungsstelle an den drei Enden des ersten Getriebezuges angeordnet sind.
4. Verzahnungsmaschine nach Anspruch 1, enthaltend folgende zusätzliche Merkmale:
- eine Wälztrommel (52), in welcher die erste Spindel (17) angeordnet ist,
- einen zweiten Getriebezug, welcher die Wälztrommel (52) über ein Ausgleichsgetriebe (41) mit dem ersten Getriebezug verbindet und dadurch eine überlagerte Abwälzbewegung auf die zweite Spindel (35) überträgt und einen umschaltbaren Wälzantrieb (51), welcher mit dem zweiten Getriebezug verbunden ist, zum wahlweisen Zuschalten der Abwälzbewegung.
5. Verzahnungsmaschine nach Anspruch 1 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Umkehrgetriebe (60) für gleichlaufende Drehrichtungen der ersten und der zweiten Spindel (17 und 35) geschaltet ist und Hauptantrieb (10) und Hilfsantrieb (40) den ersten Getriebezug in gleicher Drehrichtung antreiben zum Schneiden von hypozykloidenförmigen Zahnlängskurven.
6. Verzahnungsmaschine nach Anspruch 1 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Umkehrgetriebe (60) für gegenlaufende Drehrichtungen der ersten und der zweiten Spindel (17 und 35) geschaltet ist und Hauptantrieb (10) und Hilfsantrieb (40) den ersten Getriebezug in entgegengesetzter Drehrichtung antreiben zum Schneiden von epizykloidenförmigen Zahnlängskurven.
EP85114080A 1984-11-23 1985-11-05 Verzahnungsmaschine zum Schneiden von Spiralkegelrädern und Stirnzahnkupplungen nach dem kontinuierlichen Schneidverfahren Expired EP0184007B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CH5603/84 1984-11-23
CH560384 1984-11-23

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EP0184007A1 true EP0184007A1 (de) 1986-06-11
EP0184007B1 EP0184007B1 (de) 1988-12-28

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ID=4296379

Family Applications (1)

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