EP0169564A2 - Verfahren und Vorrichtung zum Biegen länglicher Werkstücke, insbesondere Rohre - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zum Biegen länglicher Werkstücke, insbesondere Rohre Download PDF

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EP0169564A2
EP0169564A2 EP85109332A EP85109332A EP0169564A2 EP 0169564 A2 EP0169564 A2 EP 0169564A2 EP 85109332 A EP85109332 A EP 85109332A EP 85109332 A EP85109332 A EP 85109332A EP 0169564 A2 EP0169564 A2 EP 0169564A2
Authority
EP
European Patent Office
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workpiece
zone
cooling
inductor
cross
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP85109332A
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English (en)
French (fr)
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EP0169564A3 (de
Inventor
Jelke Ringersma
Johannes Marinus Hofstede
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Cojafex BV
Original Assignee
Cojafex BV
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Publication date
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Publication of EP0169564A3 publication Critical patent/EP0169564A3/de
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D7/00—Bending rods, profiles, or tubes
    • B21D7/02—Bending rods, profiles, or tubes over a stationary forming member; by use of a swinging forming member or abutment
    • B21D7/024—Bending rods, profiles, or tubes over a stationary forming member; by use of a swinging forming member or abutment by a swinging forming member
    • B21D7/025—Bending rods, profiles, or tubes over a stationary forming member; by use of a swinging forming member or abutment by a swinging forming member and pulling or pushing the ends of the work

Definitions

  • the invention relates to a method for bending elongated workpieces, in particular pipes, according to the preamble of claim 1, and to a device for carrying out the method according to the preamble of claim 11.
  • the inductively heatable and thus electrically conductive elongated workpieces come in addition to the Tubes in particular also include rods and, more generally, all such elongated workpieces which can be bent along the circumference of a heated, usually narrow, circumferential zone due to uneven temperature distribution.
  • Extrados is not only beneficial; because the risk of cracking is reduced there, but less stretching means less thinning of a pipe wall.
  • Extrados is not only beneficial; because the risk of cracking is reduced there, but less stretching means less thinning of a pipe wall.
  • Heating elongated workpieces e.g. Pipes by means of an inductor for their progressive bending are widely known, e.g. generally seen from NL-PS 142 607 and DE-PS 2 112 019.
  • the uneven heating by means of an inductor for the progressive bending of pipes and other elongated workpieces with the aim of influencing or correcting the degree of deformation or wall thickness change is known according to a first embodiment from DE-PS 2 738 394, which provides an asymmetrical arrangement of the inductor. Similar aims one of several alternative embodiments of DE-OS 22 20 910, according to which the part of the inductor enclosing the extrados should have a greater distance from the pipe surface than the part enclosing the intrados.
  • DE-OS 22 20 910 For the same purpose from DE-OS 22 20 910, second alternative, the possibility is known of achieving an uneven or asymmetrical heating by means of laminated cores which are attached locally in the vicinity of the inductor and which serve as yoke plates and by means of which the intensity of the inductive heating is influenced can.
  • an inductor is known from US Pat. No. 4,177,661, in which part of the induced energy is collected by a shield which is placed between the inductor and a pipe to be bent.
  • a device is also described there according to which an extra heating source is applied to the Intrados in front of the ring-shaped and inductively operating heating source.
  • the asymmetrical heating by means of eccentric installation or radial adjustment of the inductor has the disadvantage that when the inductor is adjusted transversely to lower the temperature of the extrado, the temperature of the intrado is increased at the same time, although in order to avoid undesired thinning of the wall, for example a pipe on the extrado, The temperature would only need to be changed on the extrados and excessive compression on the intrados would also not be desirable.
  • the inductors used usually have spray holes which spray water at a certain angle in the forward direction onto the pipe which has already been bent, in order to limit the heated zone. By transverse adjustment of the inductor also changes the place where the water jets hit the tube, with the result that the width of the heated zone becomes uneven and this has an adverse effect on the bend.
  • Locating an extra heat source locally with the purpose of achieving a higher temperature on the inside of the arch, i.e. on the intrados, has the disadvantage that the heated zone is made extra wide at this point, which is disadvantageous for maintaining a good round Tube (missing bulges or upsetting points) during bending.
  • the invention proceeds generically from the possibility either to set up the inductor eccentrically in accordance with the notorious prior art for asymmetrical inductive heating of the workpiece (for example DE-PS 2 738 394) or to partially shield the induction in the case of concentric installation (US Pat. No. 4,177) 661).
  • the former Fall does not allow a concentric inductor arrangement a priori; the second case is complex and difficult to implement.
  • the genus can also be read on the arrangement with yoke plates according to DE-OS 22 20 910, which, however, can only be matched precisely to a specific workpiece in a very inefficient manner.
  • the invention is therefore based on the object of providing a method and a device for bending elongated workpieces, in particular pipes, with uneven temperature distribution along the circumference of an inductively heated cross-sectional zone of the workpiece, which allow a concentric or almost concentric inductor installation and make it possible in a simple manner to set different bending radii with the same inductor.
  • the invention enables the inductor to be strictly or approximately concentrically around the workpiece, i.e. with approximately the same radial distance with respect to the object to be bent, e.g. a pipe, and in the peripheral region of the workpiece, where a lower temperature is desired, to branch the inductor into two or more parallel currents and to completely or partially dissipate the heating energy induced by the branched partial currents in the object to be bent , e.g. by means of the usual spraying directed and adjustable water jets.
  • the implementation of the invention is relatively simple, without having to rely on an asymmetrical arrangement of the inductor with respect to the tube.
  • a radial transverse adjustment with changing bending radii which can be implemented with the same inductor, is usually not at all and at least less frequently and to a lesser extent than in known methods and devices.
  • the necessary adjustments can be made based on the location and extent of the cooling.
  • Virtually any desired temperature profile can be set along the circumference of the heated cross-sectional zone of the workpiece, so that undesired upsets on the intrados can also be avoided.
  • the wall thickness can be particularly well controlled .
  • the induction loop also mentioned in the generic term is usually a single loop. In practice, however, the individual loop can be assembled into a wider inductor loop, for example by bridging two parallel induction loops with a connecting plate. A repeated loop through the screw shape of the inductor is less common without it also being excluded from the outset (e.g. mentioned in the generic DE-OS 22 20 910).
  • the temperature reduction by branching the inductor will only be provided on the stretch side of the arc, the so-called extrados.
  • the reverse possibility should at least theoretically be included if the teaching of DE-PS 28 22 613 should still make a technical sense, according to which a reverse temperature application is provided.
  • the branching will extend over about half the circumference of the pipe or the circumference of the other workpiece. It is entirely possible to overlap the stretching zone on both sides, which is covered qualitatively with the upper limit of 60% of the circumference of the workpiece, which is not to be taken exactly numerically. It is possible with much simpler and more variable means than in the generic DE-OS 22 20 910, as aimed there to bring only about a quarter of the circumference to a low temperature and the rest to a higher temperature, in particular the forging temperature.
  • the heating cross section does not necessarily have to be arranged perpendicular to the workpiece axis, but can also run obliquely or kinked, for example, according to FIGS. 4 and 5 of DE-OS 22 10 715.
  • the invention is also invariant with regard to the way in which the bending moment is applied. It is thus possible both to move the workpiece axially relative to the stationary inductor and, conversely, to shift the inductor relative to the stationary workpiece or even to make both elements displaceable and to focus only on a relative movement.
  • the bending moment can be either by axially pressing on the unbent tube (DE-PS 27 38 394) or by introducing it a torque on the bending arm (see. DE-OS 19 35 100) or else, for example after a flash bow tension (see. US-PS 783 716), are applied.
  • inductors with a round cross section but also e.g. those with angular, in particular approximately rectangular, triangular or trapezoidal, cross-section are used, the profile being able to be both transverse and longitudinal to the connections.
  • the inductor can be branched, for example, by a right-angled fork-like bend. Streamlined oblique bends are preferred, which not only have flow-related advantages, but at the same time can also represent an adaptation to the different heating along the circumference of the workpiece.
  • induction frequencies between 500 and 1000 Hz can be used. 1000 Hz has a penetration depth of approx. 16 mm for steel pipes, 500 Hz a penetration depth of approx. 22 mm.
  • the relatively high frequencies for thin-walled pipes and the relatively low frequencies for thick-walled pipes are used. In borderline cases, lower or higher frequencies can also be used.
  • These two or more partial flows can all be arranged on the same side of the inductor, in particular if they are to be used to control or regulate the desired conditions and for this purpose require a larger area, for example in order to distribute the cooling liquid over a wider area.
  • At least one neighboring zone of the heating cross section which is covered by the partial flows, and in which a complete or partial cancellation of the inductive heating takes place, is arranged in the bent part of the workpiece.
  • Both cooling for deterrence and cooling in the sense of the invention for the partial abolition of inductive heating can also be carried out from the inside of a pipe if necessary.
  • Fig. 1 shows the basic principle which is applied to a bending device and is intended to serve as a starting point for an explanation of the invention.
  • a pipe 1 (only as an example) to be bent is passed through a fixed guide 2 in the direction of arrow P (exerting a compressive force P for the pipe feed) through an inductor 3, which heats the pipe up to a temperature in the narrow zone 4 , in which the tube 1 can experience the desired deformation at this point.
  • the tube is cooled by a circle of water jets 5 directed obliquely forward (in the direction of advance of the tube) and exiting from the inductor 3, for example, and conducted in an arc 6 around the point 7, at which the bent part is at one around the point 7 freely rotatable arm 8 be rigid is consolidated.
  • the already bent pipe part 6 practically forms a rigid unit and thus a lever, which is always perpendicular or almost perpendicular to the longitudinal direction of the unbent pipe section, a line perpendicular to the pipe leading through the heated zone 4 and the pivot point 7 .
  • a compression effect occurs on the inside 9 of the sheet, the so-called intrados, and a stretching action occurs on the outside 10 of the sheet, the so-called extrados.
  • the degree of upsetting and stretching depends on the bending radius R and on the temperature or the deformation resistance of the material to be bent at the different points.
  • FIGS. 2a and 2b A conventional inductor 3, as can usually be used in the bending device according to FIG. 1, is shown in FIGS. 2a and 2b. It has a tube 12, bent into a simple circular induction loop 11 in one plane, made of a material which is conductive for medium-frequency current (500 to 1000 Hz), for example copper or a copper alloy.
  • the free internal cross section of the induction loop 11 is dimensioned such that the tube 1 can be passed through it approximately coaxially to the induction loop at a radial distance therefrom according to FIG. 1.
  • two connecting tubes 13 protrude radially from the induction loop 11. They are bent somewhat apart at their free ends and each carry a connecting flange 14 at their free ends.
  • the connecting flanges 14 serve for connection to an inductor power supply unit (not shown) working with the medium frequency mentioned, and also expediently for connection to a cooling water source. This applies in particular if spray nozzles for the cooling water jets 5 according to FIG. 1 are formed in the induction loop 11 axially forwards and radially inwards.
  • the inductor tube 12 also serves as a cooling water line for cooling water which is passed from one connecting flange 14 to the other. If the Inductor 3 should not also serve as a cooling water spray element, the same cooling water flow (or flow of a different cooling fluid) can serve to cool the inductor.
  • FIGS. 2a and 2b show an inductor modified according to the embodiment of FIGS. 2a and 2b according to the invention.
  • the inductor tube 12 forms a circular induction loop 11, which is connected to the connecting tubes 13 at a circumferential point.
  • the relationships are essentially the same as in the embodiment of Figs. 2a and 2b, so that the description, e.g. with regard to the connecting flanges 14, which are no longer shown separately.
  • the special feature according to the invention consists of the following:
  • bypass line 15 merges directly into the connecting pipes 13 here.
  • the free ends of the induction loop 11 are each connected to the associated connecting pipe 13 by an oblique connecting tube 16 and the free ends of the bypass line 15 are each connected to the adjacent section of the induction loop 11 by an oblique connecting tube 17.
  • the level of the bypass line 15 coincides with the level of the connecting pipes 13, while the induction loop 11 is axially offset.
  • the direction of inclination of the connecting pipes 16 and 17 corresponds to the direction of flow indicated by arrows of the coolant flowing through the inductor 3.
  • FIGS. 4 and 5 now show two modifications of the inductor of FIGS. 3a to 3c in an application in which the inductor itself serves as a coolant source acting on the tube 1.
  • the basic structure of the inductor 3 is the same as in FIGS. 3a to 3c. Particularly noteworthy / is, however, a certain sequence in FIGS. 4 and 5 of the circular induction loop 11 on the one hand and the bypass line 15 on the other hand with respect to the direction of displacement of the tube 1, which here corresponds to the direction of the arrow P exerting pressure.
  • the inductor 3 is itself a spraying device for cooling water jets 5 acting on the pipe 1
  • the two alternative arrangements of FIGS. 4 and 5 also result in a different arrangement of the spraying nozzles.
  • the circular induction loop 11 is arranged in the direction of displacement of the tube 1 in front of the bypass line 15.
  • the induction loop 11 causes a narrow heating zone 4 in the tube 1 at right angles to the axis of the tube in the sense of claim 1
  • Direction front ie the edge of the heating zone 4 facing the already bent tube, is generated by a first row of water jet nozzles 18 formed on the induction loop 11, which emit the water jets 5 in the sense of FIG. 1 obliquely forward and radially inward onto the tube 1 and form said quenching edge of the heating zone 4 thereon.
  • two further water jets 5a and 5b directed obliquely forward and radially inwards onto the tube 1 are used from two further rows of water jet nozzles 19 and 20 which face the bent tube 1 on the one hand are still distributed on the front flank of the induction loop 11 and on the other hand on the front flank of the bypass line 15 over the circumference of the inductor which is occupied by the bypass line 15. It can be seen that the water jets 20 also extend along the connecting tube 17.
  • the heated cross-sectional zone 4 of the tube 1 is instead formed S-shaped by moving it from the Bypass line 15, the associated connecting pipes 17 and the peripheral portion of the induction loop 11 to which the bypass line 15 together with the connecting pipes 17 is not parallel.
  • the first row of water jet nozzles 18 also extends in an S-shaped manner over all three elements of the inductor 3 mentioned.
  • the axial sequence of the further rows of water jet nozzles 19 and 20 is then as in the case of FIG. 4, but on other elements of the inductor arranged.
  • the water jet nozzles 19 are here on the bypass line 15 and the water jet nozzles 20 on the area the induction loop 15, which runs parallel to the bypass line 15.
  • the water jet nozzles 19 and 20 render part or all of the inductive heating of the tube 1 ineffective, specifically on the peripheral area which is described by the bypass line 15.
  • the transition between the different heating zones on the circumference of the tube can be set as desired by appropriate inclination of the connecting tubes 17 and corresponding arrangement of the water jet nozzles 19 and 20. It can be seen that in the embodiments of FIGS. 4 and 5 the heating on the intrados 9 is large and that on the extrados 10 is small, since the full induction heat acts on the extrados in the heating zone, while it is weakened in the area of the extrados.
  • the individual line sections formed by it in the inductor 3 can be adapted by selecting different cross sections of the inductor tube 12 and, if appropriate, its wall thickness so that the current branching in the individual line sections strictly according to Kirchhoff's law Law, or alternatively in a desired different manner.
  • the metal cross section of the bypass line 15 and the branched line section of the induction loop 11 can be chosen to be the same or different.
  • An auxiliary element is further explained on the arrangement according to FIG. 4, which can also be provided in the arrangement according to FIG. 5.
  • It is a blower tube 21 connected upstream of the inductor 3 in the feed direction of the tube 1, with air jet nozzles which, in accordance with the flow arrow 22 directed obliquely inwards and forwards, generate an air flow in the direction of the tube 1 pushed through the inductor 3. This ensures that the cooling water emerging from the water jet nozzles 18, 19 and 20 cannot strike back into the narrow cross-sectional zone 4 to be heated on the pipe.
  • the strength and direction of the blower radiation must be coordinated with the strength and direction of the cooling water radiation from the cooling water nozzles 18 to 20 mentioned.
  • cooling elements can be provided, which are ring-shaped separately from the inductor 3, for example in the manner of the annular blower tube 21 can be arranged around the tube 1 at a suitable location and in a suitable design.
  • this is more complex than the combined design of the inductor explained with reference to FIGS. 4 and 5 at the same time as a cooling element, it offers the advantage of greater variability in the application of the coolant. It is particularly easy to design individual nozzles or groups of nozzles to be adjustable in terms of the amount of coolant and preferably also in the direction of the coolant, and sometimes to use desired flat jet nozzles.

Abstract

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Biegen länglicher Werkstücke, insbesondere Rohre, durch Aufbringen eines Biegemoments auf das Werkstück unter induktivem Erhitzen einer Querschnittszone des Werkstücks mit ungleichmäßiger Temperaturverteilung längs des Umfangs dieser Querschnittszone mittels einer das Werkstück umgebenden Induktionsschleife und unter Abkühlen des Werkstücks in mindestens einer Nachbarzone. Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren ist vorgesehen, daß innerhalb eines auf relative niedrige Temperaturen einzustellenden Teilbereichs des Umfangs des zu beigenden Werkstücks der elektrische Strom der Induktionsschleife in mehrere Teilströme verzweight wird, von denen mindestens einer vornehmlich auf die zu erhitzende Querschnittszine und mindestens ein anderer vornehmlich auf eine Nachbarzone des Werkstücks induktiv zur Einwirkung gebracht wird, und daß die induktive Erhitzung der jeweiligen Nachbarzone durch Abkühlen teilweise oder ganz aufgehoben wird. Die Verzweigung kann vorrichtungsmäßig durch eine die Induktionsschleife (11) verzweigende Bypassleitung (15) realisiert werden.

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Biegen länglicher Werkstücke, insbesondere Rohre, gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 1, sowie auf eine Vorrichtung zum Ausführen des Verfahrens gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 11. Als die induktiv aufheizbaren und somit elektrisch leitenden länglichen Werkstücke kommen neben den Rohren insbesondere auch Stäbe in Frage und allgemeiner alle solchen länglichen Werkstücke, die durch ungleichmäßige Temperaturverteilung längs des Umfangs einer erhitzten, meist schmalen, Umfangszone biegbar sind.
  • Ein ungleichmäßiges Erhitzen des Querschnitts z.B. von zu biegenden Rohren und allgemeiner zu biegenden länglichen Werkstücken ist in manchen speziellen Fällen von großer Bedeutung und bringt außerdem allgemein gesehen besondere Vorteile. Es gibt nämlich Werkstoffe, welche bei starker plastischer Verformung, insbesondere Dehnung, rißempfindlich sind, wenn die Verformung bei Temperaturen oberhalb des Umwandlungspunktes AC3 (ca. 800°C-Austenit) stattfindet. Wenn man nun während des Biegens eines Bogens die Temperatur an der Dehn- oder Streckseite, dem sogenannten Extrados, niedrig, z.B. auf 750°C, und an der Stauchseite, dem sogenannten Intrados, hoch, z.B. 950°C, hält, verlegt sich die neutrale Biegelinie zum Extrados hin; das ergibt mehr Stauchung am Intrados und weniger Streckung bzw. Dehnung am Extrados. Weniger Streckung am
  • Extrados ist nicht nur vorteilhaft; weil dadurch dort die Rißgefahr erniedrigt wird, sondern weniger Streckung bedeutet auch weniger Verdünnung einer Rohrwand. Durch Anwendung des richtigen Temperaturunterschiedes zwischen Extrados und Intrados ist es möglich, ausgehend von Rohren mit normaler Wandstärke Bogen herzustellen, welche den Bedingungen der maximal zulässigen Wandverdünnung (am Extrados) bzw. Wandverdickung (am Intrados), wie z.B. vorgeschrieben in DIN 2413, entsprechen.
  • Das Erhitzen länglicher Werkstücke, z.B. Rohre, mittels eines Induktors zu deren fortschreitendem Biegen ist vielfach bekannt, z.B. allgemein gesehen aus der NL-PS 142 607 und der DE-PS 2 112 019.
  • Das ungleichmäßige Erhitzen mittels eines Induktors für das fortschreitende Biegen von Rohren und anderen länglichen Werkstücken mit dem Ziel, das Maß der Verformung bzw. Wandstärkenänderung zu beeinflussen bzw. zu korrigieren, ist nach einer ersten Ausführungsmöglichkeit aus der DE-PS 2 738 394 bekannt, welche eine asymmetrische Aufstellung des Induktors vorsieht. Ähnliches strebt eine von mehreren alternativen Ausführungsmöglichkeiten der DE-OS 22 20 910 an, wonach der den Extrados umschließende Teil des Induktors einen größeren Abstand von der Rohroberfläche als der den Intrados umschließende Teil haben soll.
  • Zum gleichen Zweck ist aus der DE-OS 22 20 910, zweite Alternative, die Möglichkeit bekannt, eine ungleichmäßige oder asymmetrische Erhitzung mittels örtlich im Umkreis des Induktors angebrachter Blechpakete zu erreichen, die als Jochbleche dienen und mittels derer die Intensität der induktiven Erhitzung beeinflußt werden kann. Eine dritte aufwendige und räumlich schwer beherrschbare Alternative der DE-OS 22 20 910
  • sieht schließlich vor, in Kombination mit derartigen Jochblechen einen ersten Induktor zur Vorwärmung mit einem zweiten Induktor zur Hauptwärmung am Erhitzungsquerschnitt vorzusehen.
  • Weiter ist zu dem gleichen Zweck aus der US-PS 4 177 661 ein Induktor bekannt, bei dem ein Teil der induzierten Energie durch ein Schild aufgefangen wird, das zwischen dem Induktor und einem zu biegenden Rohr aufgestellt wird. Es wird dort auch eine Vorrichtung beschrieben, gemäß der vor der ringförmig ausgeführten und induktiv arbeitenden Erhitzungsquelle am Intrados eine Extraerhitzungsquelle angelegt wird.
  • All diese bekannten Verfahren und Vorrichtungen für das . ungleichmäßige Erhitzen des Biegequerschnitts von auf fortschreitende Weise zu biegenden Rohren oder anderen länglichen Werkstücken haben aber bestimmte Nachteile und führen nicht oder sehr schwer zu einem guten Erfolg.
  • Die asymmetrische Erhitzung mittels exzentrischer Aufstellung oder radialer Verstellung des Induktors hat den Nachteil, daß bei der Querverstellung des Induktors zwecks Erniedrigung der Temperatur des Extrados gleichzeitig eine Erhöhung der Temperatur des Intrados erfolgt, obwohl zur Vermeidung einer unerwünschten Wandverdünnung, z.B. eines Rohres am Extrados, die Temperatur vornehmlich nur am Extrados zu ändern wäre und auch eine übermäßige Stauchung am Intrados nicht erwünscht ist. Weiterhin weisen die Anwendung findenden Induktoren meist Sprühlöcher auf, die unter einem bestimmten Winkel in Vorwärtsrichtung Wasser auf das schon gebogene Rohr spritzen, um die erhitzte Zone zu begrenzen. Durch Querverstellung des Induktors ändert sich auch die Stelle, an der die Wasserstrahlen auf das Rohr auftreffen, mit der Folge, daß die Breite der erhitzten Zone ungleichmäßig wird und dadurch ein ungünstiger Einfluß auf die Biegung entsteht.
  • Das Anbringen von Jochblechen auf dem Induktor an der Stelle des Induktors, wo eine höhere Temperatur erwünscht wird, ist eine sehr umständliche und zeitraubende Arbeit. Hat man schließlich aber für eine bestimmte Rohrwand und den Biegeradius den erwünschten Effekt erreicht, so ist dieser Induktor nur noch für diesen Fall geeignet.
  • Das Anbringen eines Schildes zwischen dem Induktor und dem zu erhitzenden Werkstück ist in der Praxis sehr schwer durchzuführen, da der zur Verfügung stehende Spalt zwischen Induktor und Werkstück gering ist. Der Schild muß auch noch wassergekühlt werden, um Überhitzung vorzubeugen, so daß praktisch kein Raum übrigbleibt. Auch hier ist der Effekt schwer vorherzusagen,und Position und Abmessung müssen empirisch bestimmt werden, wobei der Erfolg nur für den einen bestimmten Fall gilt.
  • Das lokale Aufstellen einer Extrawärmequelle mit dem Zweck, eine höhere Temperatur an der Innenseite des Bogens, also am Intrados, zu erreichen, hat den Nachteil, daß die erhitzte Zone auf dieser Stelle extra breit gemacht wird, was nachteilig ist für das Behalten eines guten runden Rohres (fehlende Ausbeulungen oder Stauchstellen) während des Biegens.
  • Die Erfindung geht gattungsgemäß von der Möglichkeit aus, entweder gemäß notorischem Stand der Technik zur asymmetrischen induktiven Aufheizung des Werkstücks den Induktor exzentrisch aufzustellen (z.B. DE-PS 2 738 394) oder bei konzentrischer Aufstellung eine teilweise Abschirmung der Induktion vorzunehmen (US-PS 4 177 661). Der erstgenannte Fall ermöglicht schon a priori keine konzentrische Induktoranordnung; der zweitgenannte Fall ist aufwendig und schwierig zu realisieren. Die Gattung ist auch auf die Anordnung mit Jochblechen gemäß der DE-OS 22 20 910 zu lesen, die sich jedoch in sehr aufweniger Weise immer nur auf ein bestimmtes Werkstück genau abstimmen läßt.
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Biegen länglicher Werkstücke, insbesondere Rohre, unter ungleichmäßiger Temperaturverteilung längs des Umfangs einer induktiv aufgeheizten Querschnittszone des Werkstücks zu schaffen, die eine konzentrische oder nahezu konzentrische Induktoraufstellung zulassen und es in einfacher Weise ermöglichen, mit demselben Induktor verschiedene Biegeradien einzustellen.
  • Diese Aufgabe wird nach der Erfindung bei einem Verfahren gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 1 durch die kennzeichnenden Merkmale von Anspruch 1 und bei einer Vorrichtung gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 11 durch die kennzeichnenden Merkmale von Anspruch 11 gelöst.
  • Die Erfindung ermöglicht es, den Induktor streng oder annähernd konzentrisch rund um das Werkstück, d.h. mit etwa gleichem radialen Abstand in bezug auf den zu biegenden Gegenstand, z.B. ein Rohr, aufzustellen und in dem Umfangsbereich des Werkstücks, wo eine niedrigere Temperatur erwünscht ist, den Induktor in zwei oder mehrere parallele Ströme zu verzweigen und die Erhitzungsenergie, welche durch die verzweigten Teilströme in dem zu biegenden Gegenstand induziert wird, ganz oder teilweise zu vernichten, z.B. mittels des üblichen Aufspritzens gerichteter und regelbarer Wasserstrahlen.
  • Die Realisierung der Erfindung ist verhältnismäßig einfach, ohne auf eine asymmetrische Aufstellung des Induktors in bezug auf das Rohr angewiesen zu sein. Nach erfolgter radialer Justierung in bezug auf das zu biegende Werkstück ist meist überhaupt nicht und jedenfalls seltener und in geringerem Ausmaß als bei bekannten Verfahren und Vorrichtungen eine radiale Quernachstellung bei welchselnden Biegeradien erforderlich, die mit demselben Induktor realisierbar sind. Die erforderlichen Anpassungen lassen sich dabei über Ort und Ausmaß der Abkühlung vornehmen. Dabei läßt sich praktisch jedes gewünschte Temperaturprofil längs des Umfangs der erhitzten Querschnittszone des Werkstücks einstellen, so daß auch unerwünschte Stauchungen am Intrados vermieden werden können. Allgemeiner gesprochen läßt sich, auf Rohre bezogen, in besonders gut beherrschbarer Weise die Wandstärke rings . um den Umfang des gebogenen Rohres zuverlässig einstellen, sogar bei Röhren mit unterschiedlichen dicken Wänden. Ähnliches gilt bezüglich einer vergleichmäßigten Querschnittsbeanspruchung von Werkstücken mit Vollquerschnitt, z.B. Stäben, insbesondere auch Profilstäben, z.B. mit T- oder H-Profil. Erwähnenswert ist auch noch die Möglichkeit, die Induktionsenergie in das Werkstück dissipationsarm einleiten und über den Biegequerschnitt verteilen zu können. Auch lassen sich mit dem Induktor kombinierte Sprühorgane gleichmäßig über den Umfang des zu biegenden Werkstücks verteilen, insbesondere, aber nicht ausschließlich, bei konzentrischer oder nahezu konzentrischer Anordnung des Induktors selbst in bezug auf das Werkstück.
  • Wenn im Gattungsbegriff der Ansprüche 1 und 11 bereits von einem Abkühlen des Werkstücks in mindestens einer Nachbarzone die Rede ist, so ist hiermit das Abschrecken des bereits gebogenen Werkstücks hinter der auf Biegetemperaturen erhitzten Querschnittszone angesprochen, um dort möglichst bald wieder das Werkstück zu einem starren Hebelelement innerhalb der gesamten Biegeeinrichtung zu machen. Diese Kühlung wird auch im Stand der Technik meistens bereits durch Wasserstrahl bewirkt, vielfach direkt durch eine Mehrzahl kleiner Seitenlöcher aus der Kühlflüssigkeit des Induktors selbst oder aber durch gesonderten Kühlring. Es gibt aber auch Biegevorrichtungen, bei denen die Abkühlung hinter der Wärmzone statt mittels Kühlflüssigkeit durch Kühlluft (z.B. zwangskonvektierte forcierte Preßluft) erfolgt. All diese Möglichkeiten sind in den Rahmen der Erfindung einbezogen. Das gilt auch für eine Übertragung der an sich nur beim Biegen von Plastikrohren bekannten Möglichkeit, eine Kühlung sowohl vor als auch hinter einer Erwärmungszone vorzusehen (US-PS 2 480 774).
  • Die im Gattungsbegriff auch angesprochene Induktionsschleife ist meist eine Einzelschleife. Die Einzelschleife kann in praxi allerdings zu einer breiteren Induktorschleife zusammengebaut sein, beispielsweise dadurch, daß man zwei parallele Induktionsschleifen noch durch Verbindungsblech überbrückt. Eine mehrmalige Schleife durch Schraubenform des Induktors ist weniger üblich, ohne daß auch sie von vornherein auszuschließen ist (z.B. in der gattungsgemäßen DE-OS 22 20 910 genannt).
  • In aller Regel und nach der zugrundeliegenden allgemeinen Theorie wird man die Temperaturherabsetzung durch Verzweigung des Induktors nur an der Streckseite des Bogens vorsehen, dem sogenannten Extrados. Es soll jedoch im Rahmen der Erfindung auch die umgekehrte Möglichkeit zumindestens theoretisch eingeschlossen bleiben, falls die Lehre der DE-PS 28 22 613 noch einen technischen Sinn ergeben sollte, nach der eine umgekehrte Temperaturbeaufschlagung vorgesehen wird.
  • Im Normalfall wird sich die Verzweigung etwa über die Hälfte des Rohrumfangs oder Umfangs des sonstigen Werkstücks erstrecken. Dabei ist es durchaus möglich, auch noch die Streckzone beidseitig etwas zu übergreifen, was qualitativ mit der nicht so genau zahlenmäßig zu nehmenden Obergrenze von 60 % des Werkstückumfangs im Anspruch 10 erfaßt ist. Es ist dabei mit wesentlich einfacheren und variableren Mitteln als in der gattungsgemäßen DE-OS 22 20 910 möglich, wie dort angestrebt nur etwa ein Viertel des Umfangs auf niedrige Temperatur und den übrigen Umfang auf höhere Temperatur, insbesondere Schmiedetemperatur, zu bringen.
  • Der Erhitzungsquerschnitt braucht nicht unbedingt senkrecht zur Werkstückachse angeordnet zu sein, sondern kann auch beispielsweise gemäß den Fig. 4 und 5 der DE-OS 22 10 715 schräg oder abgeknickt verlaufen.
  • Die Erfindung ist ferner invariant bezüglich der Art, mit welcher das Biegemoment aufgebracht wird. So ist es sowohl möglich, das Werkstück axial relativ zum ortsfesten Induktor zu verschieben als auch umgekehrt den Induktor relativ zum ortsfest bleibenden Werkstück zu verschieben oder gar beide Elemente verschiebbar zu machen und nur auf eine Relativbewegung abzustellen.
  • Verbreitet ist es, das Werkstück kontinuierlich oder inkremental vorzuschieben und den Induktor, abgesehen von Regelbewegungen, ortsfest anzuordnen, vgl. DE-PS 21 12 019.
  • Das Biegemoment kann entweder durch axiales Drücken auf das ungebogene Rohr (DE-PS 27 38 394) oder durch Einleiten eines Drehmoments über den Biegearm (vgl. DE-OS 19 35 100) oder auch anders, z.B. nach einer Flitzebogenspannung (vgl. US-PS 783 716), aufgebracht werden.
  • Diesbezüglich ist die Erfindung in keiner Weise beschränkt.
  • Im Rahmen der Erfindung können nicht nur Induktoren mit rundem Querschnitt, sondern auch z.B. solche mit eckigem, insbesondere etwa rechteckigem, dreieckigem oder trapezförmigem, Querschnitt Verwendung finden, wobei das Profil sowohl quer als auch längs zu den Anschlüssen stehen kann.
  • Die Verzweigung des Induktors kann beispielsweise durch eine rechtwinklige gabelartige Abbiegung erfolgen. Bevorzugt sind stromlinienförmige schräge Abwinklungen, die nicht nur strömungstechnische Vorteile haben, sondern gleichzeitig auch eine Anpassung an die unterschiedliche Erwärmung längs des Werkstückumfangs darstellen können.
  • In praxi kann man mit Induktionsfrequenzen zwischen 500 und 1000 Hz auskommen. 1000 Hz hat eine Eindringtiefe von etwa 16 mm bei Stahlrohren, 500 Hz eine Eindringtiefe von etwa 22 mm . Dabei benutzt man die relativ hohen Frequenzen für dünnwandige und die relativ niedrigen Frequenzen für dickwandigere Rohre. In Grenzfällen kann man auch noch niedrigere oder noch höhere Frequenzen anwenden.
  • Im Rahmen der Erfindung sind z.B. folgende Lösungen möglich:
    • 1. Zwei oder mehr Teilströme wirken unmittelbar auf den zu erhitzenden Querschnitt.
    • 2. Außerhalb der vornehmlich zu erhitzenden Zone wird mehr als ein Teilstrom vorgesehen.
  • Diese zwei oder mehr Teilströme können alle an derselben Seite des Induktors angeordnet sein, insbesondere dann, wenn man sie alle zur Steuerung oder Regelung der gewünschten Verhältnisse mit heranziehen will und hierzu eine größere Fläche braucht, etwa um die Kühlflüssigkeit breitflächiger zu verteilen.
  • Gemäß den Ansprüchen 2 und 16 wird mindestens eine von den Teilströmen erfaßte Nachbarzone des Erhitzungsquerschnitts, in der eine ganz oder teilweise Aufhebung der induktiven Erhitzung erfolgt, im gebogenen Teil des Werkstücks angeordnet. Hierdurch kann man einmal gewisse Stromanteile für die induktive Erhitzung unwirksam machen und außerdem das zur Aufhebung der induktiven Erhitzung verwendete Kühlmittel zugleich zur Abschreckung des Rohres hinter der erhitzten Querschnittszone nutzbar machen oder mindestens vermeiden, daß es zu unerwünschten Wechselwirkungen zwischen beiden Kühlmitteln kommt. Wenn beispielsweise Wasser aus dem Induktor zur Abschreckung des gebogenen Rohres hinter der erhitzten Querschnittszone herausgespült wird, darf es sich mit Kühlwasser zur partiellen Aufhebung der induktiven Erhitzung, das im Sinne der Erfindung aufgebracht wird, vermischen, z.B. im Sinne der Bildung eines vereinigten Sprühstrahls. Ähnliches gilt bei Luftkühlung.
  • Man kann sogar daran denken, den gebogenen Teil des Werkstücks hinter der jeweiligen Biegestelle nicht mehr aktiv zu kühlen, sondern eine bereits vorgenommene Abkühlung des Rohres mit zu nutzen, um es nicht mehr zu einer Erweichung des bereits gebogenen Rohres kommen zu lassen. In diesem Sinne wäre dann die bereits vorher eingetretene Abkühlung des Rohres die Kühlung im Sinne des Hauptanspruchs, die dann nicht von außen zugeführt wird, sondern vom Rohr eingeführt wird. Im gleichen Sinne könnte man auch eine Vorerwärmung des Rohres mittels eines abgezweigten Teilstromes dadurch wieder abkühlen, daß man eine verhältnismäßig lange Strecke zwischen der Vorerwärmung und der eigentlichen Erhitzungszone einbaut und auf diese Weise eine Kühlungswirkung im Sinne des Hauptanspruchs erzielt.
  • Sowohl eine Kühlung zwecks Abschreckung als auch eine Kühlung im Sinne der Erfindung zur teilweisen Aufhebung induktiver Erwärmung können im Bedarfsfall auch von der Innenseite eines Rohres aus erfolgen.
  • Bei beispielsweise einer Dreierverzweigung ist es hierbei auch möglich, eine Regelstrecke vor der Haupterhitzung und eine konstante Abkühlungsstrecke nach der Erhitzung vorzusehen. Im noch ungebogenen Bereich kann man bedarfsweise mehr oder minder Wärme durch mehr oder minder starke Ablöschung induktiv eingetragener Wärme vorab hinzugeben und so an der auf Biegetemperaturen aufzuheizenden Querschnittsstelle ein ganz gewünschtes Temperaturprofil erhalten.
  • Es hat sich jedoch gezeigt, daß es schon ausreicht, eine Ablöschung induktiv eingetragener Wärme nur hinter der zur Biegung herangezogenen Querschnittszone des Werkstücks im Sinne der Ansprüche 2 und 16 vorzunehmen und dabei zugleich die erläuterte günstige Wechselwirkung mit der zur Abschrekkung des Rohres nach dem Biegen erforderlichen Kühlung zu erhalten.
  • Die nicht erwähnten Unteransprüche beschreiben vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung. Diese wird im folgenden beispielsweise anhand schematischer Zeichnungen noch näher erläutert.
  • Es zeigen:
    • Fig. 1 eine Draufsicht einer Basiskonstruktion einer Biegevorrichtung;
    • Fig. 2a und 2b Drauf- und Seitenansicht eines konventionellen Induktors;
    • Fig. 3a, 3b und 3c Draufsicht (nach Pfeil B in Fig. 3b), Seitenansicht und Rückenansicht (nach Pfeil A in Fig. 3b) eines erfindungsgemäßen Induktors.
    • Fig. 4 einen Querschnitt durch einen erfindungsgemäßen Induktor mit Sprühlöchern für Kühlwasser unter Darstellung des verzweigten Induktorbereichs und eines gebogenen Rohrabschnittes, bezogen auf eine rechtwinklig zum ungebogenen Rohr verlaufende erhitzte Querschnittszone (Biegezone); und
    • Fig. 5 eine Modifikation von Fig. 4, bezogen auf eine schräg bzw. S-förmig zum ungebogenen Rohr verlaufende Querschnittszone.
  • Fig. 1 gibt das Basisprinzip wieder, welches bei einer Biegevorrichtung angewandt wird und hier als Ausgangspunkt für eine Erklärung der Erfindung dienen soll. Ein (nur als Beispiel) zu biegendes Rohr 1 wird durch eine ortsfest angeordnete Führung 2 in Richtung des Pfeils P (Ausübung einer Druckkraft P für den Rohrvorschub) durch einen Induktor 3 geleitet, der das Rohr in der schmalen Zone 4 bis zu einer Temperatur erhitzt, bei der das Rohr 1 an dieser Stelle die erwünschte Verformung erfahren kann. Am Ort der Erhitzung vorbei wird das Rohr durch einen Kreis von schräg nach vorne (in Vorschubrichtung des Rohres) gerichteten und z.B. aus dem Induktor 3 austretenden Wasserstrahlen 5 abgekühlt und in einem Bogen 6 um den Punkt 7 geleitet, an dem das gebogene Teil an einem um den Punkt 7 frei drehbaren Arm 8 starr befestigt ist. Zusammen mit diesem Arm 8 bildet der bereits gebogene Rohrteil 6 praktisch eine starre Einheit und damit einen Hebel, welcher immer senkrecht oder nahezu senkrecht auf der Längsrichtung des ungebogenen Rohrstückes steht, wobei eine zum Rohr rechtwinklige Linie durch die erhitzte Zone 4 und den Drehpunkt 7 führt. An der Innenseite 9 des Bogens, dem sogenannten Intrados, tritt eine Stauchwirkung und an der Außenseite 10 des Bogens, dem sogenannten Extrados, eine Streckwirkung auf. Das Maß von Stauchen und Strecken hängt von dem Biegeradius R und von der Temperatur bzw. dem Verformungswiderstand des zu biegenden Materials auf den unterschiedlichen Stellen ab. Unbeschadet der hier gegebenen vereinfachten Darstellung kann im Rahmen der Erfindung auch eine Verstellbarkeit der angegebenen Bezugsgrößen, z.B. des Punktes 7, im Sinne der DE-PS 2 112 019 gegeben sein.
  • Das Biegemoment ist bestimmt durch den Rohrquerschnitt und die Festigkeit (Streckgrenze) des Materials. Als Faustregel kann man ansetzen:
    • Mb = (Da-S)2 × S × σt.
  • Dabei bedeuten:
    • Mb = Biegemoment in kgcm (oder Ncm)
    • Da = Außendurchmesser des Rohrs in cm,
    • S = Wandstärke in cm und
    • õt = Streckgrenze des Materials bei Tempera-
    • tur t in kg/cm2 (oder Ncm )
  • Das benötigte Biegemoment Mb wird in das Rohr durch eine Schubkraft P und den Hebel (Biegeradius R) nach der Formel Mb = P x R eingeleitet.
  • Hieraus ist ersichtlich, daß bei kleiner werdendem Biegeradius die benötigte Schubkraft größer wird und damit auch die Stauchkraft, welche auf die erhitzte Zone ausgeübt wird. Bei gleichbleibender Temperatur von Intrados und Extrados nimmt also bei kleiner werdendem Biegeradius die Wandverdünnung zu. Erhöht man die Temperatur am Intrados dem Extrados gegenüber, so wird die Innenwand mehr stauchen und die Außenwand sich weniger dehnen, d.h. weniger verdünnen. Eine gute Temperatureinstellung, gegebenenfalls geregelt, ist deshalb sehr wichtig.
  • Ein konventioneller Induktor 3, wie er bei der Biegevorrichtung gemäß Fig. 1 üblicherweise Verwendung finden kann, ist in Fig. 2a und Fig. 2b dargestellt. Er weist ein zu einer einfachen kreisförmigen Induktionsschleife 11 in einer Ebene gebogenes Rohr 12 aus einem für mittelfrequenten Strom (500 bis 1000 Hz) leitfähigen Material, z.B. Kupfer oder einer Kupferlegierung, auf. Der freie Innenquerschnitt der Induktionsschleife 11 ist dabei so bemessen, daß das Rohr 1 etwa koaxial zur Induktionsschleife mit radialem Abstand zu dieser durch sie gemäß Fig. 1 hindurchgeführt werden kann. An einer Umfangsstelle der Induktionsschleife 11 stehen zwei Anschlußrohre 13 von der Induktionsschleife 11 radial ab. Sie sind an ihren freien Enden etwas in gegenseitigem Abstand auseinander gebogen und tragen an ihren freien Enden je einen Anschlußflansch 14. Die Anschlußflansche 14 dienen zum Anschluß an ein mit der genannten Mittelfrequenz arbeitendes nicht gezeigtes Induktor-Netzgerät sowie zweckmäßig auch zum Anschluß an eine Kühlwasserquelle. Dies gilt insbesondere, falls in der Induktionsschleife 11 axial nach vorne und radial nach innen geneigte Sprühdüsen für die Kühlwasserstrahlen 5 gemäß Fig. 1 ausgebildet sind. In diesem Falle dient das Induktorrohr 12 zugleich als Kühlwasserleitung für Kühlwasser, welches von einem Anschlußflansch 14 zum anderen geleitet wird. Wenn der Induktor 3 nicht zusätzlich als Kühlwasserspritzorgan dienen soll, kann derselbe Kühlwasserstrom (oder Strom eines anderen Kühlfluids) zur Kühlung des Induktors dienen.
  • Die Fig. 3a, 3b und 3c zeigen einen gegenüber der Ausführungsform nach Fig. 2a und 2b gemäß der Erfindung abgewandelten Induktor. Wie im Fall der Fig. 2a und 2b bildet das Induktorrohr 12 eine kreisförmige Induktionsschleife 11, die an einer Umfangsstelle mit den Anschlußrohren 13 in Verbindung steht. Die Verhältnisse sind insoweit im wesentlichen gleich wie bei der Ausführungsform der Fig. 2a und 2b, so daß auf die insoweit übereinstimmende Beschreibung, z.B. bezüglich der nicht mehr gesondert dargestellten Anschlußflansche 14, verwiesen wird.
  • Die erfindungsgemäße Besonderheit besteht in folgendem:
  • Von den Anschlußrohren 13 erstreckt sich, jeweils an ein Anschlußrohr 13 anschließend, über etwa 60 % des von der Induktionsschleife 11 beschriebenen ganzen Kreises - also auch über etwa 60 % des Umfangs eines einzusteckenden Rohres 1 - eine auch aus dem Induktorrohr 12 gebildete Bypassleitung 15, die sich in einer Parallelebene zur Induktionsschleife 11 erstreckt und in Draufsicht mit dieser fluchtet.
  • Ohne Beschränkung der Allgemeinheit geht hier die Bypassleitung 15 unmittelbar in die Anschlußrohre 13 über. Die freien Enden der Induktionsschleife 11 sind jeweils durch ein schräges Verbindungsrohr 16 mit dem jeweils zugeordneten Anschlußrohr 13 und die freien Enden der Bypassleitung 15 jeweils durch ein schräges Verbindungsrohr 17 mit dem benachbarten Abschnitt der Induktionsschleife 11 verbunden. Dabei fällt die Ebene der Bypassleitung 15 mit der Ebene der Anschlußrohre 13 zusammen, während die Induktionsschleife 11 demgegenüber axial versetzt ist. Die Neigungsrichtung der Verbindungsrohre 16 und 17 entspricht dabei der mit Pfeilen angegebenen Strömungsrichtung des den Induktor 3 durchströmenden Kühlmittels.
  • Bei der Ausführungsform gemäß Fig. 3a bis 3c ist angenommen, daß das Kühlmittel lediglich zur Kühlung des Induktors 3, nicht jedoch zur Kühlung des Rohres 1 dienen soll. In diesem Falle sind zur teilweisen oder ganzen Aufhebung der im Rohr 1 von der Bypassleitung 15 aus ausgeübten induktiven Erhitzung nicht gezeigte besondere Kühlmittel vorgesehen.
  • Die Fig. 4 und 5 zeigen nun zwei Modifikationen des Induktors der Fig. 3a bis 3c in einer Anwendung, in welcher der Induktor selbst als auf das Rohr 1 einwirkende Kühlmittelquelle dient. Der grundsätzliche Aufbau des Induktors 3 ist dabei derselbe wie in den Fig. 3a bis 3c. Besonders zu bemerken/ist jedoch eine bestimmte, in den Fig. 4 und 5 unterschiedliche Reihenfolge der kreisförmigen Induktionsschleife 11 einerseits und der Bypassleitung 15 andererseits in bezug auf die Verschieberichtung des Rohres 1, die hier mit der Pfeilrichtung der Druckausübung P übereinstimmt. In Verbindung mit der Tatsache, daß der Induktor 3 hier selbst Sprühorgan für auf das Rohr 1 einwirkende Kühlwasserstrahlen 5 ist, folgt aus den beiden alternativen Anordnungen der Fig. 4 und 5 auch eine unterschiedliche Anordnung der Sprühdüsen.
  • Wegen der Elemente des Induktors 3 kann wiederum auf die vorhergehenden Fig. 3a bis 3c in Verbindung mit 2a und 2b verwiesen werden.
  • Bei der Anordnung gemäß Fig. 4 ist die kreisförmige Induktionsschleife 11 in Verschieberichtung des Rohres 1 vor der Bypassleitung 15 angeordnet. Die Induktionsschleife 11 bewirkt dabei im Rohr 1 eine rechtwinklig zur Achse des Rohres stehende schmale Erhitzungszone 4 im Sinne von Anspruch 1. Die in Verschieberichtung vordere, d.h. dem bereits gebogenen Rohr zugewandte Kante der Erhitzungszone 4 wird durch eine an der Induktionsschleife 11 ausgebildete erste Reihe von Wasserstrahldüsen 18 erzeugt, welche die Wasserstrahlen 5 im Sinne von Fig. 1 schräg nach vorne und radial nach innen auf das Rohr 1 abgeben und an diesem die genannte Abschreckkante der Erhitzungszone 4 ausbilden.
  • Zur teilweisen oder völligen Aufhebung der induktiven Erhitzung des Rohres 1 aus der Bypassleitung 15 dienen zwei weitere schräg nach vorne und radial innen auf das Rohr 1 gerichtete Wasserstrahlen 5a und 5b aus zwei weiteren Reihen von Wasserstrahldüsen 19 und 20, welche dem gebogenen Rohr 1 zugewandt einerseits noch an der vorderen Flanke der Induktionsschleife 11 und andererseits an der vorderen Flanke der Bypassleitung 15 über den Umfang des Induktors verteilt sind, welcher von der Bypassleitung 15 eingenommen ist. Man erkennt, daß sich dabei die Wasserstrahlen 20 auch noch längs des Verbindungsrohrs 17 erstrecken.
  • Bei der axial umgekehrten Anordnung gemäß Fig. 5, bei der die Induktionsschleife 11 in Verschieberichtung des Rohres 1 vorne, d.h. dem gebogenen Rohr 1 zugewandt, angeordnet ist, wird stattdessen die erhitzte Querschnittszone 4 des Rohres 1 S-förmig ausgebildet, indem sie von der Bypassleitung 15, den dazugehörigen Verbindungsrohren 17 und dem Umfangsabschnitt der Induktionsschleife 11 beschrieben wird, zu dem die Bypassleitung 15 mitsamt Verbindungsrohren 17 nicht parallel verläuft. Dementsprechend erstreckt sich auch die erste Reihe von Wasserstrahldüsen 18 entsprechend S-förmig über alle drei genannten Elemente des Induktors 3. Die axiale Abfolge der weiteren Reihen von Wasserstrahldüsen 19 und 20 ist dann wie im Falle der Fig. 4, jedoch an anderen Elementen des Induktors angeordnet. So sind die Wasserstrahldüsen 19 hier an der Bypassleitung 15 und die Wasserstrahldüsen 20 an dem Bereich der Induktionsschleife 15 angeordnet, welcher parallel mit der Bypassleitung 15 verläuft.
  • In beiden Anordnungsfällen der Fig. 4 und 5 machen also die Wasserstrahldüsen 19 und 20 einen Teil oder die Gesamtheit der induktiven Erhitzung des Rohres 1 unwirksam, und zwar auf dem Umfangsbereich, welcher von der Bypassleitung 15 beschrieben ist. Das bedeutet, daß in dem Abschnitt, in welchem die Induktionsschleife 11 parallel zur Bypassleitung 15 verläuft, von dem Induktor 3 aus eine geringere Erhitzung auf das Rohr 1 ausgeübt wird als in dem Bereich, in welchem die Induktionsschleife 11 unverzweigt verläuft-und die volle Induktionswärme im Rohr 1 wirksam wird. Durch entsprechende Neigung der Verbindungsrohre 17 und entsprechende Anordnung der Wasserstrahldüsen 19 und 20 kann man dabei den Übergang zwischen den unterschiedlichen Erhitzungszonen am Umfang des Rohres nach Wunsch einstellen. Man erkennt, daß bei den Ausführungsformen der Fig. 4 und 5 die Erhitzung am Intrados 9 groß und am Extrados 10 klein ist, da am Extrados die volle Induktionswärme in der Erhitzungszone wirksam wird, während sie im Bereich des Extrados abgeschwächt ist.
  • In nicht dargestellter üblicher Weise kann man bei zweckmäßig gleichem Material des Induktorrohres 12 die von ihm gebildeten einzelnen Leitungsabschnitte im Induktor 3 durch Wahl unterschiedlicher Querschnitte des Induktorrohres 12 und gegebenenfalls seiner Wandstärke so anpassen, daß in den einzelnen Leitungsabschnitten die Stromverzweigung streng nach dem Kirchhoff'schen Gesetz, oder alternativ in einer gewünschten abweichenden Weise, erfolgt. Dabei kann je nach Wahl der Metallquerschnitt der Bypassleitung 15 und des verzweigten Leitungsabschnitts der Induktionsschleife 11 gleich oder verschieden gewählt werden.
  • An der Anordnung nach Fig. 4 wird ferner ein Hilfselement erläutert, das ebenso bei der Anordnung nach Fig. 5 vorgesehen sein kann. Es handelt sich um ein dem Induktor 3 in Vorschubrichtung des Rohres 1 vorgeschaltetes Gebläserohr 21 mit Luftstrahldüsen, die entsprechend dem schräg nach innen und vorne gerichteten Strömungspfeil 22 eine Luftströmung in Richtung auf das durch den Induktor 3 hindurchgeschobene Rohr 1 erzeugen. Dadurch wird sichergestellt, daß das aus den Wasserstrahldüsen 18, 19 und 20 austretende Kühlwasser nicht in die zu erhitzende schmale Querschnittszone 4 am Rohr zurückschlagen kann. Die Stärke und Richtung der Gebläsestrahlung muß man sinngemäß mit der Stärke und Richtung der Kühlwasserstrahlung aus den genannten Kühlwasserdüsen 18 bis 20 abstimmen.
  • Wie bereits anhand der Ausführungsformen der Fig. 3a und 3b deutlich gemacht wurde, kann man aber auch anstelle der aus dem Induktor 3 selbst hervortretenden Kühlwasserstrahlen 5, 5a und 5b besondere Kühlorgane vorsehen, die etwa nach Art des ringförmigen Gebläserohres 21 gesondert vom Induktor 3 ringförmig um das Rohr 1 an geeigneter Stelle und in geeigneter Ausbildung angeordnet sein können. Dies ist zwar aufwendiger als die anhand der Fig. 4 und 5 erläuterte kombinierte Bauweise des Induktors zugleich als Kühlorgan, bietet aber den Vorteil einer größeren Variabilität der Aufbringung des Kühlmittels. Dabei kann man besonders einfach einzelne Düsen oder Düsengruppen der Menge des Kühlmittels und vorzugsweise auch der Richtung des Kühlmittels nach einstellbar ausbilden und auch manchmal erwünschte Flachstrahldüsen einsetzen.

Claims (19)

1. Verfahren zum Biegen länglicher Werkstücke, insbeson- . dere Rohre, durch Aufbringen eines Biegemoments auf das Werkstück unter induktivem Erhitzen einer Querschnittszone des Werkstücks mit ungleichmäßiger Temperaturverteilung längs des Umfangs dieser Querschnittszone mittels einer das Werkstück umgebenden Induktionsschleife und unter Abkühlen des Werkstücks in mindestens einer Nachbarzone,
dadurch gekennzeichnet,
daß, bezogen auf einen auf relativ niedrige Temperaturen einzustellenden Teilbereich des Umfangs des zu biegenden Werkstücks, der elektrische Strom der Induktionsschleife über einen Teilbereich deren Umfangs in mehrere Teilströme verzweigt wird, von denen mindestens einer vornehmlich auf die zu erhitzende Querschnittszone und mindestens ein anderer vornehmlich auf eine Zone außerhalb der zu erhitzenden Zone des Werkstücks induktiv zur Einwirkung gebracht wird, und daß die induktive Erhitzung der jeweiligen Nachbarzone durch Abkühlen teilweise oder ganz aufgehoben wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens eine solche Nachbarzone mit ganz oder teilweiser Aufhebung einer induktiven Erhitzung im gebogenen Teil des Werkstücks angeordnet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß 30 bis 50 % des Gesamtstroms der Induktionsschleife als Teilstrom oder Teilströme zur vornehmlichen Einwirkung auf mindestens eine Nachbarzone der zu erhitzenden Querschnittszone abgezweigt werden.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Maß der Aufhebung der induktiven Erhitzung des Werkstücks in der jeweiligen Nachbarzone durch Einstellen (Steuern und/oder Regeln) der Kühlung dieser Nachbarzone gewählt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß 30 bis 100 % der induktiv eingebrachten Wärmemenge der Nachbarzone(n) aufgehoben werden.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlung der induktiv erhitzten Nachbarzone unter Verwendung von Kühlwasser und/oder Kühlluft vorgenommen wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die vornehmlich auf die zu erhitzende Querschnittszone induktiv einwirkenden Stromanteile der Induktionsschleife konzentrisch oder nahezu konzentrisch in bezug auf das Werkstück angeordnet werden.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der auf eine Nachbarzone induktiv einwirkende Teilstrom der Induktionsschleife einen Weg mit variierendem Abstand zum Werkstück beschreibt.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die induktive Erhitzung der jeweiligen Nachbarzone durch unterschiedliche Kühlung längs des Umfangs des Werkstücks in unterschiedlichem Ausmaß aufgehoben wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Verzweigung des elektrischen Stroms der Induktionsschleife längs 20 bis 60 %, vorzugsweise 25 bis 40 %, höchstvorzugsweise etwa ein Drittel, des Umfangs des Werkstücks vorgenommen wird.
11. Vorrichtung zum Biegen länglicher Werkstücke, insbesondere Rohre, zum Ausführen des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 10, mit einer ein Biegemoment auf das Werkstück (1) aufbringenden Einrichtung (2,7,8), mit einem das zu biegende Werkstück umgebenden Induktor (3) und mit einer Kühleinrichtung (18), deren Kühlmittel auf mindestens eine Nachbarzone der Querschnittszone (4) des zu biegenden Werkstücks gerichtet ist, die mittels des Induktors auf längs des Umfangs des Werkstücks unterschiedliche Biegetemperaturen aufheizbar ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß längs eines Teilbereichs des Umfangs des zu biegenden Werkstücks (1) mindestens eine Bypassleitung (15) des Induktors (3) gegenüber mindestens einer in bezug auf die Querschnittszone (4) des Werkstücks, die induktiv auf Biegetemperatur zu erhitzen ist, in Längsrichtung des Werkstücks versetzten Nachbarzone des Werkstücks verläuft, und daß Kühlmittel (5a,5b) auf diese Nachbarzone gerichtet ist.
12. Vorrichtung nach Anspruch 11 mit Induktorkühlung, gekennzeichnet durch eine von der Induktorkühlung gesonderte Kühleinrichtung, deren Kühlmittel auf die Nachbarzone gerichtet ist.
13. Vorrichtung nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühleinrichtung eine Einstelleinrichtung der Kühlmittelmenge aufweist, vorzugsweise gesondert, für einzelne Düsen oder Düsengruppen.
14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 11 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Richtung der Kühlmittelabgabe auf das Werkstück einstellbar ist, vorzugsweise gesondert für einzelne Düsen oder Düsengruppen.
15. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 11 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühleinrichtung Flachstrahldüsen aufweist.
16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 11 bis 15, dadurch' gekennzeichnet, daß das Kühlmittel (5a,5b) auf den gebogenen Teil des Werkstücks (1) gerichtet ist.
17. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 11 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Induktor (3) in nur zwei Leitungen (an 11,15) verzweigt ist.
18. Vorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Bypassleitung (15) gleich wie der andere verzweigte Leitungsabschnitt (an 11) ausgebildet ist.
19. Vorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Bypassleitung-(15) von dem anderen verzweigten Leitungsabschnitt (an 11) im Metallquerschnitt unterscheidet.
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