EP0117201B1 - Dispositif de chauffage électrique par effet Joule direct pour chauffer un mélange gazeux - Google Patents

Dispositif de chauffage électrique par effet Joule direct pour chauffer un mélange gazeux Download PDF

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EP0117201B1
EP0117201B1 EP84400304A EP84400304A EP0117201B1 EP 0117201 B1 EP0117201 B1 EP 0117201B1 EP 84400304 A EP84400304 A EP 84400304A EP 84400304 A EP84400304 A EP 84400304A EP 0117201 B1 EP0117201 B1 EP 0117201B1
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EP
European Patent Office
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modules
shell
peripheral zone
conductors
module
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EP84400304A
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German (de)
English (en)
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EP0117201A1 (fr
Inventor
Christian Plard
Jacques Soulie
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Electricite de France SA
Spie Batignolles SA
Original Assignee
Electricite de France SA
Spie Batignolles SA
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Publication date
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    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24HFLUID HEATERS, e.g. WATER OR AIR HEATERS, HAVING HEAT-GENERATING MEANS, e.g. HEAT PUMPS, IN GENERAL
    • F24H3/00Air heaters
    • F24H3/02Air heaters with forced circulation
    • F24H3/04Air heaters with forced circulation the air being in direct contact with the heating medium, e.g. electric heating element
    • F24H3/0405Air heaters with forced circulation the air being in direct contact with the heating medium, e.g. electric heating element using electric energy supply, e.g. the heating medium being a resistive element; Heating by direct contact, i.e. with resistive elements, electrodes and fins being bonded together without additional element in-between

Definitions

  • the present invention relates to an electric heating device by direct Joule effect, of high power, for heating a gas mixture at temperatures and pressures which can reach respectively 900 ° C. and 50 bars.
  • known electric ovens generally include sheathed electrical resistors.
  • Electric ovens are also known comprising electrical resistances embedded in a fluidized bed of particles. Nor can such ovens be used in applications where it is necessary to heat a gas at high temperature and under high pressure, because of the risks of entrainment of the particles of the fluidized bed and of reaction between these and the gas.
  • the object of the present invention is to remedy the shortcomings of known electric ovens, by creating a high power electric heating device capable of heating gas mixtures, such as a mixture of hydrocarbons and hydrogen at temperatures and pressures. can reach respectively 900 ° C and 60 bars, this device having an excellent thermal efficiency, a relatively small size and causing during the passage of the gas mixture a very reduced pressure drop.
  • gas mixtures such as a mixture of hydrocarbons and hydrogen
  • this device having an excellent thermal efficiency, a relatively small size and causing during the passage of the gas mixture a very reduced pressure drop.
  • the heating device targeted by the invention comprises an enclosure comprising an inlet and an outlet for the gaseous mixture and which contains bare electrical resistors and the electrical supply conductors of these resistors.
  • Such a device is known from document FR-A-2 029 559.
  • this device is characterized in that it comprises a central duct which connects the inlet and the outlet of the gas mixture, consisting of several superimposed modules, removable and independent of each other, each comprising several electrically resistant elements constituted by sheets of metal strips arranged one next to the other, a peripheral zone containing the electrical supply conductors' of the modules which contain the resistive elements, passages being provided between the central duct and the peripheral zone allowing a proportion reduced gas flow from passing into the peripheral area.
  • the gas flow passes through the central duct formed by several removable and superimposed modules. All of these modules can expand freely independently of the connections and the external envelope without causing harmful constraints.
  • the electrical supply conductors of the resistors which are arranged in the peripheral zone are cooled by a small part of the gas flow which enters the enclosure of the device, so that the problem of the thermal resistance of the devices is effectively resolved.
  • modules are removable, it is possible to replace a defective element without interfering with the other elements.
  • this principle makes it possible to adapt the power required for each oven by varying the number of stacked modules, only the length of the external envelope being modified.
  • these modules supplied separately by regulated electrical sources allow to obtain a temperature profile, between the input and the output of the device, perfectly adapted to the desired optimal conditions.
  • the enclosure comprises in the lower part a bottom bowl comprising an inlet pipe of the gas mixture on which is removably mounted a thermally insulated vertical ferrule constituting the envelope and carrying at its upper part an outlet pipe for the gas mixture.
  • the modules comprising the electrical resistors are arranged one above the other along the axis of the shell and are supported by the bottom cup, being free relative to the side wall and the upper wall of the shell.
  • the bottom bowl has in its wall passages for the arrivals of the electrical supply conductors of the resistant elements.
  • the modules consist of parallelepipedal sheet metal boxes, closed laterally, removably fixed on the general internal framework (framework), one above the other, in the extension of their faces. lateral, each box containing several layers of resistant sheet metal lamellae arranged parallel to each other, the faces of these lamellae being parallel to the axis of the ferrule.
  • the resistant strips are preferably made of expanded metal sheet.
  • the electrical supply conductors of the modules are metal tubes rising parallel to the axis of the ferrule in the peripheral zone, these tubes being connected by flexible metal braids to the resistant elements of the modules.
  • the electrical conductors while being cooled in the peripheral zone, can expand freely without repercussion of constraints on the connection pads of the resistors.
  • FIGS. 1 to 4 there is shown an electric heating device by direct Joule effect, of great power for heating a gas mixture at temperatures and pressures which can reach respectively 900 ° C. and 60 bars.
  • This device comprises a vertical envelope 1 of generally cylindrical shape comprising a heat-insulating coating 2 which is only partially shown in the internal or external case in FIG. 1.
  • This envelope 1 comprises at its lower part a tank with a tube 3 of inlet and at its upper part a ferrule with an outlet pipe 4 for the gas mixture to be heated.
  • This enclosure 1 comprises a central duct 5 shown in dotted lines in FIG. 1 which connects the inlet 3 and the outlet 4 of the gas mixture and which contains several identical modules 6a, 6b, 6c, 6d, ... 6k, 61) superimposed and removable.
  • modules 6a, ... 61 each include several layers of resistant elements, coupled in series and in parallel.
  • these resistant elements consist of metal strips 7 arranged one next to the other.
  • These resistant strips 7 are made of bare sheet metal of expanded metal (see FIG. 7) and are arranged parallel to the vertical axis of the device.
  • These lamellae have a thickness of a few tenths of a millimeter and are spaced from each other for example by insulating refractory rings (for example made of alumina).
  • the spacing between the resistant lamellae 7 is determined in order to obtain an optimal heat exchange between these lamellae and the gas to be heated and to achieve a minimum space requirement, while being however sufficient for the pressure drops to be negligible.
  • the resistant lamellae 7 are spaced from one to two centimeters for electrical insulation between blades at different potentials.
  • the central conduit 5, constituted by the superimposed modules 6a, ... 61 is surrounded by a peripheral zone 8 (see FIGS. 1, 2, 3, 6 and 8 to 10) containing the conductors 9 of the electrical supply of the modules 6a, ... 61), which contain the resistant lamellae 7.
  • passages 9a are provided between the central duct 5 and the peripheral zone 8 to allow a reduced proportion of the gas flow to pass into the peripheral zone 8 to cool the tubes and balance the pressures between conduit and peripheral zone.
  • the enclosure 1 comprises a bottom bowl 10 comprising the tube 3 for entering the gas mixture.
  • a vertical ferrule 11 which carries at its upper part the tube 4 for the outlet of the gas mixture to be heated.
  • the superimposed modules 6a, ... 61 contained in the shell 11 are placed one on the other along the vertical axis of this shell. They communicate with the inlet pipe 3 via a connection sleeve 12 flared upwards (see FIG. 1). Furthermore, these modules 6a, ... 61 are free relative to the side wall and the upper part of the shell 11.
  • the modules 6a, ... 61 are constituted by parallelepipedal sheet metal boxes closed laterally and fixed in a removable manner one above the other in the extension of their side faces.
  • All the modules 6a ... 61 rest on a lower plate 13 (see FIG. 5) which is itself supported by an internal shoulder 13a of the bottom bowl 10.
  • Each module 6a, ... 61 (see figures 1, 6, 9 and 10) is supported by a peripheral plate which extends over almost the entire width of the peripheral zone, plate itself fixed on the framework general internal 16.
  • the small clearance e formed between the outer edge of these plates 14 and the wall of the shell 11 is calculated so that these plates 14 can expand under the effect of the heat given off by the electrical resistances contained in the modules 6a, ... 61 without these plates touching the wall of the shell 11.
  • These plates 14 have openings in which are engaged rings 15 of insulating material surrounding the electrical conductors 9 supplying the modules 6a, ... 61 (see FIGS. 6 and 8 to 10).
  • All of these modules 6a, ... 61 are fixed laterally to vertical profiles 16 (of H section for example) which extend in the peripheral zone 8 (see FIGS. 2, 3, 9 and 10) and provide supporting internal equipment.
  • the electrical conductors 9 supplying the modules 6a, ... 61 are metal tubes which extend (see FIGS. 6, 8 to 10) parallel to the axis of the ferrule 11 in the peripheral zone 8. These metal tubes 9 are connected by flexible metal braids 16a to the electrically resistant strips 7 contained in the modules 6a, ... 61.
  • each module 6a,... 61 includes two superimposed sets of sheets of resistant lamellae 7.
  • each module communicates with the peripheral zone 8 adjacent by a slot. 9a of a few millimeters in width formed between the upper edge 17 of the side wall of a module and the lower plate 14 supporting the upper module.
  • the lower bottom bowl 10 has in its side wall 18 radial passages 19 arranged for the arrivals of the conductive tubes 9 for supplying - electrical modules 6a, ... 61.
  • passages 19 are closed by metal lids 20 crossed by insulating rings 21 which surround the metal tubes 9. These pass horizontally through the passages 19 then extend vertically into the lower compartment 10 and pass through the support plate 13 of the modules.
  • the bottom bowl 10 has five passages 19 which are each traversed by three conductors 9 and a sixth passage which is left in reserve; the number of penetrations fitted being a function of the power and the number of modules.
  • FIGS 13 to 15 show the principle of the electrical supply of the resistant modules of the device according to the invention.
  • each level comprising three modules.
  • the upper levels B, C, D are each supplied by three conductors 9 in the manner shown diagrammatically in FIG. 14.
  • each single-phase element such as a, b, represents a module for example 6e which is supplied with single-phase.
  • a level such as BC or D is made up of three single-phase modules and corresponds to a power between 2 and 3 MW.
  • Each single-phase element such as a, b is composed of two layers of twice twenty seven resistant lamellas 7.
  • the lower level A is supplied by a pair of three conductors 9, as can be seen more clearly in FIG. 15. According to this supply mode, the power reaches 4 to 5 MW.
  • the electric heating device which has just been described has numerous advantages compared to the previous solutions.
  • the device is easily removable when it is desired, for example, to repair it.
  • This operation is particularly simple since this shell 1 is completely free relative to the modules and their electrical supply conductors.
  • the electrical supply conductors 9 of the modules are effectively cooled by a small part of the gas flow which passes through the peripheral zone 8, which guarantees their good resistance over time.
  • the heating power delivered by each element can be adjusted independently of the other levels.
  • the device according to the invention is perfectly suited for heating a gas at pressures reaching or exceeding 60 bars, in particular because the ferrule 11 is connected to the lower part 10 of the device by a single gasket. sealing and has no connection for the passage of electrical conductors or other organs, which considerably limits the risk of gas leakage.
  • modules 6a, ... 61 instead of being parallelepipedic could be cylindrical or have any form of tubular shape.
  • resistant strips 7 instead of being made of expanded metal could be produced in another way, the main thing being that these strips have cutouts which make it possible to increase their resistance per unit area, without affecting free passage. gas to be heated between these strips.
  • this example provided with a three-phase alternating current supply is not limiting and the device of the present invention can be supplied by all kinds of electric currents, in particular direct current.

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Description

  • La présente invention concerne un dispositif de chauffage électrique par effet Joule direct, de grande puissance, pour chauffer un mélange gazeux à des températures et des pressions pouvant atteindre respectivement 900°C et 50 bars.
  • L'invention vise en particulier, mais non limitativement, un dispositif de chauffage électrique destiné à équiper les installations suivantes:
    • . le reformage du naphta en présence d'un catalyseur à base de platine pour l'obtention des essences;
    • . la désulfuration des hydrocarbures par l'hydrogène.
  • Dans de telles installations de chauffage, on cherche à remplacer les fours traditionnels consommant un combustible d'origine fossile, par des fours électriques présentant un rendement thermique nettement amélioré et permettant une régulation de température beaucoup plus facile et précise.
  • On connaît plusieurs types de fours électriques.
  • Ces fours électriques sont en général de puissance limitée, nettement inférieure à la puissance nécessaire (de l'ordre de 10 MW) dans les installations évoquées ci-dessus.
  • Par ailleurs, les fours électriques connus comportent en général des résistances électriques gainées.
  • Ces résistances électriques gainées limitent la puissance dissipée par unité de surface. Ainsi, si la puissance d'un tel four était portée à une valeur de l'ordre de 10 MW, son encombrement serait prohibitif, d'autant plus que les résistances électriques, dont la section efficace est très largement augmentée par l'isolant, doivent être disposées à des distances suffisantes pour ne pas occasionner une perte de charge excessive lors du passage du flux gazeux à chauffer.
  • De plus, ces résistances électriques sont difficilement utilisables pour le chauffage à des températures élevées pouvant atteindre 900°C.
  • On connaît par ailleurs des fours électriques comprenant des résistances électriques noyées dans un lit fluidisé de particules. De tels fours ne peuvent pas non plus être utilisés dans des applications où il est nécessaire de chauffer un gaz à haute température et sous forte pression, en raison des risques d'entraînement des particules du lit fluidisé et de réaction entre celles-ci et le gaz.
  • Par ailleurs, la réalisation d'un four électrique pour chauffer un gaz à hautes température et pression tel qu'un mélange d'hydrocarbures et d'hydrogène, pose de nombreux problèmes d'étanchéité, de dilatation thermique, de passage étanche pour les conducteurs d'alimentation électrique des résistances, de tenue thermique et de corrosion, qui n'ont pas trouvé de solution satisfaisante jusqu'à présent.
  • Le but de la présente invention est de remédier aux lacunes des fours électriques connus, en créant un dispositif de chauffage électrique de grande puissance pouvant chauffer des mélanges gazeux, tel qu'un mélange d'hydrocarbures et d'hydrogène à des températures et des pressions pouvant atteindre respectivement 900°C et 60 bars, ce dispositif présentant un excellent rendement thermique, un encombrement relativement réduit et occasionnant lors du passage du mélange gazeux une perte de charge très réduite.
  • Le dispositif de chauffage visé par l'invention, comprend une enceinte comportant une entrée et une sortie du mélange gazeux et qui renferme des résistances électriques nues et les conducteurs d'alimentation électrique de ces résistances. Un tel dispositif est connu du document FR-A-2 029 559.
  • Suivant l'invention, ce dispositif est caractérisé en ce qu'il comprend un conduit central qui relie l'entrée et la sortie du mélange gazeux, constitué par plusieurs modules superposés, amovibles et indépendants les uns des autres, comprenant chacun plusieurs éléments électriquement résistants constitués par des nappes de lamelles métalliques disposées les unes à côté des autres, une zone périphérique contenant les conducteurs d'alimentation électrique 'des modules qui renferment les éléments résistants, des passages étant ménagés entre le conduit central et la zone périphérique permettant à une proportion réduite du flux gazeux de passer dans la zone périphérique.
  • Lors du fonctionnement du dispositif de chauffage conforme à l'invention, le flux gazeux passe dans le conduit central constitué par plusieurs modules amovibles et superposés. L'ensemble de ces modules peut se dilater librement indépendamment des connexions et de l'enveloppe externe sans occasionner de contraintes nuisibles.
  • Le fait que les résistances électriques soient des lamelles disposées les unes à côté des autres, permet d'obtenir une grande puissance dissipée par unité de surface de résistance et par suite un encombrement relativement réduit. De plus, ces résistances en lamelles qui n'offrent pratiquement aucune résistance par rapport au flux gazeux, permettent d'obtenir une perte de charge très réduite.
  • Par ailleurs, les conducteurs d'alimentation électrique des résistances qui sont disposés dans la zone périphérique sont refroidis par une faible partie du flux gazeux qui pénètre dans l'enceinte du dispositif, de sorte qu'on résout efficacement le problème de la tenue thermique des ces conducteurs.
  • De plus, du fait que les modules sont amovibles, il est possible de remplacer un élément défectueux sans interférer sur les autres éléments.
  • De plus, ce principe permet d'adapter la puissance nécessaire à chaque four en faisant varier le nombre de modules empilés, seule la longueur de l'enveloppe externe étant modifiée.
  • D'autre part, ces modules alimentés séparément par des sources électriques régulées permettent d'obtenir un profil de température, entre l'entrée et la sortie du dispositif, parfaitement adapté aux conditions optimales souhaitées.
  • Selon une version avantageuse de l'invention, l'enceinte comprend en partie inférieure une cuvette de fond comportant une tubulure d'entrée du mélange gazeux sur laquelle est montée de façon amovible une virole verticale calorifugée constituant l'enveloppe et portant à sa partie supérieure une tubulure de sortie du mélange gazeux. Les modules comprenant les résistances électriques s'étagent les uns au-dessus des autres suivant l'axe de la virole et sont supportés par la cuvette de fond, étant libres par rapport à la paroi latérale et la paroi supérieure de la virole. La cuvette de fond comporte dans sa paroi des passages pour les arrivées des conducteurs d'alimentation électrique des éléments résistants.
  • Par ailleurs, la jonction étanche entre cette virole et le reste du dispositif se limite à un simple joint d'étanchéité entre celle-ci et la cuvette de fond, ce qui limite les risques de fuites occasionnées par la forte pression du gaz passant à l'intérieur du dispositif.
  • Selon une version préférée de l'invention, les modules sont constitués par des boîtes parallélépipédiques en tôle, fermées latéralement, fixées de façon amovible sur la charpente (ossature) générale interne, les unes au-dessus des autres, dans le prolongement de leurs faces latérales, chaque boîte renfermant plusieurs nappes de lamelles en tôle résistante disposées parallèlement entre elles, les faces de ces lamelles étant parallèles à l'axe de la virole. Les lamelles résistantes sont de préférence en tôle de métal déployé.
  • La réalisation de ces modules est à la fois simple et conduit à un encombrement minimal. L'utilisation de lamelles de métal déployé permet d'obtenir une valeur ohmique par unité de surface élevée, avec une bonne répartition de température due au fait des turbulences engendrées par le dépot des lanières de métal déployé.
  • De préférence, les conducteurs d'alimentation électrique des modules sont des tubes métalliques s'élevant parallèlement à l'axe de la virole dans la zone périphérique, ces tubes étant reliés par des tresses métalliques souples aux éléments résistants des modules.
  • Ainsi les conducteurs électriques, tout en étant refroidis dans la zone périphérique peuvent se dilater librement sans répercussion de contraintes sur les plages de raccordement des résistances.
  • D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront encore dans la description ci-après.
  • Aux dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs:
    • . la figure 1 est une vue en élévation avec arrachements d'un dispositif de chauffage électrique conforme à l'invention;
    • . la figure 2 est une vue en plan à plus grande échelle avec arrachement du dessus du dispositif;
    • . la figure 3 est une vue en groupe à plus grande échelle suivant le plan III-III de la figure 1;
    • . la figure 4 est une vue en coupe à plus grande échelle suivant le plan de jonction entre cuvette et virole;
    • . la figure 5 est une vue en coupe longitudinale à plus grande échelle du détail V de la figure 1;
    • . la figure 6 est une vue en coupe longitudinale à grande échelle du détail VI de la figure 1;
    • . la figure 7 est une vue partielle d'une lame résistante du dispositif;
    • . la figure 8 est une vue suivant la flèche VIII de la figure 6;
    • . la figure 9 est une vue en coupe transversale partielle à grande échelle du dispositif montrant le raccordement entre les conducteurs d'alimentation et les résistances électriques;
    • . la figure 10 est une vue analogue à la figure 9 montrant un autre mode de raccordement entre les conducteurs et les résistances, permettant la répartition périphérique des conducteurs;
    • . la figure 11 est une vue en coupe à plus grande échelle suivant le plan IV-IV de la figure 1, montrant les arrivées des conducteurs électriques d'alimentation des résistances du dispositif conforme à l'invention;
    • figure 12 est une vue en coupe longitudinale partielle à grande échelle de la cuvette de fond du dispositif, montrant les arrivées des conducteurs électriques d'alimentation des résistances;
    • . le figure 13 est un schéma montrant le raccordement électrique entre les différents modules superposés;
    • . la figure 14 est un schéma électrique montrant un mode de raccordement entre les conducteurs et les résistances d'un module courant;
    • . la figure 15 est un schéma électrique montrant un mode de raccordement entre les conducteurs et les résistances d'un module haute performance.
  • Dans la réalisation des figures 1 à 4, on a représenté un dispositif de chauffage électrique par effet Joule direct, de grande puissance pour chauffer un mélange gazeux à des températures et des pressions pouvant atteindre respectivement 900°C et 60 bars.
  • Ce dispositif comprend une enveloppe verticale 1 de forme générale cylindrique comportant un revêtement calorifuge 2 qui n'est représenté que partiellement dans le cas interne ou externe sur la figure 1. Cette enveloppe 1 comprend à sa partie inférieure une cuve avec une tubulure 3 d'entrée et à sa partie supérieure une virole avec une tubulure 4 de sortie du mélange gazeux à chauffer.
  • Cette enceinte 1 comprend un conduit central 5 représenté en pointillés sur la figure 1 qui relie l'entrée 3 et la sortie 4 du mélange gazeux et qui renferme plusieurs modules identiques 6a, 6b, 6c, 6d, ... 6k, 61) superposés et amovibles.
  • Ces modules 6a, ... 61 comportent chacun plusieurs nappes d'éléments résistants, couplés en série et en parallèle.
  • On voit sur les figures 2 et 3 et plus nettement sur les figures 6, 7, 9 et 10 que ces éléments résistants sont constitués par des lamelles métalliques 7 disposées les unes à côtés des autres. Ces lamelles résistantes 7 sont en tôle nue de métal déployé (voir figure 7) et sont disposées parallèlement à l'axe vertical du dispositif. Ces lamelles présentent une épaisseur de quelques dixièmes de millimètre et sont espacées les unes des autres par exemple par des bagues réfractaires isolantes (par exemple en alumine). L'espacement entre les lamelles résistantes 7 est déterminé pour obtenir un échange thermique optimal entre ces lamelles et le gaz à chauffer et pour réaliser un encombrement minimal, tout en étant cependant suffisant pour que les pertes de charge soient négligeables. En pratique, les lamelles résistants 7 sont espacées de un à deux centimètres pour isolation électrique entre lames à des potentiels différents.
  • Le conduit central 5, constitué par les modules superposés 6a, ... 61 est entouré par une zone périphérique 8 (voir figures 1, 2, 3, 6 et 8 à 10) contenant les conducteurs 9 d'alimentation électrique des modules 6a, ...61), qui renferment les lamelles résistantes 7.
  • Par ailleurs, comme on le voit sur la figure 6, des passages 9a sont ménagés entre le conduit central 5 et la zone périphérique 8 pour permettre à une proportion réduite du flux gazeux de passer dans la zone périphérique 8 pour refroidir les tubes et équilibrer les pressions entre conduit et zone périphérique.
  • Comme indiqué sur les figures 1, 4, 11 et 12, l'enceinte 1 comprend une cuvette de fond 10 comportant la tubulure 3 d'entrée du mélange gazeux. Sur cette cuvette de fond 10 est montée de façon amovible et étanche une virolle verticale 11 qui porte à sa partie supérieure la tubulure 4 de sortie du mélange gazeux à chauffer.
  • Les modules superposés 6a,... 61 contenus dans la virole 11 sont placés les uns sur les autres suivant l'axe vertical de cette virole. Ils communiquent avec la tubulure d'entrée 3 par un manchon 12 de raccordement évasé vers le haut (voir figure 1 ). Par ailleurs, ces modules 6a, ... 61 sont libres par rapport à la paroi latérale et la partie supérieure de la virole 11.
  • Comme on le voit sur les figures 2, 3, 6, 9 et 10, les modules 6a, ... 61 sont constitués par des boîtes parallélépipédiques en tôle fermées latéralement et fixées de façon amovible les unes au-dessus des autres dans le prolongement de leurs faces latérales.
  • L'ensemble des modules 6a ... 61 repose sur une plaque inférieure 13 (voir figure 5) qui est ellemême supportée par un épaulement interne 13a de la cuvette de fond 10.
  • Chaque module 6a, ... 61 (voir figures 1, 6, 9 et 10) est supporté par une plaque périphérique qui s'étend sur la presque totalité de la largeur de la zone périphérique, plaque elle-même fixée sur l'ossature générale interne 16. Le faible jeu e ménagé entre le bord extérieur de ces plaques 14 et la paroi de la virole 11 est calculé de façon que ces plaques 14 puissent se dilater sous l'effet de la chaleur dégagée par les résistances électriques contenues dans les modules 6a, ... 61 sans que ces plaques ne touchent la paroi de la virole 11.
  • Ces plaques 14 comportent des ouvertures dans lesquelles sont engagées des bagues 15 en matière isolante entourant les conducteurs électriques 9 d'alimentation des modules 6a, ... 61 (voir figures 6 et 8 à 10).
  • L'ensemble de ces modules 6a, ... 61 est fixé latéralement à des profilés verticaux 16 (de section en H par example) qui s'étendent dans la zone périphérique 8 (voir figures 2, 3, 9 et 10) et assurent le supportage des équipments internes.
  • Les conducteurs électriques 9 d'alimentation des modules 6a, ... 61 sont des tubes métalliques qui s'étendent (voir figures 6, 8 à 10) parallèlement à l'axe de la virole 11 dans la zone périphérique 8. Ces tubes métalliques 9 sont reliées par des tresses métalliques souples 16a aux lamelles électriquement résistantes 7 contenues dans les modules 6a, ... 61.
  • Dans la réalisation représentée (voir figure 6), chaque module 6a, ... 61 comporte deux jeux superposés de nappes de lamelles résistantes 7. Sur cette figure 6, on voit également que chaque module communique avec la zone périphérique 8 adjacente par une fente 9a de quelques millimètres de largeur ménagée entre le bord supérieur 17 de la paroi latérale d'un module et la plaque inférieure 14 supportant le module supérieur.
  • Sur les figures 11 et 12, on voit que la cuvette de fond inférieure 10 comporte dans sa paroi latérale 18 des passages radiaux 19 agencés pour les arrivés des tubes conducteurs 9 d'alimentation - électrique des modules 6a, ... 61.
  • Ces passages 19 sont fermés par des opercules métalliques 20 traversés par des bagues isolantes 21 qui entourent les tubes métalliques 9. Ceux-ci traversent horizontalement les passages 19 puis s'étendent verticalement dans le compartiment inférieur 10 et traversent la plaque support 13 des modules.
  • Dans l'exemple de la figure 11, on voit que la cuvette de fond 10 comporte cinq passages 19 qui sont traversés chacun par trois conducteurs 9 et un sixième passage qui est laissé en réserve; le nombre de pénétrations équipées étant fonction de la puissance et du nombre de modules.
  • Les figures 13 à 15 montrent le principe de l'alimentation électrique des modules résistants du dispositif conforme à l'invention.
  • Sur la figure 13 on a représenté schématiquement les différents modules superposés suivant quatre niveaux A, B, C, D, chaque niveau comprenant trois modules. Les niveaux supérieurs B, C, D sont alimentés chacun par trois conducteurs 9 de la façon représenté schématiquement sur la figure 14. Sur cette figure, chaque élément monophasé tel que a, b, représente un module par exemple 6e qui est alimenté en monophasé. Un niveau tel que B-C ou D est formé de trois modules monophasés et correspond à une puissance comprise entre 2 et 3 MW.
  • Chaque élément monophasé tel que a, b est composé de deux nappes de deux fois vingt sept lamelles résistantes 7.
  • Le niveau inférieur A est alimenté par une paire de trois conducteurs 9, comme on le voit plus nettement sur la figure 15. Selon ce mode d'alimentation, la puissance atteint 4 à 5 MW.
  • Le dispositif de chauffage électrique que l'on vient de décrire présente de nombreux avantages par rapport aux solutions antérieures.
  • D'une part, le dispositif est facilement démontable lorsqu'on veut par exemple le réparer. A cet effet, il suffit d'enlever la virole 11 qui coiffe l'ensemble des modules. Cette opération est particulièrement simple étant donné que cette virole 1 est totalement libre par rapport aux modules et leurs conducteurs d'alimentation électrique.
  • Par ailleurs, les conducteurs d'alimentation électrique 9 des modules sont refroidis efficacement par une faible partie du flux gazeux qui passe dans la zone périphérique 8, ce qui garantit leur bonne tenue dans le temps.
  • De plus, les délicats problèmes posés par la dilatation thermique des éléments chauffants ont été surmontés d'une manière simple et efficace du fait que l'ensemble des modules peut se dilater librement vers la partie supérieure de la virole 11.
  • De plus, grâce à la minceur des lamelles résistantes 7 on obtient malgré la grande puissance dissipée par une unité de volume du dispositif, une perte de charge très réduite, ce qui permet de réduire considérablement la puissance des compresseurs et des pompes utilisés pour comprimer et véhiculer le gaz à chauffer à travers le dispositif de chauffage.
  • Du fait que les niveaus sont alimentés sépare- ment, la puissance de chauffage délivrée par chaque élément peut être réglée indépendamment des autres niveaux.
  • Ainsi il est possible d'obtenir entre l'entrée et la sortie du dispositif un profil de température optimal à l'égard des conditions de chauffage souhaités dans le cas d'une application déterminée.
  • En outre, le dispositif conforme à l'invention est parfaitement adapté au chauffage d'un gaz sous des pressions atteignant ou dépassant 60 bars, notamment du fait que la virole 11 est raccordée à la partie inférieure 10 du dispositif par un seul joint d'étanchéité et ne comporte aucun raccord pour le passage des conducteurs électriques ou autres organes, ce qui limite considérablement les risques de fuite de gaz.
  • Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à l'exemple que l'on vient de décrire et on peut apporter à celui-ci de nombreuses modifications sans sortir du cadre de l'invention.
  • Ainsi les modules 6a, ... 61 au lieu d'être parallélépipédiques pourraient être cylindriques ou présenter toute entre forme tubulaire.
  • Par ailleurs, les lamelles résistantes 7 au lieu d'être en métal déployé pourraient être réalisées d'une autre façon l'essentiel étant que ces lamelles présentent des découpes qui permettent d'augmenter leur résistance par unité de surface, sans affecter le libre passage du gaz à chauffer entre ces lamelles.
  • Bien entendu, cet exemple prévu avec une alimentation en courant alternatif triphasé n'est pas limitatif et le dispositif de la présente invention peut être alimenté par toutes natures de courants électriques en particulier en courant continu.
  • Le four électrique décrit dans la présente demande peut être utilisé avantageusement dans le procédé décrit dans la demande de brevet français N° 8302764 déposée le 21.2.1983, aux noms des demanderesses et qui est intitulée "Installation pour la transformation chimique d'un mélange gazeux contenant de l'hydrogène et des hydrocarbures".

Claims (9)

1. Dispositif de chauffage électrique par effet Joule direct, de grande puissance, pour chauffer un mélange gazeux à des températures et des pressions pouvant atteindre respectivement 900°C et 60 bars, comprenant une enceinte (1) comportant une entrée (3) et une sortie (4) du mélange gazeux et qui renferme des résistances électriques nues (7) et des conducteurs (9) d'alimentation électrique de ces résistances, caractérisé en ce qu'il comprend un conduit central (5) qui relie l'entrée (3) et la sortie (4) du mélange gazeux et constitué par plusieurs modules (6a ... 61) superposés et amovibles les uns des autres, comprenant chacun plusieurs éléments électriquement résistants (7) constitués par des lamelles métalliques disposés les unes à côté des autres, une zone périphérique (8) contenant les conducteurs (9) d'alimentation électrique des éléments résistants (7), et des passages (9a) ménagés entre le conduit central (5) et la zone périphérique (8) pour permettre à une proportion réduite du flux gazeux passant dans le conduit central de passer dans la zone périphérique.
2. Dispositif conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que l'enceinte (1) comprend une cuvette de fond (10) comportant une tubulure d'entrée (3) du mélange gazeux, sur lequel est montée de façon amovible une virole verticale (11) calorifugée portant à sa partie supérieure une tubulure (4) de sortie du mélange gazeux, en ce que les modules (6a ... 61) comprenant les éléments résistants (7), s'étendent les uns au-dessus des autres suivant l'axe de la virole, sont supportés par l'ossature générale (16) reposant sur la cuvette de fond (10) et sont libres par rapport à la paroi latérale et la partie supérieure de la virole (11) et en ce que la cuvette de fond (10) comporte dans sa paroi des passages (19) pour les arrivées des conducteurs (9) d'alimentation électrique des modules (6a, ... 61 renfermant les éléments résistants (7).
3. Dispositif conforme à l'une quelconque des revendications 1 ou 2. caractérisé en ce que les modules (6a, ... 61) sont constitués par des boites parallélépipédiques en tôle fermées latéralement fixées de façon amovible les unes au-dessus des autres dans le prolongement de leurs faces latérales.
4. Dispositif conforme à la revendication 3, caractérisé en ce que chaque boîte (6a, ... 61) renferme plusieurs nappes de lamelles (7) en tôle résistante disposées parallèlement entre elles, les faces de ces lamelles étant parallèles à l'axe de'la virole (11).
5. Dispositif conforme à la revendication 4, caractérisé en ce que les lamelles (7) sont en tôle de métal déployé.
6. Dispositif conforme à l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que l'ensemble des modules (6a, ... 61) repose sur des plaques (13) fixées à une ossature générale (16) qui est elle-même supportée par la cuvette de fond (10).
7. Dispositif conforme à l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que chaque plaque (14) support de module (6a, ... 61) s'étend sur la presque totalité de la largeur de la virole (11), ces plaques comportant des ouvertures munies de bagues isolantes (15) pour le passage des conducteurs (9) d'alimentation électrique des modules.
8. Dispositif conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les conducteurs (9) d'alimentation électrique des modules (6a ... 61) sont des tubes métalliques s'étendant parallèlement à l'axe de la virole (11) dans ladite zone périphérique (8), ces tubes étant reliés par des tresses métalliques souples (16a) aux éléments résistants (7) des modules.
9. Dispositif conforme à l'une quelconque des revendications 7 à 8, caractérisé en ce que chaque module (6a ... 61) communique avec une zone périphérique adjacente (8) par un passage (9a) ménagé entre la partie supérieure (17) d'un module et la plaque inférieure (14) support du module supérieur et en ce que les zones périphériques (8) communiquent entre elles par des passages ménagés entre le bord extérieur des plaques (14) et la paroi de la virole (11).
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