EP0003704B1 - Procédé et dispositif de mélange en continu de solides pulvérulents et de liquides, notamment du plâtre et de l'eau - Google Patents

Procédé et dispositif de mélange en continu de solides pulvérulents et de liquides, notamment du plâtre et de l'eau Download PDF

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EP0003704B1
EP0003704B1 EP79400077A EP79400077A EP0003704B1 EP 0003704 B1 EP0003704 B1 EP 0003704B1 EP 79400077 A EP79400077 A EP 79400077A EP 79400077 A EP79400077 A EP 79400077A EP 0003704 B1 EP0003704 B1 EP 0003704B1
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EP
European Patent Office
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vat
mixing
mixer
turbine
mixture
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EP79400077A
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German (de)
English (en)
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EP0003704A1 (fr
Inventor
Adrien Delcoigne
Jacques Lanneau
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Saint Gobain Industries SA
Original Assignee
Saint Gobain Industries SA
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Publication date
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
    • B28C—PREPARING CLAY; PRODUCING MIXTURES CONTAINING CLAY OR CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
    • B28C5/00—Apparatus or methods for producing mixtures of cement with other substances, e.g. slurries, mortars, porous or fibrous compositions
    • B28C5/08—Apparatus or methods for producing mixtures of cement with other substances, e.g. slurries, mortars, porous or fibrous compositions using driven mechanical means affecting the mixing
    • B28C5/10—Mixing in containers not actuated to effect the mixing
    • B28C5/12—Mixing in containers not actuated to effect the mixing with stirrers sweeping through the materials, e.g. with incorporated feeding or discharging means or with oscillating stirrers
    • B28C5/16—Mixing in containers not actuated to effect the mixing with stirrers sweeping through the materials, e.g. with incorporated feeding or discharging means or with oscillating stirrers the stirrers having motion about a vertical or steeply inclined axis
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/50—Mixing liquids with solids
    • B01F23/51—Methods thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/50—Mixing liquids with solids
    • B01F23/56—Mixing liquids with solids by introducing solids in liquids, e.g. dispersing or dissolving
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/50—Mixing liquids with solids
    • B01F23/59—Mixing systems, i.e. flow charts or diagrams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
    • B01F27/80—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders with stirrers rotating about a substantially vertical axis
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
    • B01F35/20—Measuring; Control or regulation
    • B01F35/22—Control or regulation
    • B01F35/221—Control or regulation of operational parameters, e.g. level of material in the mixer, temperature or pressure
    • B01F35/2218—Weight of at least one component to be mixed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
    • B01F35/80—Forming a predetermined ratio of the substances to be mixed
    • B01F35/83—Forming a predetermined ratio of the substances to be mixed by controlling the ratio of two or more flows, e.g. using flow sensing or flow controlling devices

Definitions

  • the present invention relates to the mixture of pulverulent solids and liquids and it finds an application in the preparation of hydraulic binders and in particular in the continuous preparation of a mixture of plaster and water.
  • mixers of the type of coulter or paddle mixers formed of a cylindrical tank in which rotates a vertical shaft provided with one or more levels of radial arms terminated by blades and / or plowshares.
  • the blades or the coulters scrape the walls of the tank, turn the products over and thus carry out a stirring.
  • mixers do not ensure sufficient dispersion of the pulverulent solid in the liquid, hence a heterogeneity of the fluidity of the outgoing mixture.
  • turbine mixers are known which consist of a tank in which rotates at very high speed. a disc, a propeller or a turbine.
  • turbine mixers achieve a high shear rate and intensive turbulence at all points in the system, so that the dispersion and homogenization of the products are satisfactory.
  • the present invention overcomes the drawbacks of each of the known embodiments; it makes it possible to continuously supply a mixture of powdery solids and liquids with regular fluidity.
  • this invention prevents any parasitic deposition inside the mixer and, consequently, when working with evolutionary products, eliminates any premature build-up inside said mixer, a fluid evolutionary product being a liquid in which takes place a certain reaction giving rise to a physical or chemical transformation, capable in particular of causing a solid phase to appear or of modifying the characteristics of the solid phase initially charging the liquid.
  • a fluid evolutionary product being a liquid in which takes place a certain reaction giving rise to a physical or chemical transformation, capable in particular of causing a solid phase to appear or of modifying the characteristics of the solid phase initially charging the liquid.
  • the liquid is introduced along the wall of the mixer so as to form there a continuous curtain of liquid which prevents parasitic deposits.
  • the mixed product is extracted through the bottom of the mixer so as to avoid any retention of solid in the tank of said mixer.
  • the filling state of the mixing tank determines the average residence time of the products to be mixed in the mixing tank and said average residence time is at least 3 seconds and preferably between 15 and 30 seconds.
  • the invention also proposes an application of the method to the continuous mixing of plaster and water.
  • FIG. 1 represents a mixer M of pulverulent products and of liquids, according to the invention. It consists of a vertical cylindrical tank 1 which narrows in its lower part 2 to converge towards a discharge orifice 2 '. A deflocculating turbine 3 is mounted inside the tank 1 on a vertical shaft 4 arranged along the axis of the tank and driven by a motor 5. An intermediate bottom 6 of the tank 1 is constituted by the upper surface of a core 7 forming an obstacle inside the converging lower part 2 of the tank 1. This obstacle is a solid of revolution whose shape converges downwards.
  • the core 7 is a cone arranged point downwards at the 'interior of the narrowed lower part 2, itself conical, of the tank, the intermediate bottom then being constituted by the flat base of said cone. As shown in FIG. 3, the cone 7 is held inside the lower part 2 of the tank 1 by fixing lugs 7A.
  • the lower part 2 of the mixer opens into an ejection device 8 in the form of an inverted cyclone, that is to say for example constituted by a conical envelope 9 arranged point at the top, with a flat base 10 and a collection pipe. 11 leaving flush with the base 10, tangentially to the conical casing 9 in the direction of rotation of the turbine 3.
  • This collection pipe 11 extends vertically and is provided with a valve 12 for adjusting the flow rate which delivers the mixture by a pipe 13 to the installations for using the mixture.
  • This valve 12 will be a pneumatic valve with direct passage constituted by an elastic sleeve enclosed in a rigid housing, controlled by a fluid sent under pressure between the housing and the elastic sleeve.
  • the upper edge of the tank 1 is provided with a covered annular weir 14, supplied with liquid by a flexible pipe 15.
  • a bypass 16 connected to the flexible pipe 15 and equipped with an adjustment valve 17 takes part of the liquid and directs it on the shaft 4 of the turbine 3.
  • FIG. 2 shows a complete mixing installation.
  • the mixer M with its tank 1, its core 7 forming an obstacle inside the converging part 2 of the tank, its intermediate bottom 6 formed by the upper surface of the core 7, its annular flow orifice at the periphery the intermediate bottom 6, its ejection device 8 in the form of an inverted cycone, the collecting pipe 11 extended vertically and provided with the valve 12 for adjusting the flow rate of the outgoing mixture, the supply of liquid with the weir 14 and the bypass 16, the turbine 3 driven by the motor 5.
  • This FIG. 2 gives an example of a device S for supplying powdered solid and a device L for supplying liquid, from the mixer M.
  • the device S for supplying solid proposed here comprises a hopper 18 disposed above a conveyor belt 19 forming a balance, balanced on a knife shown diagrammatically at 20 when it is loaded with a determined weight of product.
  • a device is said to be a constant weight carpet.
  • This balance carpet 19 is associated with a hatch 21 for adjusting the thickness of the layer of product delivered by the hopper 18.
  • a vibrating metal corridor 22 provided with a sieve is arranged below the end of the carpet. balance 19.
  • This corridor 22 is inclined with respect to the horizontal by an angle which depends on the pulverulent product and which, in the case of plaster, will be of the order of 45 degrees.
  • This corridor 22 is arranged so that its lowest end overhangs the tank 1 of the mixer M and the pulverulent solid which it delivers falls in the center of the tank 1 on the turbine 3.
  • the liquid supply device L of this FIG. 2 the liquid supply is made from a reservoir 23 at constant level; the liquid flow is adjusted by a valve 24, a flow indicator 25 allows precise control of said flow.
  • Eo and Po being respectively the mass flow of water and the mass flow of plaster.
  • a ratio of 0.8 will be conventionally used.
  • the material flow rates are first set.
  • the water flow rate is adjusted by the valve 24 to the desired Eo value.
  • the plaster flow is then adjusted to the value Po: the plaster contained in the hopper 18 spreads on the constant weight balance carpet 19 adjusted in equilibrium on the knife 20 for a determined weight of product, then the flow Po is obtained by adjusting the running speed of the weighing belt 19.
  • a residence time To of the plaster mixed in the mixer tank is chosen.
  • the turbine 3 is rotated.
  • the mixer tank is closed by obstruction of the pipe 13 or by closing the valve 12.
  • the device L for supplying liquid, adjusted to provide a flow rate Eo is open for the time To chosen. Water is introduced on the one hand by the weir 14, on the other hand by the pipe 16.
  • the turbine 3 rotating at high speed creates agitation of the water.
  • the plaster supply device S adjusted for a flow rate Po, is put into operation for a time To.
  • the plaster supply is cut off.
  • the turbine 3 is allowed to mix the water and the plaster for a time of the order of To / 2 counted from the plaster supply cut-off. Then, after this mixing time To / 2, simultaneously, the water supply is always set for a flow rate Eo, the supply is always set for a flow rate Po, the mixture contained in the tank is allowed to flow of the mixer by opening the pipe 13 or by opening the valve 12 for adjusting the discharge rate of the mixture and by adjusting said valve 12 so that the quantity of product in the mixer remains constant and equal to the quantity present in the tank during starting during the mixing phase. The steady state is thus quickly reached.
  • the water and plaster supply is continuous with respective flow rates Eo and Po, the mixing is permanent, a constant quantity of mixture remains in the mixer tank, the average residence time of the mixture in the mixer is constant and equal to To chosen at start-up, the flow of the mixture is also done continuously with a flow rate (Eo + Po).
  • the water introduced into the annular spillway 14 is distributed uniformly over its entire periphery and by overflow trickles along the inner wall of the tank 1.
  • the water withdrawn by the pipe 16, metered by the valve 17 performs a sprinkling of the 'shaft 4 of the turbine 3.
  • the plaster contained in the hopper 18 spreads on the constant weight balance carpet 19 in equilibrium on the knife 20.
  • the balance carpet being adjusted for a flow Po, any overfeeding or underfeeding momentary plaster causes an imbalance which results in a change in position of the hatch 21 for adjusting the thickness of the plaster layer, a change which tends to restore balance.
  • the plaster falls on the sieve covering the vibrating metal corridor 22, the clusters break and the finely divided plaster flows in said metal corridor. This by its vibrations, spreads in the time the excesses and defects in the plaster supply, due to the landslide process; then it concentrates the plaster in a vein and causes the said vein to fall onto the turbine 3 which rotates at high speed inside the tank 1 of the mixer.
  • the curtain of water formed on the wall of the tank 1 and the excess water created on the shaft of the turbine prevent any deposit of powdered plaster and any undesirable primer of solidification on the wall of the tank 1 and on the tree 4.
  • the turbine 3 rotating at high speed rotates the products contained in the tank.
  • the speed of the turbine is determined so that a stable vortex with a vertical axis is formed, that is to say a single hollow vortex lining the walls of the tank internally.
  • the surface of the mixture then takes a conical shape centered on the shaft 4 of the turbine 3.
  • the depth of the vortex depends on the geometry of the tank of the mixer M and on the speed of rotation of the turbine which is adjusted so that the bottom of the vortex touches said turbine 3. This optimal speed depends on the fluidity of the mixture, which is a function of the ratio and To.
  • the powdery plaster delivered by the vibrating metal corridor 22 falls in the center of the vortex on the turbine 3 rotating at high speed.
  • the rotation of the products ensures homogenization, and the inclination of the surface of the liquid avoids the stagnation of solid products in clusters.
  • the intermediate bottom 6 of the mixer M constituted by the upper surface of the core 7 matching the flow figures of the turbine 3, that is to say the circulation lines of the mixing zone, and being for example flat and arranged in the immediate vicinity of the turbine, no deposit forms there.
  • the plaster / water mixture is extracted regularly in the annular space located between the obstacle-core 7 and the converging wall of the lower part 2 of the mixer.
  • the position of this core 7 with respect to the converging wall of the lower part 2 of the mixer defines the dimensions of this annular space and thus determines a certain limit flow rate.
  • the mixture flows in this space with a sufficient speed which does not allow solidification.
  • the speed of the plaster mixture measured along the generatrix of the cone core 7 will be at least 30 cm / second and generally around 1 m / second.
  • the sections of the mixture extraction pipes located downstream will also be chosen so that this minimum speed is reached, thus avoiding deposits and premature caking.
  • the mixture converges at the tip 2 'of the lower part 2 of the mixer.
  • the mixture still in rotational circulation enters the ejection device 8 in the form of an inverted cyclone.
  • the mixture remains pressed along the conical walls of the ejection device 8 and descends along these walls to the base 10 of the device in a spiral. In this way, an uncontrolled vortex does not form, which can give rise to a dead zone where there is a risk of solidification.
  • the mixture in rotational circulation is then captured by the collection pipe 11 and it then gives a full cylindrical stream whose flow will now be able to be adjusted precisely by the throttling valve located at the end of said collection pipe 11 .
  • the passage section of this valve 22 is constantly adjusted to maintain a constant quantity of mixture in the tank. of the mixer and thereby a constant residence time of said mixture in said mixer. This residence time allows the homogenization of the mixture and the elimination of feed irregularities.
  • valve 12 can be obtained in various ways. It could be regular, but in the case of plaster, taking into account the rapid process of evolution of powdered plaster as soon as it is in contact with water, if one wants to have a mixture with constant fluidity, having so stayed a specific time in the mixer, it will be automatic.
  • the regulation signal sent to valve 12 will be provided by a photoelectric cell reacting as soon as the mixture in the mixer tank has reached a certain level, or by a capacitive system measuring the electrical capacity of a determined height of the mixture, or by a pressure probe placed at the bottom of the tank, or even preferentially by weighing the mixer.
  • the valve 12 will be a direct passage valve constituted by a rigid body, by an elastic inner sleeve and by a fluid supply between the rigid body and the sleeve, said fluid being capable of compressing the elastic sleeve to reduce the flow rate of the valve. .
  • a modulation of the fluid pressure controlling the opening of valve 12 is produced, modulation which causes the sleeve to constantly deform.
  • the sleeve will be made of an elastic, flexible impermeable material, such as air chamber rubber, and at rest it will have substantially the same dimensions as the interior of the rigid body which envelops it.
  • the valve 12 will be controlled using a pneumatic leakage control system varying the opening of said valve 12 as a function of the weight of the mixer and we will take advantage of the system's oscillations induced by the vibrations due to the movement of the mixture and the turbine in the mixer tank to modulate the pressure of the control fluid. More specifically in this case the mixer will be separated from the upstream and downstream installations to make weighing possible.
  • a pneumatic leak system mainly comprises a pneumatic circuit and a force balance beam.
  • the pneumatic circuit is supplied with a constant flow of compressed air; it has two branches, one going to the valve 12, the other opening into the open air near one end of the balance beam and thus determining a certain leak, variable when the beam oscillates.
  • the balance beam weighs constantly on the mixer.
  • the ejection device can be constituted by any conventional means in fluid mechanics, capable of transforming any flow, in particular a rotary flow, into a full vein.
  • an impact crown 26 formed by a pot with a bottom and a side ejection tube.
  • the time To must always remain lower than a value Tp corresponding to the time of start of setting of the mixture.
  • Supply flows Po and Eo and therefore the discharge flow (Po + Ep) being determined, this average retention time To is determined by the filling state of the mixing tank and it is by the maintenance of this filling state that the average retention time is kept constant.
  • the average retention time will be at least equal to three seconds and preferably between 15 and 30 seconds so that sufficient homogenization of the solid and liquid products is obtained.

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Description

  • La présente Invention concerne le mélange de solides pulvérulents et de liquides et elle trouve une application dans la préparation des liants hydrauliques et en particulier dans la préparation en continu d'un mélange de plâtre et d'eau.
  • Il est connu, pour assurer le mélange de solides pulvérulents et de liquides, d'utiliser des mélangeurs du type mélangeurs à socs ou à pales, formés d'une cuve cylindrique dans laquelle tourne un arbre vertical muni de un ou plusieurs niveaux de bras radiaux terminés par des pales et/ou des socs. Les pales ou les socs raclent les parois de la cuve, retournent les produits et effectuent ainsi un brassage. Mais de tels mélangeurs n'assurent pas une dispersion suffisante du solide pulvérulent dans le liquide, d'où une hétérogénéité de la fluidité du mélange sortant On connait d'autre part des mélangeurs à turbine constitués par une cuve dans laquelle tourne à très grande vitesse un disque, une hélice ou une turbine. Le solide et le liquide sont reçus sur la turbine que les disperse instantanément. A l'opposé des mélangeurs à socs, les mélangeurs à turbine réalisent un taux de cisaillement élevé et une turbulence intensive en tous les points du système, de sorte que la dispersion et l'homogénéisation des produits sont satisfaisantes.
  • Mais si l'on étudie le comportement d'un tel mélangeur, en y introduisant une matière colorée ou en général toute matière pouvant être aisément décelée qu'on appelle traceur, et en enregistrant la concentration dudit traceur à la sortie, on constate qu'une variation d'alimentation se répercute sans modification à la sortie au bout d'un temps très bref de l'ordre de la seconde. Ainsi, dans un mélangeur à turbine, le temps de séjour des produits est très bref, si bref que les irrégularités à l'alimentation ne peuvent être effacées par l'opération de mélangeage et se retrouvent intégralement en sortie. Lorsqu'on désirera une fluidité régluière du produit final, impossible à obtenir par une régularité d'alimentation, les mélangeurs à turbine ne conviendront donc pas.
  • Il est également connu par le brevet BE-A-556 314 d'utiliser en patisserie, un mélangeur fonctionnant en continu et comportant une cuve avec orifice d'évacuation équipé d'une vanne de réglage, dans le fond, dans laquelle tourne un rotor double sensiblement à mi- hauteur, pour créer un tourbillon supérieur et un tourbillon inférieur des produits à mélanger.
  • Des ingrédients solides et liquides sont introduits en continu et du mélange est soutiré par le fond du mélangeur de façon à maintenir un niveau constant dans la cuve. Mais dans un tel mélangeur, des produits risquent d'être recyclés indéfiniment en passant d'un tourbillon à l'autre, des dépôts risquent de se produire à la surface supérieure du mélange et des zones mortes peuvent exister entre les tourbillons.
  • De telles manifestations sont sans inconvénients lorsqu'il s'agit de produits stables, mais sont inacceptables lorsque le mélange est évolutif.
  • La présente invention remédie aux inconvénients de chacune des réalisations connues; elle permet de fournir en continu un mélange de solides- pulvérulents et de liquides avec une fluidité régulière.
  • En outre, cette invention empêche tout dépôt parasite à l'intérieur du mélangeur et, en conséquence, lorsqu'on travaille avec des produits évolutifs, supprime toute prise en masse prématurée à l'intérieur dudit mélangeur, un produit évolutif fluide étant un liquide dans lequel se produit une certaine réaction donnant lieu à une transformation physique ou chimique, susceptible notamment de faire apparaître une phase solide ou de modifier les caractéristiques de la phase solide chargeant initialement le liquide. Comme exemple de produit évolutif, on peut citer le plâtre qui, dès qu'il est mélangé à l'eau, se met à évoluer rapidement jusqu'à ce qu'il soit totalement pris en masse.
  • Elle propose un procédé de mélange en continu de solides pulvérulents et de liquides, qui consiste:
    • - à introduire en continu la phase liquide dans une cuve de mélangeage;
    • - à introduire en continu la phase solide dans ladite cuve avec un débit tel que soient respectées les proportions désirées de solide et de liquide dans le mélange;
    • - à assurer la rotation des produits contenus dans la cuve de façon à former un vortex;
    • - à régler les débits d'alimentation en solide et en liquide pour que se maintienne constamment un certain état de remplissage de la cuve;
    • - à évacuer en continu le mélange des produits pour que se conserve cet état de remplissage.
  • Aventageusement, le liquide est introduit le long de le paroi du mélangeur de façon à y former un rideau continu de liquide qui empêche les dépôts parasites.
  • Préférentiellement, le produit mélangé est extrait au travers du fond du mélangeur de façon à éviter toute rétention de solide dans la cuve dudit mélangeur.
  • Ce régime permanent s'obtient après une période de démarrage qui comporte les étapes suivantes:
    • - introduction dans une cuve de mélange du liquide et du solide dans les proportions du rapport pondérai de mélange préalablement choisi, jusqu'à atteindre un certain état de remplissage de ladite cuve de mélangeage;
    • - mise en rotation dans la cuve, des produits introduits et maintien en rotation pendant un temps déterminé,
  • Puis, simultanément:
    • - admission en continu dans la cuve, du liquide et du solide avec des débits tels que soit respecté le rapport mondéral de mélange;
    • - évacuation en continu du mélange avec un débit tel que se conserve l'état de remplissage.
  • L'état de remplissage de la cuve de mélange détermine le temps de séjour moyen des produits à mélanger dans la cuve de mélangeage et ledit temps de séjour moyen est au moins égal à 3 secondes et préférentiellement compris entre 15 et 30 secondes.
  • L'invention propose également une application du procédé au mélange en continu de plâtre et de l'eau.
  • L'invention propose en outre un dispositif pour mettre en oeuvre le procédé de mélange. Un tel dispositif est constitué par un mélangeur caractérisé en ce qu'il comprend:
    • - une cuve formée par un solide de révolution creux muni à son extrémité inférieure d'un orifice d'écoulement équipé de moyens de réglage du débit d'écoulement, ladite cuve possédant une paroi intérieure ajourée qui constitue un.fond intermédiaire;
    • - une turbine défloculeuse disposée à l'intérieur de la cuve au-des-sus du fond intermédiaire et tournant autour d'un axe vertical situé suivant l'axe de-la cuve;
    • - des moyens d'alimentation en liquide qui, avantageusement, distribuent le liquide en un rideau continu le long de la paroi de la cuve de mélangeage;
    • - des moyens d'alimentation en solide.
  • L'invention.- sera maintenant décrite en référence aux dessins, qui représentent:
    • - figure 1: un schéma de la cuve de mélangeage;
    • - Figure 2: une installation complète de mélange;
    • - Figure 3: une section horizontale. de la cuve de mélange de la Figure 1, prise immédiatement au-dessus du fond intermédiaire;
    • - Figure 4: une section horizontale du dispositif d'éjection prise immédiatement au-des- sus du fond dudit dispositif;
    • - Figure 5: un schéma d'une partie du mélangeur dont le dispositif d'éjection est une couronne d'impact. 1
  • La figure 1 représente un mélangeur M de produits pulvérulents et de liquides, conforme à l'invention. Il est constitué par une cuve 1 cylindrique verticale qui se rétrécit dans sa partie basse 2 pour converger vers un orifice d'évacuation 2'. Une turbine défloculeuse 3 est montée à l'intérieur de la cuve 1 sur un arbre vertical 4 disposé suivant l'axe de la cuve et entraîné par un moteur 5. Un fond intermédiaire 6 de la cuve 1 est constitué par la surface supérieure d'un noyau 7 formant obstacle à l'intérieur de la partie basse convergente 2 de la cuve 1. Cet obstacle est un solide de révolution dont la forme converge vers le bas. Il est centré sur l'axe de la cuve et il a des dimensions inférieures aux dimensions intérieures de la partie basse convergente 2 du mélangeur, ménageant ainsi un orifice annulaire à sa périphérie. La surface supérieure 6 du noyau 7 a une forme telle qu'elle épouse les figures d'écoulement correspondant à la turbine 3. Dans une forme de réalisation simple illustrée par la figure 1, le noyau 7 est un cône disposé pointe en bas à l'intérieur de la partie basse rétrécie 2, elle-même conique, de la cuve, le fond intermédiaire étant alors constitué par la base plane dudit cône. Comme montré figure 3, le cône 7 est maintenu à l'intérieur de la partie basse 2 de la cuve 1 par des pattes de fixation 7A.
  • La partie basse 2 du mélangeur débouche dans un dispositif d'éjection 8 en forme de cyclone inversé, c'est-à-dire par exemple constitué par une enveloppe conique 9 disposée point en haut, avec une base 10 plane et un tuyau de captage 11 sortant au ras de la base 10, tangentiellement à l'enveloppe conique 9 dans le sens de rotation de la turbine 3. Ce tuyau de captage 11 se prolonge verticalement et est muni d'une vanne 12 de réglage du débit qui délivre le mélange par un tuyau 13 aux installations d'utilisation du mélange. Cette vanne 12 sera une vanne pneumatique à passage direct constituée par un manchon élastique enfermé dans un boîtier rigide, commandée par un fluide envoyé sous pression entre le boîtier et le manchon élastique.
  • Le bord supérieur de la cuve 1 est muni d'un déversoir annulaire 14 recouvert, alimenté en liquide par un tuyau flexible 15. Une dérivation 16 branchée sur le tuyau flexible 15 et équipée d'une vanne de réglage 17 prélève une partie du liquide et la dirige sur l'arbre 4 de la turbine 3.
  • A titre d'exemple, un mélangeur pouvant fournir de 30 à 65 kg de mélange par mn pourra avoir les caractéristiques suivantes:
    • vitesse de la turbine 1275 tours/mn n
    • diamètre de la turbine 150 mm diamètre de la cuve de
    • mélangeage 292 mm hauteur de la cuve au-dessus du
    • fond intermédiaire 485 mm angle au sommet du cône qui
    • constitue le noyau obstacle 145 degrés diamètre de la sortie du
    • mélangeur 35 mm distance entre la turbine et le
    • fond intermédiaire 15 mm angle au sommet de la partie
    • basse du mélangeur environ 145 degrés.
  • La figure 2 représente une installation complète de mélange. On retrouve le mélangeur M avec sa cuve 1, son noyau 7 formant obstacle à l'intérieur de la partie convergente 2 de la cuve, son fond intermédiaire 6 constitué par la surface supérieure du noyau 7, son orifice d'écoulement annulaire à la périphérie du fond intermédiaire 6, son dispositif d'éjection 8 en forme de cycjone inversé, le tuyau de captage 11 prolongé verticalement et muni de la vanne 12 de réglage du débit du mélange sortant, l'alimentation en liquide avec le déversoir 14 et la dérivation 16, la turbine 3 mue par le moteur 5. Cette figure 2 donne en exemple un dispositif S d'alimentation en solide pulvérulent et un dispositif L d'alimentation en liquide, du mélangeur M. Le dispositif S d'alimentation en solide proposé ici comporte une trémie 18 disposée audessus d'un tapis transporteur 19 formant balance, en équilibre sur un couteau schématisé en 20 lorsqu'il est chargé d'un poids déterminé de produit. Un tel appareil est dit tapis-balance ' à poids constant. Ce tapis-balance 19 est associé à une trappe 21 de réglage de l'épaisseur de la couche de produit délivrée par la trémie 18. Un couloir métallique vibrant 22 muni d'un tamis est disposé au-dessous de l'extrémité du tapis-balance 19. Ce couloir 22 est incliné par rapport à l'horizontale d'un angle qui dépend du produit pulvérulent et qui, dans le cas du plâtre, sera de l'ordre de 45 degrés. Ce couloir 22 est disposé de telle sorte que son extrémité la plus basse surplombe la cuve 1 du mélangeur M et que le solide pulvérulent qu'il délivre tombe au centre de la cuve 1 sur la turbine 3.
  • Dans le dispositif d'alimentation en liquide L de cette figure 2, l'alimentation en liquide est faite à partir d'un réservoir 23 à niveau constant; un réglage du débit du liquide est effectué par une vanne 24, un indicateur de débit 25 permet le contrôle précis dudit débit.
  • l'installation de mélange fonctionne de la manière que nous allons décrire ci-après. Nous prendrons le plâtre comme exemple de solide pulvérulent et l'eau comme exemple de liquide.
  • Avant démarrage, un rapport pondéral de mélange
    Figure imgb0001
    est choisi, Eo et Po étant respectivement le débit massique d'eau et le débit massique de plâtre. Un rapport de 0,8 sera classiquement employé. Les débits de matière sont d'abord réglés.
  • Le débit d'eau est réglé par la vanne 24 à la valeur Eo désirée. Le débit de plâtre est réglé ensuite à la valeur Po: le plâtre contenu dans la trémie 18 se répand sur le tapis-balance à poids constant 19 réglé en équilibre sur le couteau 20 pour un poids déterminé de produit, puis le débit Po est obtenu par le réglage de la vitesse de défilement du tapis-balance 19. Un temps de séjour To du plâtre mélangé dans la cuve du mélangeur est choisi. La turbine 3 est mise en rotation. La cuve du mélangeur est fermée par obstruction du tuyau 13 ou par fermeture de la vanne 12. Le dispositif L d'alimentation en liquide, réglé pour fournir un débit Eo, est ouvert pendant le temps To choisi. L'eau est introduite d'une part par le déversoir 14, d'autre part par le tuyau 16. La turbine 3 tournant à grande vitesse crée une agitation de l'eau. Au bout du temps To, l'alimentation en eau est coupée. Puis, le dispositif S d'alimentation en plâtre, réglé pour un débit Po, est mis en fonctionnement pendant un temps To. Au bout du temps To, l'alimentation en plâtre.est coupée.
  • On laisse la turbine 3 mélanger l'eau et le plâtre pendant un temps de l'ordre de To/2 compté à partie de la coupure d'alimentation en plâtre. Puis, après ce temps To/2 de mélange, simultanément, on ouvre l'alimentation en eau toujours réglée pour un débit Eo, on ouvre l'alimentation toujours réglée pour un débit Po, on laisse s'écouler le mélange contenu dans la cuve du mélangeur en débouchant le tuyau 13 ou en ouvrant la vanne 12 de réglage du débit d'évacuation du mélange et en réglant ladite vanne 12 pour que la quantité de produit dans le mélangeur reste constante et égale à la quantité présente dans la cuve au cours du démarrage pendant la phase du mélangeage. Le régime permanent est ainsi rapidement atteint. L'alimentation en eau et en plâtre est continue avec des débits respectifs Eo et Po, le mélange est permanent, une quantité constante de mélange subsiste dans la cuve du mélangeur, le temps moyen de séjour du mélange dans le mélangeur est constant et égal à To choisi au démarrage, l'écoulement du mélange se fait lui aussi en continu avec un débit (Eo+Po).
  • L'eau introduite dans le déversoir annulaire 14 se répartit uniformément sur toute sa périphérie et par débordement ruisselle le long de la paroi intérieure de la cuve 1. L'eau prélevée par le tuyau 16, dosée par la vanne 17 réalise un arrosage de l'arbre 4 de la turbine 3. Le plâtre contenu dans la trémie 18 se répand sur le tapis-balance à poids constant 19 en équilibre sur le couteau 20. Le tapis-balance étant réglé pour un débit Po, toute suralimentation ou sous- alimentation momentanée en plâtre provoque un déséquilibre qui entraîne une modification de position de la trappe 21 de réglage de l'épaisseur de la couche de plâtre, modification qui tend à rétablir l'équilibre.
  • En bout de tapis-balance 19, le plâtre tombe sur le tamis recouvrant le couloir métallique vibrant 22, les amas se brisent et le plâtre finement divisé s'écoule dans ledit couloir métallique. Celui-ci par ses vibrations, étale dans le temps les excès et les défauts à l'alimentation du plâtre, dus au processus d'éboulement; puis il concentre le plâtre en une veine et fait chuter ladite veine sur la turbine 3 qui tourne à grande vitesse à l'intérieur de la cuve 1 du mélangeur. Le rideau d'eau formé sur la paroi de la cuve 1 et l'excès d'eau créé sur l'arbre de la turbine empêchent tout dépôt de plâtre pulvérulent et toute amorce indésirable de prise en masse sur la paroi de la cuve 1 et sur l'arbre 4.
  • La turbine 3 tournant à grande vitesse met en rotation les produits contenus dans la cuve. La vitesse de la turbine est déterminée pour qu'il se forme un vortex stable à axe vertical, c'est-à-dire un seul tourbillon creux habillant intérieurement les parois de la cuve.
  • La surface du mélange prend alors une forme conique centrée sur l'arbre 4 de la turbine 3.
  • La profondeur du vortex dépend de la géométrie de la cuve du mélangeur M et de la vitesse de rotation de la turbine à que l'on règle pour que le fond du tourbillon touche ladite turbine 3. Cette vitesse optimale dépend de la fluidité du mélange, laquelle est fonction du rapport
    Figure imgb0002
    et de To.
  • Une vitesse insuffisante produira un recouvrement excessif de la turbine par le mélange et une surface trop plane du mélange sur laquelle pourront subsister des amas de solide non dispersés dans l'eau.
  • Au contraire, une vitesse trop importante aura tendance à creuser excessivement le vortex jusqu'à découvrir toute la turbine 3 et à faire monter le mélange trop haut le long de la paroi de la cuve 1, celui-ci retombant alors périodiquement sur la turbine, entramant ainsi un mouvement de rotation irrégulier.
  • Le plâtre pulvérulent délivré par le couloir métallique vibrant 22 tombe au centre du vortex sur la turbine 3 tournant à grande vitesse.
  • . Il est instantanément dispersé et projeté dans le mélange préexistant dans la cuve 1.
  • La rotation des produits assure l'homogénéisation, et l'inclinaison de la surface du liquide évite la stagnation de produits solides en amas. Le fond intermédiaire 6 du mélangeur M constitué par la surface supérieure du noyau 7 épousant les figures d'écoulement de la turbine 3, c'est-à-dire les lignes de circulation de la zone de mélange, et étant par exemple plat et disposé à proximité immédiate de la turbine, aucun dépôt ne s'y forme. Le mélange plâtre/eau s'extrait de façon régulière dans l'espace annulaire situé entre le noyau-obstacle 7 et la paroi convergente de la partie basse 2 du mélangeur. La position de ce noyau 7 par rapport à la paroi convergente de la partie basse 2 du mélangeur définit les dimensions de cet espace annulaire et détermine ainsi un certain débit d'écoulement limite. Le mélange s'écoule dans cet espace avec une vitesse suffisante qui ne permet pas les prises en masse. Dans le cas où le noyau 7 est un cône et où la paroi extérieure de la partie convergente 2 du mélangeur est elle-même conique, la vitesse du mélange de plâtre mesurée le long de la génératrice du noyau en cône 7 sera au moins de 30 cm/seconde et généralement de l'ordre de 1 m/seconde. Les sections des tuyauteries d'extraction du mélange situées en aval seront également choisies pour que l'on y atteigne cette vitesse minimale évitant ainsi les dépôts et une prise en masse prématurée.
  • Le mélange converge à la pointe 2' de la partie basse 2 du mélangeur. Le mélange toujours en circulation rotationnelle pénètre dans le dispositif d'éjection 8 en forme de cyclone inversé. Le mélange reste plaqué le long des parois coniques du dispositif d'éjection 8 et descend lelong de ces parois jusqu'à la base 10 du dispositif en décrivant une spirale. De cette façon, il ne se forme pas de tourbillon non contrôlé pouvant donner lieu à une zone morte où risquerait de se produire une prise en masse. Le mélange en circulation rotationnelle est ensuite capté par le tuyau de captage 11 et il donne alors une veine cylindrique pleine dont le débit sera désormais susceptible d'être réglé de façon précise par la vanne à étranglement située à l'extrémité dudit tuyau de captage 11.
  • Les débits d'alimentation Po et Eo n'étant cependant pas parfaitement stables et pouvant subir des fluctuations qui entraîneraient des fluctuations de fluidité du mélange, le section de passage de cette vanne 22 est constamment ajustée pour maintenir une quantité constante de mélange dans la cuve du mélangeur et par là même un temps de séjour constant dudit mélange dans ledit mélangeur. Ce temps de séjour permet l'homogénéisation du mélange et la suppression des irrégularités d'alimentation.
  • Le réglage de la vanne 12 pourra être obtenu de diverses façons. Il pourrait être rriànuel, mais dans le cas du plâtre, compte tenu du processus rapide d'évolution du plâtre pulvérulent dès qu'il est en contact avec l'eau, si l'on veut disposer d'un mélange à fluidité constante, ayant donc séjourné un temps bien précis dans le mélangeur, il sera automatique. Le signal de régulation envoyé à la vanne 12 sera fourni par une cellule photo-électrique réagissant dès que le mélange dans la cuve du mélangeur aura atteint un certain niveau, ou par un système capacitif mesurant la capacité électrique d'une hauteur déterminée du mélange, ou par une sonde de pression disposée au fond de la cuve, ou encore préférentiellement par pesée du mélangeur.
  • La vanne 12 sera une vanne à passage direct constituée par un corps rigide, par un manchon intérieur élastique et par une amenée de fluide entre le corps rigide et le manchon, ledit fluide étant susceptible de comprimer le manchon élastique pour diminuer le débit de la vanne. Pour éviter tout dépôt et toute prise en masse du plâtre au niveau de l'étranglement de la vanne 12, on produit une modulation de la pression du fluide commandant l'ouverture de la vanne 12, modulation qui fait se déformer constamment le manchon.
  • Avantageusement, pour favoriser les déformations, le manchon sera constitué d'une matière imperméable élastique, souple, telle qui du caoutchouc de chambre à air et il aura au repos sensiblement les mêmes dimensions que l'intérieur du corps rigide qui l'enveloppe.
  • Avantageusement, on commandera la vanne 12 à l'aide d'un système pneumatique de régulation à fuite faisant varier l'ouverture de ladite vanne 12 en fonction du poids du mélangeur et on profitera des oscillations du système induites par les vibrations dues au mouvement du mélange et de la turbine dans la cuve du mélangeur pour moduler la pression du fluide de commande. Plus spécialement dans ce cas le mélangeur sera désolidarisé des installations amont et aval pour rendre la pesée possible. Un tel système pneumatique à fuite comporte principalement un circuit pneumatique et un fléau de balance de forces. Le circuit pneumatique est alimenté acec un débit constant d'air comprimé; il comporte deux dérivations, l'une allant à la vanne 12, l'autre débouchant à l'air libre à proximité d'une extrémité du fléau de balance et déterminant ainsi une certaine fuite, variable lorsque le fléau oscille. Le fléau de balance pèse en permanence le mélangeur. Il est mis à l'équillbre pour un poids déterminé du mélangeur grâce à un ressort de rappel et à un contrepoids de tarage réglable et Il oscille lorsque ce poids varie. Il fait alors augmenter ou diminuer'ta fuite du circuit pneumatique et par contrecoup, respectivement diminuer ou augmenter la pression de l'air dirigé sur la vanne, modifiant ainsi la section de passage de la vanne et par conséquent le débit d'evacuation du mélangeur. En outre, les mouvements du mélange et les vibrations de la turbine font légèrement osciller le fléau en permanence; et ce sont ces oscillations légères, qui, détectées par le circuit pneumatique, engendrent la modulation de pression du fluide commande de la vanne. Le manchon élastique de la vanne recevant en plus de son signal de régulation un signal pulsatoire résultant des vibrations induites par la turbine se déforme constamment, empêchant ainsi tout dépôt de plâtre.
  • Le dispositif d'éjection pourra être constitué par n'importe quel moyen classique en mécanique des fluides, capable de transformer un flux quelconque, en particulier un flux rota- tionnel, en une veine pleine. Ainsi, on pourra utiliser une couronne d'impact 26 formée par un pot posédant un fond et un tube latéral d'éjection.
  • Le temps To doit toujours rester inférieur à une valeur Tp correspondant au temps de début de prise du mélange. Des débits d'alimentation Po et Eo et de ce fait le débit d'évacuation (Po+Ep) étant déterminés, ce temps moyen de rétention To est déterminé par l'état de remplissage de la cuve de mélangeage et c'est par le maintien de cet état de remplissage que l'on conserve constant le temps moyen de rétention. Le temps moyen de rétention sera au moins égal à trois secondes et préférentiellement compris entre 15 et 30 secondes pour que soit obtenue une homogénéisation suffisante des produits solides et liquides.
  • Il a été décrit jusqu'à maintenant le mélange du plâtre et de l'eau, mais le procédé reste identique et le dispositif fonctionne de la même façon si l'on introduit des additifs à l'une quelconque des différentes étapes du mélange, le mot additif désignant des produits réactifs ou inertes, solides ou liquides, de préférence finement divisés lorsqu'ils sont solides. On pourra ainsi introduire des additifs solides avec le plâtre pulvérulent, soit que l'ajout ait été fait préalablement par le fabricant de plâtre, soit que l'on distribue ledit additif dans la trémie 18 ou sur le tapis-balance 19. On pourra aussi introduire des additifs solides ou liquides dans l'eau, ou bien encore directement dans le mélangeur. Lesdits additifs peuvent consister en des adjuvants chimiques ou des éléments de renfort du plâtre tels que des fibres coupées ou finement divisées.
  • Il faut donc prendre les mots "plâtre pulvérulent" et "eau" dans un sens plus général, et il est préférable de parier de phase solide ou de solide pour désigner aussi bien le plâtre pulvérulent seul que le mélange de plâtre avec d'autres solides, et de parler de phase liquide ou de liquide pour désigner l'eau seule aussi bien que l'eau contenant des additifs solides ou liquides.

Claims (22)

1. Procédé de mélange en continu de solides pulvérulents et de liquides, notamment du plâtre et de l'eau essentiellement, dans lequel on introduit en continu la phase solide et la phase liquide dans une cuve de mélange avec des débits respectifs tels, que les proportions désirées de solide et de liquide dans le mélange soient respectées, on fait tourbillonner les produits contenus dans la cuve à l'aide d'une turbine pour assurer leur mélange, on évacue en continu du mélange, on règle les débits à l'alimentation et le débit à l'évacuation pour que se maintienne constamment un certain état de remplissage, caractérisé en ce qu'on introduit le liquide essentiellement en un film continu le long de la paroi verticale du mélangeur, on fait tourbillonner les produits à l'intérieur d'un seul vortex, on introduit le solide au centre du vortex ainsi créé, on laisse s'extraire le mélange par la . périphérie du fond de la cuve du mélangeur.
2. Procédé de mélange selon la revendication 1, caractérisé en ce que sa période de démarrage comporte les étapes suivantes:
-introduction d'une quantité déterminée d'eau dans la cuve de mélange dont l'évacuation est fermée,
- mise en action de la turbine de mélange pour créer le vortex,
- ajout du solide pulvérulent en une quantité telle que le rapport pondéral de mélange soit respecté,
- attente en mélangeant pendant un temps déterminé,

puis simultanément:
- admission en continu dans la cuve, de l'eau et du solide avec des débits tels que soit respecté le rapport pondérai de mélangé;
- ouverture. de l'orifice d'évacuation de la cuve et évacuation en continu du mélange avec un débit tel que se conserve le niveau de remplissage.
3. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le temps de séjour moyen des produits dans la cuve de mélange, déterminé par l'état de remplissage de latide cuve et le débit d'évacuation est au moins égal à 3 secondes et de préférence compris entre 15 et 30 secondes.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on règle la vitesse de rotation de la turbine pour que le fond du vortex touche ladite turbine sans la découvrir.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que des additifs liquides et solides sont introduits dans l'eau du mélange ou directement dans le mélangeur.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que des additifs solides sont introduits mélés au solide, en lloccurence le plâtre pulvérulent.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le mélange est extrait du mélangeur avec une vitesse supérieure à 30 cm/seconde.
8. Mélangeur vertical du type cuve, pour solides pulvérulents et liquides comportant une cuve (1) formée, par un solide de révolution creux, muni à son extrémité inférieure d'un orifice d'écoulement (2') équipé de moyens (12) de réglage du débit d'écoulement, une alimentation en liquide (15), une alimentation en solide (5), une turbine (3) tournant dans la cuve autour d'un axe vertical, caractérisé en ce que:
- la cuve (1) est un cylindre vertical prolongé vers le bas par une partie qui se rétrécit pour converger vers l'orifice d'écoulement (2'),
- une paroi intérieure (6) formant fond intermédiaire, a jourée à sa périphérie est disposée juste en dessous de la turbine (3),
- l'alimentation en liquide (15, 14) distribue du liquide en un film continu sur toute la paroi latérale de la cuve.
9. Mélangeur suivant la revendication 8, caractérisé en ce que la turbine (3) est une turbine défloculeuse.
10. Mélangeur suivant l'une quelconque des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que le fond intermédiaire (6). présente une surface supérieure dont la forme épouse les lignes de circulation de la zone de mélange supérieure.
11. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 8, 9 ou 10, caractérisé en ce que le fond intermédiaire (6) présente une surface supérieure plane perpendiculaire à l'axe de la cuve.
12. Mélangeur selon la revendication 11, caractérisé en ce que le fond. intermédiaire (6) présente une paroi circulaire centrée sur l'axe de la cuve (1) et de diamètre inférieur au diamètre intérieur de ladite cuve, les jours de ce fond intermédiaire étant réalisés par l'intervalle qui existe entre ledit fond et la paroi latérale de la cuve.
13. Mélangeur selon la revendication 12, caractérisé en ce que le fond intermédiaire (6) est situé au niveu de la jonction du cylindre avec la partie basse rétrécie et convergente de la cuve.
14. Mélangeur suivant la revendication 13, caractérisé en ce que le fond intermédiaire (6) est constitué par la surface supérieure d'un noyau (7) ayant la forme d'un solide de révolution convergent vers le bas, disposé à l'intérieur de la partie basse convergente de la cuve, centré sur l'axe de ladite cuve, ledit noyau ayant une section inférieure à la section de la cuve de façon à réserver un intervalle annulaire entre lui et la paroi intérieure de ladite cuve.
15. Mélangeur suivant la revendication 14, caractérisé en ce que le noyau (7) disposé à l'intérieur de la partie basse de la cuve (1) du mélangeur est un cône droit disposé pointe en bas, dont la base plane constitue le fond intermédiaire (6), la partie basse convergente de 1a. cuve étant alors elle-même conique.
16. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 8 à 15, caractérisé en ce que les moyens de réglage du débit d'écoulement comportent une vanne à étranglement (12).
17. Mélangeur selon la revendication 16, caractérisé en ce que la vanne à étranglement (12) est précédée par un dispositif d'éjection (8) disposé sour l'orifice d'écoulement (2') de la cuve de mélange et faisant corps avec ladite cuve, ledit dispositif recevant le mélange et transformant son écoulement en une veine pleine.
18: Mélangeur selon la revendication 17, . caractérisé en ce que le dispositif d'éjection (8) a la forme d'un cyclone inversé, c'est-à-dire est constitué par une enveloppe conique disposée pointe en haut avec une entrée à la pointe du cône, avec une base (10) plane et avec un tuyau de captage (11) sortant au ras de ladite base, tangentiellement à l'enveloppe conique dans le sens de rotation de la turbine (3) du mélangeur.
19. Mélangeur selon la revendication 18, caractérisé en ce que le dispositif d'éjection (8) est une couronne d'impact formée d'un pot vertical avec fond (10) et tuyau latéral de sortie (11 ).
20. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 16 à 19, caractérisé en ce que la. vanne à étranglement (12) est automatique et commandée par l'un des moyens suivants: cellule photoélectrique détectant le niveau du mélange dans la cuve du mélangeur, sonde de pression disposée sur le fond intermédiaire (6) de la cuve (1), système capacitif, bras de fléau pesant en permanence la cuve du mélangeur, la cuve du mélangeur étant dans ce dernier cas désolidarisée des installations amont et aval.
21. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 8 à 20, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation (5) en solide pulvérulent comportent:
- une trémie d'alimentation (18) munie d'une trappe de réglage du débit;
- un tapis-balance (19) à poids constant sur lequel est déversé le solide pulvérulent de la trémie (18) et dont le déséquilibre provoque une modification de la position de la trappe de réglage;
- un régularisateur d'écoulement du solide pulvérulent délivré par le tapis-balance, ledit régularisateur étant constitué par une goulotte vibrante.
22. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 8 à 21, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation en liquide (4) comportent:
-un déversoir annulaire (14) recouvrant le bord supérieur de la cuve (1) et distribuant le liquide le long des parois latérales de la cuve;
- un tube (16) dirigé sur l'arbre de la turbine;
- une vanne (24) de réglage du débit.
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