EA033946B1 - Method and apparatus for preheating and smelting manganese ore sinter - Google Patents
Method and apparatus for preheating and smelting manganese ore sinter Download PDFInfo
- Publication number
- EA033946B1 EA033946B1 EA201891065A EA201891065A EA033946B1 EA 033946 B1 EA033946 B1 EA 033946B1 EA 201891065 A EA201891065 A EA 201891065A EA 201891065 A EA201891065 A EA 201891065A EA 033946 B1 EA033946 B1 EA 033946B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- carbon
- gas
- carbon dioxide
- stage
- electric arc
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/10—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by solid carbonaceous reducing agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B47/00—Obtaining manganese
- C22B47/0018—Treating ocean floor nodules
- C22B47/0027—Preliminary treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B4/00—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys
- C22B4/08—Apparatus
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B47/00—Obtaining manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B47/00—Obtaining manganese
- C22B47/0018—Treating ocean floor nodules
- C22B47/0036—Treating ocean floor nodules by dry processes, e.g. smelting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/10—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals with refining or fluxing agents; Use of materials therefor, e.g. slagging or scorifying agents
- C22B9/103—Methods of introduction of solid or liquid refining or fluxing agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/10—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals with refining or fluxing agents; Use of materials therefor, e.g. slagging or scorifying agents
- C22B9/106—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals with refining or fluxing agents; Use of materials therefor, e.g. slagging or scorifying agents the refining being obtained by intimately mixing the molten metal with a molten salt or slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/16—Remelting metals
- C22B9/22—Remelting metals with heating by wave energy or particle radiation
- C22B9/226—Remelting metals with heating by wave energy or particle radiation by electric discharge, e.g. plasma
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Oceanography (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Область техникиTechnical field
Данное изобретение относится к способу предварительного нагрева и плавки агломерата марганцевой руды, как определено в преамбуле независимого п. 1 формулы изобретения.This invention relates to a method for preheating and smelting manganese ore sinter, as defined in the preamble of the independent claim 1 of the claims.
Также данное изобретение относится к устройству для предварительного нагрева и плавки агломерата марганцевой руды, как определено в преамбуле независимого п.14 формулы изобретения.The invention also relates to a device for preheating and smelting manganese ore sinter, as defined in the preamble of the independent claim 14 of the claims.
Цель изобретенияThe purpose of the invention
Целью данного изобретения является обеспечение способа и устройства для энергетически эффективной плавки агломерата марганцевой руды.The aim of the present invention is the provision of a method and device for energy-efficient smelting of manganese ore.
Краткое описание изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
Способ предварительного нагрева и плавки агломерата марганцевой руды отличается тем, что определено в независимом п.1 формулы изобретения.The method of preheating and smelting manganese ore sinter differs in that defined in the independent claim 1 of the claims.
Предпочтительные примеры воплощения данного способа определены в зависимых пп.2-13.Preferred embodiments of this method are defined in dependent claims 2-13.
Устройство для предварительного нагрева и плавки агломерата марганцевой руды отличается соответственно тем, что определено в независимом п.14.A device for preheating and smelting manganese ore sinter differs in accordance with what is defined in independent clause 14.
Предпочтительные примеры воплощения данного устройства определены в зависимых пп.15-26.Preferred embodiments of this device are defined in dependent claims 15-26.
Данное изобретение основано на предварительном нагреве исходной смеси, содержащей, по меньшей мере, агломерат марганцевой руды и восстанавливающий агент для устранения влаги из исходной смеси и предварительного нагрева исходной смеси до такой высокой температуры, которой можно достичь без горения или потери углерода в восстанавливающем агенте, который необходим в исходной смеси для целей восстановления.The present invention is based on preheating a feed mixture containing at least a manganese ore agglomerate and a reducing agent to remove moisture from the feed mixture and preheating the feed mixture to a temperature that can be achieved without burning or loss of carbon in the reducing agent that needed in the starting mixture for recovery purposes.
При предварительном нагреве содержащей марганец руды лимитирующим фактором являются потребляющие углерод реакции, особенно реакция Будуара (С(тв.)+СО2(г)^2СО(г)). Также протекает реакция образования водяного газа, Н2О+С^Н2+СО. Таким образом, при предварительном нагреве локальная температура в бункере предварительной обработки может составлять не выше 600-700oC в зависимости от реакционной способности углерода в восстанавливающем агенте исходной смеси. Средняя температура горячей загрузки в электрическую печь обычно составляет ниже 600oC.When preheating ore containing manganese limiting factor is the carbon-consuming reactions, especially the Boudouard reaction (C (sol.) + CO2 (g) ^ 2CO (g)). The reaction of formation of water gas, Н 2 О + С ^ Н 2 + СО, also proceeds. Thus, during pre-heating, the local temperature in the pre-treatment hopper can be no higher than 600-700 o C depending on the reactivity of carbon in the reducing agent of the initial mixture. The average temperature of the hot charge in an electric oven is usually below 600oC.
Предварительный нагрев исходной смеси экономит электрическую энергию в дуговой электропечи с закрытой дугой, улучшает ее работу, повышает производительность и безопасность плавки путем предотвращения реакции между углеродом и кислородом в исходной смеси и, таким образом, предотвращает неконтролируемое повышение температуры и, возможно, взрывы.Preheating the initial mixture saves electric energy in an arc furnace with a closed arc, improves its operation, improves the productivity and safety of smelting by preventing the reaction between carbon and oxygen in the initial mixture, and thus prevents uncontrolled temperature rise and, possibly, explosions.
Перечень чертежейList of drawings
Далее способ и устройство для предварительного нагрева и плавки агломерата марганцевой руды описаны более подробно, со ссылкой на чертежи, в которых фиг. 1 изображает технологическую схему первого примера воплощения и фиг. 2 изображает технологическую схему второго примера воплощения.Next, a method and apparatus for preheating and smelting manganese ore sinter is described in more detail with reference to the drawings, in which FIG. 1 is a flow diagram of a first embodiment and FIG. 2 depicts a flow chart of a second embodiment.
Подробное описание изобретенияDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Сначала будут более подробно описаны способ предварительного нагрева подвергаемого плавке агломерата марганцевой руды и некоторые предпочтительные примеры воплощения и варианты этого способа.First, a method for preheating the smelted manganese ore to be smelted and some preferred embodiments and variations of this method will be described in more detail.
Данный способ включает стадию подачи исходной смеси 1, включающей по меньшей мере агломерат 2 марганцевой руды, восстанавливающий агент 3 и флюсующую добавку 4, в дуговую электропечь 5 с закрытой дугой.This method includes the step of supplying the initial mixture 1, comprising at least agglomerate 2 of manganese ore, reducing agent 3 and fluxing additive 4, in an electric arc furnace 5 with a closed arc.
Данный способ включает стадию плавления указанной исходной смеси 1 в дуговой электропечи 5 с закрытой дугой с получением слоя, содержащего жидкий сплав марганца (не показан на чертежах), и слоя, содержащего шлак (не показан на чертежах), находящегося над слоем, содержащим жидкий сплав марганца.This method includes the stage of melting the specified initial mixture 1 in an electric arc furnace 5 with a closed arc to obtain a layer containing a liquid alloy of manganese (not shown in the drawings) and a layer containing slag (not shown in the drawings) located above a layer containing a liquid alloy Manganese
Способ включает стадию отбора жидкого сплава марганца и шлака, по отдельности или одновременно, из дуговой электропечи 5 с закрытой дугой.The method includes the step of selecting a liquid alloy of manganese and slag, individually or simultaneously, from an electric arc furnace 5 with a closed arc.
Способ включает первую стадию выпуска для выпуска содержащего монооксид углерода углеродсодержащего газа 6 из дуговой электропечи 5 с закрытой дугой.The method includes a first release step for discharging carbon monoxide-containing gas 6 from an electric arc furnace 5 with a closed arc.
Способ включает стадию сжигания содержащего монооксид углерода углеродсодержащего газа 6, выпущенного на первой стадии выпуска из дуговой электропечи 5 с закрытой дугой, в присутствии кислорода, например воздуха, в горелке 7, с получением содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9.The method includes the step of burning carbon monoxide-containing gas 6, discharged in the first stage of discharge from the electric arc furnace 5 with a closed arc, in the presence of oxygen, such as air, in the burner 7, to produce carbon dioxide-containing carbon dioxide 9.
Стадия подачи по данному способу включает стадию нагрева указанной исходной смеси 1 указанным содержащим диоксид углерода углеродсодержащим газом 9, образованным на стадии сжигания, в бункере 8 предварительной обработки, перед подачей исходной смеси 1 в дуговую электропечь 5 с закрытой дугой.The feeding step of this method includes the step of heating said feed mixture 1 with said carbon dioxide-containing carbon gas 9 formed in the combustion step in a pre-treatment hopper 8 before feeding the feed mixture 1 into an electric arc furnace 5 with a closed arc.
Дуговая электропечь 5 с закрытой дугой, которую используют в данном способе, предпочтительно представляет собой работающую на переменном токе (АС) дуговую электропечь 5 с закрытой дугой.Closed-arc electric arc furnace 5, which is used in this method, is preferably an alternating current (AC) electric arc furnace 5 with a closed arc.
Горелка 7 предпочтительно соединена с бункером 8 предварительной обработки, а бункер 8 пред- 1 033946 варительной обработки предпочтительно соединен с дуговой электропечью 5 с закрытой дугой, так что предотвращено поступление газов, например кислорода, из окружающей среды в горелку 7, бункер 8 предварительной обработки и дуговую электропечь 5 с закрытой дугой, чтобы избежать неконтролируемых реакций указанного исходного материала 1.The burner 7 is preferably connected to the pre-treatment hopper 8, and the pre-treatment hopper 8 is preferably connected to the closed-arc electric furnace 5, so that gases, such as oxygen, from the environment are prevented from entering the burner 7, the pre-treatment hopper 8 and arc electric furnace 5 with a closed arc to avoid uncontrolled reactions of the specified source material 1.
Размер частиц агломерата 2 марганцевой руды может составлять от 6 до 75 мм.The particle size of the agglomerate 2 of manganese ore can be from 6 to 75 mm
Способ может включать нагревание исходной смеси 1 на стадии нагрева до температуры в диапазоне от 400 до 700°C, предпочтительно до температуры от 500 до 650°C.The method may include heating the starting mixture 1 in a heating step to a temperature in the range of 400 to 700 ° C, preferably to a temperature of 500 to 650 ° C.
Способ включает, предпочтительно, но не обязательно, регулирование температуры указанного содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, который используют на стадии нагрева. Температуру указанного содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, который используют на стадии нагрева, можно регулировать до значения в диапазоне от 600 до 900°C.The method includes, preferably, but not necessarily, controlling the temperature of said carbon dioxide-containing carbon-containing gas 9, which is used in the heating step. The temperature of said carbon dioxide-containing carbon gas 9, which is used in the heating step, can be adjusted to a value in the range of 600 to 900 ° C.
В горелке 7 содержащий монооксид углерода углеродсодержащий газ 6, полученный из дуговой электропечи 5 с закрытой дугой, предпочтительно сжигают при соотношении с воздухом ниже 1, например от 0,9 до 0,95. Содержание кислорода (O2) в содержащем диоксид углерода углеродсодержащем газе 9, полученном на стадии сжигания, должно быть очень низким, чтобы свести к минимуму окисление углерода в исходной смеси 1. Содержание монооксида углерода (CO) и водорода (H2) в содержащем диоксид углерода углеродсодержащем газе 9, полученном на стадии сжигания, должно быть очень низким во избежание взрывов в газовых линиях, особенно между горелкой 7 и бункером 8 предварительной обработки или в бункере 8 предварительной обработки.In the burner 7, carbon monoxide-containing carbon gas 6 obtained from an electric arc furnace 5 with a closed arc is preferably burned at a ratio with air below 1, for example from 0.9 to 0.95. The oxygen content (O 2 ) in the carbon dioxide-containing carbon gas 9 obtained in the combustion step must be very low in order to minimize the oxidation of carbon in the starting mixture 1. The content of carbon monoxide (CO) and hydrogen (H 2 ) in the dioxide-containing carbon carbon-containing gas 9 obtained in the combustion stage must be very low in order to avoid explosions in the gas lines, especially between the burner 7 and the pre-treatment hopper 8 or in the pre-treatment hopper 8.
На стадии сжигания данный способ может включать сжигание содержащего монооксид углерода углеродсодержащего газа 6, выпущенного из дуговой электропечи 5 с закрытой дугой, посредством бутана.At the stage of combustion, this method may include burning carbon monoxide-containing carbon gas 6 discharged from the arc furnace 5 with a closed arc through butane.
На стадии сжигания данный способ может включать сжигание содержащего монооксид углерода углеродсодержащего газа 6, выпущенного из дуговой электропечи 5 с закрытой дугой, посредством газообразного СО или, например, бутана (С4Н10), так, чтобы мольное отношение воздуха к бутану составляло в диапазоне от 0,9 до 0,95.In the combustion step, this method may include burning carbon monoxide-containing carbon gas 6 discharged from the electric arc furnace 5 with a closed arc through gaseous CO or, for example, butane (C 4 H 10 ) so that the molar ratio of air to butane is in the range from 0.9 to 0.95.
Содержащий диоксид углерода углеродсодержащий газ 9, который получают на стадии сжигания и который используют на стадии нагрева, может содержать, в об.%Containing carbon dioxide carbon-containing gas 9, which is obtained in the combustion stage and which is used in the heating stage, may contain, in vol.%
СО2: от 25 до 35%,СО 2 : from 25 to 35%,
N2: от 50 до 65%,N 2 : from 50 to 65%,
Н2О: от 3 до 8% Н2О,H 2 O: from 3 to 8% H 2 O,
О2: менее 1%,O 2 : less than 1%,
Н2: менее 1%, и СО: менее 2%.H 2 : less than 1%, and CO: less than 2%.
Стадия нагрева предпочтительно включает нагревание указанной исходной смеси 1 посредством подачи указанного содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, полученного на стадии сжигания, в бункер 8 предварительной обработки. В таком случае стадия нагрева предпочтительно включает подачу указанного содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, полученного на стадии сжигания, снизу в бункер 8 предварительной обработки, так что содержащий диоксид углерода углеродсодержащий газ 9 протекает в направлении, противоположном направлению движения исходной смеси в бункере 8 предварительной обработки, то есть снизу вверх.The heating step preferably includes heating said feed mixture 1 by supplying said carbon dioxide-containing carbon-containing gas 9 obtained in the combustion step to a pre-treatment hopper 8. In such a case, the heating step preferably includes supplying said carbon dioxide-containing carbon gas 9 obtained in the combustion step from below to the pre-treatment hopper 8, so that the carbon-containing gas-containing gas 9 flows in a direction opposite to the direction of motion of the feed mixture in the pre-treatment hopper 8 , that is, from bottom to top.
Данный способ может, как показано на фиг. 2, включать первую стадию очистки в скруббере содержащего монооксид углерода газа 6, выпущенного из дуговой электропечи 5 с закрытой дугой. Это происходит перед сжиганием содержащего монооксид углерода газа 6 в горелке 7.This method may, as shown in FIG. 2, include the first stage of cleaning in a scrubber containing carbon monoxide gas 6, released from the electric arc furnace 5 with a closed arc. This occurs before burning carbon monoxide gas 6 in burner 7.
Данный способ может, как показано на фиг. 2, включать вторую стадию выпуска для выпуска содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9 из бункера 8 предварительной обработки и для подачи содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, выпущенного из бункера 8 предварительной обработки, в горелку 7 и/или в содержащий диоксид углерода углеродсодержащий газ 9, образованный на стадии сжигания посредством горелки 7, для регулирования температуры содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, полученного на стадии сжигания. В этом случае данный способ может включать вторую стадию очистки в скруббере для очистки во втором скруббере 11 содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, выпущенного на второй стадии выпуска из бункера 8 предварительной обработки.This method may, as shown in FIG. 2, include a second exhaust stage for discharging the carbon dioxide-containing gas 9 from the pre-treatment hopper 8 and for supplying the carbon-containing gas containing carbon dioxide 9 discharged from the pre-treatment hopper 8 to the burner 7 and / or to the carbon-containing gas containing carbon dioxide 9, formed in the combustion step by means of the burner 7, for controlling the temperature of the carbon dioxide-containing carbon-containing gas 9 obtained in the combustion step. In this case, this method may include a second stage of cleaning in a scrubber for cleaning in a second scrubber 11 containing carbon dioxide carbon-containing gas 9 discharged in the second stage of discharge from the pre-treatment hopper 8.
Восстанавливающий агент 3 исходной смеси 1 может содержать углеродсодержащий материал, например металлургический кокс, антрацит или древесный уголь.The reducing agent 3 of the initial mixture 1 may contain a carbon-containing material, for example metallurgical coke, anthracite or charcoal.
Флюсующая добавка 4 исходной смеси может содержать, например, кальцит, крупнокусковую обожженную известь, кварц, доломит.Fluxing additive 4 of the initial mixture may contain, for example, calcite, lump calcined lime, quartz, dolomite.
Химический анализ агломерата 2 марганцевой руды зависит от химического анализа марганцевой руды. Марганцевые руды могут быть на основе кальция, на основе карбонатов и на основе оксидных соединений, и их химический анализ может в значительной степени изменяться. Возможный состав аглоThe chemical analysis of agglomerate 2 of manganese ore depends on the chemical analysis of manganese ore. Manganese ores can be based on calcium, based on carbonates and based on oxide compounds, and their chemical analysis can vary significantly. Possible composition of sinter
- 2 033946 мерата 2 марганцевой руды представляет собой:- 2 033946 merate 2 of manganese ore is:
Мп: от 40 до 55%,MP: from 40 to 55%,
Fe: от 1 до 10%,Fe: from 1 to 10%,
SiO2: от 4 до 10%,SiO 2 : from 4 to 10%,
MgO: от 0,4 до 8%,MgO: from 0.4 to 8%,
СаО: от 1,0 до 15%, (А12Оз): от 1 до 15%,CaO: from 1.0 to 15%, (A1 2 Oz): from 1 to 15%,
К2О: менее 1,5%,K 2 O: less than 1.5%,
ВаО: менее 0,6%.BaO: less than 0.6%.
Далее будут более подробно описаны устройство для предварительного нагрева и плавки агломерата марганцевой руды и некоторые предпочтительные воплощения и варианты данного способа.Next, a device for preheating and smelting manganese ore agglomerate and some preferred embodiments and variations of this method will be described in more detail.
Устройство включает дуговую электропечь 5 с закрытой дугой для плавки исходной смеси 1, включающей, по меньшей мере, агломерат 2 марганцевой руды, восстанавливающий агент 3 и флюсующую добавку 4. При плавке в дуговой электропечи 5 с закрытой дугой образуются слой, содержащий жидкий сплав марганца, и слой, содержащий шлак, расположенный над слоем, содержащим жидкий сплав марганца.The device includes an electric arc furnace 5 with a closed arc for melting the initial mixture 1, including at least agglomerate 2 of manganese ore, a reducing agent 3 and a fluxing additive 4. When melting in an electric arc furnace 5 with a closed arc, a layer containing a liquid manganese alloy is formed, and a slag containing layer located above the layer containing a liquid manganese alloy.
Устройство включает первое подающее устройство 12, выполненное для подачи указанной исходной смеси 1 в дуговую электропечь 5 с закрытой дугой.The device includes a first feeding device 12, designed to supply the specified source mixture 1 in an electric arc furnace 5 with a closed arc.
Устройство включает средства 13 отбора для отбора жидкого марганца и шлака из дуговой электропечи 5 с закрытой дугой, по отдельности или одновременно.The device includes selection means 13 for selecting liquid manganese and slag from an electric arc furnace 5 with a closed arc, individually or simultaneously.
Устройство включает первые средства 14 выпуска для выпуска содержащего монооксид углерода углеродсодержащего газа 6 из дуговой электропечи 5 с закрытой дугой.The device includes first release means 14 for releasing carbon monoxide-containing carbon gas 6 from an electric arc furnace 5 with a closed arc.
Устройство включает горелку 7 для сжигания содержащего монооксид углерода углеродсодержащего газа 6, полученного из первых средств 14 выпуска, в присутствии кислорода, например воздуха, с образованием содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9.The device includes a burner 7 for burning carbon monoxide-containing carbon gas 6 obtained from the first exhaust means 14 in the presence of oxygen, such as air, to form carbon dioxide-containing carbon gas 9.
Первое подающее устройство 12 данного устройства включает бункер 8 предварительной обработки для нагревания указанной исходной смеси 1 указанным содержащим диоксид углерода углеродсодержащим газом 9, полученным с помощью горелки 7, перед подачей указанной исходной смеси 1 в дуговую электропечь 5 с закрытой дугой.The first feed device 12 of this device includes a pre-treatment hopper 8 for heating said feed mixture 1 with said carbon dioxide-containing carbon gas 9 obtained by means of a burner 7, before feeding said feed mixture 1 into an electric arc furnace 5 with a closed arc.
Дуговая электропечь 5 с закрытой дугой в данном устройстве предпочтительно представляет собой работающую на переменном токе (АС) дуговую электропечь 5 с закрытой дугой.The electric arc furnace 5 with a closed arc in this device is preferably an alternating current (AC) electric arc furnace 5 with a closed arc.
Горелка 7 предпочтительно соединена с бункером 8 предварительной обработки, а бункер 8 предварительной обработки предпочтительно соединен с дуговой электропечью 5 с закрытой дугой для предотвращения поступления в горелку 7, бункер 8 предварительной обработки и дуговую электропечь 5 с закрытой дугой газов из окружающей среды, например кислорода, чтобы не допустить протекания неконтролируемых реакций указанного исходного материала 1.The burner 7 is preferably connected to the pre-treatment hopper 8, and the pre-treatment hopper 8 is preferably connected to the arc furnace 5 with a closed arc to prevent the burner 7, pre-treatment hopper 8 and the electric arc furnace 5 from being closed by an arc of gases from the environment, for example oxygen, to prevent the occurrence of uncontrolled reactions of the specified source material 1.
Агломерат 2 марганцевой руды может иметь размер частиц от 6 до 75 мм.Manganese ore agglomerate 2 may have a particle size of 6 to 75 mm.
Бункер 8 предварительной обработки данного устройства может быть выполнен для нагрева исходной смеси 1 до температуры в диапазоне от 400 до 700°C, предпочтительно до температуры в диапазоне от 500 до 650°C.The pre-processing hopper 8 of this device can be designed to heat the starting mixture 1 to a temperature in the range from 400 to 700 ° C, preferably to a temperature in the range from 500 to 650 ° C.
Данное устройство включает предпочтительно, но не обязательно, средства регулирования температуры (не показаны на чертежах), выполненные для регулирования температуры указанного содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9 перед подачей указанного содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9 в бункер 8 предварительной обработки. Температуру подаваемого содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, который направляют в бункер 8 предварительной обработки, можно регулировать в диапазоне от 600 до 900°C.This device preferably includes, but not necessarily, temperature control means (not shown in the drawings) made to control the temperature of said carbon dioxide-containing carbon-containing gas 9 before feeding said carbon-containing carbon-containing gas 9 to a pre-treatment hopper 8. The temperature of the supplied carbon dioxide-containing carbon gas 9, which is sent to the pre-treatment hopper 8, can be controlled in the range from 600 to 900 ° C.
В горелке 7 содержащий монооксид углерода углеродсодержащий газ 6, полученный из дуговой электропечи 5 с закрытой дугой, предпочтительно сжигают при соотношении воздуха менее 1, например от 0,9 до 0,95. Содержание кислорода (O2) в содержащем диоксид углерода углеродсодержащем газе 9, полученном на стадии сжигания, должно быть очень низким, чтобы свести к минимуму окисление углерода в исходной смеси 1. Содержание монооксида углерода (CO) и водорода (H2) в содержащем диоксид углерода углеродсодержащем газе 9, полученном на стадии сжигания, должно быть очень низким, чтобы избежать взрывов в газовых линиях или в бункере 8 предварительной обработки.In the burner 7, carbon monoxide-containing carbon gas 6 obtained from an electric arc furnace 5 with a closed arc is preferably burned with an air ratio of less than 1, for example from 0.9 to 0.95. The oxygen content (O 2 ) in the carbon dioxide-containing carbon gas 9 obtained in the combustion step must be very low in order to minimize the oxidation of carbon in the starting mixture 1. The content of carbon monoxide (CO) and hydrogen (H 2 ) in the dioxide-containing carbon carbon-containing gas 9 obtained in the combustion stage must be very low in order to avoid explosions in the gas lines or in the pre-treatment hopper 8.
Горелка 7 может представлять собой горелку, работающую на CO, бутане и сжиженном нефтяном газе.Burner 7 may be a burner operating on CO, butane, and liquefied petroleum gas.
Указанный содержащий диоксид углерода углеродсодержащий газ 9, полученный в горелке 7, содержит предпочтительно, но не обязательно, следующие вещества, в об.%:The specified carbon dioxide-containing carbon gas 9 obtained in the burner 7 contains preferably, but not necessarily, the following substances, in vol.%:
- 3 033946- 3 033946
СО2: от 25 до 35%,СО 2 : from 25 to 35%,
N2: от 50 до 65%,N 2 : from 50 to 65%,
Н2О: от5до15%Н2О,H 2 O: from 5 to 15% H 2 O,
О2: менее 1%,O 2 : less than 1%,
Н2: менее 1%, и СО: менее 2%.H 2 : less than 1%, and CO: less than 2%.
Устройство, предпочтительно горелка 7, предпочтительно выполнена для подачи указанного содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9 в бункер 8 предварительной обработки снизу, чтобы указанный содержащий диоксид углерода углеродсодержащий газ 9 протекал в бункере 8 предварительной обработки через исходную смесь снизу вверх.The device, preferably the burner 7, is preferably configured to feed said carbon dioxide-containing carbon gas 9 into the pre-treatment hopper 8 from below so that said carbon-containing gas-containing carbon gas 9 flows in the pre-treatment hopper 8 through the feed mixture from the bottom up.
Устройство может, как показано на фиг. 2, включать первый скруббер 10, выполненный для очистки содержащего монооксид углерода углеродсодержащего газа 6, выпускаемого из дуговой электропечи 5, перед сжиганием монооксида углерода в горелке 7.The device may, as shown in FIG. 2, include a first scrubber 10 configured to clean the carbon monoxide-containing carbon 6 gas discharged from the electric arc furnace 5 before burning carbon monoxide in the burner 7.
Устройство, как показано на фиг. 2, может включать вторые средства 15 выпуска, выполненные для выпуска содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9 из бункера 8 предварительной обработки, и третье подающее устройство (не обозначенное численной сноской), выполненное для подачи содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, выпущенного из вторых средств 15 выпуска, в горелку 7 и/или в содержащий диоксид углерода углеродсодержащий газ 9, образованный горелкой 7, для регулирования температуры содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, образованного горелкой 7.The device as shown in FIG. 2 may include second exhaust means 15 configured to discharge carbon dioxide-containing carbon gas 9 from the pre-treatment hopper 8, and a third feed device (not indicated by a numerical reference) made to supply carbon dioxide-containing carbon gas 9 discharged from the second means 15 exhaust, to the burner 7 and / or to the carbon-containing gas 9 containing carbon dioxide formed by the burner 7, for regulating the temperature of the carbon-containing gas containing carbon dioxide 9 is formed 7 th burner.
Вторые средства 15 выпуска данного устройства могут, как показано на фиг. 2, включать второй скруббер 11, выполненный для очистки содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, выпускаемого из бункера 8 предварительной обработки. Холодные и очищенные газы, удаленные из содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9 во втором скруббере 11, можно использовать в возможно присутствующих средствах регулирования температуры, для регулирования температуры содержащего диоксид углерода углеродсодержащего газа 9, который подают в бункер 8 предварительной обработки.Second release means 15 of this device may, as shown in FIG. 2, include a second scrubber 11 configured to clean the carbon dioxide-containing carbon gas 9 discharged from the pre-treatment hopper 8. Cold and purified gases removed from the carbon dioxide-containing carbon gas 9 in the second scrubber 11 can be used in temperature control means that are possibly present to control the temperature of the carbon dioxide-containing carbon gas 9, which is fed to the pre-treatment hopper 8.
Первое подающее устройство 12 данного устройства может быть выполнено для подачи восстанавливающего агента 3, содержащего углеродсодержащий материал, например металлургический кокс, антрацит и/или древесный уголь.The first feeding device 12 of this device can be configured to supply a reducing agent 3 containing carbon-containing material, for example metallurgical coke, anthracite and / or charcoal.
Первое подающее устройство 12 данного устройства может быть выполнено для подачи флюсующей добавки 4, содержащей по меньшей мере одно вещество из кальцита, крупнокусковой обожженной извести, доломита и кварца.The first feeding device 12 of this device can be made to supply a fluxing additive 4 containing at least one substance from calcite, lump burnt lime, dolomite and quartz.
Первое подающее устройство 12 данного устройства может быть выполнено для подачи агломерата 2 марганцевой руды, содержащего, в мас.%The first feeding device 12 of this device can be made to supply agglomerate 2 of manganese ore containing, in wt.%
Мп: от 40 до 55%,MP: from 40 to 55%,
Fe: от 1 до 10%,Fe: from 1 to 10%,
SiO2: от 4 до 10%,SiO 2 : from 4 to 10%,
MgO: от 0,4 до 8%, СаО: от 1 до 15%, А120з: от 1 до 15%, К2О: менее 1,5%, и ВаО: менее 0,6%.MgO: 0.4 to 8%, CaO: 1 to 15%, A1 2 0z: from 1 to 15%, K 2 O: less than 1.5%, and BaO: less than 0.6%.
Первое подающее устройство 12 может, как показано на фиг. 2, включать систему 16 бункеров, включающую первый бункер 17 для агломерата 2 марганцевой руды, второй бункер 18 для восстанавливающего агента 3 и третий бункер 19 для флюсующей добавки 4.The first feed device 12 may, as shown in FIG. 2, include a hopper system 16 including a first hopper 17 for manganese ore sinter 2, a second hopper 18 for reducing agent 3, and a third hopper 19 for fluxing agent 4.
Пример 1.Example 1
Металлургический кокс, имеющий состав, приведенный в табл. 1, и агломерат кальцитной марганцевой руды, имеющий состав, приведенный в столбце Исходный агломерат табл. 2, смешивали в отношении 80 мас.% кальцитной руды и 20 мас.%; и нагревали в емкости до четырех различных температур: 500, 600, 700 и 800°C. Агломерат кальцитной марганцевой руды перед смешиванием дробили и просеивали до размера частиц от 2,8 до 6,73 мм, а металлургический кокс перед смешиванием дробили и просеивали до размера частиц от 0,595 до 4,76 мм.Metallurgical coke having the composition shown in table. 1, and an agglomerate of calcite manganese ore having the composition shown in the column Source agglomerate table. 2, mixed in the ratio of 80 wt.% Calcite ore and 20 wt.%; and heated in a container to four different temperatures: 500, 600, 700 and 800 ° C. Agglomerate of calcite manganese ore before mixing was crushed and sieved to a particle size of 2.8 to 6.73 mm, and metallurgical coke before mixing was crushed and sieved to a particle size of from 0.595 to 4.76 mm.
Нагревание проводили путем индукционного нагрева и в емкость продували газ, содержащий диоксид углерода и азот в отношении 30% диоксида углерода и 70%, чтобы воспроизвести действительные условия нагрева.The heating was carried out by induction heating and a gas containing carbon dioxide and nitrogen in a ratio of 30% carbon dioxide and 70% was purged into the container to reproduce the actual heating conditions.
В каждом случае при нагревании до 500, 600, 700 и 800°C определяли состав агломерата кальцитной марганцевой руды. Как можно видеть из столбцов 500°C, 600°C, 700°C и 800°C табл. 3, изменение состава агломерата кальцитной марганцевой руды было лишь незначительным, что означает, наIn each case, upon heating to 500, 600, 700, and 800 ° C, the agglomerate composition of calcite manganese ore was determined. As can be seen from the columns 500 ° C, 600 ° C, 700 ° C and 800 ° C table. 3, the change in the composition of sinter of calcite manganese ore was only insignificant, which means
- 4 033946 пример, что вряд ли происходит какое-либо восстановление оксидов.- 4 033946 example, that hardly any reduction of oxides occurs.
Таблица 1. Химический анализ металлургического кокса Кокс, % Зольный остаток, масс. % масс.Table 1. Chemical analysis of metallurgical coke Coke,% Ash residue, mass. % of the mass.
1) Анализатор Leco на С, S. 1) Leco analyzer at C, S.
2) Определено методом титрования. 2) Determined by titration.
3) ICP (эмиссионный спектрометр с индукционно-связанной плазмой). 3) ICP (emission spectrometer with induction coupled plasma).
4) Мас.% от кокса. 4) wt.% From coke.
5) Количество зольного остатка в коксе составляет 12,7 мас.%. 5) The amount of ash residue in the coke is 12.7 wt.%.
6) Величина Cflx: 100 % - (летучие вещества + зольный остаток + сера). 6) Cf lx value: 100% - (volatiles + ash residue + sulfur).
Таблица 2. Химический анализ предварительно нагретых агломератов кальцитной руды в зависимости от температуры предварительного нагреваTable 2. Chemical analysis of preheated calcite ore agglomerates depending on preheating temperature
1) Количество по металлу. 1) Quantity for metal.
Пример 2.Example 2
Металлургический кокс, имеющий состав, приведенный в табл. 1, и агломерат оксидной марганцевой руды, имеющий состав, приведенный в столбце Исходный агломерат в табл. 3, смешивали в отношении 80 мас.% кальцитной руды и 20 мас.% древесного угля и нагревали в емкости до четырех различных температур: 500, 600, 700 и 800°C. Агломерат оксидной марганцевой руды перед смешиванием дробили и просеивали до размера частиц от 2,38 до 6,73 мм, а металлургический кокс перед смешиванием дробили и просеивали до размера частиц от 0,595 до 4,76 мм.Metallurgical coke having the composition shown in table. 1, and an agglomerate of oxide manganese ore having the composition shown in the column Initial agglomerate in table. 3, mixed in the ratio of 80 wt.% Calcite ore and 20 wt.% Charcoal and heated in a container to four different temperatures: 500, 600, 700 and 800 ° C. The agglomerate of manganese oxide ore was crushed and sieved to a particle size of 2.38 to 6.73 mm before mixing, and metallurgical coke was crushed and sieved to a particle size of 0.595 to 4.76 mm before mixing.
Нагревание проводили путем индукционного нагрева, и через емкость продували газ, содержащий диоксид углерода и азот в отношении 30% диоксида углерода и 70%, чтобы воспроизвести действитель ные условия нагрева.The heating was carried out by induction heating, and a gas containing carbon dioxide and nitrogen in a ratio of 30% carbon dioxide and 70% was purged through the container to reproduce the actual heating conditions.
В каждом случае при нагревании до 500, 600, 700 и 800°C определяли состав агломерата оксидной марганцевой руды. Как можно видеть из столбцов 500°C, 600°C, 700°C и 800°C табл. 3, изменение состава агломерата оксидной марганцевой руды было лишь незначительным, что означает, например, что вряд ли происходит какое-либо восстановление оксидов.In each case, when heated to 500, 600, 700, and 800 ° C, the agglomerate composition of manganese oxide ore was determined. As can be seen from the columns 500 ° C, 600 ° C, 700 ° C and 800 ° C table. 3, the change in the composition of the agglomerate of oxide manganese ore was only insignificant, which means, for example, that there is hardly any reduction of oxides.
- 5 033946- 5,033,946
Таблица 3. Химический анализ предварительно нагретых агломератов оксидной руды в зависимости от температуры предварительного нагреваTable 3. Chemical analysis of preheated oxide ore agglomerates depending on preheating temperature
1) Количество по металлу.1) Quantity for metal.
Пример 3.Example 3
В устройство, изображенное на фиг. 2, подавали агломерат марганцевой руды, состав которой приведен в табл. 4, со скоростью загрузки 131 кг/ч; а восстанавливающий агент, состав которого приведен в столбце древесный уголь табл. 5, подавали в бункер 8 предварительной обработки со скоростью загрузки 24 кг/ч. Углеродсодержащий газ, содержащий 57 об.% N2, 30 об.% CO2 и 11 об.% Н2О и имеющий температуру 850°C, подавали в бункер 8 предварительной обработки со скоростью загрузки 970 м3/ч.To the device shown in FIG. 2, served agglomerate of manganese ore, the composition of which is given in table. 4, with a loading speed of 131 kg / h; and a reducing agent, the composition of which is given in the column of charcoal table. 5, was fed into the pre-treatment hopper 8 with a loading speed of 24 kg / h. A carbon-containing gas containing 57 vol.% N2, 30 vol.% CO 2 and 11 vol.% H 2 O and having a temperature of 850 ° C was fed into the pre-treatment hopper 8 with a loading speed of 970 m 3 / h.
Таблица 4. Химический анализ марганцевого агломерата, мас.%Table 4. Chemical analysis of manganese agglomerate, wt.%
Таблица 5. Химический анализ восстанавливающих агентов в примерах 3 и . 4, мас.%Table 5. Chemical analysis of reducing agents in examples 3 and. 4, wt.%
- 6 033946- 6,033,946
Углеродные компоненты древесного угля начинают газифицироваться при 450°C.The carbon components of charcoal begin to gasify at 450 ° C.
Было замечено, что смесь, в которой в качестве восстанавливающего агента 3 используют древесный уголь, можно предварительно нагревать до температуры 400°C без газификации углерода. Древесный уголь начинает окисляться или по реакции Будуара, или по реакции образования водяного газа. Кроме того, чтобы избежать окисления углерода, содержание кислорода и воды в содержащем диоксид углерода углеродсодержащем газе 9 должно быть низким.It was noted that a mixture in which charcoal is used as the reducing agent 3 can be preheated to a temperature of 400 ° C. without carbon gasification. Charcoal begins to oxidize either by the Boudoir reaction, or by the reaction of the formation of water gas. In addition, in order to avoid carbon oxidation, the oxygen and water content of the carbon dioxide-containing carbon gas 9 must be low.
Пример 4.Example 4
В устройстве по фиг. 2 в бункер 8 предварительной обработки подавали марганцевый агломерат, состав которого указан в табл. 4, со скоростью загрузки 131 кг/ч; и восстанавливающий агент, состав которого приведен в столбце кокс в табл. 5, со скоростью загрузки 24 кг/ч. Углеродсодержащий газ, содержащий 57 об.% N2, 30 об.% CO2 и 11 об.% H2O и имеющий температуру 850°C, подавали в бункер 8 предварительной обработки со скоростью загрузки 970 м3/ч.In the device of FIG. 2, a manganese agglomerate, the composition of which is shown in Table 1, was fed into the pre-treatment hopper 8. 4, with a loading speed of 131 kg / h; and a reducing agent, the composition of which is shown in the coke column in table. 5, with a loading speed of 24 kg / h. A carbon-containing gas containing 57 vol.% N2, 30 vol.% CO 2 and 11 vol.% H 2 O and having a temperature of 850 ° C was fed into the pre-treatment hopper 8 with a loading speed of 970 m 3 / h.
Углерод в коксе начинает газифицироваться при 700°C.The carbon in coke begins to gasify at 700 ° C.
Было замечено, что смесь, в которой в качестве восстанавливающего агента 3 используют кокс, можно предварительно нагревать до температуры 650°C; при этом углерод в коксе не начинает окисляться, ни по реакции Будуара, ни по реакции образования водяного газа. Кроме того, для того чтобы избежать окисления углерода, содержание кислорода и воды в содержащем диоксид углерода углеродсодержащем газе 9 должно быть низким.It has been observed that a mixture in which coke is used as reducing agent 3 can be preheated to a temperature of 650 ° C; in this case, the carbon in the coke does not begin to oxidize, neither by the Boudoir reaction, nor by the reaction of formation of water gas. In addition, in order to avoid carbon oxidation, the oxygen and water content of the carbon dioxide-containing carbon gas 9 must be low.
Для специалиста очевидно, что по мере развития технологии основную идею данного изобретения можно будет осуществить различными путями. Таким образом, данное изобретение и примеры его воплощения не ограничены вышеприведенными примерами, но они могут изменяться в пределах объема формулы изобретения.It will be apparent to one skilled in the art that as the technology develops, the basic idea of this invention can be implemented in various ways. Thus, the present invention and examples of its embodiment are not limited to the above examples, but they may vary within the scope of the claims.
Claims (12)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI20155868A FI127451B (en) | 2015-11-24 | 2015-11-24 | Method and apparatus for preheating and smelting manganese ore sinter |
PCT/FI2016/050821 WO2017089651A1 (en) | 2015-11-24 | 2016-11-23 | Method and apparatus for preheating and smelting manganese ore sinter |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EA201891065A1 EA201891065A1 (en) | 2018-11-30 |
EA033946B1 true EA033946B1 (en) | 2019-12-12 |
Family
ID=57590535
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EA201891065A EA033946B1 (en) | 2015-11-24 | 2016-11-23 | Method and apparatus for preheating and smelting manganese ore sinter |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP3380638B1 (en) |
CN (2) | CN111394578B (en) |
AU (1) | AU2016360842B2 (en) |
BR (1) | BR112018010149B1 (en) |
EA (1) | EA033946B1 (en) |
FI (1) | FI127451B (en) |
UA (1) | UA122912C2 (en) |
WO (1) | WO2017089651A1 (en) |
ZA (1) | ZA201803599B (en) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109114980A (en) * | 2018-09-30 | 2019-01-01 | 河南省德耀节能科技股份有限公司 | A kind of energy-efficient mineral hot furnace |
WO2020191504A1 (en) * | 2019-03-27 | 2020-10-01 | The Governing Council Of The University Of Toronto | Methods for recovering a target metal from iron or steel slag using at least one of a carbothermic reduction process and a pyro-hydrometallurgical process |
NL2026572B1 (en) * | 2020-09-29 | 2022-05-30 | Petrus Greyling Frederik | Process and system for melting agglomerates |
NL2029142B1 (en) * | 2021-09-07 | 2023-03-21 | Petrus Greyling Frederik | Process for smelting a metalliferous feedstock |
CN113981210A (en) * | 2021-10-29 | 2022-01-28 | 吉铁铁合金有限责任公司 | Production process for producing manganese series ferroalloy by roasting manganese ore |
WO2024127061A1 (en) * | 2022-12-13 | 2024-06-20 | African Rainbow Minerals Limited | Process for the oxidative pre-melting and smelting of a metalliferous feedstock material-containing agglomerate |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4307872A (en) * | 1980-07-21 | 1981-12-29 | Lectromelt Corporation | Apparatus for reducing ore |
US4529439A (en) * | 1984-09-17 | 1985-07-16 | James C. Barber And Associates, Inc. | Energy conservation during the smelting of ores |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU460313A1 (en) * | 1973-05-29 | 1975-02-15 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт | The method of preparation of the charge for smelting manganese metal |
CN100415909C (en) * | 2006-08-17 | 2008-09-03 | 偏关县晋电化工有限责任公司 | Production method of silicomangan of sintering powder by rotary kiln and hot filling in ore-smelting electric furnace |
CN100497683C (en) * | 2007-07-13 | 2009-06-10 | 太原理工大学 | Method for preparing low-carbon metal manganese iron by using manganese-poor powdered ore |
CN101775508B (en) * | 2010-01-29 | 2012-05-30 | 广西新思迪投资贸易有限公司 | Production method of low-carbon ferromanganese |
CN102041400B (en) * | 2011-01-12 | 2012-11-07 | 董亚飞 | Process and equipment for producing high-content manganese silicon alloy from low-grade ferromanganese ore |
CN102230115B (en) * | 2011-06-21 | 2013-03-20 | 重庆大学 | Manganese-base vanadium-containing MnAlV alloy smelted by high-phosphorus manganese ores and smelting method thereof |
CN104988264B (en) * | 2015-05-28 | 2017-07-18 | 北京科技大学 | A kind of method for sintering fume treatment and utilizing |
-
2015
- 2015-11-24 FI FI20155868A patent/FI127451B/en active
-
2016
- 2016-11-23 EA EA201891065A patent/EA033946B1/en not_active IP Right Cessation
- 2016-11-23 EP EP16816320.2A patent/EP3380638B1/en active Active
- 2016-11-23 BR BR112018010149-4A patent/BR112018010149B1/en active IP Right Grant
- 2016-11-23 UA UAA201805936A patent/UA122912C2/en unknown
- 2016-11-23 CN CN202010360609.5A patent/CN111394578B/en active Active
- 2016-11-23 AU AU2016360842A patent/AU2016360842B2/en not_active Ceased
- 2016-11-23 WO PCT/FI2016/050821 patent/WO2017089651A1/en active Application Filing
- 2016-11-23 CN CN201680068082.0A patent/CN108291273A/en active Pending
-
2018
- 2018-05-30 ZA ZA2018/03599A patent/ZA201803599B/en unknown
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4307872A (en) * | 1980-07-21 | 1981-12-29 | Lectromelt Corporation | Apparatus for reducing ore |
US4529439A (en) * | 1984-09-17 | 1985-07-16 | James C. Barber And Associates, Inc. | Energy conservation during the smelting of ores |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
E. C. VANDERSTAAY, D. R. SWINBOURNE, M. MONTEIRO: "A computational thermodynamics model of submerged arc electric furnace ferromanganese smelting", TRANSACTIONS - INSTITUTION OF MINING AND METALLURGY. SECTION C.MINERAL PROCESSING AND EXTRACTIVE METALLURGY, LONDON, GB, vol. 113, no. 1, 18 April 2004 (2004-04-18), GB, pages 38 - 44, XP055341205, ISSN: 0371-9553, DOI: 10.1179/037195504225004706 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN111394578A (en) | 2020-07-10 |
EP3380638B1 (en) | 2020-03-11 |
FI127451B (en) | 2018-06-15 |
AU2016360842B2 (en) | 2019-08-15 |
UA122912C2 (en) | 2021-01-20 |
AU2016360842A1 (en) | 2018-06-21 |
BR112018010149B1 (en) | 2021-10-19 |
BR112018010149A2 (en) | 2018-11-13 |
EP3380638A1 (en) | 2018-10-03 |
ZA201803599B (en) | 2021-01-27 |
CN111394578B (en) | 2021-10-15 |
WO2017089651A1 (en) | 2017-06-01 |
FI20155868A (en) | 2017-05-25 |
EA201891065A1 (en) | 2018-11-30 |
CN108291273A (en) | 2018-07-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EA033946B1 (en) | Method and apparatus for preheating and smelting manganese ore sinter | |
EP3124626B1 (en) | Method of operating oxygen blast furnace | |
US20080069763A1 (en) | Method for manufacturing titanium oxide-containing slag | |
EP0184405B1 (en) | Processes and apparatus for the smelting reduction of ores | |
HU188685B (en) | Process for production of combustible gas in iron-bath reactor containing carbon monoxid and hydrogen | |
RU2442826C2 (en) | Method and device for production of granulated metallic iron | |
JP2016522133A (en) | Operation method of cement production plant | |
US9919965B2 (en) | Method for burning lump material | |
RU2247159C2 (en) | Method of utilization of secondary raw materials containing iron, zinc and lead | |
RU2004125648A (en) | METHOD FOR PRODUCING A MELTED IRON | |
KR100247451B1 (en) | Sponge iron production process and plant | |
JPS6050737B2 (en) | Methods and equipment for increasing the value of metallurgical slag | |
JP5573727B2 (en) | Method for reforming hot metal desulfurization slag | |
RU2197530C1 (en) | Method of production of desulfurized iron | |
US20200080163A1 (en) | Method of utilizing furnace off-gas for reduction of iron oxide pellets | |
KR20010080042A (en) | Method for the heat treatment of residues containing heavy metals | |
JP4736541B2 (en) | Method for producing reduced metal | |
JP5055794B2 (en) | Method for producing reduced metal | |
JP6167852B2 (en) | Method for producing sintered ore | |
JP2011074438A (en) | Method for producing reduced iron with moving type hearth furnace | |
JPH0645485B2 (en) | Method for producing quicklime for refining agent having excellent reactivity | |
WO2024141397A1 (en) | Process for calcining carbonated mineral stones in an annular vertical kiln and implemented kiln | |
JP2003284955A (en) | Method for operating kiln for treating catalyst used | |
JPH0412396B2 (en) | ||
KR20150064957A (en) | Agent for dephosphorization and treatment method of molten metal using the same |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KG TJ TM |