EA026166B1 - Способ выбора элементов для формирования вязкоупругой пластической вставки, вязкоупругая пластическая вставка, узел остекления, содержащий такую вставку, и транспортное средство, содержащее такой узел остекления - Google Patents

Способ выбора элементов для формирования вязкоупругой пластической вставки, вязкоупругая пластическая вставка, узел остекления, содержащий такую вставку, и транспортное средство, содержащее такой узел остекления Download PDF

Info

Publication number
EA026166B1
EA026166B1 EA201390279A EA201390279A EA026166B1 EA 026166 B1 EA026166 B1 EA 026166B1 EA 201390279 A EA201390279 A EA 201390279A EA 201390279 A EA201390279 A EA 201390279A EA 026166 B1 EA026166 B1 EA 026166B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
insert
thickness
glazing unit
glass sheets
outer layers
Prior art date
Application number
EA201390279A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201390279A1 (ru
Inventor
Марк Рефель
Давид ФУРНЬЕ
Original Assignee
Сэн-Гобэн Гласс Франс
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сэн-Гобэн Гласс Франс filed Critical Сэн-Гобэн Гласс Франс
Publication of EA201390279A1 publication Critical patent/EA201390279A1/ru
Publication of EA026166B1 publication Critical patent/EA026166B1/ru

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N3/22—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady torsional forces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B17/00—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres
    • B32B17/06—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material
    • B32B17/10—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin
    • B32B17/10005—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing
    • B32B17/10009—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing characterized by the number, the constitution or treatment of glass sheets
    • B32B17/10036—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing characterized by the number, the constitution or treatment of glass sheets comprising two outer glass sheets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B17/00—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres
    • B32B17/06—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material
    • B32B17/10—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin
    • B32B17/10005—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing
    • B32B17/1055—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing characterized by the resin layer, i.e. interlayer
    • B32B17/10761—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing characterized by the resin layer, i.e. interlayer containing vinyl acetal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B7/00—Layered products characterised by the relation between layers; Layered products characterised by the relative orientation of features between layers, or by the relative values of a measurable parameter between layers, i.e. products comprising layers having different physical, chemical or physicochemical properties; Layered products characterised by the interconnection of layers
    • B32B7/02—Physical, chemical or physicochemical properties
    • B32B7/022—Mechanical properties
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60J—WINDOWS, WINDSCREENS, NON-FIXED ROOFS, DOORS, OR SIMILAR DEVICES FOR VEHICLES; REMOVABLE EXTERNAL PROTECTIVE COVERINGS SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLES
    • B60J1/00—Windows; Windscreens; Accessories therefor
    • B60J1/001—Double glazing for vehicles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60J—WINDOWS, WINDSCREENS, NON-FIXED ROOFS, DOORS, OR SIMILAR DEVICES FOR VEHICLES; REMOVABLE EXTERNAL PROTECTIVE COVERINGS SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLES
    • B60J1/00—Windows; Windscreens; Accessories therefor
    • B60J1/20—Accessories, e.g. wind deflectors, blinds
    • B60J1/2097—Accessories, e.g. wind deflectors, blinds means to prevent rattling of vehicle windows
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60R—VEHICLES, VEHICLE FITTINGS, OR VEHICLE PARTS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B60R13/00—Elements for body-finishing, identifying, or decorating; Arrangements or adaptations for advertising purposes
    • B60R13/08—Insulating elements, e.g. for sound insulation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60R—VEHICLES, VEHICLE FITTINGS, OR VEHICLE PARTS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B60R13/00—Elements for body-finishing, identifying, or decorating; Arrangements or adaptations for advertising purposes
    • B60R13/08—Insulating elements, e.g. for sound insulation
    • B60R13/0815—Acoustic or thermal insulation of passenger compartments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C27/00—Joining pieces of glass to pieces of other inorganic material; Joining glass to glass other than by fusing
    • C03C27/06—Joining glass to glass by processes other than fusing
    • C03C27/10—Joining glass to glass by processes other than fusing with the aid of adhesive specially adapted for that purpose
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
    • E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
    • E06B3/00—Window sashes, door leaves, or like elements for closing wall or like openings; Layout of fixed or moving closures, e.g. windows in wall or like openings; Features of rigidly-mounted outer frames relating to the mounting of wing frames
    • E06B3/66—Units comprising two or more parallel glass or like panes permanently secured together
    • E06B3/67—Units comprising two or more parallel glass or like panes permanently secured together characterised by additional arrangements or devices for heat or sound insulation or for controlled passage of light
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
    • E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
    • E06B3/00—Window sashes, door leaves, or like elements for closing wall or like openings; Layout of fixed or moving closures, e.g. windows in wall or like openings; Features of rigidly-mounted outer frames relating to the mounting of wing frames
    • E06B3/66—Units comprising two or more parallel glass or like panes permanently secured together
    • E06B3/67—Units comprising two or more parallel glass or like panes permanently secured together characterised by additional arrangements or devices for heat or sound insulation or for controlled passage of light
    • E06B3/6707—Units comprising two or more parallel glass or like panes permanently secured together characterised by additional arrangements or devices for heat or sound insulation or for controlled passage of light specially adapted for increased acoustical insulation
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N19/00—Investigating materials by mechanical methods
    • G01N19/04—Measuring adhesive force between materials, e.g. of sealing tape, of coating
    • G—PHYSICS
    • G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
    • G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/16—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/162—Selection of materials
    • G10K11/168—Plural layers of different materials, e.g. sandwiches
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
    • Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
    • Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
    • Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Multimedia (AREA)
  • Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Vibration Prevention Devices (AREA)

Abstract

Объектом изобретения является способ выбора вязкоупругой пластической вставки, содержащей два наружных слоя и один центральный слой и предназначенной для размещения между двумя стеклянными листами стекла, при этом способ содержит следующие этапы: обеспечивают первый и второй элементы, предназначенные, соответственно, для получения центрального слоя и наружных слоев, измеряют модуль сдвига G' первого и второго элементов, выбирают материал второго элемента, только если G'>3×10Па при 20°C и для диапазона частот от 100 до 240 Гц, толщину h первого материала устанавливают такой, чтобы h составляла от 0,31 до 1,20 мм и чтобы значение g=G'/h составляло от 5,58×10до 2,37×10Па/м при 20°C и для диапазона частот от 100 до 240 Гц. Изобретение позволяет оптимизировать модальное демпфирование второй и третьей собственных частот лобового стекла транспортного средства, не утяжеляя при этом лобовое стекло.

Description

Изобретение относится к способу выбора вставки, обладающей свойством акустического демпфирования, для ее включения в многослойный стеклянный узел, предназначенный, в частности, для транспортных средств, в частности для автотранспортного средства.
Среди всех качеств, определяющих комфорт в современных транспортных средствах, таких как поезда и автомобили, первостепенное значение имеет тишина.
В последние годы акустический комфорт был улучшен за счет противодействия шумам, таким как шумы двигателя, колес или подвески, как на уровне их источника, так и на уровне их распространения по воздуху или в твердой фазе, например, при помощи поглощающих покрытий или при помощи соединительных деталей из эластомера.
Были также изменены формы транспортных средств для улучшения их проникновения в воздух и уменьшения завихрения потоков, которые тоже являются источниками шума.
В последние несколько лет стали обращать внимание на роль стекол в улучшении акустического комфорта, в частности многослойных стеклянных узлов, содержащих промежуточные пластиковые пленки. Многослойные стеклянные узлы (сборки) имеют и другие преимущества, например устраняют риск разброса осколков в случае аварии или же образуют средство, затрудняющее взлом.
Было установлено, что использование стандартных пластиковых пленок в многослойных стеклянных узлах не обеспечивает улучшения акустического комфорта. Поэтому были разработаны специальные пластиковые пленки, обладающие демпфирующими свойствами, позволяющими повысить акустический комфорт.
В нижеследующем описании ссылку на демпфирующую пленку следует рассматривать относительно вязкоупругой пластиковой пленки, которая обеспечивает улучшенное демпфирование вибраций, придавая, таким образом, стеклу (узлу остекления) функцию снижения шума.
Было установлено, что акустические характеристики стекла зависят от значения тангенса угла потерь 1аи δ материала, образующего промежуточную пленку. Тангенс угла потерь является соотношением между энергией, рассеиваемой в виде тепла, и энергией упругой деформации; тангенс угла потерь характеризует способность материала рассеивать энергию. Чем больше тангенс угла потерь, тем больше рассеиваемая энергия и тем лучше материал выполняет свою демпфирующую функцию.
Этот тангенс угла потерь меняется в зависимости от температуры и от частоты. При данной частоте тангенс угла потерь достигает своего максимального значения при так называемой температуре перехода в стеклообразное состояние.
Материалы, применяемые в качестве вставок для многослойных узлов остекления, являются вязкоупругими пластическими пленками, например, типа акриловых полимеров или ацетальной смолы, или полиуретана, которые имеют достаточно высокий тангенс угла потерь, например, по меньшей мере, превышающий 0,6 для данного температурного диапазона и для данного частотного диапазона.
Оценку тангенса угла потерь 1аи δ производят при помощи анализатора вязкости. Анализатор вязкости является прибором, который позволяет подвергать образец материала напряжениям деформаций в точных температурных и частотных условиях и, таким образом, получать и обрабатывать совокупность реологических величин, характеризующих материал.
Что касается интегрирования демпфирующей вставки в многослойный узел остекления, то было установлено, что не следует рассматривать только тангенс угла потерь 1аи δ, и что модуль сдвига С' представляет собой еще одну характеристику, которую следует учитывать при определении демпфирующего свойства вставки. В документе ЕР-А-844075 указано, что для демпфирования вибраций вставка многослойного узла остекления должна отвечать конкретным значениям как модуля сдвига С', так и тангенса угла потерь 1аи δ. Следует напомнить, что модуль сдвига С' характеризует жесткость материала; чем больше С', тем более жестким является материал, и чем меньше С', тем мягче материал. Модуль сдвига зависит от температуры и от частоты. Оценку модуля сдвига С' тоже производят при помощи анализатора вязкости. В этом документе указано, что тангенс угла потерь 1аи δ вставки превышает 0,6, а модуль сдвига вставки меньше 2х 107 при температурах в пределах от 10 до 60°С и при частотах в пределах от 50 до 10000 Гц, в частности, если речь идет о подавлении шумов, распространяющихся в твердых телах.
Кроме того, когда многослойное стекло (многослойный узел остекления) используют в качестве лобового стекла, оно подвергается собственным акустическим вибрациям. Так, четыре первые собственные частоты лобового стекла и, в частности, вторая и третья собственные частоты, находящиеся в пределах от 100 до 240 Гц, являются наиболее мешающими с точки зрения акустики. Вставка, раскрытая в документе ЕР-А-844075, обеспечивает демпфирование твердотельных шумов, но не годится для виброакустического демпфирования первых собственных частот лобового стекла, в частности второй и третьей собственных частот.
Следовательно, существует потребность в способе выбора вставки, которая позволяет оптимизировать демпфирование первых собственных частот лобового стекла, в частности второй и третьей собственных частот лобового стекла, но без утяжеления лобового стекла.
В связи с этим изобретением предлагается способ выбора вязкоупругой пластической вставки, содержащей два наружных слоя и один центральный слой и предназначенной для размещения между дву- 1 026166 мя стеклянными листами стекла узла остекления, при этом способ содержит следующие этапы:
обеспечивают первый элемент из вязкоупругого пластического материала, предназначенный для получения центрального слоя, и второй элемент из вязкоупругого пластического материала для наружных слоев, при помощи анализатора вязкости измеряют модуль сдвига О' первого элемента и второго элемента, выбирают материал второго элемента, в случае если его модуль сдвига О' превышает или равен 3х 107 Па при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц, толщину й первого материала устанавливают такой, чтобы й составляла от 0,31 до 1,20 мм и чтобы параметр сдвига д=О'/й, где О' является модулем сдвига, составлял от 5,58х108 до 2,37х109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
Согласно другому отличительному признаку толщину й первого материала устанавливают такой, чтобы й составляла от 0,50 до 0,90 мм и чтобы значение О'/й составляло от 7,56х 108 до 1,42х 109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
Согласно еще одному отличительному признаку перед этапом определения толщины й способ дополнительно содержит следующие этапы:
при помощи анализатора вязкости измеряют тангенс угла потерь 1аи δ первого элемента, выбирают первый элемент, в случае если его тангенс угла потерь 1аи δ превышает 0,6.
Согласно другому отличительному признаку способ дополнительно содержит следующий этап: выбирают материал второго элемента, в случае если его модуль сдвига О' составляет от 108 до 2х 108
Па при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
Согласно еще одному отличительному признаку способ дополнительно содержит следующие этапы:
проверяют, чтобы адгезия материала второго элемента была совместимой с требованиями регламента К.43, осуществляя кручение образца вставки, выполненной из материала второго элемента и неподвижно соединенной с двумя стеклянными листами, измеряя усилие кручения, при котором начинается отслоение вставки, выполненной из материала второго элемента, от стеклянных листов, и вычисляя на основании этого усилия соответствующее напряжение сдвига адгезии, и это значение напряжения адгезии сравнивают с диапазоном допустимых значений, при которых любое многослойное стекло будет противостоять усилиям, соответствующим регламенту К43; и толщину е второго элемента устанавливают следующим образом:
идентифицируют контрольное многослойное стекло (узел остекления), которое выдерживает усилия, соответствующие регламенту К43, и которое содержит два стеклянных листа и вставку, выполненную из материала второго элемента;
определяют прочность на разрыв вставки контрольного многослойного стекла, толщину вставки контрольного многослойного стекла и толщину стеклянных листов контрольного многослойного стекла;
при помощи графика, характеризующего минимальную прочность на разрыв вставки, необходимую, чтобы любое многослойное стекло выдерживало усилия, соответствующие регламенту К43, в зависимости от толщины вставки любого многослойного стекла, причем этот график строят для толщины подложки любого многослойного стекла, равной толщине подложки в контрольном многослойном стекле, и выводят требуемую минимальную толщину вставки, которая соответствует требуемому минимальному значению прочности на разрыв вставки, равному прочности на разрыв вставки контрольного многослойного стекла;
толщину е второго элемента устанавливают таким образом, чтобы е превышало или было равно упомянутому оптимальному значению толщины вставки.
Существует также потребность во вставке, которая позволяет оптимизировать демпфирование первых собственных частот лобового стекла, в частности второй и третьей собственных частот лобового стекла, но без утяжеления лобового стекла.
В связи с этим изобретением предлагается вязкоупругая пластическая вставка, предназначенная для размещения между двумя стеклянными листами стекла с целью придания ему виброакустических свойств демпфирования, при этом вставка содержит два наружных слоя из вязкоупругого пластического материала, модуль сдвига О' которого превышает или равен 3х 107 Па при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц, центральный слой со свойствами виброакустического демпфирования, имеющий такую толщину й, при которой й составляет от 0,31 до 1,20 мм и параметр сдвига §=О'/й центрального слоя, где О' является модулем сдвига, составляет от 5,58х108 до 2,37х109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц, при этом центральный слой находится между двумя наружными слоями.
Согласно другому отличительному признаку толщину й центрального слоя устанавливают такой, чтобы й составляла от 0,50 до 0,90 мм и чтобы значение О'/й составляло от 7,56х 108 до 1,42х 109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
- 2 026166
Согласно еще одному отличительному признаку центральный слой имеет тангенс угла потерь 1аи δ, превышающий 0,6.
Согласно еще одному отличительному признаку наружные слои имеют модуль сдвига О' от 108 до 2,10х108 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
Согласно другому отличительному признаку каждый из наружных слоев имеет такую толщину е, при которой адгезия материала наружных слоев является совместимой с требованиями регламента К.43, при этом адгезию определяют, осуществляя кручение образца вставки, выполненной из материала наружных слоев и неподвижно соединенной с двумя стеклянными листами, измеряя усилие кручения, при котором начинается отслоение вставки, выполненной из материала наружных слоев, от стеклянных листов, и вычисляя на основании этого усилия соответствующее напряжение сдвига адгезии, и это значение напряжения адгезии сравнивают с диапазоном допустимых значений, при которых любое многослойное стекло будет противостоять усилиям, соответствующим регламенту К43; и толщину е второго элемента устанавливают таким образом, чтобы удовлетворять требованиям регламента К43, при этом толщину е определяют следующим образом:
идентифицируют контрольное многослойное стекло, которое выдерживает усилия, соответствующие регламенту К43, и которое содержит два стеклянных листа и вставку, выполненную из материала наружных слоев;
определяют прочность на разрыв вставки контрольного многослойного стекла, толщину вставки контрольного многослойного стекла и толщину стеклянных листов контрольного многослойного стекла;
при помощи графика, характеризующего минимальную прочность на разрыв вставки, необходимую, чтобы любое многослойное стекло выдерживало усилия, соответствующие регламенту К43, в зависимости от толщины вставки любого многослойного стекла, причем этот график строят для толщины подложки любого многослойного стекла, равной толщине подложки в контрольном многослойном стекле, и выводят требуемую минимальную толщину вставки, которая соответствует требуемому минимальному значению прочности на разрыв вставки, равному прочности на разрыв вставки контрольного многослойного стекла;
толщину е каждого из наружных слоев устанавливают таким образом, чтобы значение е превышало или было равно упомянутому оптимальному значению толщины вставки.
Согласно еще одному отличительному признаку центральный слой содержит демпфирующую пленку из вязкоупругого пластического материала А толщиной йА с параметром сдвига §а, демпфирующую пленку из вязкоупругого пластического материала В толщиной йв с параметром сдвига дв, при этом в соответствующем температурном диапазоне 1А и 1в и при частоте, находящейся в пределах от 100 до 240 Гц, каждый из материалов А и В имеет тангенс угла потерь, превышающий 0,6, и параметр сдвига в пределах от 5,58х108 до 2,37х109 Па/м, и пленка, которая имеет наиболее высокий тангенс угла потерь при данном температурном интервале, включенном в температурный диапазон соответственно 1А или 1в, имеет эквивалентный параметр сдвига дА или в еч=дА или в й, где дА или в является параметром сдвига материала пленки и й является толщиной центрального слоя, меньший эквивалентного параметра сдвига другой пленки для упомянутого температурного диапазона. Объектом изобретения является также стекло, содержащее один стеклянный лист толщиной, составляющей от 1,4 до 2,1 мм, один стеклянный лист толщиной, составляющей от 1,1 до 1,6 мм, описанную выше вставку, при этом вставка находится между стеклянными листами.
Согласно другому отличительному признаку толщина е каждого из наружных слоев и общая толщина стеклянных листов являются такими, что адгезия материала наружных слоев является совместимой с требованиями регламента К43, при этом адгезию определяют, осуществляя кручение образца вставки, выполненной из материала наружных слоев и неподвижно соединенной с двумя стеклянными листами, измеряя усилие кручения, при котором начинается отслоение вставки, выполненной из материала наружных слоев, от стеклянных листов, и вычисляя на основании этого усилия соответствующее напряжение сдвига адгезии, и это значение напряжения адгезии сравнивают с диапазоном допустимых значений, при которых любое многослойное стекло будет противостоять усилиям, соответствующим регламенту К43; и толщину е каждого из наружных слоев и общую толщину стеклянных листов устанавливают таким образом, чтобы соблюдать требования регламента К43; эти значения толщины определяют следующим образом:
идентифицируют контрольное многослойное стекло, которое выдерживает усилия, соответствующие регламенту К43, и которое содержит два стеклянных листа и вставку, выполненную из материала наружных слоев;
определяют сопротивление разрыву вставки контрольного многослойного стекла, толщину вставки
- 3 026166 контрольного многослойного стекла и толщину стеклянных листов контрольного многослойного стекла; при помощи графика, характеризующего минимальную прочность на разрыв вставки, необходимую, чтобы любое многослойное стекло выдерживало усилия, соответствующие регламенту К43, в зависимости от толщины вставки любого многослойного стекла выводят комбинацию оптимальных значений толщины вставки и толщины стеклянных листов, которая соответствует требуемому минимальному значению прочности на разрыв вставки, равному прочности на разрыв вставки контрольного многослойного стекла;
толщину е каждого наружного слоя устанавливают такой, что е превышает или равно упомянутому оптимальному значению толщины вставки, и толщину стеклянных листов устанавливают превышающей или равной упомянутому оптимальному значению толщины стеклянных листов.
Объектом изобретения является также транспортное средство, содержащее описанный выше узел остекления (стекло), при этом стеклянный лист толщиной от 1,4 до 2,1 мм обращен наружу транспортного средства, а стеклянный лист толщиной от 1,1 до 1,6 мм обращен внутрь транспортного средства.
Объектом изобретения является также применение описанной выше вставки для виброакустического демпфирования второй и третьей собственных частот лобового стекла, состоящего из двух стеклянных листов и вставки, расположенной между стеклянными листами.
Объектом изобретения является также применение описанного выше узла остекления в качестве лобового стекла транспортного средства, бокового стекла транспортного средства или стекла крыши транспортного средства.
Другие отличительные признаки и преимущества изобретения будут описаны ниже со ссылками на прилагаемые чертежи, на которых фиг. 1 - кривая модального демпфирования многослойного лобового стекла в зависимости от параметра сдвига центрального слоя вставки многослойного лобового стекла при частотах, составляющих от 100 до 240 Гц при 20°С, и при значениях толщины центрального слоя от 0,10 до 1,20 мм;
фиг. 2 - вид в разрезе узла остекления в соответствии с изобретением;
фиг. 3 - вид в разрезе стеклянного узла в соответствии с изобретением согласно другому варианту выполнения;
фиг. 4 - график, отображающий минимальную прочность на разрыв вставки, необходимую, чтобы многослойное стекло (узел остекления) выдерживало усилия, соответствующие регламенту К43 в зависимости от толщины вставки многослойного стекла, построенный для многослойного стекла, содержащего две стеклянные подложки толщиной 2,1 мм и вставку с напряжением адгезии от 2 до 5 МПа и для высоты падения 4 м;
фиг. 5 - трехмерный график, отображающий минимальную прочность на разрыв вставки, необходимую, чтобы многослойное стекло выдерживало усилия, соответствующие регламенту К43, в зависимости одновременно от толщины вставки и от толщины стекла многослойного стекла, построенный для многослойного стекла, содержащего вставку с напряжением адгезии от 2 до 5 МПа, и для высоты падения 4 м;
фиг. 6 - схематичный вид экспериментального устройства для оценки адгезии вставки по отношению к стеклянным листам, с которыми она соединена;
фиг. 7 - вид в перспективе варианта устройства для оценки адгезии вставки по отношению к стеклянным листам, с которыми она соединена;
фиг. 8 - схематичный вид экспериментального устройства для оценки прочности на разрыв вставки.
Одинаковые цифровые позиции на различных фигурах обозначают идентичные или аналогичные элементы.
Отметим также, что пределы интервалов, приведенных в этой заявке, включены в интервалы.
Изобретение предлагает способ выбора вязкоупругой пластической вставки, содержащей два наружных слоя и один центральный слой и предназначенной для размещения между двумя стеклянными листами стекла.
Способ содержит следующие этапы:
обеспечивают первый элемент из вязкоупругого пластического материала, предназначенный для выполнения центрального слоя, и второй элемент из вязкоупругого пластического материала для наружных слоев, при помощи анализатора вязкости измеряют модуль сдвига О' первого элемента и второго элемента, выбирают материал второго элемента, в случае если его модуль сдвига О' превышает или равен
3х 107 Па при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц, толщину й первого материала устанавливают такой, чтобы й составляла от 0,31 до 1,20 мм и чтобы параметр сдвига д=О'/й, где О' является модулем сдвига, составлял от 5,58х108 до 2,37х109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
Диапазон частот в пределах от 100 до 240 Гц включает четыре первые собственные частоты многослойного лобового стекла и, в частности, вторую и третью собственные частоты, в чем авторы изобретения смогли убедиться при измерениях в ходе испытаний на транспортном средстве.
- 4 026166
Кроме того, авторы изобретения установили, что материал, удовлетворяющий вышеуказанным условиям Ь и д, позволяет оптимизировать демпфирование первых собственных частот многослойного лобового стекла, в частности второй и третьей собственных частот лобового стекла, содержащего два стеклянных листа и вставку, выбранную при помощи вышеуказанного способа.
Действительно, как будет показано ниже, в частности, со ссылками на фиг. 1, авторы изобретения показали, что эти значения д, находящиеся в пределах от 5,58х08 до 2,37х109 Па/м для диапазона частот от 100 до 240 Гц, в комбинации со значениями Ь, составляющими от 0,31 до 1,20 мм, позволяют оптимизировать акустическое демпфирование частот, находящихся в пределах от 100 до 240 Гц.
Если материал первого элемента является таким, что параметр сдвига д не может находиться в пределах от 5,58х 108 до 2,37х 109 Па/м при толщине от 0,31 до 1,20 мм, этот материал не используют для выполнения вставки.
Кроме того, чтобы центральный слой вибрировал правильно, необходимо, чтобы наружные слои были более жесткими, чем центральный слой, что осуществимо при соблюдении определенных выше условий упругости.
Изобретением предлагается также вязкоупругая пластическая вставка, предназначенная для размещения между двумя стеклянными листами стекла с целью придания ему виброакустических свойств демпфирования, при этом вставка содержит два наружных слоя из вязкоупругого пластического материала, модуль сдвига О' которого превышает или равен 3х 107 Па при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц, центральный слой со свойствами виброакустического демпфирования, имеющий такую толщину Ь, при которой Ь составляет от 0,31 до 1,20 мм и параметр сдвига д=О'/Ь центрального слоя, где О' является модулем сдвига, составляет от 5,58х108 до 2,37х109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
Вставку получают при помощи описанного выше способа выбора.
Вставка позволяет оптимизировать демпфирование первых собственных частот многослойного лобового стекла, в частности второй и третьей собственных частот лобового стекла, при этом многослойное лобовое стекло содержит два стеклянных листа и вставку, расположенную между стеклянными листами.
Вставка предназначена для интегрирования в стекло. Стекло предназначено для использования в транспортном средстве, в частности, в качестве лобового стекла.
Изобретение касается также стекла, содержащего такую вставку. Изобретение касается также транспортного средства, содержащего такое стекло.
На фиг. 2 показан вид в разрезе узла остекления (стекла) в соответствии с изобретением.
Узел остекления содержит два стеклянных листа 1, 2, между которыми расположена вставка. Соединение вставки со стеклянными листами осуществляют при помощи известных средств, например, посредством наложения друг на друга стеклянных листов и вставки и пропускания всего набора через автоклав.
Стеклянный лист 1 узла остекления предназначен для размещения с наружной стороны транспортного средства, тогда как стеклянный лист 2 должен быть обращен внутрь транспортного средства. Стеклянный лист 1 является более толстым, чем стеклянный лист 2, чтобы стекло обеспечивало лучшую защиту от внешних воздействий (осадки, выброс гравия и т.д.). Действительно, чем толще стекло, тем выше его механическая прочность. Вместе с тем, чем толще стекло, тем оно тяжелее. Поэтому необходимо найти компромисс между механической прочностью и весом стекла. Так, толщина стеклянного листа 1 составляет, например, от 1,4 до 2,1 мм, а толщина стеклянного листа 2, например, составляет от 1,1 до 2,1 мм.
В существующих стеклах, как правило, толщина стеклянного листа 1 равна 2,1 мм, и толщина стеклянного листа 2, как правило, равна 1,6 мм.
Предпочтительно согласно изобретению толщина стеклянного листа 1 равна 1,8 мм, и толщина стеклянного листа 2 равна 1,4 мм, чтобы ограничить вес лобового стекла, что обеспечивает более легкое манипулирование этим стеклом и позволяет сэкономить материал. Это позволяет также снизить расход топлива транспортного средства, оборудованного таким лобовым стеклом. Это уменьшение значений толщины стеклянных листов возможно без потери акустических или механических характеристик по сравнению с существующими стеклами, что будет показано ниже.
Изобретение можно также применять для лобовых стекол, толщина стеклянного листа 1 в которых равна 1,6 мм и толщина стеклянного листа 2 равна 1,2 мм, или для лобовых стекол, толщина стеклянного листа 1 в которых равна 1,4 мм и толщина стеклянного листа 2 равна 1,1 мм.
Вставка состоит из двух наружных слоев 4, 5, между которыми расположен центральный слой 3.
Наружные слои 4, 5 имеют модуль сдвига О', превышающий или равный 3х107 Па при 20°С и для диапазона частот в пределах от 100 до 240 Гц. Предпочтительно модуль сдвига О' наружных слоев составляет от 108 до 2х108 Па, чтобы еще больше улучшить виброакустическое демпфирование центрального слоя. Наружные слои выполнены, например, из поливинилбутираля (ПВБ).
Центральный слой 3 выбирают таким образом, чтобы его толщина Ь составляла от 0,31 до 1,20 мм и
- 5 026166 чтобы параметр сдвига д=С'/Н центрального слоя, где 0' является модулем сдвига, составлял от 5,58х108 до 2,37х109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц. Центральный слой 3 имеет, таким образом, оптимизированные акустические характеристики для частот, составляющих от 100 до 240 Гц. Например, центральный слой представляет собой трехслойный центральный слой из ПВБ, выпускаемый компанией §ек18ш под названием 8ЛР ΚΖΝ-12, или трехслойный центральный слой из ПВБ, выпускаемый компанией 8о1ийа под названием ЦС 55.
Чтобы еще больше оптимизировать акустические характеристики, предпочтительно центральный слой выбирают таким образом, чтобы Н составляла от 0,50 до 0,90 и чтобы С'/Н составляло от 7,56х 108 до 1,42х109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
Акустические свойства центрального слоя 3 зависят также от его тангенса угла потерь ΐαη δ. Центральный слой 3 выбирают таким образом, чтобы его тангенс угла потерь превышал 0,6 при 20°С и для частотного диапазона в пределах от 100 до 240 Гц, чтобы обеспечивать удовлетворительное демпфирование.
Модуль сдвига С' и тангенс угла потерь 1ап δ измеряют при помощи анализатора вязкости.
Стеклянные листы участвуют в акустических свойствах стекла (узла остекления). Чем толще стеклянные листы, тем больше должно быть возбуждение для вибрирования стекла. Вместе с тем, оптимизация акустических характеристик вставки при частотах в диапазоне от 100 до 240 Гц позволяет уменьшить толщину стеклянных листов до 1,8 мм, даже до 1,6 мм и даже до 1,4 мм для стеклянного листа, который должен быть обращен наружу транспортного средства, без акустических потерь по сравнению с существующими стеклами. Как правило, существующие лобовые стекла содержат стеклянные листы соответственно толщиной 2,1 и 1,5 мм, между которыми располагают вставку, содержащую центральный слой из вязкоупругого пластического материала толщиной 0,12 мм с модулем сдвига С', составляющим от 5х105 до 2х107 Па и с тангенсом угла потерь, превышающим 0,6, при температуре 20°С и при частоте 100 Гц. Уменьшение толщины стеклянных листов позволяет уменьшить вес стекла и, следовательно, облегчает его манипулирование, а также сэкономить материал и снизить расход топлива транспортного средства, оборудованного таким лобовым стеклом.
Оба наружных слоя 4, 5 имеют одинаковую толщину е. Толщину е каждого наружного слоя 4, 5 определяют одновременно таким образом, чтобы она была как можно меньшей и чтобы механические свойства наружных слоев были достаточными для соблюдения норм механической прочности, определенных для автомобиля, в частности, для соблюдения регламента № 43 Организации Объединенных Наций (называемого регламентом К43) и касающихся прочности при жестких столкновениях. Регламент К.43 ООН касается принятия единых технических предписаний по унификации защитных стекол и установке этих стекол на колесных транспортных средствах. Действительно желательно, чтобы общая толщина вставки была как можно меньшей из соображений уменьшения веса лобового стекла, с одной стороны, что позволяет снизить расход топлива транспортного средства, оборудованного таким лобовым стеклом, и с целью экономии материала, с другой стороны.
Для этого толщину е минимизируют, одновременно учитывая адгезию вставки, выполненной из материала наружных слоев, по отношению к двум стеклянным листам и сопротивление разрыву материала наружных слоев.
Оценку адгезии производят на основе метода тестирования и вычисления, описанного в патентной заявке ЕР-А-1495305, выдержка из которой приводится ниже в качестве ссылки.
Сначала на образец многослойного стекла (многослойного узла остекления), состоящего из двух стеклянных листов и вставки, выполненной из материала наружных слоев, действуют усилием кручения до момента начала отслаивания вставки, выполненной из материала наружных слоев, по меньшей мере от одного из стеклянных листов. На практике испытание осуществляют на круглом образце 50 стекла с радиусом г, равным 10 мм, например, при помощи устройства кручения 500 известного типа, показанного на фиг. 6.
Устройство 500 содержит три зажимные губки 51, 52, 53, шкив 54 с радиусом К, равным 100 мм, соединенный с приводной цепью 55 с вертикальной осью. Губки имеют форму дуг окружности по 120° каждая, чтобы обеспечивать возможность охвата всего образца. Поверхностное покрытие губок выполнено из материала, механически совместимого со стеклом, например из алюминия, из Тейоп или из полиэтилена.
Одна из губок остается неподвижной на корпусе, тогда как другая губка закреплена на шкиве 54, предназначенном для приведения во вращение с целью воздействия кручением на образец. Вращение шкива 54 получают за счет перемещения цепи 55, связанной со шкивом. Цепь тянут с постоянной скоростью не менее 35-50 мм/мин.
При помощи датчика силы измеряют усилие Р, необходимое для появления начала отслоения вставки, выполненной из материала наружных слоев, во время кручения образца. При этом можно вычислить напряжение сдвига адгезии, используя известную формулу
2РК
- 6 026166 где Р является усилием, необходимым для начала отслоения вставки, выполненной из материала наружных слоев,
К является радиусом шкива 54 и г является радиусом образца.
Как указано в заявке ЕР-А-1495305, устройство 500 является достаточно объемным, поэтому тесты необходимо осуществлять в лабораторных условиях. Следовательно, устройство 500 не подходит для измерений типа текущих показателей на линии производства многослойных стекол. При производстве многослойных стекол, хотя состав полимерной вставки рассчитан с возможностью соблюдения значений напряжений в рамках изобретения, все же в готовом изделии может обнаружиться плохое сцепление вставки по причине параметров, связанных с процессом изготовления стекла, таких как условия хранения вставки, качество промывки стекла или же температура и усилия давления в ходе этапа каландрирования при сборке стекла и вставки, которые влияют на качество склеивания.
Чтобы осуществлять измерения в ходе контроля за производством вблизи производственной линии и чтобы иметь возможность быстро вмешаться в процесс при ненадлежащих значениях измеряемых напряжений, в варианте можно использовать другое измерительное устройство 600, которое предпочтительно имеет небольшие габариты и которое можно легко транспортировать. Это устройство 600, показанное на фиг. 7, имеет небольшие размеры примерно 60 на 20 см и содержит две системы 60 и 61 с тремя губками, вал 62 вращения, двигатель 63 для приведения во вращение вала, прибор 64 измерения момента 64 и блок 65 вычислительных элементов.
Круглый образец многослойного стекла, состоящего из двух стеклянных листов и вставки, выполненной из материала наружных слоев, зажимают между двумя системами 60 и 61 губок, при этом одна из систем 6 является неподвижной, тогда как другая выполнена с возможностью перемещения и приведения во вращение за счет своего соединения с валом 62. Прибор измерения момента находится между двигателем и подвижной системой 61 губок. Скорость вращения вала зависит от толщины вставки. Например, для вставки, выполненной из материала наружных слоев, толщиной 0,76 мм, вращение происходит со скоростью порядка 0,08 об/мин.
Система 61 поворачивается, и, когда измеряемый момент меняет значение на противоположное, начинается отслаивание вставки, выполненной из материала наружных слоев. Измерительный прибор связан с вычислительными элементами блока 65, который содержит индикаторную часть, на которой непосредственно считывают значение напряжения адгезии τ.
При любом используемом устройстве, чтобы точно оценить разбросы значения напряжения адгезии τ, предпочтительно тест повторяют на нескольких образцах, например, как минимум, на пяти образцах, и вычисляют среднее значение напряжения τ, соответствующее типовому отклонению.
Проверяют, чтобы полученное значение напряжения адгезии τ находилось в диапазоне допустимых значений, чтобы любое многослойное стекло выдерживало усилия, соответствующие регламенту К43 (сопротивление жестким ударам). Этот диапазон допустимых значений определяют экспериментальным путем при помощи стандартных испытаний на механическую прочность, определенных в регламенте К43, которые осуществляют на многослойных стеклах разного состава.
Диапазон допустимых значений по регламенту К43, внутри которого любое значение напряжения адгезии τ удовлетворяет критерию адгезии, является совокупностью значений менее 5 МПа. Предпочтительно диапазон допустимых значений напряжения адгезии τ по регламенту К43 находится в пределах от 2 до 5 МПа, при этом нижний предел этого диапазона значений определяют таким образом, чтобы обеспечивать хорошую прозрачность стекла, независимо от соображений механической прочности стекла.
Убедившись, что напряжение адгезии τ вставки, выполненной из материала наружных слоев, находится в вышеуказанном диапазоне допустимых значений, приступают собственно к определению размерности наружных слоев вставки.
Графики на фиг. 4 и 5 отображают два возможных подхода для определения размерности этих наружных слоев таким образом, чтобы они отвечали требованиям регламента К43 по прочности относительно жестких столкновений.
Согласно первому подходу, который соответствует фиг. 4, размерность стекла (узла остекления) определяют с общей толщиной е6-41т стеклянных листов, фиксированной и равной 4,2 мм, что соответствует, например, толщине каждого стеклянного листа в 2,1 мм, и определяют размерность вставки, выполненной из материала наружных слоев специального состава с1, например, вставки на основе ПВБ. При определении толщины наружных слоев центральный слой не учитывается.
В этом случае, чтобы определить размеры вставки, выполненной из материала наружных слоев, сначала строят кривую С3, показанную на фиг. 4, которая характеризует минимальное сопротивление разрыву 1с-тт, необходимое, чтобы любое многослойное стекло выдерживало усилия, соответствующие регламенту К43, в зависимости от толщины вставки е; любого многослойного стекла, причем эту кривую строят для толщины стеклянного листа е8, равной 4,2 мм. На практике кривую С3 получают на основании стандартных испытаний на механическую прочность, определенных в регламенте К43 и проводимых на многослойных стеклах разного состава с точки зрения толщины их вставки.
- 7 026166
После этого идентифицируют контрольное многослойное стекло, которое выдерживает усилия, соответствующие регламенту К43, и которое содержит вставку специального состава С;. Примером такого контрольного многослойного стекла является известное стекло 2,1/0,76/2,1, которое содержит две стеклянных подложки толщиной 2,1 мм каждая и два слоя вставки стандартной толщины 0,38 мм, имеющей состав с1, что соответствует толщине е1-ге£ вставки контрольного многослойного стекла, равной 0,76 мм. Сопротивление этого контрольного стекла усилиям, соответствующим регламенту К.43, проверяют посредством стандартного испытания на механическую прочность с высотой падения ударника в этом примере, равной 4 м.
После этого определяют прочность на разрыв 1С-ге£ вставки контрольного стекла 2,1/0,76/2,1 по методу Тилкинга.
Этот метод, разработанный М. Тилкингом, состоит в оценке прочности на разрыв материала на основе метода вычисления энергии дна трещины 1. Метод Тилкинга подробно раскрыт, в частности, в патентных заявках ЕР-А-1151855 и ЕР-А-1495305 и приведен ниже в качестве ссылки.
Прочность на разрыв вставки является внутренней характеристикой ее материала. Оно характеризуется энергетической величиной, представляющей собой энергию, необходимую для распространения трещины, появляющейся в этом материале. Эта энергия, называемая критической энергией 1С, отличается для каждого типа материала и не зависит от толщины пленки вставки.
Прочность на разрыв или критическую энергию 1С, как известно, определяют при помощи энергетического метода, основанного на интеграле Райса Дж., который определяет локальную энергию на дне трещины пленки, повергающейся очень интенсивным напряжениям в месте трещинообразования. Его записывают в упрощенной математической форме при заданном вытягивании й тестируемого образца, которое в дальнейшем будет называться смещением й, и где е1 - толщина образца, а - размер трещины, и - потенциальная энергия образца.
Экспериментальное устройство для определения прочности на разрыв показано на фиг. 8. Испытания на растяжение при помощи машины растяжения-сжатия 700 осуществляют на нескольких образцах Ехп, например, на четырех образцах из одинакового материала и площадью, равной 100 мм2 (50 мм длины и 20 мм ширины). Каждый образец надрезают на его боковых сторонах перпендикулярно усилию растяжения на длину трещинообразования а, разную для каждого образца Ехп и соответствующую соответственно 5, 8, 12 и 15 мм.
Каждый образец Ехп вытягивают перпендикулярно к трещинам 20 со скоростью вытягивания 100 мм/мин и по заданной длине или расстоянию вытягивания й в окружающей среде с температурой 20°С.
Согласно методу, подробно раскрытому в ЕР-А-1495305, можно построить кривую (не показана) изменения энергии 1 дна трещины в зависимости от вытягивания й образца. При помощи видеокамеры, которая снимает распространение трещины 70, определяют, при каком смещении йС начинается распространение трещины образца. Затем на основании кривой Э(й) выводят критическое значение энергии 1С инициализации разрыва образца, соответствующее смещению йС. Именно при этом критическом значении 1С материал разрывается и становится, таким образом, механически поврежденным с точки зрения требуемой механической функции.
Значение прочности на разрыв 1С-ге£, измеренное для вставки состава с контрольного стекла 2,1/0,76/2,1, равно 31000 Дж/м2
Затем при помощи кривой С3, показанной на фиг. 4, определяют минимальную необходимую толщину вставки е1-т1п, соответствующую минимальному требуемому значению прочности на разрыв вставки 1С-тт, равному прочности на разрыв вставки контрольного многослойного стекла 1С-ге£. Как показано на кривой С3, минимальная необходимая толщина вставки е1-т1п равна 0,45 мм.
Таким образом, можно определить размерность многослойного стекла, состоящего из двух стеклянных листов толщиной 2,1 мм каждый и из вставки, выполненной из материала наружных слоев, с толщиной е1-й1т вставки, превышающей или равной минимальной необходимой толщине вставки е[-т1П =0,45 мм. Предпочтительно толщина е1-й1т вставки многослойного стекла превышает минимальное необходимое значение толщины вставки е1-тш лишь в пределах 20% сверх этого значения, то есть в предыдущем примере е1-й1т предпочтительно является такой, что 0,45 мм<е1-й1т<0,55 мм.
Таким образом, получают многослойное стекло, удовлетворяющее требованиям регламента К43, которое содержит два стеклянных листа 1, 2 толщиной 2,1 мм и вставку с центральным слоем 3 и двумя наружными слоями 4, 5, причем каждый из наружных слоев имеет толщину в пределах от 0,225 до 0,275 мм.
Можно построить кривую С3 для других значений стеклянных листов, например, 1,8 мм и 1,4 мм. При этом каждый из наружных слоев имеет толщину от 0,2 мм до 0,37 мм.
Согласно другой возможности определения размерности наружных слоев вставки, которая соответ- 8 026166 ствует фиг. 5, размеры многослойного стекла определяют, не фиксируя произвольно толщину стеклянных листов, при этом стекло содержит вставку, выполненную из материала наружных слоев.
Строят трехмерный график С4, показанный на фиг. 5, характеризующий минимальное сопротивление разрыву вставки 1с-тт, необходимое, чтобы любое многослойное стекло выдерживало усилия, соответствующие регламенту К.43, одновременно в зависимости от толщины е1 вставки, выполненной из материала наружных слоев, любого многослойного стекла и от толщины ед стеклянных листов любого многослойного стекла. График С4, представленный на фиг. 5, получают на основании стандартных испытаний на механическую прочность, определенных в регламенте К43 и производимых на многослойных стеклах разного состава с точки зрения толщины вставки и толщины подложки.
После этого определяют прочность на разрыв 1с-ге£ контрольного многослойного стекла, которое выдерживает усилия, соответствующие регламенту К43, и которое содержит вставку специального состава с;.
Описанное выше известное многослойное стекло 2,1/0,76/2,1 может, например, служить контрольным многослойным стеклом так же, как и известное многослойное стекло 2,1/0,76/1,8, которое содержит два стеклянных листа толщиной соответственно 2,1 и 1,8 мм и два слоя вставки, выполненной из материала наружных слоев, стандартной толщины 0,38 мм, имеющей состав с1, что соответствует толщине вставки е1-ге£, равной 0,76 мм. Прочность на разрыв 1с-ге£ того или другого контрольного стекла при усилиях, соответствующих регламенту К43, оценивают, как и в предыдущем случае, при помощи метода Тилкинга.
Затем при помощи графика С4 выводят комбинацию оптимальных значений е1-ор£, е6-ор£ толщины вставки, выполненной из материала наружных слоев, и толщины стеклянных листов, которая соответствует необходимому минимальному значению прочности на разрыв вставки 1с-тт, равному прочности на разрыв вставки контрольного многослойного стекла 1с-ге£. Например, если взять за основу контрольное стекло 2,1/0,76/2,1, которое соответствует значению прочности на разрыв контрольного стекла 1с-ге£ 31000 Дж/м2, то точки, дающие комбинацию оптимальных значений е1-ор£, е6-ор£, являются точками поверхности или пласта графика С4, соответствующими значению 1с-тт 31000 Дж/м2. В этой связи следует отметить, что каждое из оптимальных значений е1-ор£ или §6-ор£ не обязательно индивидуально является минимальным значением толщины вставки, выполненной из материала наружных слоев, или минимальным значением толщины стеклянных листов. Минимизированное значение общей толщины многослойного стекла получают именно на основании комбинации значений е1-ор£ и е6-ор£.
Как показано на графике С4, комбинация значений е1=0,5 мм и е„=1.8 мм/1,4 мм является комбинацией значений, превышающих или равных комбинации оптимальных значений.
Таким образом, можно определить размерность многослойного стекла с толщиной е1-41т вставки, выполненной из материала наружных слоев, превышающей или равной 0,5 мм, и с толщинами ед-4|т стеклянных листов 1,8 и 1,4 мм соответственно, причем это многослойное стекло удовлетворяет требованиям регламента К43.
Вставка с составом с!, рассмотренная в вышеуказанных примерах, имеет средние характеристики в плане своей прочности на разрыв, и уровни прочности на разрыв известных в настоящее время наиболее эффективных составов вставок позволяют предусматривать комбинации еще меньших оптимальных значений е1-ор£, е6-ор£ по сравнению с вышеуказанными значениями.
В частности, для многослойного стекла, выдерживающего усилия, соответствующие регламенту К43, и содержащего две стеклянных подложки толщиной соответственно 1,8 и 1,4 мм, минимальную необходимую толщину вставки е1-тш можно уменьшить примерно до 0,4 мм. При этом оптимизированная толщина вставки е1-41т многослойного стекла, отвечающего требованиям регламента К43 и содержащего две стеклянные подложки толщиной соответственно 1,8 и 1,4 мм, как правило, является такой, что 0,4 мм<е1-б1т<0,74 мм, при этом нижний предел этого интервала соответствует составам вставок, имеющим повышенные характеристики в плане их прочности на разрыв.
Таким образом, получают многослойное стекло, отвечающее требованиям регламента К43, которое содержит два стеклянных листа 1, 2 соответственно толщиной 1,8 и 1,4 мм и вставку с центральным слоем 3 и двумя наружными слоями 4, 5, при этом каждый из наружных слоев имеет толщину в пределах от 0,2 до 0,37 мм.
Таким образом, толщину е каждого наружного слоя 4, 5 устанавливают таким образом, чтобы они обеспечивали достаточные механические свойства стеклу, а именно механические свойства, которые удовлетворяют регламенту К43. При этом осуществляют следующие этапы:
проверяют, чтобы адгезия материала наружных слоев была совместимой с требованиями регламента К43, осуществляя кручение образца вставки, выполненной из материала наружных слоев и неподвижно соединенной с двумя стеклянными листами, измеряя усилие (Р) кручения, при котором начинается отслоение вставки, выполненной из материала наружных слоев, от стеклянных листов, и вычисляя на основании этого усилия (Р) соответствующее напряжение сдвига адгезии (τ), и это значение напряжения адгезии (τ) сравнивают с диапазоном допустимых значений, при которых любое многослойное стекло будет противостоять усилиям, соответствующим регламенту К43; и толщину е каждого из наружных слоев устанавливают, чтобы они удовлетворяли регламенту К43,
- 9 026166 следующим образом:
идентифицируют контрольное многослойное стекло, которое выдерживает усилия, соответствующие регламенту К43, и которое содержит два стеклянных листа и вставку, выполненную из материала наружных слоев;
определяют прочность на разрыв (1С-ге£) вставки контрольного многослойного стекла, толщину вставки (е1-гес) контрольного многослойного стекла и толщину стеклянных листов (е6-гес) контрольного многослойного стекла;
при помощи графика (С3), характеризующего минимальную прочность на разрыв (1С-тш) вставки, необходимо, чтобы любое многослойное стекло выдерживало усилия, соответствующие регламенту К43, в зависимости от толщины (е,) вставки любого многослойного стекла, причем этот график строят для толщины подложки любого многослойного стекла, равной толщине подложки в контрольном многослойном стекле (е6=е6-гес), и выводят требуемую минимальную толщину вставки (е1-тт), которая соответствует требуемому минимальному значению прочности на разрыв вставки, равному прочности на разрыв вставки контрольного многослойного стекла (1С-тт=1С-гег);
толщину е второго элемента устанавливают таким образом, чтобы значение е превышало или было равно упомянутому оптимальному значению толщины вставки (е1-ор£).
В варианте устанавливают одновременно толщину е каждого наружного слоя 4, 5 и толщину стеклянных листов таким образом, чтобы набор обеспечивал достаточные механические свойства стекла, а именно механические свойства, удовлетворяющие регламенту К43. При этом осуществляют следующие этапы:
проверяют, чтобы адгезия материала наружных слоев была совместимой с требованиями регламента К43, осуществляя кручение образца вставки, выполненной из материала наружных слоев и неподвижно соединенной с двумя стеклянными листами, измеряя усилие (Р) кручения, при котором начинается отслоение вставки, выполненной из материала наружных слоев, от стеклянных листов, и вычисляя на основании этого усилия (Р) соответствующее напряжение сдвига адгезии (τ), и это значение напряжения адгезии (τ) сравнивают с диапазоном допустимых значений, при которых любое многослойное стекло будет противостоять усилиям, соответствующим регламенту К43; и толщину е каждого из наружных слоев и общую толщину стеклянных листов устанавливают, чтобы они удовлетворяли регламенту К43, следующим образом:
идентифицируют контрольное многослойное стекло, которое выдерживает усилия, соответствующие регламенту К43, и которое содержит два стеклянных листа и вставку, выполненную из материала наружных слоев;
определяют прочность на разрыв (1С-ге£) зставки контрольного многослойного стекла, толщину вставки (2е1-ге£) контрольного многослойного стекла и толщину стеклянных листов (е6-ге£) контрольного многослойного стекла;
при помощи графика (С3), характеризующего минимальную прочность на разрыв (1С-тш) вставки, необходимую, чтобы любое многослойное стекло выдерживало усилия, соответствующие регламенту К43, в зависимости от толщины (е,) вставки любого многослойного стекла и от толщины (е„) стеклянных листов любого многослойного стекла, и выводят комбинацию оптимальных значений (е1-ор£, е8-орР) толщины вставки и толщины стеклянных листов, которая соответствует требуемому минимальному значению прочности на разрыв вставки, равному прочности на разрыв вставки контрольного многослойного стекла Цс-ιϊιιι] Ц-геО;
толщину е каждого наружного слоя устанавливают таким образом, чтобы значение е превышало или было равно упомянутому оптимальному значению толщины вставки (е1-ор£), и толщину (е6-41т) стеклянных листов устанавливают превышающей или равной упомянутому оптимальному значению толщины стеклянных листов (е6-ор£).
На фиг. 3 показан вид в разрезе стекла в соответствии с изобретением согласно другому варианту выполнения.
Стеклянные листы 1, 2 и наружные слои 4, 5 вставки идентичны показанным на фиг. 2.
Центральный слой 3 содержит две демпфирующие пленки 6, 7. Демпфирующая пленка 6 выполнена из вязкоупругого пластического материала А, отличающегося от вязкоупругого материала В демпфирующей пленки 7. Согласно варианту выполнения материалы А, В подвергают совместной экструзии. В варианте их соединяют в виде отдельных слоев.
Демпфирующие пленки 6, 7, образующие центральный слой 3, позволяют оптимизировать демпфирование акустических вибраций в разных температурных диапазонах. Так, пленка 6 оптимально демпфирует акустические вибрации в первом температурном диапазоне, и пленка 7 оптимально демпфирует акустические вибрации во втором температурном диапазоне. Первый и второй температурные диапазоны не перекрывают друг друга. Это позволяет оптимизировать демпфирование частот, находящихся в пределах от 100 до 240 Гц, в более широком температурном диапазоне.
Для этого материал А выбирают таким образом, чтобы он имел в температурном диапазоне 1А и для частот в пределах от 100 до 240 Гц тангенс угла потерь, превышающий 0,6, и параметр сдвига, состав- 10 026166 ляющий от 5,58х 108 до 2,37х 109 Па/м. Точно так же материал В выбирают таким образом, чтобы он имел в температурном диапазоне 1В и для частот в пределах от 100 до 240 Гц тангенс угла потерь, превышающий 0,6, и параметр сдвига, составляющий от 5,58х 108 до 2,37х 109 Па/м.
Кроме того, пленка 6 или 7, которая имеет более высокой тангенс угла потерь в заданном температурном интервале, включенном в температурный диапазон соответственно 1А или 1В, имеет эквивалентный параметр сдвига дАоиВ еч=йдАоиВ, при этом дЛо1|В является параметром сдвига материала соответственно А или В соответственно пленки 6 или 7, и й является толщиной центрального слоя, который намного меньше эквивалентного параметра сдвига другой пленки 7 или 6 соответственно для данного температурного интервала. Эквивалентный параметр сдвига соответствует модулю сдвига.
Данный температурный интервал является первым температурным диапазоном или вторым температурным диапазоном, в котором пленка 6 или 7 соответственно оптимально демпфирует акустические вибрации при частотах в пределах от 100 до 240 Гц.
Таким образом, необходимо не только, чтобы тангенс угла потерь каждой из пленок 6, 7 превышал 0,6 и чтобы параметр сдвига материала каждой из пленок находился в пределах от 5,58х108 до 2,37х109 Па/м в соответствующем температурном интервале, но необходимо также, чтобы наиболее демпфируемая пленка (самый высокий 1ап δ) имела в соответствующем температурном интервале намного более высокий модуль сдвига, чем другая пленка. Таким образом, вставка будет иметь поведение, подобное наиболее демпфируемой пленке, в каждом температурном интервале. Следовательно, вставка будет обеспечивать оптимальное демпфирование в каждом из температурных интервалов, в котором каждая из пленок играет оптимальную демпфирующую роль.
Далее мы постараемся доказать, что демпфирование частот, находящихся в пределах от 100 до 240 Г ц, действительно является оптимальным для описанных выше интервалов д.
На фиг. 1 показана кривая модального демпфирования многослойного лобового стекла в зависимости от параметра сдвига д центрального слоя вставки многослойного лобового стекла для частот, находящихся в пределах от 100 до 240 Гц, при 20°С. Эту кривую вычислили при помощи так называемого метода конечных элементов.
Вычисление производили для лобового стекла, состоящего из двух стеклянных листов толщиной соответственно 1,4 и 1,8 мм, между которыми поместили вставку из вязкоупругого пластического материала. Вставка содержит три слоя: центральный слой, расположенный между двумя наружными слоями. Каждая точка кривой на фиг. 1 отображает значение модального демпфирования в зависимости от параметра сдвига для толщины й центрального слоя, при этом разные точки соответствуют толщинам й в пределах от 0,10 до 1,20 мм.
Ь (мм) д (Па/м) Модальное демпфирование
0,10 7,Э58 10й 0,2421
0,15 5,154 10’ 0,2737
0,20 3,793 10’ 0,2959
0,30 2,449 10’ 0,3235
0,31 2,365 10’ 0,3273
0,35 2,076 10’ 0,3273
0,40 1,796 10’ 0,3327
0,50 1,414 10’ 0,3365
0,60 1,163 ю’ 0,3365
0,70 9,864 10“ 0,3381
0,80 8,570 10“ 0,3365
0,90 7,564 10е 0,3365
1,00 6,759 108 0,3327
1,10 6,112 103 0,3327
1,20 5,583 10“ 0,3327
В таблице приведены значения параметра сдвига д и значения модального демпфировании для каждого значения й.
Как показано на фиг. 1 и как видно из таблицы, интервал параметра сдвига д от 5,58х 108 до 2,37х 109 Па/м для центрального слоя 3 толщиной й от 0,31 до 1,20 мм при 20°С и для диапазона частот в пределах от 100 до 240 Гц обеспечивает модальное демпфирование, превышающее или равное 0,327, то есть очень хорошее, так как максимум кривой находится на 0,338 для толщины центрального слоя 0,7 мм.
Интервал параметра сдвига д от 7,56х108 до 1,42х109 Па/м для центрального слоя 3 толщиной й от 0,50 до 0,90 мм при 20°С и для диапазона частот в пределах от 100 до 240 Гц обеспечивает модальное демпфирование, превышающее или равное 0,336, то есть оптимальное демпфирование.
Таким образом, изобретение позволяет оптимизировать виброакустическое демпфирование первых
- 11 026166 собственных частот лобового стекла, содержащего описанную выше вставку.
Вставка в соответствии с изобретением обеспечивает также хорошее виброакустическое демпфирование за пределами частотного интервала, для которого она была оптимизирована.
Вставку в соответствии с изобретением предпочтительно используют для лобового стекла между двумя стеклянными листами. Ее можно также использовать в боковом стекле или в стекле крыши транспортного средства, например автомобиля.

Claims (15)

1. Способ выбора элементов для формирования вязкоупругой пластической вставки, содержащей два наружных слоя (4, 5) и один центральный слой (3) и располагаемой между двумя стеклянными листами (1, 2) узла остекления для ламинирования указанных листов, при этом способ содержит следующие этапы:
при помощи анализатора вязкости измеряют модули сдвига О' элементов из вязкоупругого пластического материала для выбора первого элемента, образующего центральный слой (3), и второго элемента для образования наружных слоев (4, 5), выбирают второй элемент с модулем сдвига О', превышающим или равным 3х107 Па при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц, выбирают первый элемент с толщиной й от 0,31 до 1,20 мм с параметром сдвига д, соответствующим выражению д=О'/й, где О' является модулем сдвига материала первого элемента и д составляет от 5,58х108 до 2,37х109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
2. Способ по п.1, в котором толщина й первого элемента составляет от 0,50 до 0,90 мм и отношение О'/й составляет от 7,56х 108 до 1,42х 109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
3. Способ по п.1 или 2, дополнительно содержащий перед этапом определения толщины й следующие этапы:
при помощи анализатора вязкости измеряют тангенс угла потерь 1ап δ первого элемента при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц, выбирают первый элемент с тангенсом угла потерь 1аи δ более 0,6.
4. Способ по одному из пп.1-3, в котором выбирают второй элемент с модулем сдвига О', составляющим от 108 до 2х 108 Па при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
5. Способ по п.4, дополнительно содержащий следующие этапы:
проверяют, чтобы адгезия материала второго элемента была совместимой с требованиями регламента υΝ К43, осуществляя кручение образца вставки, выполненной из материала второго элемента и неподвижно соединенной с двумя стеклянными листами, измеряя усилие (Р) кручения, при котором начинается отслоение вставки, выполненной из материала второго элемента, от стеклянных листов, и вычисляя на основании этого усилия (Р) соответствующее напряжение сдвига адгезии (τ), и это значение напряжения адгезии (τ) сравнивают с диапазоном допустимых значений, при которых любой многослойный узел остекления будет противостоять усилиям, соответствующим регламенту ϋΝ К43;
толщину е второго элемента устанавливают следующим образом:
идентифицируют контрольный многослойный узел остекления, который выдерживает усилия, соответствующие регламенту υΝ К43, и который содержит два стеклянных листа и вставку, выполненную из материала второго элемента;
определяют прочности на разрыв (1С-Гес) вставки контрольного многослойного узла остекления, толщину (е1-гег) вставки контрольного многослойного узла остекления и толщину (ед-гес) стеклянных листов контрольного многослойного узла остекления;
при помощи графика (С3), характеризующего минимальную прочность на разрыв (1С-тш) вставки, необходимую, чтобы любой многослойный узел остекления выдерживал усилия, соответствующие регламенту υΝ К43, в зависимости от толщины (е1) вставки любого многослойного узла остекления, причем этот график строят для толщины подложки любого многослойного узла остекления, равной толщине подложки (ед=ед-гес) в контрольном многослойном узле остекления, и выводят требуемую минимальную толщину (е1-тш) вставки, которая соответствует требуемому минимальному значению прочности на разрыв вставки, равному прочности на разрыв (1С-тт=1С-гег) вставки контрольного многослойного узла остекления;
выводят комбинацию оптимальных значений толщины (е1-ор!) вставки и толщины стеклянных листов, которая соответствует требуемому минимальному значению прочности на разрыв вставки, равному прочности на разрыв (1С-тт=1С-гег) вставки контрольного многослойного узла остекления;
толщину е второго элемента устанавливают таким образом, чтобы значение е превышало или было равно упомянутому оптимальному значению толщины (е1-ор1) вставки.
6. Вязкоупругая пластическая вставка, располагаемая между двумя стеклянными листами узла остекления для ламинирования указанных листов и придания указанному узлу остекления виброакустических свойств демпфирования, при этом вставка содержит два наружных слоя (4, 5) из вязкоупругого пластического материала, модуль сдвига О' которого
- 12 026166 превышает или равен 3х 107 Па при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц, центральный слой (3) из вязкоупругого пластического материала со свойствами виброакустического демпфирования, имеющий такую толщину Ь, при которой И составляет от 0,31 до 1,20 мм и параметр сдвига 8=С/Ь центрального слоя, где С' является модулем сдвига, составляет от 5,58х108 до 2,37х109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц, при этом центральный слой (3) находится между двумя наружными слоями (4, 5).
7. Вставка по п.6, в которой толщина Ь центрального слоя (3) составляет от 0,50 до 0,90 мм и отношение С'/Ь составляет от 7,56х 108 до 1,42х 109 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
8. Вставка по п.6 или 7, в которой центральный слой (3) имеет тангенс угла потерь 1аи δ более 0,6 при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
9. Вставка по одному из пп.6-8, в которой наружные слои (4, 5) имеют модуль сдвига С' от 108 до 2,10х108 Па/м при 20°С и для диапазона частот от 100 до 240 Гц.
10. Вставка по одному из пп.6, 7, в которой каждый из наружных слоев (4, 5) имеет такую толщину е, при которой адгезия материала наружных слоев является совместимой с требованиями регламента υΝ К43, при этом адгезия определена, осуществляя кручение образца вставки, выполненной из материала наружных слоев и неподвижно соединенной с двумя стеклянными листами, измеряя усилие кручения (Р), при котором начинается отслоение вставки, выполненной из материала наружных слоев, от стеклянных листов, и вычисляя на основании этого усилия (Р) соответствующее напряжение сдвига адгезии (τ), и с последующим сравнением этого значения напряжения адгезии (τ) с диапазоном допустимых значений, при которых любой многослойный узел остекления будет противостоять усилиям, соответствующим регламенту υΝ К43; и толщина е каждого из наружных слоев установлена таким образом, чтобы удовлетворять требованиям регламента υΝ К43, при этом толщина е определена путем идентификации контрольного многослойного узла остекления, который выдерживает усилия, соответствующие регламенту υΝ К43, и который содержит два стеклянных листа и вставку, выполненную из материала наружных слоев;
определения прочности на разрыв (1С-ге£) вставки контрольного многослойного узла остекления, толщины (е1-гег) вставки контрольного многослойного узла остекления и толщины (е6-гес) стеклянных листов контрольного многослойного узла остекления;
выведения при помощи графика (С3), характеризующего минимальную прочность на разрыв (1С-тш) вставки, необходимую, чтобы любой многослойный узел остекления выдерживал усилия, соответствующие регламенту υΝ К43, в зависимости от толщины (еЦ вставки любого многослойного узла остекления, причем этот график строят для толщины подложки любого многослойного стеклянного узла, равной толщине (е6=е6-гес) подложки в контрольном многослойном узле остекления, требуемой минимальной толщины (е1-тт) вставки, которая соответствует требуемому минимальному значению прочности на разрыв вставки, равному прочности на разрыв (1С-тт=1С-гег) вставки контрольного многослойного узла остекления;
выведения комбинации оптимальных значений толщины (е1-ор£) вставки и толщины стеклянных листов, которые соответствуют требуемому минимальному значению прочности на разрыв вставки, равному прочности на разрыв (1С-тт=1С-гег) вставки контрольного многослойного узла остекления;
установления толщины е каждого из наружных слоев таким образом, чтобы значение е превышало или было равно упомянутому оптимальному значению толщины (е1-ор£) вставки.
11. Узел остекления, содержащий первый стеклянный лист (1) толщиной, составляющей от 1,4 до 2,1 мм, второй стеклянный лист (2) толщиной, составляющей от 1,1 до 1,6 мм, вставку (3, 4, 5) по любому из пп.6-10, при этом вставка находится между стеклянными листами (1, 2).
12. Узел остекления по п.11, в котором толщина е каждого из наружных слоев (4, 5) и общая толщина стеклянных листов являются такими, что адгезия материала наружных слоев является совместимой с требованиями регламента υΝ К43, при этом адгезия определена, осуществляя кручение образца вставки, выполненной из материала наружных слоев и неподвижно соединенной с двумя стеклянными листами, измеряя усилие кручения (Р), при котором начинается отслоение вставки, выполненной из материала наружных слоев, от стеклянных листов, и вычисляя на основании этого усилия (Р) соответствующее напряжение сдвига адгезии (τ), с последующим сравнением этого значения напряжения адгезии (τ) с диапазоном допустимых значений, при которых любой многослойный узел остекления будет противостоять усилиям, соответствующим регламенту υΝ К43;
толщина е каждого из наружных слоев и общая толщина стеклянных листов установлены таким образом, чтобы соблюдать требования регламента υΝ К43; эти значения толщины определены путем идентификации контрольного многослойного узла остекления, который выдерживает усилия, соответствующие регламенту υΝ К43, и который содержит два стеклянных листа и вставку, выполненную из
- 13 026166 материала наружных слоев;
определения прочность на разрыв (1с-ге£) вставки контрольного многослойного узла остекления, толщины (е1-ге£) вставки контрольного многослойного узла остекления и толщины (е6-ге£) стеклянных листов контрольного многослойного узла остекления;
выведения при помощи графика (С3), характеризующего минимальную прочность на разрыв (1с-тш) вставки, необходимую, чтобы любой многослойный узел остекления выдерживал усилия, соответствующие регламенту υΝ К43, в зависимости от толщины (е,) вставки любого многослойного узла остекления и от толщины стеклянных листов (ед) любого многослойного узла остекления, комбинации оптимальных значений толщины (е1-ор£) вставки и толщины стеклянных листов, которая соответствует требуемому минимальному значению прочности на разрыв (1с-тт =1с-гег) вставки, равному прочности на разрыв вставки контрольного многослойного узла остекления;
установления толщины е каждого из наружных слоев таким образом, чтобы значение е превышало или было равно упомянутому оптимальному значению толщины (е1-ор£) вставки, и толщины стеклянных листов (е6-Лт) таким образом, чтобы она превышала или была равна упомянутому оптимальному значению толщины (е6-ор£) стеклянных листов.
13. Узел остекления по п.11 или 12, причем узел остекления использован в качестве лобового стекла транспортного средства, бокового стекла транспортного средства или стекла крыши транспортного средства.
14. Узел остекления по одному из пп.11-13, в котором указанная вставка использована для виброакустического демпфирования второй и третьей собственных частот лобового стекла, состоящего из двух стеклянных листов и вставки, расположенной между стеклянными листами.
15. Транспортное средство, содержащее узел остекления по одному из пп.11-14, при этом первый стеклянный лист (1) толщиной от 1,4 до 2,1 мм обращен наружу транспортного средства, а второй стеклянный лист (2) толщиной от 1,1 до 1,6 мм обращен внутрь транспортного средства.
EA201390279A 2010-08-24 2011-08-18 Способ выбора элементов для формирования вязкоупругой пластической вставки, вязкоупругая пластическая вставка, узел остекления, содержащий такую вставку, и транспортное средство, содержащее такой узел остекления EA026166B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1056725A FR2964100B1 (fr) 2010-08-24 2010-08-24 Procede de selection d'un intercalaire pour un amortissement vibro-acoustique, intercalaire et vitrage comprenant un tel intercalaire
PCT/FR2011/051927 WO2012025685A1 (fr) 2010-08-24 2011-08-18 Procede de selection d'un intercalaire pour un amortissement vibro-acoustique, intercalaire et vitrage comprenant un tel intercalaire

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201390279A1 EA201390279A1 (ru) 2013-07-30
EA026166B1 true EA026166B1 (ru) 2017-03-31

Family

ID=43734034

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201390279A EA026166B1 (ru) 2010-08-24 2011-08-18 Способ выбора элементов для формирования вязкоупругой пластической вставки, вязкоупругая пластическая вставка, узел остекления, содержащий такую вставку, и транспортное средство, содержащее такой узел остекления

Country Status (17)

Country Link
US (2) US9102122B2 (ru)
EP (1) EP2608958B1 (ru)
JP (1) JP5986085B2 (ru)
KR (1) KR101890956B1 (ru)
CN (2) CN202117506U (ru)
AR (1) AR082658A1 (ru)
BR (1) BR112013002111B1 (ru)
CA (1) CA2806531C (ru)
DE (1) DE202010008579U1 (ru)
EA (1) EA026166B1 (ru)
ES (1) ES2675543T3 (ru)
FR (1) FR2964100B1 (ru)
MX (1) MX345676B (ru)
PL (1) PL2608958T3 (ru)
PT (1) PT2608958T (ru)
WO (1) WO2012025685A1 (ru)
ZA (1) ZA201300966B (ru)

Families Citing this family (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2964100B1 (fr) * 2010-08-24 2015-10-16 Saint Gobain Procede de selection d'un intercalaire pour un amortissement vibro-acoustique, intercalaire et vitrage comprenant un tel intercalaire
FR2990948B1 (fr) * 2012-05-22 2019-08-30 Saint-Gobain Glass France Intercalaire plastique viscoelastique pour un amortissement vibro-acoustique et vitrage comprenant un tel intercalaire
WO2013181484A1 (en) * 2012-05-31 2013-12-05 Corning Incorporated Stiff interlayers for laminated glass structures
KR102466478B1 (ko) 2013-08-30 2022-11-11 코닝 인코포레이티드 경량, 고강성 유리 적층체 구조물
ES2718880T3 (es) * 2013-11-14 2019-07-05 Univ Michigan Regents Sintonización y mitigación de frecuencia de explosión/impacto
EP3106443A4 (en) 2014-02-14 2017-08-30 Nippon Sheet Glass Company, Limited Laminated glass
JP2016041634A (ja) * 2014-08-15 2016-03-31 日本板硝子株式会社 合わせガラス
US20170266927A1 (en) * 2014-09-30 2017-09-21 Sekisui Chemical Co., Ltd. Intermediate film for laminated glass, and laminated glass
CA3207506A1 (en) 2015-02-05 2016-08-11 Gold Bond Building Products, Llc Sound damping wallboard
US20160250982A1 (en) * 2015-02-26 2016-09-01 Corning Incorporated Thin laminate structures with enhanced acoustic performance
FR3034500A1 (fr) 2015-04-03 2016-10-07 Saint Gobain Vitrage lumineux de vehicule automobile et vehicule automobile avec un tel vitrage
WO2016205380A1 (en) * 2015-06-17 2016-12-22 The Regents Of The University Of Michigan Blast/impact frequency tuning and mitigation
US10350861B2 (en) 2015-07-31 2019-07-16 Corning Incorporated Laminate structures with enhanced damping properties
US10012581B2 (en) 2015-08-28 2018-07-03 The Boeing Company Cyclic flexing salt-spray chamber and methods
JP6485309B2 (ja) * 2015-09-30 2019-03-20 Ａｇｃ株式会社 合わせガラス
CN108290786B (zh) * 2015-11-30 2021-03-09 Ａｇｃ株式会社 夹层玻璃
FR3051726B1 (fr) 2016-05-26 2019-07-12 Saint-Gobain Glass France Toit vitre feuillete lumineux de vehicule, vehicule l'incorporant et fabrication
MA45361A (fr) 2016-05-26 2019-04-10 Saint Gobain Toit vitre feuillete lumineux de vehicule, vehicule l'incorporant et fabrication
MA45342A (fr) 2016-05-26 2019-04-10 Saint Gobain Toit vitre feuillete lumineux de vehicule, vehicule l'incorporant et fabrication
CN105890994B (zh) * 2016-06-22 2018-10-02 重庆大学 一种层状金属复合材料界面结合强度评价方法
FR3054167A1 (fr) * 2016-07-19 2018-01-26 Saint-Gobain Glass France Intercalaire plastique viscoelastique pour un amortissement vibro-acoustique et vitrage comprenant un tel intercalaire
FR3054169B1 (fr) * 2016-07-22 2018-08-17 Saint Gobain Intercalaire plastique viscoelastique pour un amortissement vibro-acoustique et vitrage comprenant un tel intercalaire
EP3532290B1 (en) 2016-10-28 2022-01-05 Kuraray Europe GmbH Wedge-shaped multilayer interlayer and glass laminate
US11214043B2 (en) 2017-05-19 2022-01-04 Sekisui Chemical Co., Ltd. Intermediate film for laminated glass, and laminated glass
KR20200010167A (ko) * 2017-05-19 2020-01-30 세키스이가가쿠 고교가부시키가이샤 접합 유리용 중간막 및 접합 유리
FR3074090B1 (fr) 2017-11-30 2019-11-15 Saint-Gobain Glass France Vitrage de vehicule a signalisation lumineuse externe, vehicule l'incorporant et fabrication.
FR3074117B1 (fr) 2017-11-30 2020-12-04 Saint Gobain Vitrage de vehicule a signalisation lumineuse externe, vehicule l'incorporant et fabrication.
FR3074118B1 (fr) 2017-11-30 2020-12-11 Saint Gobain Toit vitre lumineux de vehicule, vehicule l'incorporant et fabrication.
CN108195672A (zh) * 2017-12-19 2018-06-22 江苏师范大学 一种材料拉扭破坏应力及破坏面方向的预测方法
CN108088746A (zh) * 2017-12-19 2018-05-29 江苏师范大学 一种金属拉扭组合变形力学及声发射特征测试与分析方法
FR3077229A1 (fr) 2018-01-31 2019-08-02 Saint-Gobain Glass France Vitrage feuillete a dispositif electrocommandable et fabrication
FR3077219B1 (fr) 2018-01-31 2020-06-26 Saint-Gobain Glass France Vitrage feuillete a dispositif electrocommandable et fabrication
FR3084354B1 (fr) 2018-07-27 2020-07-17 Saint-Gobain Glass France Substrat emaille formant ecran de projection, et sa fabrication.
FR3084355B1 (fr) 2018-07-27 2023-05-19 Saint Gobain Substrat emaille, dispositif vitre lumineux automobile avec un tel substrat et sa fabrication.
FR3084353B1 (fr) 2018-07-27 2023-03-24 Saint Gobain Substrat emaille, dispositif vitre lumineux avec un tel substrat et sa fabrication.
CA3064101A1 (en) 2018-12-06 2020-06-06 National Gypsum Properties, Llc Sound damping gypsum board and method of constructing a sound damping gypsum board
US11772372B2 (en) 2020-06-05 2023-10-03 Gold Bond Building Products, Llc Sound damping gypsum board and method of constructing a sound damping gypsum board
FR3113008B1 (fr) 2020-07-31 2022-09-09 Saint Gobain VItrage LUMINEUx DE vehicule AuTOMOBILE et VEHICULE AuTOMOBILE AVEC UN TEL VITRAGE Lumineux
FR3126339B1 (fr) 2021-09-02 2024-05-24 Saint Gobain Glass France Ensemble vitre acoustiquement isolant comprenant une couche d’amortissement viscoelastique
FR3126338A1 (fr) 2021-09-02 2023-03-03 Saint-Gobain Glass France Ensemble vitre acoustiquement isolant comprenant une dispositif d’amortissement vibro-acoustique
FR3132520A1 (fr) 2022-02-08 2023-08-11 Saint-Gobain Glass France Substrat émaillé illuminable et sa fabrication
FR3134745A1 (fr) 2022-04-22 2023-10-27 Saint-Gobain Glass France Vitrage de vehicule automobile
FR3140302A1 (fr) 2022-09-30 2024-04-05 Saint-Gobain Glass France Vitrage feuilleté acoustiquement isolant comprenant un intercalaire composé de deux couches externes à base de copolymère d’éthylène et d’acide carboxylique et d’une couche interne adhésive à base de latex, d’agent plastifiant et d’agent tackifiant
FR3141380A1 (fr) 2022-10-26 2024-05-03 Saint-Gobain Glass France Vitrage feuillete illuminable de vehicule et vehicule avec un tel vitrage
FR3141379A1 (fr) 2022-10-26 2024-05-03 Saint-Gobain Glass France Vitrage feuillete illuminable de vehicule et vehicule avec un tel vitrage
FR3141692A1 (fr) 2022-11-03 2024-05-10 Saint-Gobain Glass France Procédé de fabrication d’un ensemble vitré acoustiquement isolant comprenant une couche d’amortissement viscoélastique

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2616908A1 (fr) * 1987-06-16 1988-12-23 Thomson Csf Procede de mesure des parametres elastiques d'un materiau
EP0844075A1 (fr) * 1996-11-26 1998-05-27 Saint-Gobain Vitrage Vitrage feuilleté de protection acoustique pour véhicule
US6132882A (en) * 1996-12-16 2000-10-17 3M Innovative Properties Company Damped glass and plastic laminates
US6432522B1 (en) * 1999-02-20 2002-08-13 Saint-Gobain Vitrage Transparent acoustical and mechanical barrier
FR2838517A1 (fr) * 2002-04-15 2003-10-17 Saint Gobain Procede pour evaluer la resistance mecanique d'un intercalaire
US20060008658A1 (en) * 2003-08-22 2006-01-12 Juichi Fukatani Laminated glass and intermediate film for laminated glass
WO2007135317A1 (fr) * 2006-05-19 2007-11-29 Saint-Gobain Glass France Vitrage feuillete acoustique, intercalaire acoustique et procede de selection de l'intercalaire pour un amortissement acoustique optimal

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3592726A (en) * 1965-04-28 1971-07-13 Corning Glass Works Composite vehicle closure comprising an inner sheet of chemically strengthened glass
AU566435B2 (en) 1983-12-05 1987-10-22 Becton Dickinson & Company Identification of microorganisms by infrared analysis of evolved carbon dioxide
DE69107117T2 (de) * 1990-05-14 1995-09-21 Sekisui Chemical Co Ltd Zwischenlagen zur Verwendung in schallisolierenden Verbundgläsern.
FR2675140B1 (fr) * 1991-04-09 1993-07-16 Saint Gobain Vitrage Int Vitrage feuillete.
DE29724580U1 (de) * 1997-02-14 2002-03-07 Saint Gobain Sekurit D Gmbh Schalldämpfendes Verbundglas
JP4331846B2 (ja) * 2000-01-19 2009-09-16 積水化学工業株式会社 合わせガラス用中間膜及び合わせガラス
FR2808474B3 (fr) 2000-05-03 2002-05-31 Saint Gobain Vitrage Vitrage feuillete a proprietes de resistance mecanique et d'isolation acoustique
WO2003071507A1 (fr) * 2002-02-25 2003-08-28 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Film resistant aux chocs pour ecrans plats et ecran plat associe
JP2004075501A (ja) * 2002-08-22 2004-03-11 Asahi Glass Co Ltd 湾曲合わせガラス
BRPI0812046A2 (pt) * 2007-05-24 2015-08-04 Saint Gobain Vidraça acústica
FR2945765B1 (fr) 2009-05-19 2011-06-24 Saint Gobain Procede de selection d'un intercalaire pour un amortisseur vibro-acoustique, intercalaire pour un amortisseur vibro-acoustique et vitrage comprenant un tel intercalaire.
FR2964100B1 (fr) * 2010-08-24 2015-10-16 Saint Gobain Procede de selection d'un intercalaire pour un amortissement vibro-acoustique, intercalaire et vitrage comprenant un tel intercalaire
FR2990948B1 (fr) 2012-05-22 2019-08-30 Saint-Gobain Glass France Intercalaire plastique viscoelastique pour un amortissement vibro-acoustique et vitrage comprenant un tel intercalaire

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2616908A1 (fr) * 1987-06-16 1988-12-23 Thomson Csf Procede de mesure des parametres elastiques d'un materiau
EP0844075A1 (fr) * 1996-11-26 1998-05-27 Saint-Gobain Vitrage Vitrage feuilleté de protection acoustique pour véhicule
US6132882A (en) * 1996-12-16 2000-10-17 3M Innovative Properties Company Damped glass and plastic laminates
US6432522B1 (en) * 1999-02-20 2002-08-13 Saint-Gobain Vitrage Transparent acoustical and mechanical barrier
FR2838517A1 (fr) * 2002-04-15 2003-10-17 Saint Gobain Procede pour evaluer la resistance mecanique d'un intercalaire
US20060008658A1 (en) * 2003-08-22 2006-01-12 Juichi Fukatani Laminated glass and intermediate film for laminated glass
WO2007135317A1 (fr) * 2006-05-19 2007-11-29 Saint-Gobain Glass France Vitrage feuillete acoustique, intercalaire acoustique et procede de selection de l'intercalaire pour un amortissement acoustique optimal

Also Published As

Publication number Publication date
WO2012025685A1 (fr) 2012-03-01
JP5986085B2 (ja) 2016-09-06
KR101890956B1 (ko) 2018-08-22
AR082658A1 (es) 2012-12-26
EP2608958B1 (fr) 2018-03-14
PL2608958T3 (pl) 2018-08-31
ES2675543T3 (es) 2018-07-11
BR112013002111A2 (pt) 2016-05-17
CA2806531A1 (fr) 2012-03-01
JP2013541484A (ja) 2013-11-14
PT2608958T (pt) 2018-05-29
FR2964100A1 (fr) 2012-03-02
BR112013002111B1 (pt) 2020-01-07
US20150283959A1 (en) 2015-10-08
CN102373867B (zh) 2018-04-24
US9102122B2 (en) 2015-08-11
FR2964100B1 (fr) 2015-10-16
US9733173B2 (en) 2017-08-15
KR20130140619A (ko) 2013-12-24
EA201390279A1 (ru) 2013-07-30
EP2608958A1 (fr) 2013-07-03
DE202010008579U1 (de) 2011-10-05
MX345676B (es) 2017-02-10
CN202117506U (zh) 2012-01-18
CN102373867A (zh) 2012-03-14
MX2013001651A (es) 2013-03-21
ZA201300966B (en) 2014-04-30
US20120052274A1 (en) 2012-03-01
CA2806531C (fr) 2018-04-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA026166B1 (ru) Способ выбора элементов для формирования вязкоупругой пластической вставки, вязкоупругая пластическая вставка, узел остекления, содержащий такую вставку, и транспортное средство, содержащее такой узел остекления
US8900691B2 (en) Method for selecting an interlayer for vibroacoustic damping, interlayer for vibroacoustic damping and glazing unit comprising such an interlayer
KR101818260B1 (ko) 적층형 글레이징의 제조 방법, 및 적층형 글레이징
ES2338985T3 (es) Luna laminada con propiedades de resistencia mecanica y de aislamiento acustico.
US7829192B2 (en) Acoustic laminated glazing, acoustic interlayer and method for selecting the interlayer for optimal acoustic damping
JP2009222730A (ja) インサートの機械的強度に関してインサートを選定する為の方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): RU