EA006778B1 - Способ защиты от коррозии стальной детали, изготовленной из аустенитной или полуаустенитной стали, во время получения серной кислоты - Google Patents

Способ защиты от коррозии стальной детали, изготовленной из аустенитной или полуаустенитной стали, во время получения серной кислоты Download PDF

Info

Publication number
EA006778B1
EA006778B1 EA200400008A EA200400008A EA006778B1 EA 006778 B1 EA006778 B1 EA 006778B1 EA 200400008 A EA200400008 A EA 200400008A EA 200400008 A EA200400008 A EA 200400008A EA 006778 B1 EA006778 B1 EA 006778B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
range
sulfuric acid
austenitic
steel
steel part
Prior art date
Application number
EA200400008A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200400008A1 (ru
Inventor
Карл-Хайнц Даум
Вольф Христоф Раузер
Никола Анастасиевич
Вольфрам Шальк
Штефан Лаибах
Херберт Шнаубельт
Original Assignee
Оутокумпу Текнолоджи Ой
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Оутокумпу Текнолоджи Ой filed Critical Оутокумпу Текнолоджи Ой
Publication of EA200400008A1 publication Critical patent/EA200400008A1/ru
Publication of EA006778B1 publication Critical patent/EA006778B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
    • C23F13/00—Inhibiting corrosion of metals by anodic or cathodic protection
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
    • F28F21/082—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
    • C23F13/00—Inhibiting corrosion of metals by anodic or cathodic protection
    • C23F13/005—Anodic protection
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
    • F28F19/004—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using protective electric currents, voltages, cathodes, anodes, electric short-circuits

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
  • Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Spark Plugs (AREA)

Abstract

Данное изобретение относится к способу защиты от коррозии стальных деталей, изготовленных из аустенитной или полуаустенитной стали, во время получения серной кислоты. Для улучшения коррозионной стойкости стальных деталей, которые находятся в контакте с серной кислотой, предлагается использовать аустенитную или полуаустенитную сталь, содержание Cr в которой находится в диапазоне от 15 до 31 мас.%, а содержание Ni находится в диапазоне от 9 до 60 мас.%, и где отношение количеств химических элементов (Cr + Si)/(Ni + Mo) находится в диапазоне от 0,9 до 1,9 или где отношение количеств химических элементов Cr/(Ni + Mo) находится в диапазоне от 0,8 до 1,5, и дополнительно обеспечить данной стальной детали защиту от анодной коррозии.

Description

В общем случае серную кислоту получают в результате каталитического превращения содержащегося в газах 8О2 с получением 8О3, и - в случае сухих газов - в результате последующего поглощения полученного 8О3 в концентрированной серной кислоте или - в случае влажных газов - в результате последующей конденсации образованной серной кислоты. Обычные технические компоненты, такие как сушилка, абсорбер, теплообменник и тому подобное, вступают в контакт с концентрированной серной кислотой, начиная от концентрации, приблизительно равной 93 мас.%, и при повышенной температуре. Данная серная кислота чрезвычайно агрессивна, и она вызывает быстрое возникновение сильной коррозии у используемых деталей конструкции. Поэтому детали конструкции, которые вступают в контакт с серной кислотой, должны быть изготовлены из коррозионно-стойких материалов. В особенности коррозионно-стойкими оказались специальные сплавы ферритной стали, литейный чугун, пластмассы, керамика, стекло или другие материалы с соответствующей футеровкой. Неметаллические материалы в общем случае обладают неподходящими механическими свойствами для данных приложений, и их трудно обрабатывать. Металлические материалы обладают хорошими механическими свойствами, но их коррозионная стойкость недостаточна, либо материалы очень дорого стоят. В частности для использования в теплообменниках требуются компоненты с очень тонкими стенками, для которых необходим высокий коэффициент теплопередачи. В данных компонентах прежняя коррозионная стойкость больше уже не будет достаточной. Данные установки обычно используются при концентрации серной кислоты в диапазоне от > 93 до 100 мас.% и температуре вплоть до 140°С. Известным способом защиты от коррозии является защита от анодной коррозии. В данном способе на защищаемые материалы наносят покрытие в виде слоя оксида металла, который предотвращает возникновение коррозии.
Использование аустенитных сталей во время получения серной кислоты известно из ЕР 0130967. Марки стали, указанные в данном документе, предназначены в частности для использования в теплообменниках. Материалы, использованные в данном случае, не удовлетворяют требованиям, которым в настоящее время должны соответствовать коррозионно-стойкие материалы. Для технического оборудования, которое в настоящее время используется, в особенности необходимы меньшие скорости коррозии.
ΌΕ 3830365 описывает использование ферритных хромомолибденовых сталей, которые обладают стойкостью к серной кислоте с концентрацией в диапазоне от 94 (мас.%) и далее и при температуре ниже температуры кипения. Данные ферритные стали очень дорого стоят, и их труднее обрабатывать по сравнению с аустенитными сталями. И коррозионная стойкость также не считается достаточной.
Исходя из данного предшествующего уровня техники, цель, которая ставилась в данном изобретении, заключается в улучшении защиты от коррозии, по меньшей мере, одной стальной детали устройства, изготовленного из аустенитной или полуаустенитной стали, во время получения серной кислоты, где в данном устройстве стальная деталь вступает в контакт с серной кислотой.
Раскрытие сущности изобретения
В соответствии с данным изобретением цель достигается в упомянутом выше способе, который проводят при концентрации серной кислоты в диапазоне от 93 мас.% вплоть до 100 мас.% и температуре в диапазоне от 140°С вплоть до температуры кипения серной кислоты, причем стальную деталь изготавливают из аустенитной или полуаустенитной стали, в которой содержание Сг находится в диапазоне от 15 до 31 мас.%, а содержание N1 находится в диапазоне от 9 до 60 мас.%, и где отношение количеств химических элементов (Сг + 8ί)/(Νί + Мо) находится в диапазоне от 0,9 до 1,25, и где стальная деталь имеет защиту от анодной коррозии, где анод, катод и электрод сравнения соединены с регулятором напряжения, который подает регулируемый постоянный электрический ток, и где катод и электрод сравнения находятся в контакте с серной кислотой, а анод находится в контакте со стальной деталью.
Эксперименты показали, что марки стали с содержанием Сг в диапазоне от 15 до 36 мас.% и содержанием N1 в диапазоне от 9 до 60 мас.% являются в особенности коррозионно-стойкими.
Что касается коррозионной стойкости, то среди химических элементов, образующих сплавы, своей способностью образовывать пассивирующий слой в особенности известны элементы кремний и хром, тогда как химические элементы никель и молибден снижают эффективность формирования пассивирующего слоя.
Отношение количеств химических элементов (Сг + 8ί)/(Νί + Мо) в диапазоне от 1,01 до 1,25 оказалось в особенности выгодным.
Подобным же образом, для тех марок стали, для которых имеет место только незначительное содержание кремния, выгодным получили отношение химических элементов Οι7(Νί + Мо) в диапазоне от 0,8 до 1,5, предпочтительно от 0,8 до 1,1.
Отношение в особенности выгодно, если молибден присутствует в не слишком большом количестве в диапазоне от 0 до 2,5 мас.%. В зависимости от доступности марок стали для поставок для изготовления исходных материалов, таких как трубы или листы, можно использовать детали из аустенитной или полуаустенитной стали с содержанием молибдена в диапазоне от 2 до 2,5 мас.%.
- 1 006778
То, что в особенности критично для коррозии, так это данные диапазоны, где концентрация серной кислоты ограничена пределами приблизительно от 97 до 99 мас.%, или температура серной кислоты ограничена пределами приблизительно от 160 до 230°С.
Во время получения серной кислоты компонентами, в особенности чувствительными к коррозии, являются теплообменники, такие, как, например, пластинчатые теплообменники или кожухотрубные теплообменники, а также вся система труб.
Варианты реализации способа будут объяснены при использовании примера в связи с чертежом, где фиг. 1 демонстрирует кривую зависимости плотность тока/потенциал для аустенитного материала, фиг. 2 является схематическим представлением анодной защиты в теплообменнике.
Фиг. 1 демонстрирует кривую зависимости плотность тока/потенциал для типичного аустенитного материала, содержащего от 16,5 до 18,5 мас.% хрома, от 11 до 14 мас.% никеля и от 2 до 2,5 мас.% молибдена. При проведении данного измерения в качестве среды использовали серную кислоту с концентрацией 98 мас.% при температуре 200°С. В качестве катода использовали стальной катод, изготовленный из 1.4404. На оси абсцисс отложен потенциал в милливольтах (мВ) относительно электрода сравнения Нд/Н§804, а на оси ординат отложена плотность тока в миллиамперах на квадратный сантиметр (мА/см2). Также можно использовать и другие электроды сравнения, такие как, например, каломельный электрод или пластинка кадмия.
На первой части диаграммы в диапазоне от 0 до 600 мВ наблюдается пик, который называется активным потенциалом. Затем в диапазоне от 600 до 1800 мВ наблюдается седловина кривой - так называемый пассивный потенциал. Последующее увеличение от 1800 мВ называется транспассивным потенциалом. Для того, чтобы в случае защиты от анодной коррозии сделать защиту от коррозии по возможности более эффективной, плотность тока должна попадать в диапазон пассивного потенциала. Значения, приведенные в данном случае, являются примерными, поскольку они зависят от материала и температуры.
На фиг. 2 продемонстрирована система защиты от анодной коррозии в кожухотрубном теплообменнике (1) для серной кислоты. Через соединительный патрубок (2) охлаждающую среду вводят в первую камеру (3) кожухотрубного теплообменника (1). Оттуда охлаждающая среда после распределения течет через индивидуальные трубки (4) во вторую камеру (5), откуда охлаждающую среду опять-таки отводят. В порядке примера в данном случае представлены только две трубки (4).
Через еще один соединительный патрубок (6) вводят горячую серную кислоту (2). Серная кислота обтекает вокруг трубок (4), заполненных охлаждающей средой, и снова отводится через соединительный патрубок (7). При обтекании вокруг пучка труб (4) серная кислота охлаждается.
Между трубками (4) в кожухотрубном теплообменнике монтируют несколько металлических катодов (8). На представлении катод (8) продемонстрирован в порядке примера. Количество использованных катодов (8) зависит от размера теплообменника, а также от температуры и концентрации серной кислоты. Катод (8) изготавливают из материала 1.4404, и он находится в постоянном контакте с серной кислотой. Катод (8) электрической линией соединяют с отрицательным полюсом регулятора напряжения (9). Регулятор напряжения (9) представляет собой источник питания постоянного тока, положительный полюс (10) которого электрической линией соединен с деталями предназначенного для защиты кожухотрубного теплообменника (1).
Второй электрод сравнения (11) вставляют в кожухотрубный теплообменник через герметичное уплотнение и его электрической линией соединяют с регулятором напряжения (9). Данный электрод сравнения (11) подобным же образом постоянно окружен серной кислотой, и он создает для регулятора напряжения (9) базу для проведения измерений. Используя электрическое напряжение между электродом сравнения (11) и катодом (8), определяют потенциал, необходимый для защиты от коррозии, и при помощи регулятора напряжения (9) его регулируют.
В следующей далее таблице для материалов, соответствующих изобретению, продемонстрировано поведение при коррозии при различных: температурах и концентрации серной кислоты 98 мас.%. Расход серной кислоты составлял 1 м/с. Поведение при коррозии определяли, проводя испытания погружением. Во всех случаях период проведения испытания составлял 7 дней. Интенсивности съема материала определяли, проводя измерения для коррозионного потока и выполняя пересчет в мм/год. Контрольную среду обновляли после каждого цикла испытаний.______________
Температура [°С] 1.4571 1.4404 1.4465 1.4591
Скорость коррозии, мм/год 160 0,02 0,03 0,15 -
180 0,06 0,04 0,06 0,01
200 0,04 0,10 0,14 0,11
Таким образом, скорости коррозии отчетливо ниже в сравнении с предшествующим уровнем техники.
- 2 006778

Claims (9)

1. Способ защиты от коррозии по меньшей мере одной стальной детали устройства, используемого в установке для получения серной кислоты, где стальная деталь вступает в контакт с концентрированной серной кислотой, в котором стальную деталь снабжают анодной защитой от коррозии, при этом анод, катод и электрод сравнения соединены с регулятором напряжения, который подает регулируемый постоянный электрический ток, причем, катод и электрод сравнения находятся в контакте с серной кислотой, а анод находится в контакте со стальной деталью, отличающийся тем, что его проводят при концентрации серной кислоты в диапазоне от 93 мас.% вплоть до 100 мас.% и температуре в диапазоне от 140°С вплоть до температуры кипения серной кислоты, причем используют стальную деталь, изготовленную из аустенитной или полуаустенитной стали, в которой содержание Сг находится в диапазоне от 15 до 31 мас.%, а содержание N1 находится в диапазоне от 9 до 60 мас.%, при этом отношение количеств химических элементов (Сг + 8ΐ)/(Νΐ + Мо) для кремнийсодержащих сталей находится в диапазоне от 0,9 до 1,25, или отношение количеств химических элементов Сг (Νΐ+Мо) для сталей с незначительным содержанием кремния находится в диапазоне от 0,8 до 1,5.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что отношение количеств химических элементов (Сг + 8ΐ)/(Νΐ + Мо) находится в диапазоне от 1,01 до 1,25.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что отношение количеств химических элементов Сг/(№ + Мо) находится в диапазоне от 0,8 до 1,1.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что стальную деталь изготавливают из аустенитной или полуаустенитной стали, в которой содержание молибдена находится в диапазоне от 0 до 2,5 мас.%.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что стальную деталь изготавливают из аустенитной или полуаустенитной стали, в которой содержание молибдена находится в диапазоне от 2 до 2,5 мас.%.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что концентрация серной кислоты находится в диапазоне от 97 до 99 мас.%.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что температура серной кислоты находится в диапазоне приблизительно от 160 до 230°С.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что стальную деталь используют в теплообменнике.
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что стальную деталь используют в трубе подачи кислоты.
EA200400008A 2001-06-08 2002-05-28 Способ защиты от коррозии стальной детали, изготовленной из аустенитной или полуаустенитной стали, во время получения серной кислоты EA006778B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10128032A DE10128032A1 (de) 2001-06-08 2001-06-08 Verfahren zum Schutz gegen Korrossion eines Stahlteils aus austenitischem oder halbaustenitischem Stahl bei der Herstellung von Schwefelsäure
PCT/EP2002/005842 WO2002101106A1 (en) 2001-06-08 2002-05-28 Method for the protection against corrosion of a steel part made of austenitic or semi-austenitic steel during the production of sulfuric acid

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200400008A1 EA200400008A1 (ru) 2004-04-29
EA006778B1 true EA006778B1 (ru) 2006-04-28

Family

ID=7687749

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200400008A EA006778B1 (ru) 2001-06-08 2002-05-28 Способ защиты от коррозии стальной детали, изготовленной из аустенитной или полуаустенитной стали, во время получения серной кислоты

Country Status (11)

Country Link
US (1) US20040238375A1 (ru)
EP (1) EP1409756B1 (ru)
JP (1) JP2004529274A (ru)
KR (1) KR20040023612A (ru)
AT (1) ATE340274T1 (ru)
DE (2) DE10128032A1 (ru)
EA (1) EA006778B1 (ru)
ES (1) ES2272733T3 (ru)
MX (1) MXPA03011234A (ru)
PE (1) PE20030023A1 (ru)
WO (1) WO2002101106A1 (ru)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009051735A2 (en) * 2007-10-18 2009-04-23 Roberts, Wayne High efficiency, corrosion resistant heat exchanger and methods of use thereof
DE102010006541B4 (de) 2010-02-01 2016-03-17 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zum Abkühlen von Säure

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0018124A1 (en) * 1979-04-02 1980-10-29 Monsanto Company Anodically passivated vessel and method of passivating it
CA1199305A (en) * 1982-01-21 1986-01-14 C-I-L Inc. Anodic protection system and method
US5028396A (en) * 1982-06-11 1991-07-02 Chemetics International Company, Ltd. Apparatus formed of high silicon chromium/nickel in steel in the manufacture of sulpheric acid
US4576813A (en) * 1983-07-05 1986-03-18 Monsanto Company Heat recovery from concentrated sulfuric acid
DE4342188C2 (de) * 1993-12-10 1998-06-04 Bayer Ag Austenitische Legierungen und deren Verwendung
DE19807632A1 (de) * 1998-02-23 1999-09-02 Bayer Ag Vorrichtung zum Konzentrieren und Reinigen von Schwefelsäure

Also Published As

Publication number Publication date
JP2004529274A (ja) 2004-09-24
ATE340274T1 (de) 2006-10-15
EP1409756A1 (en) 2004-04-21
DE10128032A1 (de) 2002-12-12
US20040238375A1 (en) 2004-12-02
PE20030023A1 (es) 2003-02-03
EP1409756B1 (en) 2006-09-20
DE60214859D1 (de) 2006-11-02
KR20040023612A (ko) 2004-03-18
MXPA03011234A (es) 2004-02-26
ES2272733T3 (es) 2007-05-01
WO2002101106A1 (en) 2002-12-19
DE60214859T2 (de) 2007-04-12
EA200400008A1 (ru) 2004-04-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4670242A (en) Heat recovery from concentrated sulfuric acid
PL171499B1 (pl) Stop austenityczny niklowo-molibdenowy PL PL
SE464138B (sv) Foerfarande foer korrosionsskydd av ett aanggeneratorroer
JPH02141558A (ja) 水素脆化に高抵抗を有する耐食フエライトステンレス鋼溶接管及びそれを含む陰極保護熱交換器
CN109536841A (zh) 一种耐腐蚀的奥氏体-铁素体双相耐热钢及其制备方法
EA006778B1 (ru) Способ защиты от коррозии стальной детали, изготовленной из аустенитной или полуаустенитной стали, во время получения серной кислоты
CN109504916B (zh) 一种含铜钛高强度高耐蚀奥氏体不锈钢及其制备方法
CN105431558A (zh) 由奥氏体钢组成的管元件以及太阳能接收器
US4689127A (en) Control of anodic passivation systems
AU2002344991B2 (en) Method for the protection against corrosion of a steel part made of austenitic or semi-austenitic steel during the production of sulfuric acid
CN109609866A (zh) 一种含铜铌钴高耐蚀奥氏体不锈钢及其加工与热处理方法
CN109355465A (zh) 一种含铜钛钴高耐蚀奥氏体不锈钢及其加工与热处理方法
KR101210531B1 (ko) 알루미늄을 함유하는 ＦｅＣｒＡｌ 합금
JP6950752B2 (ja) オーステナイト系耐熱合金及びその製造方法
AU2002344991A1 (en) Method for the protection against corrosion of a steel part made of austenitic or semi-austenitic steel during the production of sulfuric acid
CN109355466A (zh) 一种含铜钽钴高耐蚀奥氏体不锈钢及其加工与热处理方法
JPH05195126A (ja) ボイラ伝熱管用高耐食合金
Nakahara Preventing stress corrosion cracking of austenitic stainless steels in chemical plants
Maristany et al. Localized corrosion of alloys UNS N06690 and N06600 in steam generator lay-up conditions
Bullard et al. Oxidation and Corrosion Resistance of Two Fe-8Cr-16Ni-Si-Cu Alloys
JPS5841345B2 (ja) タイコウシヨク タイスキマフシヨク タイオウリヨクフシヨクワレ タイスイソゼイセイヨウ アモルフアステツゴウキン
KR20100035727A (ko) 납 및 납-비스무스 합금 냉각 원자로의 핵연료 피복관 및 구조재료로 사용하기 위한 철-크롬-알루미늄 합금
Cotton Practical Use of Anodic Passivation for the Protection of Chel11Ical Plant
JPH08121991A (ja) 高耐食性コルゲート管
CN107245721A (zh) 一种镁合金阳极保护组件

Legal Events

Date Code Title Description
PC1A Registration of transfer to a eurasian application by force of assignment
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KG MD TJ TM

TC4A Change in name of a patent proprietor in a eurasian patent
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): KZ RU