EA002732B1 - Получение газогидратной взвеси с помощью теплообменника с ожиженным слоем - Google Patents

Получение газогидратной взвеси с помощью теплообменника с ожиженным слоем Download PDF

Info

Publication number
EA002732B1
EA002732B1 EA200100913A EA200100913A EA002732B1 EA 002732 B1 EA002732 B1 EA 002732B1 EA 200100913 A EA200100913 A EA 200100913A EA 200100913 A EA200100913 A EA 200100913A EA 002732 B1 EA002732 B1 EA 002732B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
gas hydrate
heat transfer
gas
solid
initial
Prior art date
Application number
EA200100913A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200100913A1 (ru
Inventor
Джон Дж. Вэйкуилис
Стефен Д. Йорк
Original Assignee
Маратон Ойл Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Маратон Ойл Компани filed Critical Маратон Ойл Компани
Publication of EA200100913A1 publication Critical patent/EA200100913A1/ru
Publication of EA002732B1 publication Critical patent/EA002732B1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C11/00—Use of gas-solvents or gas-sorbents in vessels
    • F17C11/007—Use of gas-solvents or gas-sorbents in vessels for hydrocarbon gases, such as methane or natural gas, propane, butane or mixtures thereof [LPG]
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/007—Separating solid material from the gas/liquid stream by sedimentation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1836—Heating and cooling the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/38—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it
    • B01J8/384—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only
    • B01J8/388—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D13/00—Heat-exchange apparatus using a fluidised bed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00115—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements inside the bed of solid particles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00115—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements inside the bed of solid particles
    • B01J2208/0015—Plates; Cylinders

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • External Artificial Organs (AREA)

Abstract

Обеспечивается способ преобразования многофазного жидкого потока, содержащего начальную газовую фазу и начальную жидкую фазу, в газогидратную взвесь. Начальная жидкая фаза содержит начальную воду, а начальная газовая фаза содержит углеводородный газ. Инертная среда твердых частиц вовлекается в многофазный жидкий поток для формирования ожижаемой смеси, которая проводится через внутреннюю часть теплопередающей трубки, заключенной в кожух. Теплопередающая среда располагается внутри кожуха, но снаружи теплопередающей трубки, находясь в жидкостной изоляции от ожижаемой смеси. Стенка теплопередающей трубки обеспечивает теплопередающую поверхность для теплообмена между многофазным жидким потоком и теплопередающей средой, охлаждая при контакте многофазный жидкий поток до температуры более низкой, чем температура формирования газогидрата, и преобразуя, по меньшей мере, часть углеводородного газа и начальной воды во множество твердых газогидратных частиц. Среда твердых частиц практически предотвращает накопление твердых газогидратных частиц на стенках трубки. Ожижаемая смесь отделяется от среды твердых частиц для восстановления газогидратной взвеси, содержащей множество твердых газогидратных частиц и оставшуюся часть начальной жидкой фазы.

Description

Область техники
Настоящее изобретение относится в целом к транспортировке природного газа и, в частности, к способу преобразования многофазного жидкого потока, содержащего углеводородный газ и воду, в стабильную газогидратную взвесь с помощью теплообменника с ожиженным слоем, в котором получающаяся газогидратная взвесь более пригодна для транспортировки.
Существующий уровень техники
Углеводородный газ и, в частности, природный газ, получаемый в удалённых изолированных участках земной поверхности или в море, зачастую транспортируется на большие расстояния для использования в более населённых регионах. Для транспортировки больших объёмов природного газа общепринятыми средствами являются находящиеся под давлением трубопроводы или изолированные океанские танкеры. Во многих случаях находящаяся в жидком состоянии вода смешивается с полученным природным газом, формируя влажный природный газ. При температурах и давлениях, часто встречающихся в газопроводах, природный газ и вода реагируют, формируя твёрдые газогидраты. Твёрдые газогидраты могут закупорить газопровод за счёт накопления на внутренних стенках газового трубопровода, в конце концов агрегируясь в пробку или закупорку.
Настоящее изобретение отмечает потребность в экономичном решении проблемы формирования твёрдого газогидрата в газопроводах. Как таковое, настоящее изобретение раскрывает способ, разработанный для применения при транспортировке влажного природного газа. Настоящий способ преобразует влажный природный газ в газогидратную взвесь, содержащую частицы твёрдого газогидрата, суспендированные в непрерывной жидкости. Получение газогидратной взвеси до транспортировки влажного природного газа по трубопроводу предотвращает накопление газогидратов в трубопроводе.
В уровне техники известно несколько способов для получения твёрдых газогидратов, но ни один не представляется удовлетворительным для способа по настоящему изобретению. К примеру, патент США 5536893, выданный на имя Сибтипбккоп, раскрывает способ получения гидратов в виде пушистого порошка путём впрыскивания охлаждённой жидкой воды в охлаждённый газ. Патентная заявка РСТ XVО 9827033 на имя Нешетапп с1 а1. раскрывает способ производства газогидратов путём адиабатического расширения смеси воды и охлаждённого сжатого газа сквозь сопло до более низкого давления. Расширение смеси атомизирует воду и создаёт твёрдые газогидраты. Патентная заявка РСТ νθ 9919282 на имя Нешетапп е1 а1. раскрывает способ получения газогидратов в реакторе ожиженного слоя посредством переноса газовой фазы вверх для ожижения слоя твёр дых частиц при одновременном контактировании газовой фазы с текущей вниз охлаждённой жидкой водой. Все вышеупомянутые способы для получения газогидратов относительно неэффективны из-за того, что формирование газогидратов является экзотермической реакцией, и вырабатывание скрытого тепла во время реакции нежелательно ограничивает преобразование. Вышеупомянутые способы требуют значительного предварительного охлаждения подаваемых потоков или сильных скачков адиабатического давления, из которых и то, и другое значительно увеличивает стоимость и сложность использования способа.
Соответственно целью настоящего изобретения является обеспечение эффективного способа для транспортирования влажного углеводородного газа практически без закупорки трубопровода из-за накопления газогидратов. В частности, целью настоящего изобретения является обеспечение способа для эффективного преобразования влажного углеводородного газа в газогидратную взвесь, причём газогидратная взвесь пригодна для транспортировки. Ещё одной целью настоящего изобретения является обеспечение способа для преобразования влажного углеводородного газа в газогидратную взвесь, причём реакция преобразования более близка к изотермической, чем известные способы преобразования. Ещё одной целью настоящего изобретения является обеспечение способа для преобразования влажного углеводородного газа в газогидратную взвесь, причём потери давления, связанные с реакцией преобразования, минимизируются. Эти и прочие цели достигаются в соответствии с описанным ниже изобретением.
Раскрытие изобретения
Настоящее изобретение является способом для преобразования многофазного жидкого потока в газогидратную взвесь, которая, в частности, пригодна для транспортировки моторизованным танкерным транспортом или по трубопроводу. Многофазный жидкий поток содержит начальную жидкую фазу, содержащую начальную воду, и начальную газовую фазу, содержащую углеводородный газ. Способ инициируется введением абразивной инертной среды твёрдых частиц в многофазный жидкий поток для формирования ожижаемой смеси. Ожижаемая смесь проводится через внутреннюю часть теплопередающей трубки, которая заключена в кожух. Теплопередающая среда остаётся внутри кожуха, но находится снаружи теплопередающей трубки в жидкостной изоляции от ожижаемой смеси. Стенка теплопередающей трубки обеспечивает теплопередающую поверхность для теплообмена между многофазным жидким потоком и теплопередающей средой, более холодной, чем многофазный жидкий поток. Когда многофазный жидкий поток контактирует со стенкой трубки, многофазный жидкий поток охлаждает3 ся до температуры, которая ниже температуры образования газогидратов. Следовательно, по меньшей мере, часть углеводородного газа и, по меньшей мере, часть начальной воды в многофазном жидком потоке преобразуются во множество твёрдых газогидратных частиц. Среда из твёрдых частиц в значительной степени предотвращает накопление твёрдых газогидратных частиц на стенке трубки, удерживая множество твёрдых газогидратных частиц в неконсолидированном состоянии в ожижаемой смеси. Ожижаемая смесь, в том числе множество твёрдых газогидратных частиц, отделяется от среды из твёрдых частиц для восстановления газогидратной взвеси. Газогидратная взвесь содержит твёрдую фазу взвеси, суспендированную в жидкой фазе взвеси, причём твёрдая фаза взвеси является множеством твёрдых газогидратных частиц, а жидкая фаза взвеси является оставшейся частью начальной жидкой фазы.
Оставшаяся часть начальной жидкой фазы содержит один или несколько компонентов жидкой фазы, в том числе углеводородную жидкость, добавочную воду или избыточную начальную воду. Если начальная вода является ограничивающим реагентом, добавочная вода может добавляться к многофазному жидкому потоку перед шагом преобразования в виде части начальной жидкой фазы для преобразования практически всего углеводородного газа в твёрдые газогидратные частицы. Добавочная вода может также добавляться к многофазному жидкому потоку до, во время или после шага преобразования в виде части начальной жидкой фазы для окончательного включения в жидкую фазу взвеси.
В соответствии с конкретным выполнением настоящего изобретения способ использует теплообменник с ожиженным слоем, имеющий кожух, включающий в себя тракт потока теплопередающей среды, тракт потока ожижаемой смеси в жидкостной изоляции от траектории теплопередающей среды, теплопередающую поверхность в тепловом сообщении с трактом потока теплопередающей среды и траекторией ожижаемой смеси и внутренний слив. Часть кожуха, окружающая теплопередающую поверхность, определяет зону теплопередачи. Теплопередающая среда проводится по тракту потока теплопередающей среды для охлаждения теплопередающей поверхности. Ожижаемая смесь одновременно проводится по тракту потока ожижаемой смеси и охлаждается при контакте с теплопередающей поверхностью, формируя множество твёрдых газогидратных частиц. Ожижаемая смесь, содержащая твёрдые газогидратные частицы, извлекается из теплопередающей зоны, и твёрдые газогидратные частицы отделяются от среды твёрдых частиц для восстановления газогидратной взвеси. Среда твёрдых частиц возвращается в теплопередающую зону по внутреннему сливу.
В соответствии с альтернативным конкретным выполнением настоящего изобретения способ использует теплообменник с ожиженным слоем, который является практически таким же, как и вышеописанный теплообменник с ожиженным слоем, за исключением того, что настоящий теплообменник с ожиженным слоем имеет наружный сепаратор и слив, а не внутренний слив. Соответственно, настоящий теплообменник с ожиженным слоем действует практически так же, как и в вышеописанном выполнении, за исключением того, что ожижаемая смесь, содержащая твёрдые газогидратные частицы, проводится в наружный сепаратор после извлечения из теплопередающей зоны. Твёрдые газогидратные частицы отделяются от среды твёрдых частиц в наружном сепараторе для восстановления газогидратной взвеси, а среда твёрдых частиц возвращается в теплопередающую зону по наружному сливу.
В соответствии с ещё одним альтернативным конкретным выполнением настоящего изобретения способ использует теплообменник с ожиженным слоем, который является практически таким же, как и вышеописанные теплообменники с ожиженным слоем, за исключением того, что у настоящего теплообменника с ожиженным слоем отсутствует слив, но он имеет теплопередающие трубки, проходящие вверх в сепарационную зону теплообменника с ожиженным слоем. Соответственно настоящий теплообменник с ожиженным слоем действует практически так же, как и в вышеописанных выполнениях, за исключением того, что сепарация среды твёрдых частиц от твёрдых газогидратных частиц и оставшихся жидких компонентов выполняется в верхней части теплопередающих трубок. Таким образом, среда твёрдых частиц не циркулирует повторно, а остаётся всё время в теплопередающих трубках.
Изобретение станет более понятным из сопровождающих чертежей и описания.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 является обобщённым поперечным сечением теплообменника с ожиженным слоем, использующегося в первом выполнении способа по настоящему изобретению;
фиг. 2 - обобщённым поперечным сечением теплообменника с ожиженным слоем, использующегося во втором выполнении способа по настоящему изобретению;
фиг. 3 - обобщённым поперечным сечением теплообменника с ожиженным слоем, использующегося в третьем выполнении способа по настоящему изобретению.
Описание предпочтительных выполнений
На фиг. 1 изображен вертикально ориентированный трубчатый теплообменник с ожиженным слоем (ТООС) (ЕВНХ), обозначенный позицией 10. ТООС 10 практически подобен теплообменникам, раскрытым в патентах США
3991816, 4220193 и 4398594, включённых сюда посредством ссылки. Тем не менее, ТООС 10 специально приспособлен для использования в способе получения газогидратной взвеси по настоящему изобретению. ТООС 10 характеризуется внутренне циркулирующим ожиженным слоем. ТООС 10 функционально разделён на множество разделённых по вертикали камер, включающее в себя нижнюю камеру 12, среднюю камеру 14 и верхнюю камеру 16. Нижняя камера 12 функционально определяется как зона смешивания, средняя камера 14 функционально определяется как теплопередающая зона, а верхняя камера 16 функционально определяется как зона сепарации. Кожух 18 окружает ТООС 10, определяя непрерывный сосуд, заключающий в себе нижнюю, среднюю и верхнюю камеры 12, 14, 16.
Камеры 12, 14, 16 снабжены специфическими элементами, которые обеспечивают выполнение вышеупомянутых функций. В частности, нижняя камера 12 снабжена впуском 20 многофазного жидкого потока, который открывается в нижнюю камеру 12 через вертикальную стенку 22 кожуха 18. Перфорированная распределительная пластина 24 расположена горизонтально в нижней камере 12 над впуском 20 многофазного жидкого потока, эффективно разделяя нижнюю камеру горизонтально на две части. Средняя камера 14 снабжена множеством практически параллельных подъёмных трубок 26 с открытыми концами, которые вертикально расположены внутри средней камеры 14. Нижние концы 28 трубок 26 открываются в нижнюю камеру 12, в то время как верхние концы 30 трубок 26 открываются в верхнюю камеру 16. Нижняя трубчатая пластина 32 располагается проксимально по отношению к нижним концам 28 у границы нижней и средней камер 12, 14. Верхняя трубчатая пластина 34 соответственно располагается проксимально по отношению к верхним концам 30 у границы средней и верхней камер 14, 16. Трубки 26 пространственно отделены друг от друга, обеспечивая промежуточное пространство 36 между трубками 26. Нижняя трубчатая пластина 32 и верхняя трубчатая пластина 34 предотвращают жидкостное сообщение между промежуточным пространством 36 и нижней и верхней камерами 12, 16 соответственно.
Средняя камера 14 снабжена впуском 38 теплопередающей среды, который открывается в верхней части 40 средней камеры 14 через вертикальную стенку 22 кожуха 18. Средняя камера 14 дополнительно снабжена выпуском 42 теплопередающей среды, который выходит из нижней части 44 средней камеры 14 через противоположную вертикальную стенку 46 кожуха 18. Впуск 38 теплопередающей среды, промежуточное пространство 36 и выпуск 42 теплопередающей среды определяют тракт потока теплопередающей среды. Тракт потока теплопередающей среды находится в жидкостной изоляции от нижней и верхней камер 12, 16 и внутренних частей 48 трубок, которые определяют тракт потока ожижаемой смеси. Однако наружная сторона стенок 50 трубки находится в жидкостном контакте с трактом потока теплопередающей среды на границе между трубками 26 и промежуточным пространством 36. Внутренний слив 52 расположен вертикально по центру в средней камере 14. Внутренний слив 52 расположен практически параллельно трубкам 26 и имеет значительно больший внутренний диаметр, чем трубки 26. Внутренний слив 52 имеет нижний конец 54, открывающийся в нижнюю камеру 12, и верхний конец 56, открывающийся в верхнюю камеру 16. Верхняя камера 16 является существенно открытым пространством или надводным бортом. Верхняя камера 16 снабжена выпуском 58 газогидратной взвеси, выходящим из верхней камеры 16 через верхушку 60 кожуха 18. Выпуск 58 газогидратной взвеси может соединяться с накопительной цистерной или транспортировочным средством, таким как трубопровод или моторизованный транспортный танкер (не показаны).
Настоящий способ производства газогидратной взвеси выполняется посредством подачи многофазного жидкого потока в нижнюю камеру 12 ТООС 10 через впуск 20 многофазного жидкого потока. Многофазный жидкий поток содержит начальную жидкую фазу и начальную газовую фазу. Начальная жидкая фаза содержит начальную воду, а начальная газовая фаза содержит сжатый углеводородный газ. В целом, начальной водой является любой водный состав, такой как свежая вода или рассол, сосуществующий в смеси с углеводородным газом и присутствующий естественно, т.е. не будучи намеренно добавленным к углеводородному газу. Например, многофазный жидкий поток может быть потоком углеводородного производства, полученным из подповерхностной формации, в котором углеводородный газ является природным газом, а начальная вода состоит из рассола из формации и/или воды, сконденсированной из углеводородного газа после охлаждения. Концентрация начальной воды в многофазном жидком потоке обычно находится в диапазоне приблизительно от 1 до 5 вес.%. Начальная жидкая фаза может опционально содержать один или несколько прочих компонентов жидкой фазы, таких как углеводородная жидкость или добавочный компонент жидкой фазы. Добавочным компонентом жидкой фазы может являться любой компонент жидкой фазы, такой как добавочная вода, который может намеренно добавляться исполнителем в многофазный жидкий поток для упрощения формирования газогидратной взвеси или для улучшения свойств получающейся газогидратной взвеси, как описано ниже. Углеводородная жидкость может быть любой углеводородной жидкостью, сосуществующей в такой смеси с углеводородным газом и начальной водой, как сырая нефть, получаемая в потоке углеводородного производства из подповерхностной формации.
Многофазный жидкий поток входит в нижнюю камеру 12 со скоростью приблизительно от 10000 до 15000 кг/ч, температурой в диапазоне приблизительно от 10 до 30°С и давлением в диапазоне приблизительно от 5000 до 35000 кПа. Многофазный жидкий поток переносится вверх через распределительную пластину 24, которая равномерно распределяет этот многофазный жидкий поток радиально по верхней части 62 нижней камеры 12, как показано стрелками 64. Непосредственно после прохождения через распределительную пластину 24 многофазная жидкость контактирует со средой 66 твёрдых частиц, которая находится в верхней части 62 нижней камеры 12. Среда 66 твёрдых частиц является множеством разделённых частиц, сформированных из практически инертного твёрдого абразивного материала, такого как нарубленная металлическая проволока, гравий или бусины из стекла, керамики или металла. Многофазный жидкий поток проходит вверх через верхнюю часть 62 с поверхностной скоростью, которая в значительной степени вовлекает среду 66 твёрдых частиц в формирование ожижаемой смеси, содержащей многофазный жидкий поток и среду 66 твёрдых частиц. В частности, многофазный жидкий поток проводится через верхнюю часть 62 с поверхностной скоростью, достаточной для ожижения среды 66 твёрдых частиц, причём многофазный жидкий поток составляет ожижающую среду, а вовлечённая среда 66 твёрдых частиц составляет ожиженный слой.
Ожижаемая смесь проходит из нижней камеры 12 вверх в открытые нижние концы 28 трубок 26 и по внутренним частям 48 трубок в средней камере 14. Одновременно теплопередающая среда проводится в среднюю камеру 14 через впуск 38 теплопередающей среды. Теплопередающая среда может быть практически любым общепринятым охлаждающим агентом и предпочтительно является жидкой теплопередающей средой, выбираемой из воды, смесей гликоля с водой, минерального масла или прочих общепринятых коммерчески доступных теплопередающих жидкостей или хладагентов. Теплопередающая среда входит в среднюю камеру 14 со скоростью приблизительно от 20000 до 30000 кг/ч, температурой в диапазоне приблизительно от 0 до 20°С и давлением в диапазоне приблизительно от 100 до 10000 кПа. Теплопередающая среда проходит вниз через промежуточное пространство 36 до достижения выпуска 42 теплопередающей среды, где теплопередающая среда выводится, как показано стрелками 68.
Теплопередающая среда находится в непрерывном контакте с внешней стороной стенок трубки в ходе своего опускания по камере 14, в то время как ожижаемая смесь находится в непрерывном контакте со внутренней стороной стенок 50 трубки в ходе своего подъёма по средней камере 14. Стенки 50 трубки формируются из теплопроводного материала, обеспечивающего эффективную теплопередающую поверхность для многофазного жидкого потока. Теплопередающая среда охлаждает многофазный жидкий поток в средней камере 14 от вышеуказанного температурного диапазона до более низкого температурного диапазона приблизительно от 5 до 25 °С, который ниже минимальной температуры формирования газогидратов многофазного жидкого потока. Таким образом, теплопередающая среда достаточно охлаждает многофазный жидкий поток в средней камере 14 для того, чтобы вызвать формирование газогидратов. В частности, по меньшей мере, часть начальной воды в начальной жидкой фазе и, по меньшей мере, часть углеводородного газа в начальной газовой фазе реагируют, формируя множество несвязанных твёрдых газогидратных частиц 70 во внутренних частях 48 трубок. Предпочтительно, либо вся начальная вода, либо весь углеводородный газ в многофазном жидком потоке потребляется реакцией преобразования. Получающиеся твёрдые газогидратные частицы 70 обычно имеют кристаллическую структуру в очень малом управляемом диапазоне размеров приблизительно от 0,1 до 1,0 мм, что делает твёрдые газогидратные частицы 70 относительно неопасными, то есть сопротивляющимися агломерации. Твёрдые газогидратные частицы 70 подобным образом вовлекаются в ожижающую среду при прохождении ожижаемой смеси вверх по внутренним частям 48 трубки.
На среду 66 твёрдых частиц воздействует турбулентный поток во время ожижения во внутренней части 48 трубок, заставляя среду 66 твёрдых частиц сталкиваться с внутренними сторонами стенок 50 трубки и с твёрдыми газогидратными частицами 70, вовлеченными в ожижаемую смесь. Столкновения приводят к очищающему воздействию, уменьшая способность твёрдых газогидратных частиц накапливаться на внутренних сторонах стенок 50 трубки и смещая любые твёрдые газогидратные частицы 70, прилипшие к ним. Таким образом, среда 66 твёрдых частиц в значительной мере предотвращает или снижает забивание или закупоривание внутренних частей 48 трубок, вызванное наслоением твёрдых газогидратных частиц. Столкновения также управляют конечным размером твёрдых газогидратных частиц 70.
Ожижаемая смесь выходит в открытые верхние концы 30 трубок 26 в верхнюю камеру
16. Когда ожижаемая смесь достигает верхней камеры 16, она диспергируется, заставляя более плотную среду 66 твёрдых частиц отделяться за счёт силы тяжести от менее плотных твёрдых газогидратных частиц 70 и остальных жидких компонентов многофазной смеси. Оставшиеся жидкие компоненты содержат оставшуюся часть начальной жидкой фазы и оставшуюся часть начальной газовой фазы, если они остаются. Оставшаяся часть начальной жидкой фазы может быть одним или несколькими из следующих компонентов: избыточной начальной водой, добавочным компонентом жидкой фазы или углеводородной жидкостью. Оставшейся частью, если она есть, начальной газовой фазы является избыточный углеводородный газ.
Внутренний слив 5 обеспечивает авторециркуляцию отделённой среды 66 твёрдых частиц. В частности, среда 66 твёрдых частиц возвращается в нижнюю камеру 12 за счёт падения под воздействием силы тяжести из верхней камеры 16 в совмещённый по оси открытый верхний конец 56 внутреннего слива 52, проходя вниз по внутреннему сливу 52 и выходя из внутреннего слива 52 через открытый нижний конец 54 в нижнюю камеру 12, как показано стрелками 72. Твёрдые газогидратные частицы 70 остаются суспендированными в оставшейся части начальной жидкой фазы для обеспечения стабильной газогидратной взвеси, выводимой из верхней камеры 16 через выпуск 58 газогидратной взвеси.
Газогидратная взвесь содержит твёрдую фазу взвеси, суспендированную в жидкой фазе смеси. Твёрдая фаза смеси является твёрдыми газогидратными частицами 70, которые составляют приблизительно от 1 до 75 вес.% от газогидратной взвеси. Остаток газогидратной взвеси составляет жидкая фаза газогидратной взвеси, которая является остаточной частью начальной жидкой фазы. Газогидратная взвесь выводится из верхней камеры 16 через выпуск 58 газогидратной взвеси со скоростью приблизительно от 9000 до 15000 кг/ч при температуре в диапазоне приблизительно от 1 до 25°С и давлении в диапазоне приблизительно от 4500 до 34900 кПа. Оставшаяся часть начальной газовой фазы может смешиваться с газогидратной взвесью, когда она выходит из выпуска 58 газогидратной взвеси. Если начальная газовая фаза является ограничивающим реагентом, оставшаяся часть начальной газовой фазы, если она имеется, обычно относительно мала, составляя всего лишь от 0 до 10 об.% от всего выходящего из выпуска 58 газогидратной взвеси материала. В любом случае газогидратная взвесь, выходящая из выпуска 58 газогидратной взвеси, обычно проходит в ёмкость хранилища (не показана) для последующей транспортировки либо сразу транспортируется по трубопроводу или посредством моторизованного танкерного транспорта, такого как грузовая машина или корабль (не показаны).
Как отмечалось выше, исполнитель может опционально добавлять добавочные компоненты жидкой фазы в многофазную жидкость, в частности, в случаях, когда либо начальная вода, либо углеводородный газ является ограничивающим реагентом в реакции формирования газогидрата. Если ограничивающим реагентом является начальная вода, практически вся начальная вода преобразуется в твёрдые газогидратные частицы 70, в то время как остаётся избыток углеводородного газа. Избыточный углеводородный газ, составляющий оставшуюся часть начальной газовой фазы, может выходить из ТООС 10 смешанным с газогидратной взвесью. Альтернативно, добавочная вода может добавляться к многофазной жидкости для преобразования всего избыточного углеводородного газа в твёрдые газогидратные частицы 70 так, чтобы практически не оставалось свободного углеводородного газа в продукте ТООС 10, который выходит из верхней камеры 16.
Поскольку газогидратная взвесь требует, по меньшей мере, одного компонента жидкой фазы, это требование может быть удовлетворено за счёт присутствия естественно появляющейся углеводородной жидкости в многофазном жидком потоке. Если в многофазном жидком потоке нет углеводородной жидкости, это требование может быть удовлетворено путём добавления добавочного компонента жидкой фазы в многофазный жидкий поток. Предпочтительно добавочным компонентом жидкой фазы является добавочная вода или предпочтительнее добавочный рассол из-за своей низкой стоимости, хотя и другие добавочные компоненты жидкой фазы, такие как добавочная свежая вода или добавочная углеводородная жидкость, могут использоваться подобным же образом. В целом добавочные рассолы, такие как фильтрованная морская вода или рассолы, полученные из подповерхностных формаций в связи с операциями добычи углеводородов, доступны по низким ценам. В любом случае добавочный компонент жидкой фазы добавляется к многофазному жидкому потоку либо до подачи в ТООС 10, либо во время нахождения в ТООС 10, либо после выхода из ТООС 10. Если углеводородный газ является ограничивающим реагентом, весь углеводородный газ преобразуется в твёрдые газогидратные частицы 70, в то время как остаётся избыток начальной воды. Избыточная начальная вода выходит из ТООС 10 в виде, по меньшей мере, части оставшейся части начальной жидкой фазы газогидратной взвеси.
На фиг. 2 изображён и обозначен позицией 100 альтернативный теплообменник с ожиженным слоем (ТООС). ТООС 100 практически подобен ТООС 10, изображенному на фиг. 1, но ТООС 100 специально приспособлен для использования в альтернативном выполнении способа производства газогидратной взвеси по настоящему изобретению. Соответственно элементы, являющиеся общими в ТООС 10 и 100, обозначены одинаковыми ссылочными позициями. ТООС 100 отличается циркулирующим снаружи ожиженным слоем. Распределительная пластина и внутренний слив исключены, а ТООС 100 альтернативно снабжён наружным сепаратором 102 и наружным сливом 104, соединёнными последовательно.
Наружный сепаратор 102 находится в жидкостной связи с верхней камерой 16 через выпуск 106 продукта, линию 108 продукта и впуск 110 продукта. Выпуск 106 продукта расположен в ТООС 100 практически в том же месте, что и выпуск 58 газогидратной взвеси ТООС 10. Впуск 110 продукта открывается через вертикальную стенку 112 в средней части 114 наружного сепаратора 102. Линия 108 продукта проходит от выпуска 106 продукта к впуску 110 продукта. Наружный сепаратор 102 снабжён также выпуском 116 газогидратной взвеси, который открывается через противоположную вертикальную стенку 118 практически на том же вертикальном уровне, что и впуск 110 продукта. Выпуск 120 среды твёрдых частиц обеспечивается в дне 122 наружного сепаратора 102, а газовое выходное отверстие 124 обеспечивается в верхушке 126 наружного сепаратора 102. Выпуск 120 среды твёрдых частиц выполнен зацело с открытым верхним концом 128 совмещённого по вертикали наружного слива 104. Наружный слив 104 подобным же образом имеет открытый нижний конец 130, который открывается в линию 132 многофазного жидкого потока в виде Т-образного соединения 134. Линия 132 многофазного жидкого потока обеспечивает жидкостное сообщение между наружным сливом 104 и нижней камерой 12 ТООС 100 через впуск 136 ожижаемой смеси, расположенный практически в том же месте, что и впуск 20 многофазного жидкого потока ТООС 10.
Действие ТООС 100 практически подобно действию ТООС 10 за исключением того, что гравитационная сепарация среды 66 твёрдых частиц от твёрдых газогидратных частиц 70 и оставшихся жидких компонентов, и восстановление газогидратной взвеси выполняется вне ТООС 100 в наружном сепараторе 102, а не внутри, как в случае ТООС 10. В частности, ожижаемая смесь, которая содержит среду 66 твёрдых частиц, твёрдые газогидратные частицы 70 и оставшиеся жидкие компоненты, выводится из верхней камеры 16 в наружный сепаратор 102 через выпуск 106 продукта, линию 108 продукта и впуск 110 продукта. Когда ожижаемая смесь достигает наружного сепаратора 102, она диспергируется, вследствие чего более плотная среда 66 твёрдых частиц отделяется за счёт силы тяжести от менее плотных твёрдых газогидратных частиц 70 и оставшихся жидких компонентов практически так же, как описано выше в отношении сепарации в верхней камере 16.
Стабильная газогидратная взвесь выводится из наружного сепаратора 104 через выпуск
116 газогидратной взвеси. Среда 66 твёрдых частиц возвращается в нижнюю камеру 12 путём падения под воздействием силы тяжести из наружного сепаратора 102 в совмещённый по вертикали открытый верхний конец 128 наружного слива 104, проходя вниз через наружный слив 104 и выходя из наружного слива 104 через открытый нижний конец 130 в линию 132 многофазного жидкого потока через Т-образное соединение 134, как показано стрелками 138. Среда 66 твёрдых частиц смешивается с многофазным жидким потоком и вовлекается в него для формирования ожижаемой смеси. Ожижаемая смесь входит в нижнюю камеру 12 через впуск 136 ожижаемой смеси и проходит через нижнюю камеру 12 вверх по внутренним частям трубок 48 внутри средней камеры 14, как показано стрелками 140. Отметим, что поверхностная скорость многофазного жидкого потока при прохождении через нижнюю камеру 12 ТООС 100 значительно выше, чем в ТООС 10, поскольку поверхностная скорость в ТООС 100 должна быть достаточной для поддержания среды 66 твёрдых частиц и твёрдых газогидратных частиц 70 вовлечёнными в оставшуюся часть начальной жидкой фазы до тех пор, пока ожижаемая смесь не достигнет наружного сепаратора 102.
На фиг. 3 показан и обозначен позицией 200 ещё один альтернативный теплообменник с ожиженным слоем (ТООС). ТООС 200 практически подобен ТООС 10, показанному на фиг. 1, но ТООС 200 специально приспособлен для использования в ещё одном альтернативном выполнении способа получения газогидратной взвеси по настоящему изобретению. Соответственно элементы, являющиеся общими в ТООС 10 и 200, обозначены одинаковыми ссылочными позициями. ТООС 200 характеризуется стационарным ожиженным слоем. Как таковой, ТООС 200 не содержит слива, а подъёмные трубки 26 проходят в верхнюю камеру 16. Верхняя часть 202 трубок 26, которая проходит в верхнюю камеру 16, определяет неохлажденную зону сепарации, в то время как нижняя часть 204 трубок 26, которая остаётся в средней камере 14, определяет зону теплопередачи.
Действие ТООС 200 практически подобно действию ТООС 10, за исключением того, что гравитационная сепарация среды 66 твёрдых частиц от твёрдых газогидратных частиц 70 и оставшихся жидких компонентов выполняется в верхней части 202 внутренних частей 48 трубок, а не в свободном пространстве, как в ТООС 10. В частности, поверхностная скорость слоя уменьшается исполнителем известным специалистам способом так, что вертикальное положение каждой отдельной частицы среды 66 твёрдых частиц, составляющих слой, остаётся относительно постоянным в средней камере 14, или, по меньшей мере, не выходит за верхние концы 30 трубок 26 в надводный борт. Такой слой характеризуется как лишь частично ожиженный или расширенный. В остальных отношениях действие ТООС 200 практически аналогично действию ТООС 10.
Несмотря на то, что были описаны и показаны вышеописанные предпочтительные выполнения изобретения, понятно, что альтернативы и модификации, предлагаемые здесь и прочие, могут вноситься в изобретение без отхода от объёма настоящего изобретения. Например, способ по настоящему изобретению описан выше в применении к транспортировке углеводородного газа. Тем не менее, понятно, что способ по настоящему изобретению в целом применим для любого случая, в котором желательно преобразовывать многофазный жидкий поток, содержащий углеводородный газ и воду, в стабильную газогидратную взвесь.

Claims (9)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ преобразования многофазного жидкого потока в газогидратную взвесь, содержащий следующие шаги:
    вовлечение среды твердых частиц в многофазный жидкий поток для формирования ожижаемой смеси, причем упомянутый многофазный жидкий поток содержит начальную газовую фазу и начальную жидкую фазу, упомянутая начальная жидкая фаза содержит начальную воду, а упомянутая начальная газовая фаза содержит углеводородный газ;
    проведение упомянутого многофазного жидкого потока мимо теплопередающей поверхности при контактировании упомянутой ожижаемой смеси с упомянутой теплопередающей поверхностью, причем упомянутая теплопередающая поверхность холоднее, чем упомянутый многофазный жидкий поток;
    охлаждение упомянутого многофазного жидкого потока при контактировании с упомянутой теплопередающей поверхностью до температуры, которая ниже температуры формирования газогидрата;
    преобразование, по меньшей мере, части упомянутого углеводородного газа и, по мень-
    Фиг. 1 шей мере, части упомянутой начальной воды во множество твердых газогидратных частиц; и формирование газогидратной взвеси, содержащей упомянутое множество твердых газогидратных частиц и оставшуюся часть упомянутой начальной жидкой фазы.
  2. 2. Способ по п.1, в котором упомянутая оставшаяся часть упомянутой начальной жидкой фазы содержит углеводородную жидкость.
  3. 3. Способ по п.1, в котором упомянутая начальная вода является ограничивающим реагентом, а упомянутый способ дополнительно содержит шаг добавления добавочной воды к упомянутому многофазному жидкому потоку для преобразования практически всего упомянутого углеводородного газа в твердые газогидратные частицы.
  4. 4. Способ по п.1, в котором упомянутая оставшаяся часть упомянутой начальной жидкой фазы содержит добавочную воду.
  5. 5. Способ по п.4, в котором упомянутая добавочная вода добавляется к упомянутому многофазному жидкому потоку до или в ходе упомянутого шага преобразования.
  6. 6. Способ по п.4, в котором упомянутая добавочная вода добавляется к упомянутому многофазному жидкому потоку после упомянутого шага преобразования.
  7. 7. Способ по п.1, дополнительно содержащий сепарацию упомянутых твердых газогидратных частиц от упомянутой среды твердых частиц.
  8. 8. Способ по п.1, в котором среда твердых частиц смещает упомянутые твердые газогидратные частицы от упомянутой теплопередающей поверхности.
  9. 9. Способ по п.1, дополнительно содержащий шаг ожижения упомянутой ожижаемой смеси при прохождении упомянутого многофазного жидкого потока мимо упомянутой теплопередающей поверхности и контактировании упомянутой ожижаемой смеси с упомянутой теплопередающей поверхностью.
EA200100913A 1999-12-30 2000-12-26 Получение газогидратной взвеси с помощью теплообменника с ожиженным слоем EA002732B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/476,297 US6350928B1 (en) 1999-12-30 1999-12-30 Production of a gas hydrate slurry using a fluidized bed heat exchanger
PCT/US2000/035201 WO2001049639A1 (en) 1999-12-30 2000-12-26 Production of a gas hydrate slurry using a fluidized bed heat exchanger

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200100913A1 EA200100913A1 (ru) 2001-12-24
EA002732B1 true EA002732B1 (ru) 2002-08-29

Family

ID=23891288

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200100913A EA002732B1 (ru) 1999-12-30 2000-12-26 Получение газогидратной взвеси с помощью теплообменника с ожиженным слоем

Country Status (10)

Country Link
US (1) US6350928B1 (ru)
EP (1) EP1159238B1 (ru)
AT (1) ATE405536T1 (ru)
AU (1) AU2912901A (ru)
CA (1) CA2369608C (ru)
DE (1) DE60039970D1 (ru)
EA (1) EA002732B1 (ru)
ES (1) ES2311487T3 (ru)
NO (1) NO324393B1 (ru)
WO (1) WO2001049639A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2509205C2 (ru) * 2008-07-17 2014-03-10 Ветко Грэй Скандинавиа.АС Способ и система для переохлаждения добываемого углеводородного флюида для транспортировки

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NO985001D0 (no) * 1998-10-27 1998-10-27 Eriksson Nyfotek As Leiv FremgangsmÕte og system for transport av en str°m av fluide hydrokarboner inneholdende vann
EP1235046B1 (en) 1999-11-26 2011-10-05 JFE Engineering Corporation Thermal storage material using hydrate and thermal storage device therefor, and production method of the thermal storage material
US7511180B2 (en) * 1999-12-30 2009-03-31 Marathon Oil Company Stabilizing petroleum liquids for storage or transport
US20080072495A1 (en) * 1999-12-30 2008-03-27 Waycuilis John J Hydrate formation for gas separation or transport
US6703534B2 (en) * 1999-12-30 2004-03-09 Marathon Oil Company Transport of a wet gas through a subsea pipeline
KR20030004434A (ko) * 2001-03-29 2003-01-14 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 가스 하이드레이트 제조 장치 및 가스 하이드레이트 탈수장치
JP5019683B2 (ja) * 2001-08-31 2012-09-05 三菱重工業株式会社 ガスハイドレートスラリーの脱水装置及び脱水方法
US7008544B2 (en) * 2002-05-08 2006-03-07 Marine Desalination Systems, L.L.C. Hydrate-based desalination/purification using permeable support member
EP1510763B1 (en) * 2002-05-31 2012-02-01 JFE Engineering Corporation Apparatus for producing hydrate slurry
US20040143145A1 (en) * 2003-01-07 2004-07-22 Servio Phillip D. Formation of gas hydrates by fluidized bed granulation
US7585816B2 (en) * 2003-07-02 2009-09-08 Exxonmobil Upstream Research Company Method for inhibiting hydrate formation
US20050137432A1 (en) * 2003-12-17 2005-06-23 Chevron U.S.A. Inc. Method and system for preventing clathrate hydrate blockage formation in flow lines by enhancing water cut
ATE425412T1 (de) * 2005-12-06 2009-03-15 Bp Exploration Operating Verfahren zum rückvergasen einer gashydrataufschlämmung
WO2007095399A2 (en) * 2006-03-15 2007-08-23 Exxonmobil Upstream Research Company Method of generating a non-plugging hydrate slurry
US7958939B2 (en) * 2006-03-24 2011-06-14 Exxonmobil Upstream Research Co. Composition and method for producing a pumpable hydrocarbon hydrate slurry at high water-cut
WO2009042307A1 (en) 2007-09-25 2009-04-02 Exxonmobile Upstream Research Company Method and apparatus for flow assurance management in subsea single production flowline
US7954459B2 (en) * 2007-06-27 2011-06-07 The Boeing Company Method and apparatus for vaporizing liquid
US8075740B2 (en) * 2007-07-20 2011-12-13 Aht Solutions, Llc Method and system for treating feedwater
US20090020481A1 (en) * 2007-07-20 2009-01-22 Bailie Robert E Method and system for treating feedwater
AU2008305441B2 (en) * 2007-09-25 2014-02-13 Exxonmobil Upstream Research Company Method for managing hydrates in subsea production line
CN101225338B (zh) * 2007-12-19 2011-03-23 中国科学院广州能源研究所 采用静态超重力快速制备天然气水合物的方法及装置
CN101376854B (zh) * 2008-09-09 2013-06-05 中国石油大学(北京) 模拟三维条件下气体水合物成藏过程的方法及装置
DE102009051277A1 (de) 2009-10-29 2011-05-05 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Clathrat
US8350236B2 (en) * 2010-01-12 2013-01-08 Axcelis Technologies, Inc. Aromatic molecular carbon implantation processes
WO2011109118A1 (en) 2010-03-05 2011-09-09 Exxonmobil Upstream Research Company System and method for creating flowable hydrate slurries in production fluids
US9822932B2 (en) 2012-06-04 2017-11-21 Elwha Llc Chilled clathrate transportation system
US9303819B2 (en) 2012-06-04 2016-04-05 Elwha Llc Fluid recovery in chilled clathrate transportation systems
WO2014183165A1 (en) * 2013-05-13 2014-11-20 Refrigeration Engineering International Pty Limited Apparatus and process to condition natural gas for transportation
CN104634931B (zh) * 2014-10-23 2016-06-01 西南石油大学 天然气水合物实验回路装置
CN110090544B (zh) * 2019-04-03 2021-11-09 华南理工大学 一种利用多孔颗粒强化水合分离ch4/co2的方法
CN110090543B (zh) * 2019-04-03 2021-11-09 华南理工大学 一种利用流化床实现连续分离ch4/co2的方法
NO345361B1 (en) * 2019-04-08 2020-12-21 Thermtech Holding As Fluidized bed reactor apparatus and a method for processing organic material using a fluidized bed reactor apparatus
CN111790320B (zh) * 2019-04-09 2022-11-22 山西潞安矿业(集团)有限责任公司 一种浆态床反应器及其应用

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2475255A (en) * 1944-03-17 1949-07-05 Standard Oil Dev Co Method of drying gases
US3514274A (en) * 1965-02-18 1970-05-26 Exxon Research Engineering Co Transportation of natural gas as a hydrate
NL170888C (nl) 1973-11-30 1983-01-03 Ir Gustav Adolf Pieper Warmtewisselaar.
NL7703939A (nl) 1977-04-12 1978-10-16 Esmil Bv Werkwijze en inrichting voor het uitwisselen van warmte.
NL8102308A (nl) 1981-05-12 1982-12-01 Esmil Bv Inrichting voor het bedrijven van fysische en/of chemische processen in het bijzonder een warmtewisselaar.
US6028234A (en) 1996-12-17 2000-02-22 Mobil Oil Corporation Process for making gas hydrates
DE19736631C1 (de) 1997-08-22 1999-04-29 Hansa Metallwerke Ag Einrichtung zum Entkeimen von Wasser, welches eine Sanitäreinrichtung durchströmt
US6180843B1 (en) 1997-10-14 2001-01-30 Mobil Oil Corporation Method for producing gas hydrates utilizing a fluidized bed

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2509205C2 (ru) * 2008-07-17 2014-03-10 Ветко Грэй Скандинавиа.АС Способ и система для переохлаждения добываемого углеводородного флюида для транспортировки

Also Published As

Publication number Publication date
NO20014649L (no) 2001-11-12
CA2369608C (en) 2005-12-06
WO2001049639A1 (en) 2001-07-12
US6350928B1 (en) 2002-02-26
CA2369608A1 (en) 2001-07-12
NO324393B1 (no) 2007-10-01
EP1159238A1 (en) 2001-12-05
EP1159238A4 (en) 2002-06-05
EA200100913A1 (ru) 2001-12-24
AU2912901A (en) 2001-07-16
EP1159238B1 (en) 2008-08-20
ATE405536T1 (de) 2008-09-15
ES2311487T3 (es) 2009-02-16
NO20014649D0 (no) 2001-09-25
DE60039970D1 (de) 2008-10-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA002732B1 (ru) Получение газогидратной взвеси с помощью теплообменника с ожиженным слоем
US6703534B2 (en) Transport of a wet gas through a subsea pipeline
US6180843B1 (en) Method for producing gas hydrates utilizing a fluidized bed
CN104812876B (zh) 自井流的结合的气体脱水和液体抑制
EA017722B1 (ru) Образование гидрата для разделения или транспортировки газа
AU696493B2 (en) Method and system for the treatment of a well stream from an offshore oil field
US5055178A (en) Process for extraction of water mixed with a liquid fluid
US8008533B2 (en) Process for regasifying a gas hydrate slurry
TW200839006A (en) Process for continuous production of hydrates
TW200839005A (en) System for continuous production of hydrates
JP2002540223A (ja) 水和物の生成、処理、輸送及び貯蔵
US6313361B1 (en) Formation of a stable wax slurry from a Fischer-Tropsch reactor effluent
US7511180B2 (en) Stabilizing petroleum liquids for storage or transport
WO2011062793A1 (en) Apparatus, system, and methods for generating a non-plugging hydrate slurry
US20120255737A1 (en) Apparatus, system, and methods for generating a non-plugging hydrate slurry

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM BY KG MD TJ

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AZ KZ TM RU