DK177501B1 - Fremgangsmåde til at regasificere en opslæmning af gashydrater - Google Patents

Fremgangsmåde til at regasificere en opslæmning af gashydrater Download PDF

Info

Publication number
DK177501B1
DK177501B1 DKPA200800914A DKPA200800914A DK177501B1 DK 177501 B1 DK177501 B1 DK 177501B1 DK PA200800914 A DKPA200800914 A DK PA200800914A DK PA200800914 A DKPA200800914 A DK PA200800914A DK 177501 B1 DK177501 B1 DK 177501B1
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
stream
phase
water
gas
vessel
Prior art date
Application number
DKPA200800914A
Other languages
English (en)
Inventor
Roger Neil Harper
Michael Bernard Power
Peter Willcox
Caarl Boles Argo
Original Assignee
Bp Exploration Operating
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=36539854&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=DK177501(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Bp Exploration Operating filed Critical Bp Exploration Operating
Publication of DK200800914A publication Critical patent/DK200800914A/da
Application granted granted Critical
Publication of DK177501B1 publication Critical patent/DK177501B1/da

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/02—Pipe-line systems for gases or vapours
    • F17D1/04—Pipe-line systems for gases or vapours for distribution of gas
    • F17D1/05—Preventing freezing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F17C7/04—Discharging liquefied gases with change of state, e.g. vaporisation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D3/00—Arrangements for supervising or controlling working operations
    • F17D3/14—Arrangements for supervising or controlling working operations for eliminating water
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/036—Hydrates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/01—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2225/0107—Single phase
    • F17C2225/0123—Single phase gaseous, e.g. CNG, GNC
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/036—Very high pressure, i.e. above 80 bars
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0157—Compressors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0302—Heat exchange with the fluid by heating
    • F17C2227/0306—Heat exchange with the fluid by heating using the same fluid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0302—Heat exchange with the fluid by heating
    • F17C2227/0309—Heat exchange with the fluid by heating using another fluid
    • F17C2227/0311—Air heating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0302—Heat exchange with the fluid by heating
    • F17C2227/0327—Heat exchange with the fluid by heating with recovery of heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0337—Heat exchange with the fluid by cooling
    • F17C2227/0339—Heat exchange with the fluid by cooling using the same fluid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0367—Localisation of heat exchange
    • F17C2227/0388—Localisation of heat exchange separate
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/01—Purifying the fluid
    • F17C2265/015—Purifying the fluid by separating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0118—Offshore
    • F17C2270/0123—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)

Abstract

En kontinuert fremgangsmåde til at regasificere en fødestrøm omfattende (i) en opslæmningsfase omfattende gashydratpartikler opslæmmet i et produce ret flydende carbonhydrid og eventuelt frit produceret vand og (ii) eventuelt en gasfase omfattende frit produceret gasformigt carbonhydrid, hvorved der dannes et regasificeret multifase-fluidum; og til at adskille det regasificerede multifasefluidum i sine komponent-fluider, omfattende følgende trin: (a) at opvarme fødestrømmen til over dissociationstemperaturen for gashydratet, hvorved fødestrømmen regasificeret ved at konvertere gashydratpartiklerne til gasformigt carbonhydrid og vand; (b) at adskille en gasformig carbon hydridfase fra det regasificerede multifasefluidum, hvorved der dannes en strøm af gasformigt carbonhydridprodukt og en væskestrø, der omfatter en blanding af flydende carbonhydrid og vand; (c) at adskille væskestrømmen, der omfatter en blanding af carbonhydridet på væskeform og vand, i en carbonhydridfase og en vandig fase; og (d) at fjerne den flydende carbonhydridfase som en strøm af et flydende carbonhydridprodukt.

Description

DK 177501 B1 i
Fremgangsmåde til at regaslfseere en opslæmning af gashydrater
Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til at regasificere et multifasefluidum omfattende en hydratopslæmning og frit gasformigt carhon-5 hydrid og/eiier frit flydende carbonhydrid ved en offshore-produktionsfaciiitet eller en onshore-modtagerterminaL
Eftersøgningen efter nye olie- eller gasresursef har nu nået et stadie, hvor dét bevæger sig bort fra relativt nemt tilgængelige kontinentalsokkei-10 vandområder og i retning mod dybere vandområder. Dette giver anledning til tekniske udfordringer, herunder problemet med gåshydrataflejring t pipelines og produktiOnsfaGiliteter. Gashydrat er en isfignende forbindelse, der består af lette carbonhydribrnoiekySer, der er indkapslet i en ellers ustabil vandkrystalstruktur. Disse gashydrater dannes ved højt tryk og lav temperatur, oven 15 alt hvor der er en egnet gas og frit vand til stede. Gashydratkrystalier kan aflejres på væggene af pipelines og s en produktionsfacilitet og de kan I værste fald medføre fuldstændig blokering af pipelines elier produktionsfacilitetens beholdere og strømningslinjen Om end dannelse af gashydrater udgør et stort problem for gasproduktionen, er dannelse af gashydrater også etpro-20 biem for produktionen af gaskondensat og råolie.
Der er en voksende forståelse inden for olie- og gasindustrien før, at gasfrydratpartl kierne i en strømningssituation ikke nødvendigvis i sig selv udgør et problem. Hvis partiklerne ikke aflejres på væggene af pipelines eller 25 udstyr og ikke har en tilstrækkelig indvirkning på adfærden af fluidumstrømmen (det vil sige, at de ikke optræder i for høj koncentration), så kan partiklerne ganske enkelt strømme med resten af fluiderne. Således beskrives der i US 6,774,276 en fremgangsmåde til at transportem en strøm af fluide oar-bonhydrider indeholdende vand gennem et behandlings- og transportsystem, 30 dér indbefatter en pipeline, hvilken fremgangsmåde omfatteh DK 177501 B1 2 * af indføre strømmen af fluide carbonhydrider i en reaktor, hvori strømmen af fluide carbonhyd rid er indeholder vand; * at indføre en koid flutdurnstrøni af carbonhydrider, der indeholder partikler af gashydrater, som virker som hydrofilt middel, i reaktoren, hvor 5 den blandes med strømmen af fluide carbonhyd rider, der indeholder vand; ® at afkøle en udledningssfrøm af carbonhydrider fra reaktoren i en varmeveksler for af sikre, at frit vand, der befinder sig deri, opnår form af gashyd rater; 10 * at behandle den afkølede strøm i en separator for at adskille strøm men i en første strøm og en anden strøm, hvor den første strøm har et indhold af gashydrat; » at recirkulere den første strøm til reaktoren for at tilvejebringe partiklerne af gashyd rat; og 15 « at fremføre den anden strøm til en pipeline med henblik på transport til en destination.
Ved at pode strømmen med gashydratpårtikler finder hydratdannelse sted på podepartiklerne. Gashydratpartiklerne bliver større, men forbliver medbragt i 20 strømmen og aflejres derfor ikke på pipelinens vægge. Gashydratpartiklerne vil ikke smelte tilbage til at afgive vandet og naturgassen, før temperaturerne stiger eller trykkene bliver for lave — hvilket reelt vil finde sted ved enden af pipelinen. Ifølge US 6.774,246 kan hydratpul veret adskilles mekanisk fra den samlede masse af væskefasen med en si. En anden fremgangsmåde vil gå 25 ud på at smelte hydraterne i en separator, hvor opholdstiden er lang nok til, at det fremkommende vand skiiler sig ud fra earbonhydridvæskeme. Alt efter fluidumsystemet vil partikeldensiteten endda også kunne afvige tiistrækkeiigt fra den samlede væskemasse til, at partiklerne nemt kan frasepareres. Imidlertid resterer der et behov for en forbedret fremgangsmåde til at regasificere 30 gashydratpartikler, som medbringes i et produceret multifase-fluidum.
DK 177501 B1 3
International patentansøgning nr. WO 97/24550 angår et terminalaniæg og en fremgangsmåde, hvorved et carbonhydridprodukt, der kan bestå udelukkende af hydrat eller kan bestå af en opslæmning af en bærervæske og gashydrat opslæmmet deri, opbevares eventuelt i et stykke tid, inden det dis-5 socieres, således at der dannes en gas til videre transport og brug. Carbon-hydridproduktet opbevares i en eller flere lagertanke ved en temperatur, der er lav og stabil nok til, at hydratet holdes i form af hydrat ved opbevarings-trykket, som eventuelt kan ligge fneget tæt på normalt atmosfæretryk. Herved kan opbevaringstanken eller opbevaringstankene bygges uden forsiærk-10 riingskonstruktionef og tykke vægge. Sådanne opbevaringstanke bruges i et anlæg sammen med mindst en dlssocfationstank, der kan have et meget mindre volumen end opbevaringstanken eller opbevaringstankene, og sådan dissodationstank eller dissociationstanke er dimensioneret til at modstå et tryk, der svarer til afoasnirtgstfykket for deri gas, der afgives, når hydratet 15 dissocierer, hvilket I praksis betyder et tryk på ca. 50 tli 60 bar. Det menes at være fordelagtigt, hvis carbonhydridproduktet er i form af en suspension, der omfatter relativt små partikSer af gasformigt hydrat, der er opslæmmet i en bærervæske, der fortrinsvis består af en earbonhydridvæske eller en blanding af forskellige carbonhyd rid væsker, fortrinsvis primært af en ikke-20: hydratdannende art. Et af formålene med bærefiuidet er at bibringe gashyd ratpartiklerne opdrift, hvorved man i væsentlig grad reducerer eller fuldstændigt forhindrer tendensen til kompaktering af hydratet i de lavere dele af opbevaringstanken. I modsætning hertil opbevarer man Ikke ifølge den foreliggende opfindelse dét mulfifåse-fluidum, der indeholder gashydratpar-25 tiklerne, i en opbevaringstank, inden gashyd ratpartiklerne regasifioeres. Dertil kommef, at fremgangsmåden ifølge WO 97/24550 Ikke er I stand til at håndtere de store volumener af gasformigt carbonhydrid og flydende carbon-hydrid, dér dannes I fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse.
30 Den foreliggende opfindelse angår en kontinuert fremgangsmåde tii at rega-sificere en fødestrøm omfattende (i) en opslæmriingsfase omfattende DK 177501 B1 4 gashydratpådikier opslæmme! i el produceret, flydende carbonhydrid og eventuelt frit produceret vand og (li) eventuelt en gasfase omfattende frit produceret gasforrnigt carbonhydrid, hvorved der dannes et rsgasficeret mufti-'fasefluidum cg til at adskille det regasificerede multifase-fiuidum I dets f lu i-5 dumbestanddele, hvilken fremgangsmåde omfatter følgende trio: (a). at opvarme fødestrømmen til en temperatur over dissoclationsiempe-raturen for gashydratet, hvorved fødestrømmen regasificeres ved at gashydratpartikieme konverteres til gasformigt earbonhydrid og vand; (b) at adskille en gasformig carbdhhydridfase fra det regasificerede multi- 10 fåse-fluidum, hvorved der dannes en strøm af gasformigt carbon- hydridprodukt og en væskestrøm, der omfatter en blanding af flydende carbonhydrid og vand; (c) at adskille væskestrømmen, der omfatter en blanding af det flydende carbonhydrid og vand, i en flydende carbonhydridfase og en vandig 15 fase; og (d) at fjerne den flydende carbonhydFidfase som en strøm af flydende carbonhydridprodukt.
Hvor mængden af gashydraipartikler 1 fødestremmen begrænses af mæng-20 den af vand i det producerede fluidum, kan fødestrømmen indeholde fri gasformig carbonhydrid. Med frit gasformigt carbonhydrid menes gasformigt earbonhydrid, der ikke er associeret med gashydraterne. Dette frie gasformige carbonhydrid vi! danne en gasførmig carbonhydridfase. Hvor mængden af gashydrater i fødestrømmen er begrænset af mængden af gasformigt car-25 bonhydrid i det producerede fluidum, kan fødestrømmen indeholde frit vand. Med frit vand menes vand, der ikke er associeret med gashydraterne. Det menes, at sådant frit vand vil være af tilsvarende massefylde som opslæm-ningsfasen og derfor ikke vil danne en distinkt vandig fase i fødestrømmen. Således kan opslæmningsfasen af fødestrømmen have en relativ massefylde 30 på 0,9 til 0,95 g/cm3, medens massefylden af vandet vi! afhænge af dets totale indhold af opløst salt og kan ligge mellem 0,9 og 1,6 g/cm3, DK 177501 B1 5
Hensigtsmæssigt tilvejebringes fødestrømmen under anvendelse af den i US patent nr. 8.774.276 beskrevne fremgangsmåde, der medtages heri ved henvisning. Således indføres der en strøm af producerede fluide oarbon-5 hydrider {gasformigt carbonhydrid og flydende carbonhydrid), der indeholder Vand, i en reaktor, hvor den blandes med podningspartikier af gashydrater, som også indføres i reaktoren, og udløbsstrømmen af carbonhydrider fra reaktoren afkøles i en varmeveksler, således at gashydrat gror på overfladen af podningskrystalieme. Strømmen behandles dernæst i en separator, hvor 10 strømmen adskilles I en første strøm og en anden strøm. Den første strøm, der har et indhold af gashydrater, recirkuleres til reaktoren med henblik på at tilvejebringe podningspartikieme af gashydrater, og den anden strøm transporteres gennem en pipeline til en produktionsfacilitet. Strømmen af producerede carbonhydrider, der Indeholder vand, som Indføres i reaktoren, kan væ-15 re et m u Itifase-f i uid um fremstillet fra en gasbrønd {i hvilket tilfælde multsfase fluidet omfatter naturgas, gaskondensat og vand) eller kan være et mulilfase-fluidum fremstillet fra en oliebrønd (i hvilket tilfælde multifase-fluidet omfatter naturgas, råolie øg vand). Strømmen af multifasefiuidet vil indledningsvist være relativt varm og vil være under forhøjet tryk. Som omtalt i US 6,774.276 20 foretrækkes det at afkøle multifase-fluidet i en første varmeveksler, Inden muitifase-fluidet indføres i reaktoren. Det foretrækkes også at blande multifase-fluidet, inden fluidet kommerind i reaktoren for at dispergeFe det producerede vand i form af smådråber i carbonhydriderne {gasformigt carbonhydrid og flydende carbonhydrid). Det forudses, at deri anden strøm fra separatoren 25 kan biandes med vådgas under tryk i et blandeorgan, inden strømmen føres til pipelinen med henblik på transport til produktionsfaciliteten. Frit vand i den våde gas absorberes af dét tørre hydrat fra separatoren i biandeorganet og det vand, der befugter det tørre substrat, bliver nemt konverteret til yderligere hydrat. Det nye hydrat, der dannes, vil øge størrelsen at hydratpartiklerne fra 30 separatoren og kan også danne nye, små hydratpartikler, når større hydrat-partikler sønderbrydes i blandeoirgåhet Ved udløbet af biandeorganet vil alt DK 177501 B1 6 frit vand, forudsat at der er overskydende gasformigt carbonhydrid, være blevet konveneret ti! gashydrat. Således omfatter den fødestrøm, der transporteres til produktionsfaciliteten gennem pipelinen, en stram af producerede fluider, hvori der medbringes gashydratpartikler.
5
Den fødestrøm, der transporteres gennem pipelinen til produktionsfaciliteten, kan være i et iagdeit strømningssystem. Hvor fadestrømmen således indeholder frit* gasformigt carbonhydrid, kan der ligge en distinkt gasformig fase over en opslæm risogsfase (suspension af gashydratpartikier i en produceret 10 flydende carbonhydrid og/e!ler produceret vand) i pipelinen. Alternativt kan faserne I fødestrømmen være blandet godt som f.eks. i et ringformet strømningssystem eller tåge-strø mn i ngssystem. Hvor fødeslrømmen, der transporteres gennem pipelinen til produkilonsf aciIlteten, befinder sig i et Iagdeit langsomt strømmende system (GB: slug flow regime), kan det være nødven-15 digt med en stor separøtionsbeholder (typisk kendt som en sneglefælde (GB: slug catcher)) opstrøms for produktionsfaclUteten med henblik på at håndtere multifase-strømningen i pipelinen. Denne store separationsbehoider (sneglefælden) kan også tilvejebringe en vis grad af indledende at adskille en gasformig earbonhydridfase fra en koncentreret hydratopsiæmning inden føde-20 strømmen opvarmes i trin fa).
Den produktionsfacilitet, der brugestii at udføre fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse (herefter betegnef regasificeringsproduktionsfacilite-ten”) kan være en onshore-terminal, en offshore-platform eller en flydende 25 konstruktion, der omfatter en flydende produktion, opbevaring og off-take facilitet (FPSO). Regasifieeringsproduktionsfaciliteten omfatter typisk en dis-sociationsbehoider til at regasificere fødestrømmen, mindst en gas/væske-separator, mindst en flydende carbonhydrid/vand-separator og eventuelt en koncentreringsenhed til fjernelse af gasformigt carbonhydrid fra fødestrøm-30 men, inden fødestrømmen regasificeres. Det forudses* at dissociatfonsbe-høideren og eventuelt koncentreringsenheden kan eftermonteres på en eksi- DK 177501 B1 7 sierende produktionsfacilitet. Fødestremmen kan overføres frø pipelinen til dissociationsbehoideren i regasiflceringsproduktionsfadliteten under anvendelse af en traditionel pumpe og strømningslinje, idet tilstedeværelsen af gashydratpartikierne ikke har en betydelig indflydelse på stromningsadfær-5 den af fødestrømmen. Det forudses endvidere, at regasiflceringsproduktions-faciliteten kan være varmeiniegreret med en traditionel prøduktionsfacilitet, der bruges É at behandle en traditionel multifase-fødestrøm. Med "traditione! multifase-fødestrøm" menes en multifase-fødestrøm, der omfatter en gas-formig carbonhydndlase, en flydende carbonhydridfase og vand, der holdes 10 over temperaturen for gashydratdanneise. Denne traditionelle multifase-fødestrøm kan strømme til den traditionelle produktionsfadlitet gennem en opvarmet pipeline, en isoleret pipeline eiler en ”pipe-in~pipeM-føring.
Fødestrømmen tii regasificeringsproduktidnsfaeiliteten omfatter (i) en op-15 siæmningsfase omfattende gashydratpartikier opsiæmmet i et produceret flydende carbonhydrid og eventuelt frit produceret vand og (ii) eventuelt en gasformig fase omfattende frit i produce ret gasformigt carbonhydrid. Det producerede flydende carbonhydrid er hensigtsmæssigt et gaskondensat eller råolie. Fortrinsvis har gashydratpariiklerne en gennemsnitiig diameter på un-20 der 250 pm. Disse små gashydratpartikier har ikke tendens til at agøregere og danne større partikler dg forbliver derfo t med bragt i strø m men af p rod uce-ret, flydende carbonhydrid og eventuelt tit produceret vand. Fortrinsvis er koncentrationen af gashydratpartikier i opslæmningsfasen mindre end 50 vægt%, 25
Regas if leering af gashydratpartikierne i opslæmningsfasen opnås i trin (a) ved at opvarme fødestrømmen, såiedes at gashydratpartikierne dissocierer tii at frigive det gasformige carbonhydrid fra det vand, der var associeret med gashydratet, og fra ethvert gaskondensat eller olie (lettere komponenter af 30 råolie), som måtte være fanget i gashydratpartikierne.
DK 177501 B1 8 fortrinsvis bliver fødestrømmen i dét mindste delvist opvarmet s trin (a) ved varmeveksling med en eller flere, hede processtrømme, der produceres i re-gasiflceringsproduktionsfaciliteten og/eiler i den integrerede, traditionelle produktionsfacilitet. Deri hede processtram kan udvælges blandt; 5 (1) den hede regasificerede, gasformlge carbonhydrid strø m; (2) en strøm aided, komprimeret gasformigt carbon nyd rid fra regasifice-ringsprdciuktsonsfaciiiteten og/elier den Integrerede traditionelle produktionsfacilitet (hvorved man gør brug af kompressionsvarme); 10 (3) en hed,; produceret vandstrøm fra en flydende carbonhydrid/vand- separator i regaslficehngsproduktlonsfactlitsfen og/eiler den integrerede, traditionelle produktionsfacilitet; ¢4) ©ri strøm af hedt, flydende carbonhydfidprodukt fra en flydende car-bo nhydrid/va nd-sepa rato r i regaslflce ringsprod uktionsfaci liteten 15 og/eiler den integrerede, traditionelle produktionsfacilitet; og (5) en hed udstødning fra en gasturbine af regasificeringsproduktfonsfaci-liteten og/eller den integrerede, traditionelle produktionsfacilitet (hvor gasturbinen bruges til at generere elektricitet, f.eks. ti! at drive gaskompressorerne eiler andet viderebehandiingsudstyr); 20
Hvor fødestrømmen bliver i det mindste delvist opvarmet i trin (a) ved varmeveksling med en eller flere hede prbcesstrømme, foretrækkes det, atdenne varmeveksling tilvejebringer 5 til 100 %, mere fortrinsvis 10 til 90 %, mest fortrinsvis 25 til 75 %, f.eks. 45 til 55 % af det varrrieinpuf, som 25 kræves til at hæve temperaturen af fødestrømmen tii eller over dissociationstemperaturen for g a shyd ratparti kierne.
Det vil generelt være nødvendigt at opvarme fødestrømmen t dissociationsbeholderen til eller over dissociatlonsiemperaturoR for gashydratpar-30 tiklerne (medmindre varmeveksling af fødestrømmen med den eller de hede processtrømme tilvejebringer 100 % af det varmeinput, der kræves DK 177501 B1 9 ti! at regasificere gashydratpartikierne). Fortrinsvis opvarmes fød est rømmen tit en temperatur på mindst 15*0, fortrinsvis mindst 25°C, f.eks, mindst 30°C i dissociationsbehoideren. Hvor fødestrømmen omfatter en voksagtig råolie, foretrækkes det, at fødestrømmen opvarmes i dissociati-5 Gasbeholderen til en temperatur, der ligger over voksdanneisestémpera* turen. Typisk ligger voksdannelsestemperaturen inden for området 20 ti! 50°C, f.eks. ca. 40^0.
Fortrinsvis reduceres fadestrømmen i tryk, inden den føres til dissociate 10 onsbeholderen, hvorved regasificering af gashydratpartikierne gøres nemmere. Typisk ledes fødestrømmen tit dissociationsbehoideren ved et tryk, der ligger inden for området 10 til 100 bar absolut, f.eks, 20 ti! 40 bar absolut.
15 Opholdstiden for fødestrømmen i dissociationsbehoideren ligger hensigtsmæssigt i området 0,25 til 30 minutter, fortrinsvis 3 til 15 minutter, f,eks, 3 til 10 minutter.
Dissooiatlonsbeholderah kan være en regasifsceringskedel, der opvarmer 20 fødestrømmen ved varmeveksling med et hedt varmevekslerfluidum, f.eks. hed olie, hed gas eller damp. især kan regasificeringskedlen være en ”termo~sifon", der omfatter en varmevekslerbeholder, rørføring og en f ødebehold er anbragt opstrøms for varmevéksierbeholderen, hvori hovedet af fødestrømmen i fødebehoideren tilvefebringer bevægelseskraften kl 25 at bevæge fødestrømmen fra fødebeholderen til varmeveksierbeholderen og opretholde et stabilt væskeniveau i varmeveksleren. Varm damp og væske fra varmevekslerbeholderen recirkuleres enten tilbage til fødebeholderen eller videregives til sepaFationsudstyr anbragt nedstrøms for varmeveksierbeholderen. Dampen eller den varme gas, der bruges til at 30 opvarme regasificeringskedlen, kan opnas ved at bruge spildvarme fra regasificeringsproduktionsfaGtliteten og/eller en integreret, traditionel pro- DK 177501 B1 10 duktionsfaciiitet. Ligeledes kan regasificeringsgenfordamperen være en genfordamper (GB; reboiler) af "kedef’-typen, som er en stor beholder med en varmevekslersløjfe anbragt deri Denne genfømlamper af kedeltypen kan være udstyret med en recirkuleringspumpe {også kendt som en 5 "pump-around”), der kan bruges til at øge opholdstiden af fødebehoidnin-gen i genfordamperen, Dertil kommer, at recirkuleringsp urnpen hjælper fodebeholdningen med at strømme gennem genfordamperen og sikrer god blanding. Alternativt: kan dissociatiohsbehoidéren være en varmt-vandsblandebeholder, hvori varmt vand. ledes til en tank, der er tilveje-tø bragt med omrøringsorganer, f.eks. én vingeomrsrer, for at opvarme op-slærhnihgsfaseh til over dissociationstemperaturen for gashydratet Hensigtsmæssigt kommer det varme vand ind i blandebeholderen ved en temperatur i området 40 til 95% fortrinsvis 50 til 60°C. Fortrinsvis er det varme vand en hed, produceret varmtvandsstrøm fra regasificeringspro-15 duktionsfaciliteten og/eSler fra en integreret, traditionel produktionsfacilitet.
Det forudses endvidere , at dissociationsbeholderen kan være en beholder méd dampfordeierring (GB: Steam sparger vessel). Blanding af føde-strømmen med dampen kan tilvejebringes ved at overrisle beholderen med damp. Hvis det er nødvendigt kan beholderen med dampfordeierring 2ø tilvejebringes med et yderligere omrøringsorgan, f.eks. en vingeomrører. Dampen, der risles ind I dissociationsbeholderen, befinder sig fortrinsvis Ved et tryk i området 30 ti! 60 bar absolut, f.eks. 50 bar absoiut Hensigtsmæssigt kan dampen risles ind i beholderen via mindst en dyse, f.eks. 1 til 10 dyser, fortrinsvis 1 fli 5 dyser. Fortrinsvis er dysen/dyserne 25 anbragt i den øvre del af dissodatsonsbehofderen, Dampydløbet af dysen/dyserne ligger fortrinsvis under vasskeniveauet I beholderen: med dampfordeierrør.
Hvor dissociationsbeholderen er en regasificeringskedel, bliver en regasl-30 ficeret muitifase-fluldurnsfrøm trukket ud af regasificeringskedlen og oven føres til en gas/væske-se para tor (f.eks. en separaforfrømie), hvor en gas- DK 177501 B1 11 formig fase adskilles fra væskekomponenterne af det regasificérede multi-fase-fluidum. Fn gasformig strøm udtages ovenover, ved eller nær toppen af gas/væske~separatoren, og en væskestrøm, der omfatter en blanding af flydende carbonhydrid og vand, kan udtages ved: eller nær bunden af 5 gas/væske-separatoren.
Hvor dissociationsbeholderen er en varmtvandsblandebehoider eller en beholder med dampfordelerring, kan en gasstrøm udtages ovenover, ved eller near toppen af dissoelationsbeboldereni og en væskestrøm, der om-10 fatter en blanding af flydende carbonhydrid og vand, kan tages ud ved eller nær bunden af dissdclationsnehold^ren. Med andre ord virker dissociationsbeholderen også som gas/væske-separator.
Den gasformlge strøm fra gas/væske-separatoren eller fra dissociations-1S beholderen omfatter en større andel aided gasformige fase fra det rega-slficerede multifasefluidum. Deride gasfofmige fase omfatter typisk gasformig carbonhydrid * der var associeret med gashydratpartikleme, ethvert frit gasformigt cafborihydrid, der befandt sig i fødestrømmen, og vaporise-rede: earbonhyd rider.
20
Fortrinsvis overføres fødestrømmen til en koncentreringsenhed, inden den opvarmes til over dissociatipnstemgeratufen fer gashydratpartikleme i d issoclationsbehølderen. Hensigtsmæssigt er koncentreringsenheden en hydrocyklon eller fældningsbeholder. Det forudses, at hvor der er frit gas-25 formigt cafbonhydrid i fødestrømmen, kan en gasformig fase adskilles fra fødestrømmen i koncentreringsenheden. Følgelig kan en gasformig strøm udtages fra koncentreringsenheden, hvorved kravene til varmeinput til dissociatlonsianken reduceres. Desuden kan en vandig opslæmningsfase eller en flydende carbonhydrid-opslæmnlngsfase udtages fra koncentre-30 ringsenheden, hvorved kravene om varmeinput til dissociatlonsianken yderligere reduceres. Dette illustreres i forbindelse med en ladestrøm, der DK 177501 B1 12 dannes ved afkøling af et produceret fluidum fra en oliébrønd til under g ashydratformationstemperaturen, Tidligt i oliebrøndens levetid kan det producerede fluidum omfatte gasformige carbonhyd rider, en større andel råolie og en mindre andel af produceret vand. Følgelig kan en vandig op-5 slæmningsfase omfattende gashydratpaitikler opslæmmet i produceret vand adskilles fra fødestrørnmen i koncentreringsenheden. Denne vandige opslæmningsfase kan udtages af koncentreringsenheden og kan overføres til en dissociationsbeholder for vandig opslæmning, hvor den vandige opslæmning opvarmes til over dissociationstemperaturen for 10 gashydmtpartikleme, hvorved der dannes en gasfermig carbonhydridfase og en produceret vandfase. Eventuelt i den producerede vand fase tilbageværende olie kan fernes ved at overføre det producerede vand til en elektrostatisk såmmeniøbsenhed fGB: coalescer). Det forudses også, at der kan sættes vand tsi fødestrørnmen i koncentreringsenheden for at 15 hjælpe til med at udskille den vandige opsiæmningsfase. Senere i olie-brøndens levetid kan det producerede fluidum omfatte gasforraige car-bcnhydrider, en mindre andel af råolie og en større andel af produceret Vand, I henhold dertil kan en olleopslæmnihgsfase udskille sig fra føde-strømmen, hvori oileopslærnningsfasen omfatter en opslæmning af 20 gashydratpartikSer i råolie. Denne olieopslæmningsfase kan udtages fra koncentreringsenheden og kan overføres til en dissociationsbeholder for olieopslæmning, hvor olieopslæmningen opvarmes til over dissociationstemperaturen for gashydratpartikleme, hvorved der dannes en gasformlg carbonhydridfase og en oiiefase. Eventuelt I oliefasen tilbageværende 25 vand kan fjernes t nedstrøms adskillelsesudstyr, 1 begge tilfælde bliver den tiibageyæmhde opslæmning overført fra ko npentre ringsen hed en til dissdoiationsbehQlderen;, fortrinsvis efter at være blevet varme vekslet med mindst et hedt fremgangsmådefluidum. Fjernelse af den vandige op-slæmhingsfåsé eller plieppSlæmningsfaseri fra koncentreringsenheden 30 reducerer kravene til varmeinput til dissociationsbehoideren.
DK 177501 B1 13
Hvordissociafionsbebolderen er en regasificeringskedei, kan den gasfor-mige strøm, der udtages fra koncentrering senheden , indføres tit. gas/væske-separatøreri sammen med det regasificerede multifasefiuidum fra regasificerrngskedten. Fortrinsvis kan den gasformige fase fra koncern 5 treringsenheden indføres separat til gas/væske-separatoren I førhoid til det regasificerede muttifasefSuidum, Det forudses imidlertid også, at den gasformige fase kan blandes med det regasificerede multifasefluidum opstrøms for gas/væ ske-sepa ratore n.
10 Hvor dissociationsbehoideren er en varmtvandsblandebehoider elier en beholder med dampfordeietrør, kan den gasformige strøm, der fjernes fra koncentreringsenheden, blandes med den gasformige strøm, der udtages fra dissociationsbeholderen, og den kombinerede gasformige; strøm kan overføres til en ga s/væske-sepa rator.
15
Fortrinsvis anbringes en flerhed af gas/væske-separatorer i serie, f.eks. 2 ti 4. fortrinsvis 3 gas/væske-separatorer anbragt i serie. Fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse vil nu blive illustreret med henvisning til tre gas/væske-separatorer anbragt i serie. Fortrinsvis fjernes en 20 strøm på gasform ovenover eller nær: loppen af den første gas/væske-separator i serien og afkøles ved at passere gennem en varmeveksler, f.eks. ved varmvekslsng med fødestrømmen. Den væske, der kondenserer ud af den afkølede gasstrøm, fjernes ovenover etter nær toppen af den anden gas/væske-sepårafor og kompri meres i en kompressor til dan-25 nelse af en højtryks-gasstrøm, og denne strøm afkøles efterfølgende ved at blive passeret gennem en varmeveksler, f.eks. ved varme veksling med fødestfømmen, Den væske, der kondenserer ud fra den afkølede højtryks-gasstrøm frasepareres i den tredje separationsbeholder I serien. Gasstrømmen, der udtages ovenover den tredje separator i serien, kan 30 kombineres med den eller de gasstrømme, der udtages fra den eller de flydende carbonbydrid/vand-separatorer (sé nedenfor) og døn resulteren- DK 177501 B1 14 de gasformige carbo nhydrib prod uktstrøm kan kampri me res yderligere til f.eks. et tryk på mindst 60 bar absolut, fortrinsvis mindst 80 bar absolut; inden den sendes til en gas-pipeline. Typisk er den gasformige carbon-hydridproduktstrøm naturgas. En væskestrøm, der omfatter en blanding 5 af flydende carbonhydrid og vand, udtages véd eller nær bunden af hver af separatorerne i serien (og fra dissociations-beholderen, hvor dissocia-tionsbeholderen virker som gas/væske-separator). Elisse væskestrømme kombineres eg den kombinerede væskestrøm adskilles i en flydende car-bonhydridfase og en vandig fase i trin (c).
10
Den flydende carbonhydridfase, der frasepareres i trin (c) ifølge den foreliggende opfindelse, omfatter ethvert gaskondensat eller komponenter af råolie, der associeredes med gashydratpartiklerne, og ethvert frit gaskondensat eller råolie, som fandtes i fødestrømmen. Den vandige fase, der 15 frasepareres i trin (c) omfatter produceret vand, der var associeret med gashydratpartikieme, og eventuelt i fødestrømmen tilstedeværende frit produceret vand.
Hensigtsmæssigt udføres trin (c) # fremgangsmåden ifølge den føreiig-20 geride opfindelse i mindst eh separator for flydende carbonhydrid/vand. Hyls det er nødvendigt, opvarmes den yæskestrøm, der omfatter en blanding af flydende catbonhydrid og vand fra trin (b), inden den ledes til den første separator for flydende carbonhydrid/vand i serien før at hjælpe til med at separere den vandige fase fra den flydende carbonhydridfase, 25 Typisk kan væskestrømmen fra trin (b) opvarmes til en temperatur, der ligger inden for området 40 til 90cC, fortrinsvis 55 til 65*0, inden den overføres til separatoren for flydende carbonhydrid/vand, Fortrinsvis anbringes en flerhed af separatorer for flydende carbonhydrid/vand i serie, f.eks. 2 til 6, fortrinsvis 3 til 4 anbragt i serie, Således ledes væskestrømmen fra trin 30 (to) ifølge den foreliggende opfindelse til den første af flerheden af separatorer for flydende carbonhydrid/vand, der er anbragt i serie. Hensigts- DK 177501 B1 15 mæssigt er trykket i den første separator for flydende carbonhydnd/vand I serien inden for området 5 ti! 30 dår absolut, fortrinsvis 7 til 15 bar absolut. Hensigtsmæssigt er driftstrykket af den anden og efterfølgende separatorer i serien mindre end det respektive driftstryk af den første og fore-5 gående separator i serien med det forbehold, at tilledningen til den sidste separator i serien kan pumpes ti! et forhøjet tryk. Driften af separatorerne til flydende carbonhydnd/vand vil nu blive vist i forbindelse med tre flydende carbonhydrid/vand*separatorer anbragt i serie. 1 den første flydende carbonhydrid/vand-separator bliver væskestrømmen, der omfatter en 10 blanding af flydende carbonhydrid dg vand, adskilt i en øvre flydende car-bonhydridfase og eri nedre vandig fase. Afgasning af væskestrømmen giver en gasfase, der adskilles ind i hovedrummet af den første separator for flydende carbonhydrid/olie. I overensstemmelse hermed udtages en gasformig strøm ovenover, ved eller nær toppen af den første flydende 15 carbonhydrid/vand-separator. En væskesirøm, der omfatter bydende car bonhydrid (gaskondensat eller råolie) og en mindre mængde vand udtages fra en mellemliggende position fra den første separator og opvarmes i en varmeveksler (ved varmeveksling med f;eks. hed olie, luft eller damp) ti! en temperatur på mindst 60°C, inden reduktion af tryk og indføring i den 20 anden separator for flydende carbonhydnd/vand i serien. 1 denne anden separator bliver en yderligere vandig fase adskilt fra en fase med flydende carbonhydrid. Afgasning af væskestrømmen resulterer i en gasformig vase, der adskilles ind i hovedrummet af den anden separator. I overensstemmelse hermed bliver en gasformig strøm udtaget ovenover, ved eller 25 nær toppen af den anden separator. Hensigtsmæssigt kan en flydende carbonhydridstrøm med reduceret vandindhold udtages ved en mellemposition fra den anden separator og pumpes til en tredje (sidste) separator i serien, hvor afpasset og tørret flydende carbonhydrid udtages fra en mellemposition. Denne sidste separator i serien har ikke en gasafgrening 30 (GB: gaseous take-off). Den dehydrerede og afgassédé strøm af flydende carbonhydridprodukt (gaskondensat eller råolie) kan pumpes med henblik DK 177501 B1 18 på eksport (til et tankskib eller en pipeline). En vandig strøm fjernes ved eller nær bunden af hver af separatorerne i serien. Hensigtsmæssigt kombineres disse vandige strømme, og efter fjernelse af eventuelle: can bonhydrid-kontaminanter kan den kombinerede vandige strøm udtømmes 5 til omgivelserne. Alternativt kan de kombinerede vandige strømme bruges som injektsonsvand. Hensigtsmæssigt bliver de gasformige strømme, der udtages fra den første og den anden flydende Garbonhydrid/vand-separaiør kombineret med den gasformige strøm fra den sidste gas/væske-separator (se ovenfor) øg omfatter derfor en del af den gas-10 formige produktstrøm.
Fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse vil nu blive beskrevet under henvisning til fig. 1 it 4.
15 På fig, 1 biiver en fødestrørn omfattende en opslæmning 1 af gashydrat opvarmet ved varmeveksling med hede processtrørame 9 og 6 (omtales senere) i varmevekslere EX-1 og EX-2 og eventuelt med hede proces-strømme 22 og 23 (denne eventuelle varmeveksling vises ikke), inden tilførsel til regasifieeringskedlen EX-3, hvor opslæmningen opvarmes (ved 20 varmeveksler med hed olie eller med hed luftstrøm eller damp produceret fra spildvarme) til at opvarme og regasificere de hydratpartikler, der befinder sig ? opslæmningen. Den resulterende flydende blanding overføres til separatoren SEP-1, hvor en gasfdrmig fase 6 fjernes fra toppen af separatoren og en flydende fase 5 fra bunden af separatoren, 25
Gasfasen afkøles i varmeveksleren EX-2 øg overføres derefter til separatoren SEP-4, hvor enhver væske, der eventuelt udkondenseres ffa gasfasen i EX-2, adskilles fra den resterende gasfase (strømmene 11 henholdsvis 8). Den gasformige fase 8 kompnrnetesi kompressoren CGMP-1 30 til dannelse af en højtryks-gasstrøm 9, som afkøles i varmeveksleren EX-1, Enhver væske, der kondenserer ud fra strømman 9, fjernes fra bunden DK 177501 B1 17 af SEP-6 (strøm 13). Det resterende gasformige produkt fjernes fra toppen af SEP-6 via linjen 12.
De væskefaser, der udtages fra separatorerne SEP-1. SEP-4 og eventu-5 elt SEP-6 via linjerne 5, 11 og 13 overføres til den første af tre olie/vand-separatorer, der er anbragt i serie (SEP-2, SEP-5 og SEP-7). En gasfase fjernes ovenfor både SEP-2 og SEP-5 (strømmene 14 og 18), og en vandig fase fra bunden af hver af separatorerne SEP-2, SEP-5 og SEP-7 (strømmene 21, 22, 24) med henblik på bortskaffelse. Oliefasen fra SEP-10 2 overføres gennem varmeveksleren EX-4, hvor strømmen opvarmes mod strømmen 27 (hed olie eller andet hensigtsmæssigt opvarmningsmedium såsom hed Soft eller damp (GB: stream)), inden overførsel til separatoren SEP-5. Oliefasen fra SEP-5 overføres via linjer 19 og 20 og PUMP-1 til SEP-7. En dehydreret og afgasset ollefasé fjernes fra SEP-7 15 via linjen 23.
Hvis det e:r nødvendigt, kan en stor separationsbeholder tilvejebringes opstrøms for separationsfacjltsten til at indsamle fluiderne inden behandling {typisk: kendt som sneglefælde). Sneglefælden bruges til at styre mui-20 tifasestrø roningen i pipelinen og især til at forhindre separationsfaciliteten i et blive overvældet afen stor langsom prop (GS; slug = snegl) af hydrat-opslæmning under perioder med propstrømning.
På fig. 2 ledes en f ødestrøm omfattende en gashydratopsiæmning 1 til en 25 beholder ti! koncentration af hydratopslæmning (f.eks. en cyklon, fældningsbeholder eller sneg!efælde), der adskiller en koncentreret hydratop-slæmning 3 fra en gasformig earbonhydhdfdse 2. Det forudses endvidere, at en olieopslæmningsfase kan adskille sig fra hydratopslæmningen og kan udtages fra SEP-1 ved en mellemposition (olieopslænnningsfasen vil 30 adskille sig fra den koncentrerede hydråtopslæmning som en øvre op-slæmningsfase). Dette koncentreringsstrin vii minimere eller reducere var- 13 DK 177501 B1 me-inpui-kravene til at dissociere hydratopslæmningen. Den gasformige carhonhydridfase 2 fra SEP-1 blandes med den dissocierede hydratopslæmning 3 fra fegastfieeringskedien EX-3 (omtales nedenfor) inden oven forse! tii SEP-2, Hensigtsmæssigt bliver en andel af den koncentrerede 5 hydratopslæmnlng 3 recirkuleret til opsiæmningskoncentreringsbehoide-ren via en recirkuleringspumpe (ikke vist) med henblik på at forstærke adskillelse af den gasformige carbonhydridfase.
Den koncentrerede opsiæmningsstrøm fra SEP-1 varmes ved varmeveks-10 ling med hede processtrømme 10 og 7 (omtalt nedenfor) i varmevekslere EX-1 og EX-2 og eventuelt med hede processtrømme 25 og 23 (denne eventuelle varmeveksling vises ikke) inden tilledning til regasificeringske-del EX-3, hver opslæmningen opvarmes (ved varmeveksling med: hed Olie eller med hed luft eller damp dannet ved anvendelse af spildvarme) til at 15 opvarme og regasificere de hydratpartikler, der befinder sig i opslæmningen. Den resulterende fluidumblanding overføres til separatoren SEP-2 (sammen med den gasformige carbonhydridfase 2 fra SEP-1), hvor en gasfase 7 og en væskefase 15 fjernes fra toppen henholdsvis bunden af separatoren SEP-2. Gasfasen 7 afkøles Ϊ varmeveksleren EX-2 mod den 20 koncentrerede fiuidumstrøm 3 og overføres så til separatoren SEP-4 via linjen 8, hvor enhver væske, der kondenseres ud af gasfasen i EX-2 adskilles fra den resterende gasfase (strøm 14 henholdsvis 9).
Gasfasen 9 komprimeres i kompressoren COMP-1 til at danne en høj-25 tryks-gasstrørn 10, der afkøles i varmeveksleren EX-1 mod den koncentrerede opslæmningsstrøm 3. Enhver væske, der kondenserer ud af strømmen 11, fjernes fra hunden af SEP-6 (strøm 13). Det resterende gasformige produkt fjernes fra SEP-6 via linjen 12.
30 Væskefaserne fra separatorerne SEP-2, SEP-4 og eventuelt SEP-6 (strømmene 15, 14 og eventuelt 13) overføres til den første af tre DK 177501 B1 19 olie/vand-separatorer, per er anbragt i serie (SEP-3, SEP-7 og SEP-8).
En gasformig fase ferries ovenover både SEP-3 og SEP-7 (strømmene 26 og 19), og en vandig fase fra bunden af hver af separatorerne (strømmene 21, 25, 24). Oiiefåsen fra SEP-3 (strøm 16) overføres gennem van 5 meveksleren EX-4, hvor strømmen opvarmes mod strømmen 29 (varm olie eller andet hensigtsmæssigt opvarmningsmedium, såsom hed luft eller damp) Inden overførsel til separatoren SEP-7. Oliefasen fra SEP-7 overføres via linjer 20 og 22 og PUMP-1 til SEP-8. En dehydreret og de-gasificeret oliefase fjernes fra SEP-8 via linjen 23.
10
En stor separationsbehoider kan være nødvendig opstrøms for opslæm-ningsseparatlonsfadliteten med henblik på at indsamle multifasefiuiderne inden behandling (typisk kendt som én sneglefælde) for at styre pipelinens multifasestrømning.
15 Pålig. 3 ledes en fødestrøm omfattende en gashydratopsiæmning 1 til en SEP-1, der er en opslæmningskoncentreringsbeholder (f.eks. en cyklon eller fældningsbeholder), hvor en koncentreret hydratopslæmning (strøm 3) adskilles fra en gasformig carbonhydridstrøm 2 som beskrevet ovenfor 20 i forbindelse med fig. 2, Gasfasen 2 fra SEP-1 sammenblandes med gøs-fasen (strøm 7) fra dissocieret hydratopslæmning, og den kombinerede strøm indføres i SEP-2.
Den koncentrerede opslæmningsstrøm 3 fra SEP-1 opvarmes ved var-25 meveksling med hede processtrømme 11 og 8 i varmevekslere EX-1 og EX-2 og eventuelt med hed processtrøm 28 (denne eventuelle varmeveksling vises ikke) inden tilførsel til en \^mifvandsbiandebehoider SEP-4, hvor opslæmningen bringes i kontakt med varmt vand (strøm 30) til at opvarme og regasificere de hydratpartikler, der befinder sig i opslæmnin-30 gen. Strømmen 30 kan være hed produceret vandstrøm fra SEP-7 (dvs. strømmen 25 kan recirkuleres til SEP-4) eller kan være én hed produceret DK 177501 B1 20 vandstrøm fra en integreret, traditionel produktionsfacilitet. Hensigtsmæssigt bliver blandingen af opslæmning og tilsat varmt vand omrørt l blande-beholderen SEF-4. En væskestrøm 8 fjernes fra bunden af fefandebeho!-deren SEF-4 og sendes videre til SEP-3 til videre behandling. En gasfase S fjernes fra toppen af SEP-4 (strøm 7) og sammenblandes med den udviklede carbonhydndgas (strørn 2)1ta SEP-1 inden videresendelse til SEP-2.
En gasfase fjernes fra toppen af SEP-2 (strøm 8} og afkøles l varmeveksleren EX-2 inden overførsel til separatoren SEP-5, hvor enhver væske, 10 der kondenserer ud af gasfrisen i EX-2, adskilles fra den resterende gasfase (strøm 16 henholdsvis 10).
Gasfasen 10 (strøm 10) komprimeres I kompressoren COMP-1 til dannelse af en højtryksgasstrøm 11, der afkøles i varmeveksleren EX-1. Enhver 15 væske , der kondenserer ud af strømmen 11, fernes fra bunden af SEP-6 (Strøm 14). Det resterende gasformige produkt fjernes fra SEP-6 via linjen 13.
Den væskefase, der udtages fra bunden af SEP-2 (strøm 15) blandes 20 med strømmene 6 og 16 og eventuelt strømmen 14, og den kombinerede strøm 17 overføres til den første af tre oiie/varid-separatoner, der er anbragt i serie (SEP-3, SEP-? og SEP-8). En gasfase fjernes ovenover både separatoren SEP-3 og SEP-7 (strøm 18 og 23) og en vandig fase fra bunden af hver af separatorerne SEP-3, SEP-7 og SEP-8 (strøm 19, 25, 25 29). Oliefasen fra SEP-3 overføres gennem varmeveksleren EX-3, hvor strømmen opvarmes mod strømmen 31 (hed olie eller andet hensigtsmæssigt opvarmningsmedium såsom héd luft eller damp) inden overførsel til separatoren SEP-7. Oliefasen fra SEP-7 overføres via linjen 26 øg 27 og PUMP-1 til SEP-8, hvor en dehydreret og etasset oliefase fjernes 30 via linjen 28.
DK 177501 B1 21
Som omtalt ovenfor Kan dot være nødvendigt med en stor separationsbe-holder opstrøms for hydratsepareringsfaciiiteten til at indsamle multifa-sefiuideme Inden behandling (typisk kendt som en sneglefælde) og til at styre pipelinens muitlfasestrømnirtg, 5 På fig. 4 bliver en fødestrøm omfattende en gasrsydratopslæmning 1 ledet til en SEP-1, som er en opsfæmningskoncentreringsbehoider (eller cy-klon). Beholderen SEP-1 adskiller en koncentreret hydratopslæmning (strøm 3) fra en gasfermig carbomhydridstrøm 2 som beskrevet ovenfor i IS forbindelse med fig. 2 og 3, Den gasformige carbonhyd rid strøm fra SEP-1 biandes med den dissocierede gasfase (strøm 7) produceret i dampførde-leren SEP-4 (se nedenfor) og den kombinerede gasstrøm sendes derpå videre tsi SEP-2, 15 Den koncentrerede opsiæmningsstrøm 3 fra SEP-1 opvarmes ved varmeveksling med hede processtrømme 11 og 8 i varmevekslere EX-1 og EX-2 og eventuelt med hed processtrøm 25 og 26 (denne eventuelle varmeveksling vises ikke), inden den føres til dampfordelingsbeholderen SEP-4, hvor opslæmningen bringes i kontakt med mellemtryksdamp (IP = 20 Intermediate Pressure) (strøm 30) til at opvarme og regasificere de hydratpartikler, der befinder sig i opslæmningen. Hensigtsmæssigt har IP-dampen et tryk, der ligger inden tor området 30 til 60 bar absolut. Fortrinsvis omrøres opslæmningen i damptordelemn SEP-4 for at medvirke til opvarmning af opslæmningen med IP-dampen. En væskefase (strøm 25 6) fjernes fra bunden af dampfordelingsbeholderen og sendes videre tit SEP-3 til videre behandling, medens gasfasen, der som omtåit ovenfor udtages fra toppen af dampfofdelingsbehoSderen SEP-3 (strøm 7), blandes med den udvikledes gas fra SEP-1, inden den sendes til SEP-2.
30 Gasfasen, der udtages fra toppen af SEP-2 (strøm 8), afkøles i varmeveksleren EX-2 (mod strømmen 3 af den koncentrerede hydratopslæm- DK 177501 B1 22 ning) og bringes videre ti! separatoren SEP-5 via linjen S, hvor enhver væske, der kondenserer yd af den gasformige fase i EX-2 adskilles fra den resterende gasformige fase (strøm 16 henholdsvis 10).
5 Gasfasen 10 komprimeres i kompressoren COMP-1 til dannelse af en højtryks-gasstrøm 11, der afkøles i varmeveksleren EX-1 (mod den koncentrerede hydratopsiæmningsstrøm 3). Enhver væske, der kondenserer Ud af strømmen 12, fjernes fra bunden af SEP-6 (strøm 14). Det øvrige gasformige produkt fjernes fra SEPrS via linjen 13.
10 Væskefasen fra SEP-2 (strøm 15) blandes med strøm 6 og 16 og eventuelt med strømmen 14, inden den overføres til den første af tre ølte/vand-separatorer, der er anbragt i serie (SEP-3, SEP-7 og; SEP-8). Én gasfase fjernes ovenover både SEP-3 og SEP-7 (strøm 18 og 23) og en Vandig 15 fase fra bunden af hver af separatorerne SEP-3, SEP-7 og SEP-8 (strøm 19, 25, 29). Oilefasen fra SEP-3 (strøm 20) overføres gennem varmVeks-leren EX-3, hvor strømmen opvarmes mod strømmen 31 (hed olie eller andet hensigtsmæssigt opvarmningsmedsum såsom hed luft eller damp) inden overførsel til separatoren SEP-7, Oliefasen fra SEP-7 overføres via 20 linjerne 28 og 27 og PUMP-1 dl SEP-8. En dehydreret og afpasset oiiefa-se fjernes fra SEP-8 via linjen 28.
Som omtalt ovenfor kan det være nødvendigt med en stor separationsbeholder opstrøms for opslæmningsseparationsfaoiliteten til at opsamle flui-25 deme inden behandling (typisk kendt som; en sneglefælde) og styre pipe-linens rnultifasestrømning.

Claims (18)

1. Kontinuert fremgangsmåde til at regasificere en fødestrøm omfattende (i) en opslæmningsfase omfattende gashydratpartikler opslæmmet i en produceret 5 flydende carbonhydrid og eventuelt frit produceret vand og (ii) eventuelt en gasfase omfattende frit produceret gasformigt carbonhydrid, hvorved der dannes et regasificeret multifasefluidum og til at adskille det regasificerede multifasefluidum i dets komponentfluider, omfattende følgende trin: (a) at opvarme en koncentreret hydratopslæmning til over 10 dissociationstemperaturen for gashydratet, hvorved den koncentrerede hydratopslæmning regasificeres ved at konvertere gashydratpartiklerne til gasformigt carbonhydrid og vand; (b) at adskille en gasformig carbonhydridfase fra det regasificerede multifasefluidum, hvorved der dannes en strøm af gasformig 15 carbonhydridprodukt og en væskestrøm, der omfatter en blanding af flydende carbonhydrid og vand, (c) at adskille væskestrømmen, der omfatter en blanding af den flydende carbonhydrid og vand, i en flydende carbon hydridfase og vandig fase; og (d) at fjerne den flydende carbon hydridfase som en flydende 20 carbonhydridproduktstrøm, hvor fremgangsmåden yderligere, forud for opvarmningstrinnet (a), omfatter at føre fødestrømmen ind i en koncentreringsenhed og at tilbagetrække en af olieopslæmninsfaserne og en af vandopslæmningsfaserne fra koncentreringsenheden for at tilvejebringe den nævnte hydratopslæmning. 25
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor det producerede flydende carbonhydrid er et gaskondensat eller råolie.
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, hvor koncentrationen af 30 gashydratpartikler i opslæmningsfasen af fødestrømmen er mindre end 50 vægt%, og gashydratpartiklerne har en gennemsnitlig diameter på under 250 pm. DK 177501 B1 2
4. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af de foregående krav, hvor fødestrømmen regasificeres i en regasificeringsproduktionsfacilitet omfattende (A) en dissociationsbeholder til at opvarme fødestrømmen ifølge trin (a) til over gashydratets dissociationstemperatur; (B) mindst en gas/væskeseparator til at 5 adskille den gasformige carbonhydridfase fra det regasificerede multifasefluidum ifølge trin (b); (C) mindst en separator for flydende carbonhydrid/vand til at adskille væskestrømmen, der omfatter en blanding af flydende carbonhydrid og vand ifølge trin (c), i en flydende carbon hydridfase og en vandig fase. 10
5. Fremgangsmåde ifølge krav 4, hvor fødestrømmen i det mindste delvist opvarmes i trin (a) ved varmeveksling med en eller flere hede processtrømme, inden den ledes til dissociationsbeholderen, hvori den eller de hede processtrømme produceres i regasificeringsproduktionsfaciliteten og/eller i en 15 integreret, traditionel produktionsfacilitet, der bruges til at behandle en traditionel multifase-fødestrøm.
6. Fremgangsmåde ifølge krav 5, hvor den hede processtrøm udvælges blandt: 20 (1) strømmen af regasificeret, gasformigt carbonhydrid, der dannes i trin (b); (2) en strøm af hedt, komprimeret gasformigt carbonhydrid fra regasificeringsproduktionsfaciliteten og/eller den integrerede, traditionelle produktionsfacilitet; 25 (3) en strøm af hedt produceret vand fra separatoren for flydende carbonhydrid/vand i regasificeringsproduktionsfaciliteten og/eller fra en separator for flydende carbonhydrid/vand i den integrerede, traditionelle produktionsfacilitet; (4) en strøm af hedt flydende carbonhydridprodukt fra separatoren for 30 flydende carbonhydrid/vand i regasificeringsproduktionsfaciliteten og/eller fra en separator for flydende carbonhydrid/vand i den integrerede, traditionelle produktionsfacilitet; og DK 177501 B1 3 (5) en hed udstødning fra en gasturbine i regasificeringsproduktionsfaciliteten og/eller fra en gasturbine i den integrerede, traditionelle produktionsfacilitet.
7. Fremgangsmåde ifølge krav 5 eller 6, hvor varmeveksling af fødestrømmen med en eller flere hede processtrømme ifølge trin (a) tilvejebringer 5 til 100 %, fortrinsvis 25 til 75 %, f.eks. 45 til 55 % af det varmeinput, der kræves for at hæve temperaturen af fødestrømmen til eller over dissociationstemperaturen for gashydratpartiklerne. 10
8. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 4 til 7, hvor fødestrømmen opvarmes til en temperatur på mindst 15°C, fortrinsvis mindst 25°C, f.eks. mindst 30°C i dissociationsbeholderen.
9. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 4 til 8, hvor fødestrømmen ledes til dissociationsbeholderen ved et tryk inden for området 10 til 100 bar absolut, fortrinsvis 20 til 40 bar absolut.
10. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 4 til 9, hvor 20 opholdstiden for fødestrømmen i dissociationsbeholderen ligger i området 0,25 til 30 minutter, fortrinsvis 3 til 15 minutter.
11. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 4 til 10, hvor dissociationsbeholderen er en regasificeringskedel, der opvarmer 25 fødestrømmen ved varmeveksling med et hedt varmevekslingsfluidum.
12. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 4 til 10, hvor dissociationsbeholderen er en varmvandsblandebeholder, hvori varmt vand ledes til blandebeholderen ved en temperatur inden for området 40 til 95°C, 30 fortrinsvis 50 til 60°C, og det varme vand er en strøm af hedt produceret vand fra regasificeringsproduktionsfaciliteten og/eller fra en integreret, traditionel produktionsfacilitet. DK 177501 B1 4
13. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 4 til 10, hvor dissociationsbeholderen er en dampfordelingsbeholder, og damp fordeles i dissociationsbeholderen ved et tryk inden for området 30 til 60 bar absolut.
14. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 4 til 13, hvor regasificeringsproduktionsfaciliteten yderligere omfatter en koncentreringsbeholder, og fødestrømmen overføres til koncentreringsbeholderen inden opvarmning i trin (a) til over dissociationstemperaturen for gashydratpartiklerne, hvor en gasfase omfattende 10 frit gasformigt carbonhydrid adskilles fra fødestrømmen i koncentreringsbeholderen og fjernes fra koncentreringsenheden som en gasformig carbonhydridstrøm.
15. Fremgangsmåde ifølge krav 14, hvor en vandig opslæmningsfase adskilles 15 fra fødestrømmen i koncentreringsbeholderen, og den vandige opslæmningsfase udtages fra koncentreringsenheden og overføres til en dissociationsbeholder for vandig opslæmning, hvor den vandige opslæmning opvarmes til over dissociationstemperaturen for gashydratpartiklerne, hvorved der dannes en gasformig carbonhydridfase og en produceret vandfase. 20
16. Fremgangsmåde ifølge krav 15, hvor en produceret vandstrøm udtages fra dissociationsbeholderen for vandig opslæmning og overføres til en elektrostatisk sammenløbsenhed, hvori resterende olie fjernes fra den producerede vandstrøm. 25
17. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor tilbagetrækningstrinnet omfatter at separere en af olieopslæmningsfaserne eller vandopslæmningsfaserne fra fødestrømmen i en opslæmnings koncentreringsbeholder, f. eks. en cyklon, en fældningsbeholder eller en sneglefælde. 30
18. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 17 omfattende at opvarme i det mindste en af den vandige opslæmningsfase og olieopslæmningsfasen der er trukket ud før opvarmningstrinnet (a) til over dissociationstemperaturen for DK 177501 B1 5 gashydratpartiklerne for at fremstille en yderligere gasagtig carbonhydrid produktstrøm. 5
DKPA200800914A 2005-12-06 2008-07-01 Fremgangsmåde til at regasificere en opslæmning af gashydrater DK177501B1 (da)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP05257496 2005-12-06
EP05257496 2005-12-06
PCT/GB2006/004361 WO2007066071A1 (en) 2005-12-06 2006-11-22 Process for regasifying a gas hydrate slurry
GB2006004361 2006-11-22

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DK200800914A DK200800914A (da) 2008-08-18
DK177501B1 true DK177501B1 (da) 2013-07-29

Family

ID=36539854

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DKPA200800914A DK177501B1 (da) 2005-12-06 2008-07-01 Fremgangsmåde til at regasificere en opslæmning af gashydrater

Country Status (9)

Country Link
US (1) US8008533B2 (da)
EP (1) EP1957856B1 (da)
AT (1) ATE425412T1 (da)
CA (1) CA2630998C (da)
DE (1) DE602006005712D1 (da)
DK (1) DK177501B1 (da)
EA (1) EA012028B1 (da)
NO (1) NO20082888L (da)
WO (1) WO2007066071A1 (da)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8436219B2 (en) 2006-03-15 2013-05-07 Exxonmobil Upstream Research Company Method of generating a non-plugging hydrate slurry
WO2007111789A2 (en) 2006-03-24 2007-10-04 Exxonmobil Upstream Research Company Composition and method for producing a pumpable hydrocarbon hydrate slurry at high water-cut
WO2009042307A1 (en) 2007-09-25 2009-04-02 Exxonmobile Upstream Research Company Method and apparatus for flow assurance management in subsea single production flowline
AU2008305441B2 (en) 2007-09-25 2014-02-13 Exxonmobil Upstream Research Company Method for managing hydrates in subsea production line
US9388944B2 (en) * 2009-05-12 2016-07-12 Reflect Scientific Inc. Controlled environment expander
US8350236B2 (en) * 2010-01-12 2013-01-08 Axcelis Technologies, Inc. Aromatic molecular carbon implantation processes
WO2011109118A1 (en) 2010-03-05 2011-09-09 Exxonmobil Upstream Research Company System and method for creating flowable hydrate slurries in production fluids
WO2011112102A1 (en) * 2010-03-11 2011-09-15 Sinvent As Treatment of produced hydrocarbon fluid containing water
US8552244B1 (en) * 2012-11-02 2013-10-08 Syncrude Canada Ltd. Process for recovering solvent from spent oil sand solids
RU2584628C2 (ru) * 2014-04-23 2016-05-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный минерально-сырьевой университет "Горный" Способ подготовки к транспортированию смеси сжиженных углеводородов по магистральным трубопроводам в охлажденном состоянии
US20190170440A1 (en) * 2017-12-05 2019-06-06 Larry Baxter Pressure-Regulated Melting of Solids
US20190170441A1 (en) * 2017-12-05 2019-06-06 Larry Baxter Pressure-Regulated Melting of Solids with Warm Fluids

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NO300936B1 (no) 1995-04-28 1997-08-18 Norske Stats Oljeselskap Fremgangsmåte og anlegg for fremstilling av et hydrokarbonmettet produkt, samt et produkt
FR2735210B1 (fr) * 1995-06-06 1997-07-18 Inst Francais Du Petrole Procede de recyclage d'un additif dispersant utilise pour le transport d'un gaz a condensat ou d'un petrole avec gaz associe en presence d'hydrates
FR2735211B1 (fr) * 1995-06-06 1997-07-18 Inst Francais Du Petrole Procede de transport d'un fluide tel un gaz sec, susceptible de former des hydrates
NO952241D0 (no) * 1995-06-07 1995-06-07 Jon Steinar Gudmundsson Framgangsmåte for transport og lagring av olje og gass
NO301735B1 (no) 1995-12-29 1997-12-01 Norske Stats Oljeselskap Fremgangsmåte for lagring og regassifisering av et hydrokarbonprodukt, samt terminalanlegg innrettet for utförelse av denne fremgangsmåte
NO961666L (no) * 1996-04-25 1997-10-27 Norske Stats Oljeselskap Fremgangsmåte og system for oppfanging og lagring av lett hydrokarbondamp fra råolje
US6028235A (en) * 1997-10-14 2000-02-22 Mobil Oil Corporation Gas hydrate regassification method and apparatus using steam or other heated gas or liquid
NO985001D0 (no) * 1998-10-27 1998-10-27 Eriksson Nyfotek As Leiv FremgangsmÕte og system for transport av en str°m av fluide hydrokarboner inneholdende vann
US6703534B2 (en) 1999-12-30 2004-03-09 Marathon Oil Company Transport of a wet gas through a subsea pipeline
US6350928B1 (en) 1999-12-30 2002-02-26 Marathon Oil Company Production of a gas hydrate slurry using a fluidized bed heat exchanger

Also Published As

Publication number Publication date
DK200800914A (da) 2008-08-18
DE602006005712D1 (de) 2009-04-23
EA200801445A1 (ru) 2008-12-30
WO2007066071A1 (en) 2007-06-14
NO20082888L (no) 2008-08-25
US20090230025A1 (en) 2009-09-17
CA2630998C (en) 2014-01-21
US8008533B2 (en) 2011-08-30
CA2630998A1 (en) 2007-06-14
EA012028B1 (ru) 2009-06-30
EP1957856B1 (en) 2009-03-11
ATE425412T1 (de) 2009-03-15
EP1957856A1 (en) 2008-08-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK177501B1 (da) Fremgangsmåde til at regasificere en opslæmning af gashydrater
AU2008304578B2 (en) Hydrate formation for gas separation or transport
US20210214626A1 (en) Method and System for Extracting Methane Gas, Converting it to Clathrates, and Transporting it for Use
NO309444B1 (no) Framgangsmåte for transport og lagring av gass og olje
RU2721211C2 (ru) Способ и система для обработки текучей среды, добытой из скважины
WO2007019630A1 (en) Dehydration of a natural gas in an underwater environment
FR2773793A1 (fr) Procede et systeme pour separer un glycol de courants de glycol/saumure
JP4745456B1 (ja) Ｌｐｇ留分回収装置
NO337004B1 (no) Fremgangsmåte og system for dypvanns oljeproduksjon
NO346209B1 (no) Fremgangsmåte og apparat for redusering av additiver i en hydrokarbonstrøm
GB2348437A (en) Formation, processing, transportation and storage of solid gas hydrates
RU2647301C1 (ru) Газохимический кластер
NO792303L (no) Fremgangsmaate for fremstilling av avvannede lette hydrokarbonprodukter
RU56207U1 (ru) Установка очистки нефти (варианты)
KR101302097B1 (ko) 증발가스를 이용한 공급가스의 중질 탄화수소 분리장치 및 방법
EA016877B1 (ru) Способ удаления неполярных соединений из воды
NO315695B1 (no) Fremgangsmåte for dehydratisering og bensinutvinning av en gass, omfattendeet trinn for prelimin¶r avkjöling
CN113943200A (zh) 一种甲醇制烯烃轻烃回收部分冷分离单元及其轻烃分离方法
CN108291766A (zh) 液化co2污染的含烃气流的方法
EP4139268A1 (en) Method and system for extracting methane gas, converting the gas to clathrates, and transporting the gas for use
JP2004107512A (ja) ガス輸送方法及び装置
Mentes et al. Floating Production Storage and Offloading Units and topside fascilities
AU2015202653B2 (en) Method for hydrocarbon removal and recovery from drill cuttings
AU2006281990B2 (en) Dehydration of a natural gas in an underwater environment
NO175485B (no) Fremgangsmåte for ekstraksjon av vann fra en væske

Legal Events

Date Code Title Description
PBP Patent lapsed

Effective date: 20161130