DK164289B - Amorfe aluminium-baserede legeringer, der som vigtigste legeringselement indeholder nikkel og/eller jern og silicium, fremgangsmaade til fremstilling af saadanne legeringer samt anvendelse af legeringerne - Google Patents
Amorfe aluminium-baserede legeringer, der som vigtigste legeringselement indeholder nikkel og/eller jern og silicium, fremgangsmaade til fremstilling af saadanne legeringer samt anvendelse af legeringerne Download PDFInfo
- Publication number
- DK164289B DK164289B DK086086A DK86086A DK164289B DK 164289 B DK164289 B DK 164289B DK 086086 A DK086086 A DK 086086A DK 86086 A DK86086 A DK 86086A DK 164289 B DK164289 B DK 164289B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- alloy
- amorphous
- alloys
- atomic
- state
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/08—Amorphous alloys with aluminium as the major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
Description
i '
DK 164289B
Den foreliggende opfindelse angår i det væsentlige amorfe legeringer på basis af aluminium, der som de vigtigste legeringselementer indeholder nikkel og/eller jern og silicium, og opfindelsen angår endvidere en fremgangsmå-5 de til fremstilling af sådanne legeringer ved relativ hurtig størkning. Desuden angår opfindelsen anvendelse af de omhandlede legeringer. Ved en "i det væsentlige amorf" legering forstår man en legering, hvori den krystallinske del højst udgør 25 volumen-%.
10 Selv om man som helhed kender amorfe legeringer på basis af ‘aluminium (se fransk patentansøgning nr. 2 529 909), er den praktiske og industrielle opnåelse af sådanne legeringer behæftet med store vanskeligheder på grund af de ekstremt snævre fremstillingsparametre, som man 15 skal overholde for at kunne opnå en i det væsentlige amorf struktur.
Disse parametre er først og fremmest hærdningstemperaturen efter den flydende tilstand, men også den minimale størkningshastighed.
20 Den industrielle udvikling af sådanne legeringer er således betinget af en udvælgelse af legeringer, som frembyder et tilstrækkeligt stort hærdningsinterval (omkring 100 °C imellem temperaturen af den flydende legering og legeringens liquidus-temperatur), og størk- 25 ningshastigheder, som ikke er for høje (af størrelses ordenen 10^ K/sekund).
Disse fordringer modsvares kun af et mindre antal legeringer, som omfattes af den foreliggende opfindelse.
Disse legeringer indeholder (udtrykt i atom-%): 1 fra 5 til 30% Si, fra 11 til 22% Ni samt Fe, således at
Fe + Ni + Si é. 42%
DK 164289 B
2 idet Ni kan være delvis substitueret med Fe (indtil 10 atom-Si) > med V eller B (indtil 5 atom-5o) eller fuldstændigt med Mn (indtil 22 atom-SS)» og idet resten udgøres af Al og sædvanlige urenheder fra bearbejdningen.
5 Legeringerne indeholder fortrinsvis: fra 9 til 25S5 Si og fra 11 til 195¾ Ni, således at 21 ±Fe + Ni + Si £ 385¾ M'ærigden af mangan er i denne foretrukne legering begrænset 10 til 5 atom-%.
Under disse betingelser er det muligt på reproducerbar måde at opnå industrielle amorfe legeringer.
Disse legeringer frembyder en samling af bemærkelsesværdige egenskaber i amorf eller i det væsentlige amorf 15 tilstand såvel som i den mikrokrystallinske tilstand, som opnås ved udglødning af den amorfe eller i det væsentlige amorfe tilstandsform. Disse egenskaber opstår som resultat af indføringen af en betydelig mængde legerings-elementer, som ikke har nogen uheldige virkninger med 20 hensyn til udskillelse eller dannelse af skrøbelige intermetalliske faser med dimensioner på over 10 ^um.
Den enestående kombination af metalsammensætningen og de således opnåede strukturer giver legeringerne en forøget hårdhed, en fremragende kuldestabilitet, som 25 er nyttig ved langvarig udglødning, og bestemte friktions mæssige egenskaber.
Muligheden af at opnå i det væsentlige amorfe strukturer, der kan anvendes ved størkningshastigheder af størrelsesordenen 104 K/sekund, gør det muligt at anvende forskel-30 lige fremgangsmåder til fremstilling af disse legeringer.
DK 164289 B
3
Udover hurtig hærdning på hjul eller gasformig atomisering kan man således anvende en plasma-afsætning af præ-legeret metalpulver på et metallisk substrat (eller på en god varmeleder såsom grafit), eller man kan foreta-3 ge en kemisk eller elektrokemisk overfladefornikling af en aluminiumlegering indeholdende Si (af typen AS), fortrinsvis af en størrelsesorden på mellem 10 og 25%
Si, efterfulgt af en sammensmeltning af nikkelafsætningen og en del af substratet ved hjælp af en koncentreret 10 og lokaliseret varmekilde, såsom laserstråler, plasma-stråler, HF-opvarmning, TIG-stråler etc.
En fremgangsmåde til opnåelse af høj styrke består i en findeling af metalbånd opnået ved støbning på hjul til opnåelse af en partikelstørrelse på under 100 ^um, 15 en varm sammenpresning ved en temperatur på mellem 350 og 400 °C og en trækning ved en temperatur på op imod 400 - 450 °C. På denne måde er det muligt at opnå massive produkter.
I det følgende vil opfindelsen blive forklaret nærmere 20 ved hjælp af de nedenstående eksempler og under henvisning til tegningen, hvor fig. 1-3 viser røntgendiffraktionsmønstrene for henholdsvis en amorf legering, en i det væsentlige amorf legering (omkring 20% krystallinsk fase) og en mikro-25 krystallinsk legering, fig. 4 viser sammensætningsgrænserne for Al-Ni-Si-lege-ringer ifølge opfindelsen, fig. 5 viser udviklingen af Vickers-mikrohårdhederne af to legeringer, der til at begynde med var amorfe, 30 nemlig Al^gNi^Si^Mn^ og AlygNi^Si^, efter at have været holdt i 1 time ved forskellige temperaturer,
DK 164289 B
ή fig. 6 er et diffraktogram af legeringen AlygNi^Si^ opnået ved atmosfærisk plasma-afsætning og Cu-K-a-strå-ling, og fig. 7 viser de vægttab (P), som observeres med en 5 belægning af Al^gNi^Si^ i sammenligning med en lege ring af typen A-S17U4G, der vides at være modstandsdygtig over for slid, som funktion af cyclus-antallet (N) på et TABER-abrasimeter.
EKSEMPEL 1 10 Den efterfølgende tabel I sammenfatter eksempler på sammensætning af amorfe legeringer, som falder inden for opfindelsens rammer, og som er opnået i form af metalbånd med en tykkelse på 20 yum ved hærdning på et hjul af Cu. Båndet blev udslynget med en lineær has-15 tighed på 60 m/sekund. Krystallisationen af disse legeringer blev studeret ved differentiel enthalpianalyse, ved røntgenstråling, ved elektronmikroskopi med transmission og ved måling af mikrohårdheder. Temperaturen af den første krystallisationstop er angivet i tabel 20 I for hver sammensætning. For legeringen Al^gNi^Si^ er denne temperatur således 190 °C, mens den er 295 °C for legeringen Al^gNi^Si^Mn^. For de ternære legeringer (Al, Ni, Si) stiger denne temperatur a) ved konstant Al-indhold med stigende indhold af Ni 25 og b) med stigende indhold af legeringselementerne (Ni + Si).
Fig. 5 viser udviklingen af Vickers-mikrohårdheden på 10 g bånd målt ved 20 °C efter isoterme udglødninger i 1 time ved forskellige temperaturer. Generelt bliver 30 krystallisationen ledsaget af en betydelig forøgelse af hårdheden. Man bemærker de forhøjede niveauer af
DK 164289 B
5 mikrohårdheden, som opnås (300 til 360 HV). Efter 1 times udglødning ved 200 °C frembyder legeringen Al^gNi-^Si^ en rigelig udkrystallisation af en ny inter-metallisk metastabil fase med hexagonal struktur 5 (a = 0,664 nm; c = 0,377 nm) med en begyndende krystallisation af Al. Efter 1 times forløb ved 300 °C består legeringen af mikrokorn af Al, Si og den orthorhombiske Al^Ni-ligevægtsfase.
Undersøgelser ved optisk og elektronisk transmissions-10 mikroskopi viser, at efter 1 times ophold ved 400 °C ha'r kornene en middelstørrelse på mellem 0,05 og 0,5 yum. Denne meget fine mikrokrystallinske struktur kan for sådanne legeringssammensætninger kun opnås ved udglødning af en amorf legering, og strukturen bibringer 15 på én gang legeringen mekanisk modstandsdygtighed og forøget hårdhed.
I tabel II er angivet de gitterafstande og de vinkler Θ, som man finder ved røntgendiffraktion (Ka-stråling med Cu) i forhold til den hexagonale fase efter hærdning 20 hen imod 200 °C af et emne, som til at begynde med var en amorf legering AlygSi^Ni^ (a = 0,6611 nm; c = 0,3780 nm).
EKSEMPEL 2 20 kg metalbånd af en legering Al7QNi15Siblev bearbej-25 det ved hærdning på et hjul. Derefter blev båndene findelt, og det således opnåede metalpulver blev komprimeret i varme. Det sammenpressede metalstykke blev trukket ved 450 °C med et trækningsforhold på 16:1. Den trukne barre blev karakteriseret ved trækningsforsøg 30 ved 20 °C, 350 °C, 450 °C og 500 °C. Alle disse trækningsforsøg i varme blev gennemført, efter at emnet var blevet holdt i 10 timer ved 350 °C. De opnåede resul-
DK 164289 B
6 tat-er er sammenfattet i tabel III. Indtil 350 DC er materialerne meget skrøbelige, og man observerer tidlige brud på strukturdefekterne. Niveauet for brudspænding ved 350 °C forbliver imidlertid meget højt. Ved 5 450 og 500 °C er legeringens opførsel helt anderledes, idet der forekommer en forøget strækning, som er tegn på en meget sej og elastisk legering.
EKSEMPEL 3
Legeringen ^70^2553125 blev bearbejdet ved hærdning 10 på'et hjul og derefter findelt. Det opnåede pulver blev ved hjælp af atmosfærisk plasma sprøjtet på et substrat af legeringen A-S5U3, hvilket førte til en størknings-hastighed af størrelsesordenen 10^ K/sekund. Den frembragte belægning er 75% amorf ifølge en semi-kvantitativ 15 røntgenanalyse (se fig. 6). Mikrohårdheden af belægnin gen er 500 Vickers. Man undersøgte, hvorledes denne belægning· opførte sig, når den blev udsat for slid, i sammenligning med en ikke-belagt legering A-S17U4G, som kendes for sin modstandsdygtighed over for slid.
20 Disse undersøgelser foregik på et TABER-abrasimeter under de følgende betingelser: slibehjul: type C5 17 påtrykt belastning: 1250 g.
Man målte vægttabet efter 300, 500, 1000, 2000 og 4000 25 cycler.
De opnåede resultater fremgår af tabel IV, og de er vist på grafisk form på fig. 7.
Man kan på dette grundlag konstatere, at den i det væsentlige amorfe legering ifølge opfindelsen har særdeles 30 gode egenskaber med hensyn til friktionsvirkning og
DK 164289 B
7 modstandsdygtighed imod slid.
TABEL I
Temperatur af første
Ternære legeringer Krystallinitet krystallisationstop 5 (¾) (i °C) A175Nl12,5Sl12,5 0 159 A175Nl15Sl10 ° 199
Al Ni Si 0 219 x75 17 8 ;A 1 N i S i 0 157 Λ170Ν113 17 1Π Al Ni Si , 0 190.
lu HX70 15 15
Al Ni Si 0 226 rtX70 17 13
Al Ni Si 0 217 A165N115'3l20 A165Nl17,5Sl17,5 ° 260 A170Mn13Sl17 <25 15 Kvaternære legeringer
Al Ni Fe Si 0 159 rtX70 10 3 17 A170Nl3Fe10Sl17 ° 248 A170Ni15Si12Mn3 ° 295
Al Ni Si B 0 216 X70 15 12 3 20 A170Ni15Si12Fe3 ^25 A170Nl15Sl12V3 <25 A180Ni8,5Si8,5V3 <25 A180Nl8,5Sl8,5Fe3 <25
TABEL II
8
DK 164289 B
Fundet Teoretiskj d(nm)___d(nm) '_ff° h-k-1 0,57488 7,70 0,57253 7,73 100 0,57055 13,48 0,57055 13,48 110 0,57595 14,11 0,57575 14,13 101 0,57859 18,05 0,57883 18,03 111 "'Ό, 57807 19,74 0,57821 19,73 201 0,57592 20,90 0,57540 20,85 210 0,57040 23,86 0,57084 23,80 300 0,57745 24,26 0,57780 24,21. 211 0,57488 27,85 0,57407 18,00 112 0,57838 29,10- 0,57879 29,02 310 0,57098 30,68 I 0,57143 30,57 221 0,57597 31,85 0,57640 31,74 311 0,57219 32,80 0,57235 32,76 212 0,57404 35,07 I 0,57429 35,00 302 0,57455 38,20 | 0,57441 38,25 222
TABEL III
9
DK 164289 B
Legeringen Al^gNi ^ ,-Si^,. trukket ued 450 °C
Trækprøve (længderetning)
5 Forsøgstemperatur Rp0,2 Rm A
T (°C) (MPa) (MPa) (¾) 20 - 227 vo 320 ^0 240 ^0 10 350* - 286 ~0 246 ~0 450* 23 30 35 500* 10 13 40 *Prøveemnerne blev giødet i 10 timer ved 350 °C, hvor-15 efter de blev bragt op på forsøgstemperaturen i lø bet af ca. 1 time.
TABEL IV
10
DK 164289 B
Legering Antal cycler (N) Vægttab ( P) (i g) 300 4,6.10-3 5 Al70Si15Ni15 500 8,7.10-^ 1000 1,3.10 (ifølge opfindelsen) 2000 1,9.10 2 4000 3,1.10-2 300 7,4.10-3 10 A-S17U4G 500 9,7.10-3 ikke-belagt 1000 1,1.10 2 2000 1,5.10-2 (reference) 4000 2,0.10
Claims (8)
1. Aluminium-baserede legeringer tilvejebragt i en i det væsentlige amorf tilstand ved hurtig størkning (imellem 10^ og 10^ K/sekund) fra et støbetemperatur- 5 område på omkring 100 °C over liquidus-temperaturen af den pågældende legering, kendetegnet ved, at de indeholder (udtrykt i atom-?£) fra 5 til 30¾ Si og fra 11 til 22¾ Ni samt Fe, således at 10 Fe + Ni + Si £.42¾ idet Ni kan være substitueret partielt med Fe op til 10 atom-% eller med V eller B op til 5 atom^ af hver, eller hvori Ni kan være substitueret fuldstændigt med Mn op til 22 atom-^ idet resten udgøres af Al og de 15 sædvanlige urenheder hidrørende fra fremstillingen.
2. Amorfe legeringer ifølge krav 1, kendetegnet ved, at de indeholder (i atom-Si) fra 9 til 25¾ Si, fra 11 til 19¾ Ni samt Fe, således at 20 21 å Ni + Fe + Si 1 38¾ og at indholdet af mangan er begrænset til 5¾.
3. Legeringer ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at de i den krystalliserede tilstand og i nærheden af den første krystallisationstop indeholder 25 en metastabil hexagonal fase, hvis krystallinske para metre er omkring a = 0,661 nm og c = 0,378 nm. 1 Legeringer ifølge krav 1 eller 2, kendeteg- DK 164289B net ved, at kornstørrelsen i den udglødede tilstand er mellem 0,05 og 0,5 ^um.
5. Fremgangsmåde til fremstilling af en amorf eller i det væsentlige amorf legering ifølge krav 1 eller 5 2, kendetegnet ved, at en Al-Si-legering, der fortrinsvis indeholder mellem 10 og 25 atom-% Si, belægges med nikkel, hvorefter belægningen og det underliggende substrat underkastes en lokal smeltning ved hjælp af en koncentreret varmekilde efterfulgt af en 10 frivillig afkøling.
6. Fremgangsmåde til fremstilling af en amorf eller i det væsentlige amorf legering ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at man ved plasma-på-sprøjtning påfører et på forhånd legeret pulver på et 15 substrat af metal eller af et andet materiale med god varmeledningsevne.
7. Anvendelse af en legering ifølge krav 1 eller 2, hvorved legeringen findeles til en kornstørrelse på under 100 yum, sammenpresses i varm tilstand ved mellem 20 350 og 400 °C og trækkes ved omkring 400 til 450 °C.
8. Anvendelse af en legering ifølge ethvert af kravene 1-4, fremstillet ved en fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 5-7, inden for områder, hvor der kræves modstandsdygtighed over for friktion og slid.
9. Anvendelse af en legering ifølge ethvert af kravene 1-4, fremstillet ved en fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 5-7, inden for områder, hvor der kræves varmebestandighed op til omkring 400 °C.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8503318 | 1985-02-27 | ||
FR8503318A FR2577941B1 (fr) | 1985-02-27 | 1985-02-27 | Alliages amorphes a base d'al contenant essentiellement du ni et/ou du fe et du si et procede d'obtention |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DK86086D0 DK86086D0 (da) | 1986-02-25 |
DK86086A DK86086A (da) | 1986-08-28 |
DK164289B true DK164289B (da) | 1992-06-01 |
DK164289C DK164289C (da) | 1992-12-21 |
Family
ID=9316939
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DK086086A DK164289C (da) | 1985-02-27 | 1986-02-25 | Amorfe aluminium-baserede legeringer, der som vigtigste legeringselement indeholder nikkel og/eller jern og silicium, fremgangsmaade til fremstilling af saadanne legeringer samt anvendelse af legeringerne |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4731133A (da) |
EP (1) | EP0196984B1 (da) |
JP (1) | JPS61210148A (da) |
AT (1) | ATE35155T1 (da) |
DE (1) | DE3660312D1 (da) |
DK (1) | DK164289C (da) |
FR (1) | FR2577941B1 (da) |
NO (1) | NO167592C (da) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6237335A (ja) * | 1985-08-09 | 1987-02-18 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | 高耐食高強度アルミニウム合金 |
JPH0651896B2 (ja) * | 1985-07-29 | 1994-07-06 | アルミニウム粉末冶金技術研究組合 | 耐熱耐摩耗性アルミニウム合金 |
JPS63153237A (ja) * | 1986-08-27 | 1988-06-25 | Masumoto Takeshi | アルミニウム基非晶質合金 |
JPS6487785A (en) * | 1987-09-29 | 1989-03-31 | Showa Aluminum Corp | Production of aluminum alloy material having excellent surface hardness and wear resistance |
JP2538692B2 (ja) * | 1990-03-06 | 1996-09-25 | ワイケイケイ株式会社 | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
JPH0441602A (ja) * | 1990-06-05 | 1992-02-12 | Honda Motor Co Ltd | 高強度構造部材の製造方法および原料粉末集合体 |
US5432011A (en) * | 1991-01-18 | 1995-07-11 | Centre National De La Recherche Scientifique | Aluminum alloys, substrates coated with these alloys and their applications |
JPH05311302A (ja) * | 1991-10-22 | 1993-11-22 | Toyota Motor Corp | 高温強度および耐摩耗性に優れた低摩擦アルミニウム合金 |
FR2685349B1 (fr) * | 1991-12-20 | 1994-03-25 | Centre Nal Recherc Scientifique | Element de protection thermique constitue par un alliage d'aluminium quasi-cristallin. |
DE69311412T2 (de) * | 1992-03-04 | 1998-01-02 | Toyota Motor Co Ltd | Hitzebeständiges Aluminiumlegierungspulver, hitzebeständige Aluminiumlegierung und hitzebeständiges und verschleissfestes Verbundmaterial auf Basis von Aluminiumlegierung |
EP0566098B1 (en) * | 1992-04-16 | 1997-01-22 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Heat resistant aluminum alloy powder, heat resistant aluminum alloy and heat and wear resistant aluminum alloy-based composite material |
EP0600474B1 (en) * | 1992-12-03 | 1997-01-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | High heat resisting and high abrasion resisting aluminum alloy |
US6699336B2 (en) * | 2000-01-13 | 2004-03-02 | 3M Innovative Properties Company | Amorphous electrode compositions |
US6664004B2 (en) * | 2000-01-13 | 2003-12-16 | 3M Innovative Properties Company | Electrode compositions having improved cycling behavior |
US7136547B2 (en) | 2001-03-30 | 2006-11-14 | Gsi Group Corporation | Method and apparatus for beam deflection |
US10294552B2 (en) * | 2016-01-27 | 2019-05-21 | GM Global Technology Operations LLC | Rapidly solidified high-temperature aluminum iron silicon alloys |
US10260131B2 (en) | 2016-08-09 | 2019-04-16 | GM Global Technology Operations LLC | Forming high-strength, lightweight alloys |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1192030A (en) * | 1967-12-30 | 1970-05-13 | Ti Group Services Ltd | Aluminium Alloys |
US4347076A (en) * | 1980-10-03 | 1982-08-31 | Marko Materials, Inc. | Aluminum-transition metal alloys made using rapidly solidified powers and method |
FR2529909B1 (fr) * | 1982-07-06 | 1986-12-12 | Centre Nat Rech Scient | Alliages amorphes ou microcristallins a base d'aluminium |
-
1985
- 1985-02-27 FR FR8503318A patent/FR2577941B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1986
- 1986-02-13 US US06/829,061 patent/US4731133A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-02-24 JP JP61038958A patent/JPS61210148A/ja active Pending
- 1986-02-25 DK DK086086A patent/DK164289C/da active
- 1986-02-26 DE DE8686420062T patent/DE3660312D1/de not_active Expired
- 1986-02-26 EP EP86420062A patent/EP0196984B1/fr not_active Expired
- 1986-02-26 AT AT86420062T patent/ATE35155T1/de not_active IP Right Cessation
- 1986-02-26 NO NO860714A patent/NO167592C/no unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO167592B (no) | 1991-08-12 |
ATE35155T1 (de) | 1988-07-15 |
DK164289C (da) | 1992-12-21 |
FR2577941A1 (fr) | 1986-08-29 |
EP0196984B1 (fr) | 1988-06-15 |
JPS61210148A (ja) | 1986-09-18 |
NO860714L (no) | 1986-08-28 |
EP0196984A1 (fr) | 1986-10-08 |
NO167592C (no) | 1991-11-20 |
FR2577941B1 (fr) | 1991-02-08 |
DE3660312D1 (en) | 1988-07-21 |
DK86086D0 (da) | 1986-02-25 |
DK86086A (da) | 1986-08-28 |
US4731133A (en) | 1988-03-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DK164289B (da) | Amorfe aluminium-baserede legeringer, der som vigtigste legeringselement indeholder nikkel og/eller jern og silicium, fremgangsmaade til fremstilling af saadanne legeringer samt anvendelse af legeringerne | |
Calka et al. | A transition-metal-free amorphous alloy: Mg. 70Zn. 30 | |
US4595429A (en) | Amorphous or microcrystalline aluminum-base alloys | |
US5204191A (en) | Coating materials for metal alloys and metals and method | |
US5652877A (en) | Aluminum alloys, substrates coated with these alloys and their applications | |
Belkahla et al. | Elaboration and characterization of new low temperature shape memory Cu Al Be alloys | |
CN107779683B (zh) | 一种Al基非晶合金及其制备方法 | |
JPS5831382B2 (ja) | 遷移金属元素含有ジルコニウム合金 | |
JP3244178B2 (ja) | アルミニウム合金、これらの合金を用いて被覆した支持体及びそれらの使用 | |
Eremin et al. | Wear resistance and tribological properties of high entropy coatings CrNiTiZrCu | |
Louzguine et al. | Crystallization behavior of Ti50Ni25Cu25 amorphous alloy | |
Lin et al. | Origin of the prepeak in the structure factors of liquid and amorphous Al-Fe-Ce alloys | |
US4255189A (en) | Low metalloid containing amorphous metal alloys | |
Chen et al. | Kinetic evidence for the structural similarity between a supercooled liquid and an icosahedral phase in Zr65Al7. 5Ni10Cu12. 5Ag5 bulk metallic glass | |
US4140525A (en) | Ultra-high strength glassy alloys | |
Berthod | Hafnium carbides in cast chromium-rich refractory alloys. Part 1: Case of nickel-based alloys | |
JPH03501392A (ja) | 金属合金及び金属用コーティング材料 | |
Barbee et al. | Phase separation in vapor quench synthesized noncrystalline copper zirconium alloys | |
EP0002923B1 (en) | Iron group transition metal-refractory metal-boron glassy alloys | |
Sampath et al. | A structural investigation of a plasma sprayed Ni-Cr based alloy coating | |
Karaköse et al. | Microstructures and microhardness evolutions of melt-spun Al–8Ni–5Nd–4Si alloy | |
Korneva et al. | Microstructure evolution of Cu–22% In alloy subjected to the high pressure torsion | |
Huett et al. | Formation and hydrogen adsorption properties of Ti-Hf-Ni quasicrystals and crystal approximants | |
Legresy et al. | Characterization and kinetics of the crystallization of Al Ni Si amorphous alloys | |
Reinker et al. | Surface topography of amorphous Zr65. 0Al7. 5Cu27. 5 alloy films around the glass transition—an in-situ UHV-STM study |