DK160434B - Fremgangsmaade til fremstilling af en opslaemning af et pulveriseret carbonholdigt materiale - Google Patents
Fremgangsmaade til fremstilling af en opslaemning af et pulveriseret carbonholdigt materiale Download PDFInfo
- Publication number
- DK160434B DK160434B DK004684A DK4684A DK160434B DK 160434 B DK160434 B DK 160434B DK 004684 A DK004684 A DK 004684A DK 4684 A DK4684 A DK 4684A DK 160434 B DK160434 B DK 160434B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- particle size
- grinding
- slurry
- coarse
- milling
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/32—Liquid carbonaceous fuels consisting of coal-oil suspensions or aqueous emulsions or oil emulsions
- C10L1/322—Coal-oil suspensions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/32—Liquid carbonaceous fuels consisting of coal-oil suspensions or aqueous emulsions or oil emulsions
- C10L1/326—Coal-water suspensions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S516/00—Colloid systems and wetting agents; subcombinations thereof; processes of
- Y10S516/01—Wetting, emulsifying, dispersing, or stabilizing agents
Description
i
DK 160434B
Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til fremstilling af opslæmninger af fast brændsel i form af pulveriseret carbonholdigt materiale.
5
Udtrykket "fast brændsel", som anvendt i den foreliggende sammenhæng, omfatter forskellige typer carbonholdige materialer, såsom bituminøse kul, anthracitkul, sub-bituminøse ^ kul og lignitiske kul, trækul og faste raffinaderibiprodukter, såsom jordoliekoks og de i naphtha uopløselige dele af asfalt, osv.
Vore dages varmeproduktion er stort set baseret på forbræn-^ ding af flydende eller luftformigt brændsel, og eksisterende anlæg hertil er derfor indrettet til at transportere, oplagre og forbrænde brændsel i disse fysiske former. Overgang til stykformet kul ville indebærer omfattende rekonstruktion og nye investeringer, og det er derfor en selvfølge, at der en levende interesse i forskellige fremgangsmåder til at omdanne kul til flydende eller luftformige brændselsprodukter. Foruden kemisk omdannelse af kul til methanol eller hydrocarbo-ner har det også været foreslået at fremstille en opslæmning af kulpulver i forskellige væsker, såsom methanol, olie, blandinger af vand og olie eller vand alene. Således kan et fast 25 brændsel, såsom kul, håndteres og transporteres som en væske, samtidigt med at man reducerer eller eliminerer den mængde flydende brændsel, såsom olie, der skal bruges ved anvendelser af opslæmningsbrændsel.
30 I flere tilfælde frembyder en opslæmning af kul og vand de største praktiske og økonomiske fordele. Der stilles mange krav til opslæmninger af fast brændsel, hvoraf det vigtigste er, at opslæmningen har et højt indhold af fast brændsel, samtidigt med at den udviser gunstige håndteringsegenskaber, 3 5 dvs. lav tilsyneladende viskositet og homogenitet, selv under lange lagerperioder. Flere fremgangsmåder til fremstilling 2
DK 160434 B
af opslæmningsbrændsel har været foreslået.
ί !
Amerikansk patent nr. 4.282.006 beskriver en fremgangsmåde 5 til fremstilling af en kul-vand-opslæmning, ved hvilken knust kul formales i en kuglemølle, hvorefter mindre mængder formalet kul yderligere formales i særskilte kuglemøller for at tilfredsstille behovet for tilstrækkelige mængder fine partikler i den pulveriserede kulmasse, der skal anvendes i opslæmningen. Fremgangsmåden er ikke helt kontinuerlig og er ejendommelig ved, at den første mølle producerer partikler, der er mindre end eller af samme størrelse som de største partikler i opslæmningen. Den frembragte størrelsesfordeling afhænger derfor meget af måden, hvorpå kullet brydes itu i 15 den første mølle, hvilket fører til betydelig usmidighed ved fremstilling af en ønskelig størrelsesfordeling.
Occidental Research Corporation i Irvin, Californien, har 2Q offentliggjort en artikel ("Formulation, Handling and Combustion Characteristics of Coal-Water Mixtures", Coal Technology '82, 5th International Coal Utilization Exhibition and Conference 7.-9. december 1982, Houston, Texas), hvori der beskrives en fremgangsmåde til fremstilling af en opslæmning.
Den indebærer et første tørt findelingstrin, som producerer . partikler inden for den endelige opslæmnings partikelstørrelsesinterval., og et sekundært fint formalingstrin, i hvilket en fraktion af det primære formalingsprodukt yderligere formales for at give tilstrækkelige mængder fine partikler. Findelingsmetoden lider af den samme type ulempe som den,
v U
der er beskrevet i amerikansk patent nr. 4.282.006.
En anden fremgangsmåde til fremstilling af en kul-vand-opslæmning er beskrevet af Atlantic Research Corporation, Alexan- __ dria, Virginia (Electric Power Research Institute Report CS-2287, o 5 marts 1982), ved hvilken det tilførte kul opdeles i to strømme før formaling. Den ene strøm føres gennem to møller, en tør hammermølle efterfulgt af en våd kuglemølle uden nogen
DK 160434B
3 mellemliggende sortering, og den anden strøm formales i en tør kurvmølle i et lukket kredsløb. De formalede faste stoffer fra de to strømme forenes i opslæmningen. Dette arrangement producerer også i to parallelle strømme partikler i 5 den endelige opslæmnings partikelstørrelsesinterval og mulig gør ikke tilstrækkelig fleksibilitet til opnåelse af den ønskede partikelstørrelsesfordeling i opslæmningen.
Hvad angår partikelstørrelsesfordelingen i opslæmningen, hvad-10 enten den er vandig eller ikke-vandig, er det velkendt, at stør relsesfordelingen af en partikelsamling kan optimeres for at minimere viskositeten af en suspension af partikelsamlingen med enhver given koncentration af faste stoffer. Teorien for dette er blevet beskrevet af Parris (Trans. Soc. Rheo-15 logy 12:2, side 281-301, 1968).
Som et eksempel angiver Farris' arbejde den ideale størrelsesfordeling for en 75 vægt% kul/vand-opslæmning med en største partikelstørrelse på 200 mikron under antagelse af en 20 fyIdstofvægtfylde på 1,2 som følger: TABEL· 1 Vægt% kul Partikelstørrelse (Mm) 25 100 - 200 92 - 160 79 - 100 70 - 70 59 - 44 30 42 - 20 29 - 10
Ved fremstilling af en opslæmning er det i almindelighed formålet at opnå en størrelsesfordeling, som muliggør en høj pakningsgrad af faste partikler i et givet enhedsrumfang af
dvO60°4B
4 opslæmningen. Selvom den faktiske hensigt ikke er at opnå en opslæmning med et meget højt indhold af fast stof, er det stadig ønskeligt at anvende faste partikler med en størrelsesfordeling, som muliggør et højt indhold af fast stof, for-5 di en sådan opslæmning med ethvert væskeindhold i opslæmningen udviser mere gunstige rheologiske egenskaber end opslæmninger, der indeholder partikler med en dårligere størrelsesfordeling.
10 Det af Farris offentliggjorte arbejde viser, at der er en størrelsesfordeling ved enhver given maksimal partikelstørrelse i opslæmningens faste stoffer, som tillader en højere grad af indhold af fast stof end nogen anden fordeling.
I almindelighed indeholder den ideelle fordeling større mæng-15 der fint og groft materiale inden for fordelingen, end der typisk produceres i et enkelt formalingstrin. Et åbent formalingskredsløb, dvs. et uden nogen indre eller ydre sorteringsoperation, producerer i gennemsnit finere materiale end en lukket formaling, når der fremstilles et produkt med i-20 dentisk største partikelstørrelse, men de producerer begge fordelinger, som er tilbøjelige til at koncentrere for meget produkt i det mellemliggende størrelsesinterval, dvs, for snævre fordelinger.
25 Ifølge den foreliggende opfindelse er tilvejebragt en fremgangsmåde til at opnå den ønskede størrelsesfordeling ved enhver given største partikelstørrelse på kontinuerlig måde ved at udføre følgende trin: 30 I. Det carbonholdige udgangsmateriale, der forud er blevet reduceret til en sådan størrelse, at det let kan formales, indføres i en første mølle, hvor det med forsæt formales til en størrelsesfordeling, som er grovere end den ønskede størrelsesfordeling i opslæmningen, 35 5
DK 160434 B
2. det formalede produkt fra den første mølle indføres derefter i et sorteringsapparat, hvor en grov fraktion fjernes. Skæringspunktet vælges fortrinsvis således, at de grove partikler af den finere fraktion har en størrelse, der 5 er lig med eller grovere end gennemsnitspartikelstørrel sen af den endelige opslæmning, men mindre end eller lig med den maksimale partikelstørrelse af den endelige opslæmning, fortrinsvis ca. lig med den maksimale partikelstørrelse af den endelige opslæmning, 10 3. den grove fraktion indføres derefter i en påfølgende mølle eller flere påfølgende møller, hvor formalingsenergien pr. enhed tilført materiale kan varieres fra den i den første mølle, således at denne fraktion kan formales til 15 en hvilken som helst størrelse, der kræves til kombina tionen af produkter fra hver på hinanden følgende mølle, eller det fine materiale adskilt derfra, og således at fint materiale adskilt fra den første mølle kan nærme sig den ideale eller ønskede størrelsesfordeling.
20
Disse trin kan udføres i flere formalingstrin, hvor hvert formalingstrin består af mindst én mølle og eventuelt et sorteringsapparat, undtagen det første formalingstrin, hvori der kræves brug af et sorteringsapparat. Fortrinsvis er det 25 totale antal formalingstrin to. Som eventualiteter til det sidste formalingstrin kan anvendes enten sorteringsappara-tet i ethvert forudgående formalingstrin eller intet sorteringsapparat overhovedet. Sorteringsapparaterne i hvert formalingstrin efter det første vælges fortrinsvis således, at 30 den fraskilte fraktion af fint materiale, som skal kombineres med det fine materiale fra det første formalingstrin til dannelse af opslæmningens indhold af fast stof, har en sådan størrelsesfordeling, at den maksimale partikelstørrelse er lig med eller mindre end den maksimale partikelstørrelse i 35 opslæmningen. Den maksimale partikelstørrelse af det fine DK 160434 B j 6 materiale fra det følgende formalingstrin, som skal kombineres i opslæmningen med de fine materialer fraskilt i det første formalingstrin, har fortrinsvis en maksimal partikelstørrelse og en gennemsnitspartikelstørrelse lig med eller mindre 5 end henholdsvis den maksimale og gennemsnitspartikelstørrel sen af det fine materiale fraskilt i det første formalingstrin.
Således opnås det, at kravet til tilstrækkeligt groft mate-10 riale i den endelige opslæmning i det væsentlige opfyldes i det første formalingstrin, hvorimod det grove materiale fraskilt i det første formalingstrin i det væsentlige vil bidrage til de finere partikelfraktioner gennem de følgende formalingsoperationer. Dette gør det muligt at opnå den 15 ønskede størrelsesfordeling i hvert tilfælde på kontinuer lig basis, uanset tendenserne i hver separat formalingsoperation til at producere ugunstige størrelsesfordelinger.
En yderligere fordel kan opnås ved at vælge kapaciteterne 20 af den eller de påfølgende møller større end, det ville være nødvendigt under normale driftsbetingelser. Dette muliggør så kompensation af eventuelle driftsforstyrrelser, som forårsager, at den primære formaling producerer grovere produkt end tilsigtet ved at forøge det formalingsarbejde, som udfø-25 res i de påfølgende formalinger, hvorved størrelsesfordelin gen af de kombinerede fine materialer kan holdes næsten konstant og sikre næsten konstante opslæmningsegenskaber hele tiden.
30 En formål med den foreliggende opfindelse er således at til vejebringe en fremgangsmåde til fremstilling af en opslæmning af et pulveriseret carbonholdigt materiale med en forudbestemt partikelstørrelsesfordeling med en vis gennemsnitspartikelstørrelse og en vis maksimumpartikelstørrelse, hvilken 35 fremgangsmåde indbefatter en findelingsfase omfattende mindst to formalingstrin og forening af det formalede materiale med
DK 160434 B
7 en bærervæske til dannelse af en opslæmning, og fremgangsmåden er ejendommelig ved, at (a) det carbonholdige materiale formales i et første forma- 5 lingstrin, (b) det formalede produkt fra trin (a) deles i et groft ma teriale, som har en gennemsnitspartikelstørrelse, som er i det mindste større end gennemsnitspartikelstørrel- 10 sen af den forudbestemte partikelstørrelsesfordeling og i fint materiale, som har en gennemsnitspartikelstørrelse mindre end den af det grove materiale, (c) det grove materiale fra trin (b) formales i mindst ét 15 yderligere formalingstrin til fremstilling af mindst én yderligere portion fint materiale, hvis gennemsnitspartikelstørrelse er mindre end gennemsnitspartikelstørrelsen af den endelige opslæmning, og 20 (d) der produceres en opslæmning af de kombinerede portioner af fint materiale fra de forskellige trin.
Disse fordele med opfindelsen vil fremgå yderligere af følgende beskrivelse sammen med tegningen, hvor fig. 1 og 2 25 illustrerer to udførelsesformer for fremgangsmåden ifølge opfindelsen, der beskrives nærmere i henholdsvis eksempel 1 og 2.
Den fleksibilitet, som man har i form af at opnå ønskelige 30 størrelsesfordelinger ved at regulere den mængde formaling, der udføres i hvert formalingstrin og ved at vælge skæringspunkterne ved sorteringerne, har betydning ikke blot ved at opnå gunstige pakningsbetingelser i den endelige opslæmning.
I mange tilfælde må flere faktorer afvejes mod hinanden for 25 at bestemme den bedste fordeling. Hovedfaktorerne, der skal tages i betragtning er: 8
DK 160434 B
- maksimal partikelstørrelse i opslæmningen. Denne dikteres normalt af den tilsigtede anvendelse af opslæmningen, dvs. en maksimal partikelstørrelse, der sikrer tilstrækkelig udbrænding i et givet forbrændingsanlæg.
5 - Frigørelsesegenskaberne af det særligt anvendte carbonhol- dige materiale. I mange tilfælde er det ønskeligt at fjerne uorganiske bestanddele fra det carbonholdige udgangsmateriale før fremstilling af opslæmningen. Jo finere ma-10 terialet formales, des mere uorganisk stof frigøres, og kan således enten vælge at nedsætte den største størrelse eller reducere mængden af groft materiale for at opnå bedre fjernelse af urenheder ved en separationsproces før fremstilling af opslæmningen.
15 - Omkostningerne til formaling. Jo finere gennemsnitspartikel størrelsen af opslæmningen er, des mere kostbar er formalingsprocessen.
20 - Det effektive overfladeareal af det formalede produkt. Hyp pigt indeholder det endelige opslæmningsmateriale kemiske additiver for at fremme opslæmningens strømningsegenskaber og stabilitet. Sådanne additiver indeholder ofte overfladeaktive komponenter, opge.etsstorteéf fektivtooverf lade-25 areal bidrager således til en forøgelse i koncentration af additiv.
Når ovennævnte faktorer tages i betragtning, og ønskeligheden er at opnå en størrelsesfordeling, som giver tilstrækkelig 30 partikelpakning i opslæmningen, kan man vælge en bestemt stør relsesfordeling og anvende møllen og sorteringsapparatet, der er beskrevet ovenfor, til at producere den. Normalt ligger den maksimale partikelstørrelse fra 50-500 mikron, fortrinsvis 50-250 mikron, idet 50-95% af materialet fra den første 35 mølle vil være af denne største partikelstørrelse eller mindre, og 5-50% af partiklerne, der overstiger den valgte største størrelse, vil blive fraskilt i sorteringstrinnet i det første 9
DK 160434 B
formalingstrin og yderligere formalet i det eller de følgende formalingstrin til en gennemsnitsstørrelse, der er lig med eller fortrinsvis mindre end gennemsnitsstørrelsen af det fine materiale fraskilt i det første formalingstrin. For-5 trinsvis producerer det første formalingstrin 60-85% partikler af tilstrækkelig finhed til at kunne inkluderes i opslæmningen.
Til nogle anvendelser, såsom forbrænding af brændselsopslæm-10 ningen i et flydende leje eller indsprøjtning af brændselsopslæmningen i højovne, er partikelstørrelsen af det pulveriserede carbonholdige materiale dog ikke af særlig afgørende betydning, og brændselsopslæmningen kan indeholde forholdsvis store partikler, uden at det forårsager vanskeligheder.
15 Man skal dog ikke gå ud over en partikelstørrelse på ca. 0,5 mm på grund af risikoen for sedimentation af partikler, der kan ske, hvis partiklerne er for store.
Eksempel 1 20 I,dette eksempel anvendes det arrangement af møller, der er vist på fig. 1. Møllearrangementet indbefatter to formalingstrin med en våd kuglemølle i hvert trin. Mere specielt består det første formalingstrin af en primær mølle 1 og en 25 sigte 2, og det andet formalingstrin består af en sekundær mølle 3 og en sigte 4.
Åbningerne i sigten er valgt således, at sigten 2 fraskiller materiale grovere end den acceptable maksimum partikelstør-30 relse i opslæmningen,og sigten 4 fraskiller ligeledes grove eller finere partikler, som føres tilbage til møllen 3. Materialestrømningen er følgende: 35
DK 160434 B
ίο (A) Det carbonholdige udgangsmateriale og tilstrækkeligt meget vand indføres i den primære mølle, (B) formalet produkt med 5-50% materiale, der er grovere end 5 de endelige faste stoffer i opslæmningen, forlader møllen, (C) det 5-50% grovere materiale fraskilles på sigten 2 og formales i den sekundære mølle 3, 10 (D) formalet produkt fra den sekundære mølle 3 føres til en anden sigte 4, hvor en fin fraktion (E) fraskilles og kombineres med det fine materiale fra sigten 2‘ til dannelse af endeligt formalet produkt (F), 15 (G) groft produkt fra sigten 4 recirkuleres til den sekun dære mølle 3, (F) kombineres med opslæmningsvæsken til dannelse af opslæmningsproduktet .
20
Eksempel 2
En vandig opslæmning baseret på bituminøse kul med højt ind- 25 hold af flygtige bestanddele (fra Cape Breton Development
Corporation, Nova Scotia, Harbour seam coal) skulle fremstilles. Den valgte maksimale opslæmningspartikelstørrelse var 200 mikron, og ladningen i opslæmningen blev valgt til at være 75 vægt%. Den ideale Farris-fordeling krævede følgen- 30 de fordeling: 11
DK 160434 B
TABEL· 2 Vægt% partikler Partikelstørrelse (μπι) 100 - 200 5 85,5 - 125 76.5 - 88 67.0 - 63 59.5 - 45 51.0 - 31,5 10 42,0 - 20 32.5 - 12,5
Formaling af kullet i en våd kuglemølle med en hydrocyklon til adskillelse af grove partikler, som blev ført tilbage 15 til samme mølle, gav følgende fordeling: TABEL· 3 Væg t% partikler Partikel størrelse (μπι) 20 100 - 200 99 - 125 94 - 88 86 - 63 75 - 45 25 61 - 31,5 43.5 - 20 29 - 12,5
Den således opnåede fordeling var utilfredsstillende. Det 30 konkluderedes også, at en ideal Farris-fordeling ville resultere i for stort forbrug af additiv til fremstilling af brændslet, hvorfor det blev besluttet at producere en partikelstørrelsesfordeling med noget mindre partikelstørrelser af det fine materiale end vist som ønskeligt i tabel 2, men alligevel med txlstrækkelige mængder af de store parti- 35
DK 160434 B
12 kelstørrelser til at give en opslæmning med tilstrækkelige strømningsegenskaber ved en ladning på 75%. For at opnå dette blev der anvendt et formalingsarrangement ifølge fig. 2. Formalingsarrangementet ifølge fig. 2 indbefatter to formalingstrin med en våd kuglemølle i hvert trin og intet særskilt sorteringsapparat i det sidste formalingstrin.
I arrangementet på fig. 2 var åbningen i sigten 3 valgt således, at partikler, der overstiger den største partikelstørrelser i opslæmningen,200 mikron, blev fraskilt og yderligere formalet i det andet formalingstrin. Kapaciteten af sigten 3 var tilstrækkelig til at give effektiv adskillelse af groft materiale fra det formalede produkt i begge formalingstrin.
Materialestrømmen var som følger: 20 Det carbonholdige udgangsmateriale med tilstrækkeligt meget vand, ca. 50 vægt%, og med en partikelstørrelse på -3,7 cm i diameter (A) blev ført til kuglemøllen 1 i det første formalingstrin. Produktet (B) fra den første mølle 1 indeholdt 30-35% materiale, der oversteg 200 μπι gennem hele perioden, 2g hvilket materiale blev fraskilt på sigten 3 og ført til kug lemøllen 2 i det andet formalingstrin, hvor det blev reduceret yderligere i størrelse, hvorefter det (D) blev ført til sigten i trin et for at bidrage til den kombinerede strøm af fint materiale (E), som havde følgende størrelsesforde- 30 lin9; 35 13
DK 160434 B
TABEL 4 Vægt% partikler Partikelstørrelse ( μΐη) 5 100 - 200 90.5 - 125 81,0 - 88 70.0 - 63 59.5 - 45 10 49,0 - 31,5 33.0 - 20 21.5 - 12,5
Opslæmningen fremstillet af det formalede produkt (E) havde en koncentration af fast stof på 75 vægt% og udviste tilfredsstillende rheologiske egenskaber.
Efter at have udført findelingsprocessen som ovenfor forenes de fine fraktioner fra de forskellige formalingstrin og blandes med den udvalgte bærervæske til dannelse af en opslæmning af pulveriseret carbonholdigt materiale med eller uden strømningsmodificerende kemiske additiver.
I nogle tilfælde er det imidlertid hensigtsmæssigt at have 2^ et forbehandlingstrin for at fjerne fra det formalede carbon- holdige materiale uorganiske urenheder, der står i forbindelse med udgangsmaterialet, og som frigøres derfra ved formalingstrinnet. Det er særligt hensigtsmæssigt at udføre findelingstrinnet i våde møller efterfulgt af våd forbehandling, 2ø hvis opslæmningen, der skal fremstilles, er vandig. I så til fælde bliver opslæmningen fremstillet i findelingsprocessen hensigtsmæssigt fortyndet fra den koncentration af fast stof på 50-25 vægt%, der normalt anvendes i findelingstrinnet til typisk 5-20, fortrinsvis 7-15, vægt% fast stof, i et arrangement af flotationsceller, hvori organiske partikler skil-3 5 les fra uorganiske partikler. Det er herved væsentligt, at der haves en tilstrækkelig opholdstid, normalt 15-45 min., afhængende af koncentration af faste stoffer og størrelse.
Claims (9)
1. Fremgangsmåde til fremstilling af en opslæmning af et pul-30 veriseret carbonholdigt materiale med en forudbestemt parti kelstørrelsesfordeling med en vis gennemsnitspartikelstørrelse og en vis maksimal partikelstørrelse, hvilken fremgangsmåde indbefatter en findelingsfase omfattende mindst to formalingstrin, der hver indeholder mindst én mølle, og kombi-35 nering af det formalede materiale med en bærervæske til dan nelse af opslæmningen, kendetegnet ved, at DK 160434 B (a) det carbonholdige materiale formales i et første formalingstrin, (b) det formalede produkt fra trin (a) deles i groft mate-5 nåle, som har en gennemsnitspartikel størrelse, der er mindst større end gennemsnitspartikelstørrelsen af den forudbestemte partikelstørrelsesfordeling, og et fint materiale, som har en partikelstørrelse mindre end størrelsen af det grove materiale, 10 (c) det grove materiale fra trin (b) formales i mindst ét yderligere formalingstrin til dannelse af mindst én yderligere portion fint materiale, hvis gennemsnitspartikelstørrelse er mindre end gennemsnitspartikelstørrelsen 15 af den endelige opslæmning, og (d) der fremstilles en opslæmning af de kombinerede portioner af fint materiale fra de forskellige trin.
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at også det formalede produkt fra det sidste formalingstrin deles i groft og fint materiale.
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, 25 at alt det grove materiale fra de forskellige formalingstrin, undtaget det sidste, formales i et påfølgende formalingstrin.
4. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at kun en del af det grove materiale fra de forskellige for- 30 malingstrin, undtaget det sidste, formales i et følgende for malingstrin, medens resten af det grove materiale føres tilbage til fornyet formaling i det samme eller et foregående formalingstrin.
5. Fremgangsmåde ifølge krav 2, kendetegnet ved, at det grove materiale fra det sidste formalingstrin føres tilbage til fornyet formaling i samme eller et foregående formalingstrin. DK 160434 B
6. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at det grove materiale fra det første formalingstrin har en partikelstørrelse på mindst 50-500 μΐη. 5
7. Fremgangsmåde ifølge krav 6, kendetegnet ved, at det grove materiale fra det første formalingstrin har en partikel størrelse på mindst 50-250 μπι.
8. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at det grove materiale fra det første formalingstrin omfatter 5-50 vægt% af den samlede mængde materiale, der går gennem det første formalingstrin.
9. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, 15 at partikelstørrelsen af det grove materiale fraskilt i det første formalingstrin mindst er større end den maksimale partikelstørrelse af den forud bestemte partikelstørrelsesfordeling. 20 25 30 35
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8202879 | 1982-05-07 | ||
| SE8202879A SE8202879L (sv) | 1982-05-07 | 1982-05-07 | Vattenuppslamning av ett fast brensle samt sett och medel for framstellning derav |
| SE8300185 | 1983-01-14 | ||
| PCT/SE1983/000185 WO1983004046A1 (en) | 1982-05-07 | 1983-05-06 | A process for producing a slurry of a pulverized carbonaceous material |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK4684D0 DK4684D0 (da) | 1984-01-05 |
| DK4684A DK4684A (da) | 1984-01-05 |
| DK160434B true DK160434B (da) | 1991-03-11 |
| DK160434C DK160434C (da) | 1991-08-19 |
Family
ID=20346752
Family Applications (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK0048/84A DK4884D0 (da) | 1982-05-07 | 1984-01-05 | Vandig opslaemning af et fast braendsel og en fremgangsmade og middel til fremstilling deraf |
| DK004584A DK158792C (da) | 1982-05-07 | 1984-01-05 | Vandig opslaemning af et fast braendsel og en fremgangsmaade til fremstilling deraf |
| DK004684A DK160434C (da) | 1982-05-07 | 1984-01-05 | Fremgangsmaade til fremstilling af en opslaemning af et pulveriseret carbonholdigt materiale |
Family Applications Before (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK0048/84A DK4884D0 (da) | 1982-05-07 | 1984-01-05 | Vandig opslaemning af et fast braendsel og en fremgangsmade og middel til fremstilling deraf |
| DK004584A DK158792C (da) | 1982-05-07 | 1984-01-05 | Vandig opslaemning af et fast braendsel og en fremgangsmaade til fremstilling deraf |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US4549881A (da) |
| EP (3) | EP0108105B1 (da) |
| JP (2) | JPS59500970A (da) |
| AU (3) | AU557408B2 (da) |
| CA (3) | CA1192744A (da) |
| DE (3) | DE3366402D1 (da) |
| DK (3) | DK4884D0 (da) |
| FI (3) | FI76590C (da) |
| IL (3) | IL68608A0 (da) |
| IT (3) | IT1161597B (da) |
| NO (3) | NO840051L (da) |
| SE (1) | SE8202879L (da) |
| WO (3) | WO1983004044A1 (da) |
| ZA (3) | ZA833257B (da) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3278166D1 (en) * | 1982-04-05 | 1988-04-07 | Fluidcarbon International Ab | Coal-water dispersion and method of the manufacture thereof |
| EP0109740B1 (en) * | 1982-10-22 | 1988-03-09 | Imperial Chemical Industries Plc | Combustible compositions containing coal, water and surfactant |
| EP0130849B1 (en) * | 1983-07-05 | 1987-04-29 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
| US4645514A (en) * | 1983-07-21 | 1987-02-24 | Oxce Fuel Company | Coal-aqueous slurry |
| FR2567902B1 (fr) * | 1984-07-18 | 1986-12-26 | Inst Francais Du Petrole | Suspensions aqueuses d'au moins un combustible solide possedant des proprietes ameliorees |
| DE3435945A1 (de) * | 1984-09-29 | 1986-04-03 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Waessrige kohledispersionen |
| US4597770A (en) * | 1984-12-24 | 1986-07-01 | The Procter & Gamble Company | Coal-water slurry compositions |
| GB8508053D0 (en) * | 1985-03-28 | 1985-05-01 | Genetics Int Inc | Graphite electrode |
| US4765926A (en) * | 1986-03-18 | 1988-08-23 | Vista Chemical Company | Surfactant compositions and method therefor |
| DE3621319A1 (de) * | 1986-06-26 | 1988-01-14 | Bayer Ag | Kohle-wasser-slurries mit verbessertem verhalten unter scherbeanspruchung |
| US5263848A (en) * | 1986-11-24 | 1993-11-23 | Canadian Occidental Petroleum, Ltd. | Preparation of oil-in-aqueous phase emulsion and removing contaminants by burning |
| US4983319A (en) * | 1986-11-24 | 1991-01-08 | Canadian Occidental Petroleum Ltd. | Preparation of low-viscosity improved stable crude oil transport emulsions |
| US4978365A (en) * | 1986-11-24 | 1990-12-18 | Canadian Occidental Petroleum Ltd. | Preparation of improved stable crude oil transport emulsions |
| US5000872A (en) * | 1987-10-27 | 1991-03-19 | Canadian Occidental Petroleum, Ltd. | Surfactant requirements for the low-shear formation of water continuous emulsions from heavy crude oil |
| US5083613A (en) * | 1989-02-14 | 1992-01-28 | Canadian Occidental Petroleum, Ltd. | Process for producing bitumen |
| US5156652A (en) * | 1986-12-05 | 1992-10-20 | Canadian Occidental Petroleum Ltd. | Low-temperature pipeline emulsion transportation enhancement |
| DE3711985A1 (de) * | 1987-04-09 | 1988-10-20 | Union Rheinische Braunkohlen | Verwendung von polyolethern zur verhinderung oder verminderung von ablagerungen in gemischaufbereitungssystemen |
| IT1223119B (it) * | 1987-11-13 | 1990-09-12 | Eniricerche Spa Snamprogetti S | Additivi fluidificanti per dispersioni di carbone in acqua |
| IT1233848B (it) * | 1988-01-21 | 1992-04-21 | Snam Progetti | Procedimento per la preparazione di una sospensione acquosa di carbone o di petcoke ad alta concentrazione |
| US4966235A (en) * | 1988-07-14 | 1990-10-30 | Canadian Occidental Petroleum Ltd. | In situ application of high temperature resistant surfactants to produce water continuous emulsions for improved crude recovery |
| US5096461A (en) * | 1989-03-31 | 1992-03-17 | Union Oil Company Of California | Separable coal-oil slurries having controlled sedimentation properties suitable for transport by pipeline |
| ES2064245B1 (es) * | 1991-12-06 | 1997-10-16 | Standart 90 | Metodo y aparato polivalente para la molienda de material solido. |
| US6132478A (en) * | 1996-10-25 | 2000-10-17 | Jgc Corporation | Coal-water slurry producing process, system therefor, and slurry transfer mechanism |
| US5830244A (en) * | 1996-12-30 | 1998-11-03 | Chevron Chemical Company | Poly (oxyalkyene) benzyl amine ethers and fuel compositions containing the same |
| US7311786B2 (en) | 2001-07-10 | 2007-12-25 | University And Community College System Of Nevada On Behalf Of The University Of Nevada, Reno | Passivation of sulfidic iron-containing rock |
| WO2003006694A1 (en) * | 2001-07-10 | 2003-01-23 | The Board Of Regents Of The University And Community College System Of Nevada On Behalf Of The University Of Nevada, Reno | Process for passivating sulfidic iron-containing rock |
| US8642060B2 (en) * | 2006-04-24 | 2014-02-04 | Warsaw Orthopedic, Inc. | Controlled release systems and methods for osteal growth |
| EA019190B1 (ru) * | 2008-10-27 | 2014-01-30 | Чулуун Энхболд | Способ ожижения горючих ископаемых |
| CN102732341A (zh) * | 2011-04-07 | 2012-10-17 | 通用电气公司 | 水煤浆及其制备方法 |
| CN103849440B (zh) * | 2012-11-30 | 2018-03-27 | 通用电气公司 | 制备水煤浆的装置与方法 |
| CN103965981B (zh) | 2013-01-31 | 2016-05-25 | 通用电气公司 | 制备水煤浆的装置与方法 |
| WO2015048843A1 (en) * | 2013-10-02 | 2015-04-09 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Improved carbonaceous slurry fuel |
| EP3501726B1 (en) * | 2017-12-20 | 2020-08-05 | C.R.F. Società Consortile per Azioni | A method for applying a reinforcement of metal material to a component of metal material, particularly in the construction of a motor-vehicle body or a sub-assembly thereof |
Family Cites Families (42)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2346151A (en) * | 1940-05-18 | 1944-04-11 | Standard Oil Co | Process of treating coal |
| US2359325A (en) * | 1940-09-24 | 1944-10-03 | Standard Oil Co | Preparation of coal slurries for transportation |
| GB675511A (en) * | 1948-08-10 | 1952-07-09 | Fuel Res Corp | Improvements in the manufacture of stable suspensions of particles of solid material in liquid media |
| US2652341A (en) * | 1950-03-25 | 1953-09-15 | Lubrizol Corp | Asphalt emulsion |
| US2842319A (en) * | 1952-11-05 | 1958-07-08 | Reerink Wilhelm | Method of producing ultra-clean coal |
| US3100230A (en) * | 1959-12-15 | 1963-08-06 | Rohm & Haas | Method of preparing dialkylphenol-ethylene oxide adducts with relatively narrow molecular weight distribution |
| US3012826A (en) * | 1960-04-28 | 1961-12-12 | Ruhrgas Ag | Hydraulic conveying method |
| US3168350A (en) * | 1961-08-29 | 1965-02-02 | Consolidation Coal Co | Transportation of coal by pipeline |
| FR1308112A (fr) * | 1961-12-01 | 1962-11-03 | Hoechst Ag | Procédé pour réduire à viscosité égale la teneur en eau des boues de charbons |
| US3524682A (en) * | 1962-03-07 | 1970-08-18 | American Cyanamid Co | Coal suspension pumping using polyelectrolytes |
| US3254682A (en) * | 1962-11-16 | 1966-06-07 | American Tech Mach Co | Twisting mechanism |
| DE1526174A1 (de) * | 1965-11-06 | 1970-03-19 | Bergwerksverband Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer brennfertigen Kohle-Wasser-Suspension |
| US3420453A (en) * | 1966-04-06 | 1969-01-07 | Yahagi Iron Co Ltd | Damp grinding for agglomeration |
| GB1227345A (da) * | 1967-10-19 | 1971-04-07 | ||
| GB1323295A (en) * | 1970-01-06 | 1973-07-11 | Smidth & Co As F L | Dry grinding of raw materials |
| US3762887A (en) * | 1970-12-14 | 1973-10-02 | Consolidation Coal Co | Fuel composition |
| AT323679B (de) * | 1973-10-02 | 1975-07-25 | Waagner Biro Ag | Verfahren und vorrichtung zum trennscharfen klassieren von feinkorn in viskosen trüben |
| US3912174A (en) * | 1974-10-16 | 1975-10-14 | Bethlehem Steel Corp | Process for preparation ores for concentration |
| US4099537A (en) * | 1976-03-08 | 1978-07-11 | Texaco Inc. | Method for transportation of viscous hydrocarbons by pipeline |
| US4162045A (en) * | 1976-05-19 | 1979-07-24 | The Dow Chemical Company | Ore grinding process |
| US4162044A (en) * | 1976-05-19 | 1979-07-24 | The Dow Chemical Company | Process for grinding coal or ores in a liquid medium |
| US4094810A (en) * | 1976-06-01 | 1978-06-13 | Kerr-Mcgee Corporation | Aqueous slurry of ash concentrate composition and process for producing same |
| GB1522575A (en) * | 1976-06-24 | 1978-08-23 | Texaco Development Corp | Production of solid fuel-water slurries |
| US4076505A (en) * | 1976-11-22 | 1978-02-28 | Mobil Oil Corporation | Coal desulfurization process |
| GB1553634A (en) * | 1977-01-17 | 1979-09-26 | Shell Int Research | Process for the preparation and pipeline transportation of a slurry of coal particles in water |
| ZA782568B (en) * | 1977-05-10 | 1979-04-25 | Broken Hill Pty Co Ltd | Treatment of slurries |
| AT370763B (de) * | 1977-05-31 | 1983-05-10 | Scaniainventor Ab | Kohlensuspension, enthaltend pulverisierte kohle, wasser und dispergierungsmittel, sowie verfahren zur herstellung derselben |
| GB1600865A (en) * | 1978-05-31 | 1981-10-21 | English Clays Lovering Pochin | Fuels |
| US4242098A (en) * | 1978-07-03 | 1980-12-30 | Union Carbide Corporation | Transport of aqueous coal slurries |
| US4282006A (en) * | 1978-11-02 | 1981-08-04 | Alfred University Research Foundation Inc. | Coal-water slurry and method for its preparation |
| GB2038202B (en) * | 1978-12-29 | 1982-12-01 | Smidth & Co As F L | Dry grinding a granular material |
| JPS5620090A (en) * | 1979-07-26 | 1981-02-25 | Kao Corp | Dispersant for slurry of coal powder in water |
| JPS5636569A (en) * | 1979-09-03 | 1981-04-09 | Agency Of Ind Science & Technol | Flon-resistant heat medium oil |
| WO1981001296A1 (en) * | 1979-11-08 | 1981-05-14 | E Cottell | Process for beneficiating and stabilizing coal/oil/water fuels |
| ZA816150B (en) * | 1980-10-17 | 1982-09-29 | Atlantic Res Corp | Process for making fuel slurries of coal in water and product thereof |
| US4358293A (en) * | 1981-01-29 | 1982-11-09 | Gulf & Western Manufacturing Co. | Coal-aqueous mixtures |
| GR76426B (da) * | 1981-05-21 | 1984-08-10 | Snam Progetti | |
| DE3121979A1 (de) * | 1981-06-03 | 1982-12-23 | Ruhrchemie Ag, 4200 Oberhausen | Kohle-wasser-suspensionen, verfahren zu ihrer herstellung ind ihre verwendung |
| SE436136B (sv) * | 1981-08-03 | 1984-11-12 | Fluidcarbon Ab | Kol-vattendispersion med additiv bestaende av zwitterjonisk tensid och dermed samverkande hydrofila polymerer |
| DE3270436D1 (en) * | 1981-09-14 | 1986-05-15 | Dai Ichi Kogyo Seiyaku Co Ltd | High consistency-aqueous slurry of powdered coal |
| JPS5847092A (ja) * | 1981-09-14 | 1983-03-18 | Dai Ichi Kogyo Seiyaku Co Ltd | 高濃度石炭−水スラリ−用減粘剤 |
| JPS58122991A (ja) * | 1982-01-19 | 1983-07-21 | Kao Corp | 石炭・水スラリ−組成物 |
-
1982
- 1982-05-07 SE SE8202879A patent/SE8202879L/xx not_active Application Discontinuation
-
1983
- 1983-05-06 EP EP83901437A patent/EP0108105B1/en not_active Expired
- 1983-05-06 ZA ZA833257A patent/ZA833257B/xx unknown
- 1983-05-06 IL IL68608A patent/IL68608A0/xx unknown
- 1983-05-06 CA CA000427616A patent/CA1192744A/en not_active Expired
- 1983-05-06 US US06/492,197 patent/US4549881A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-05-06 AU AU15151/83A patent/AU557408B2/en not_active Ceased
- 1983-05-06 WO PCT/SE1983/000183 patent/WO1983004044A1/en active IP Right Grant
- 1983-05-06 IT IT8320982A patent/IT1161597B/it active
- 1983-05-06 WO PCT/SE1983/000185 patent/WO1983004046A1/en active IP Right Grant
- 1983-05-06 IT IT20981/83A patent/IT1163319B/it active
- 1983-05-06 DE DE8383901437T patent/DE3366402D1/de not_active Expired
- 1983-05-06 ZA ZA833256A patent/ZA833256B/xx unknown
- 1983-05-06 DE DE8383901436T patent/DE3368678D1/de not_active Expired
- 1983-05-06 AU AU15148/83A patent/AU555687B2/en not_active Ceased
- 1983-05-06 CA CA000427614A patent/CA1192743A/en not_active Expired
- 1983-05-06 IL IL68607A patent/IL68607A0/xx not_active IP Right Cessation
- 1983-05-06 IL IL68609A patent/IL68609A/xx unknown
- 1983-05-06 JP JP58501616A patent/JPS59500970A/ja active Granted
- 1983-05-06 DE DE8383901438T patent/DE3365101D1/de not_active Expired
- 1983-05-06 JP JP58501612A patent/JPS59500817A/ja active Granted
- 1983-05-06 CA CA000427615A patent/CA1199176A/en not_active Expired
- 1983-05-06 EP EP83901438A patent/EP0108767B1/en not_active Expired
- 1983-05-06 AU AU15149/83A patent/AU552216B2/en not_active Ceased
- 1983-05-06 US US06/492,196 patent/US4565549A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-05-06 EP EP83901436A patent/EP0107697B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-05-06 IT IT20977/83A patent/IT1161829B/it active
- 1983-05-06 WO PCT/SE1983/000184 patent/WO1983004045A1/en active IP Right Grant
- 1983-05-06 ZA ZA833255A patent/ZA833255B/xx unknown
-
1984
- 1984-01-05 DK DK0048/84A patent/DK4884D0/da not_active Application Discontinuation
- 1984-01-05 DK DK004584A patent/DK158792C/da not_active IP Right Cessation
- 1984-01-05 FI FI840042A patent/FI76590C/fi not_active IP Right Cessation
- 1984-01-05 DK DK004684A patent/DK160434C/da not_active IP Right Cessation
- 1984-01-05 FI FI840041A patent/FI840041A0/fi not_active Application Discontinuation
- 1984-01-05 FI FI840040A patent/FI76589C/fi not_active IP Right Cessation
- 1984-01-06 NO NO840051A patent/NO840051L/no unknown
- 1984-01-06 NO NO840050A patent/NO840050L/no unknown
- 1984-01-06 NO NO840052A patent/NO840052L/no unknown
-
1987
- 1987-11-25 US US07/125,184 patent/US4887383A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK160434B (da) | Fremgangsmaade til fremstilling af en opslaemning af et pulveriseret carbonholdigt materiale | |
| WO1983004189A1 (en) | Methods for processing coal | |
| EP0022659A1 (en) | Carbonaceous solids cleaning process | |
| WO2003087274A1 (en) | Method of forming a feed for coal gasification | |
| US5830246A (en) | Process for processing coal | |
| US4133740A (en) | Process for increasing the fuel yield of coal liquefaction products by extraction of asphaltenes, resins and aromatic compounds from said coal liquefaction products | |
| US9296965B2 (en) | System and method for preparing coal water slurry | |
| US4389306A (en) | Process for removing ash from coal | |
| US20140208637A1 (en) | System and method for preparing coal water slurry | |
| US4148716A (en) | Process for separating tar and solids from coal liquefaction products using a halogenated aliphatic solvent | |
| US4138226A (en) | Process for preparing a suspension of particles in a hydrocarbon oil | |
| Kim et al. | Effect of grinding conditions on the performance of a selective agglomeration process for physical coal cleaning | |
| NO163626B (no) | Stabilisert kull-vann-blanding med hoeyt faststoffinnhold. | |
| NO821998L (no) | Dispersjonsbrennstoff og fremgangsmaate for fremstilling av dette | |
| JPS5731993A (en) | Coal-oil mixture | |
| CA1115055A (en) | Wet pelletizing of brown coal and drying | |
| JPH0349318B2 (da) | ||
| US4252539A (en) | Solid fuel composition | |
| KR100258015B1 (ko) | 재생 대체연료의 제조방법 | |
| Cammack | Coal preparation for conversion processes | |
| CA1084268A (en) | Process for preparing a suspension of particles in a hydrocarbon oil | |
| KR101325032B1 (ko) | 석탄의 개질방법 | |
| GB2114595A (en) | Coal-solvent slurries | |
| JPH0128078B2 (da) | ||
| JPS6366292A (ja) | 多目的石炭・水スラリ−製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |