DK156157B - Fremgangsmaade til rensning af fra affaldsforbraending stammende roeggas under opnaaelse af et deponerbart restprodukt - Google Patents

Description

DK 156157 B

Opfindelsen angâr en fremgangsmâde til rensning af en strom af varm r0ggas fra affaldsforbrænding under frembringelse af et restprodukt, som kan deponeres med minimal risiko for milieuforurening.

5 Fremgangsmâden er af den art, som omfatter en forstovningstorring af en vandig suspension af læsket kalk i en strom af varm roggas og pâfolgende fjernelse af partikelformet materiale fra gassen til opnâelse af et restprodukt, som indeholder reaktionsprodukter mellem 10 kalk og de fra roggassen fjernede bestanddele samt ikke omsat kalk og eventuelt i roggasstrommen værende fly-veaske.

Denne type roggasrensningsprocesser omfatter to hovedgrupper. Den forste hovedgruppe betegnes sprayab-15 sorptionsprocesser eller forstovningsabsorptionsproces-ser, ved hvilke en suspension af absorptionsmidlet for-stovningstorres i den varme strom af roggasser, sâledes at absorptionen af de skadelige sure bestanddele finder sted i forbindelse med denne forstovningstorring og den 20 efterfolgende partikelfjernelse fra gasstrommen. En ty-pisk fremgangsmâde af denne type er beskrevet f. eks. i DK patent nr. 141 493. Den anden hovedgruppe af de om-handlede processer benytter to trin, nemlig en vâdskrub-ning og en f ors t0vningst0r ring, hvor den fra vâdskrub-25 ningen resulterende vandige suspension forstovningstor-res i strommen af roggas, for denne ledes til vâdskrub-ningstrinnet, dvs. at sidstnævnte fremgangsmâde er base-ret pâ, at en væsentlig del af absorptionen af skadelige stoffer skal finde sted ved vâdskrubningen. Sâdanne to-30 trinsprocesser er beskrevet bl.a. i US-patentskrifterne 4 251 236 og 4 198 380, hvor sidstnævnte dog kun vedro-rer S02-fjernelse med alkalimetalcarbonater.

Fælles for de to procestyper er, at de resulterer i et tort pulverformet restprodukt, som principielt er 35 lettere at hândtere og deponere eller udnytte ved indu-

DK 156157 B

2 strielle processer, end de restprodukter som fremkommer ved de rene vâdskrubningsprocesser.

I de tilfælde, hvor tilsvarende rensningsproces-ser, som involverer forstovningsterring, anvendes pâ 5 roggas stammende fra kulforbrænding, f.eks. fra kraft-værker, er der adskillige anvendelsesmuligheder for det opnâede restprodukt, som beskrevet i f.eks. europæisk patentskrift nr. 59 214 og US patentskrift nr.

36 34 115.

10 I forbindelse med rensning af roggas fra affalds- forbrændingsanlæg fàs der imidlertid ved anvendelse af de pâgældende metoder et restprodukt, som ikke umiddel-bart kan anvendes til industrielle formâl, og hvis de-ponering kan være problematisk. Dette skyldes dels, at 15 den éventuelle flyveaskekomponent i restproduktet ikke har puzzolane egenskaber, og dels at restproduktet inde-holder komponenter, der som folge af deres vandoplose-lighed og/eller toksicitet, antages at medfore risiko for milieuforurening ved deponering, specielt som folge 20 af, at der af regnvand vil kunne udvaskes forbindelser, som udgor en potentiel risiko for forurening af grund-vand eller vandleb.

Man har navnlig frygtet, at der fra de pâgældende restprodukter kunne udvaskes forbindelser af bly og zink 25 samt sulfater og chlorider med tilsvarende vandforure-ning til felge.

Problemerne ved deponering af restprodukter stammende fra rensning af rog fra affaldsforbrænding, er væ-sentligt storre end problemerne ved deponering af rest-30 produkter, stammende fra rensning af roggas fra kraft-værker og lignende, ikke alene som felge af at restprodukter af forstnævnte type indeholder en sterre mængde toksiske bestanddele, men ogsâ som felge af, at den af det store chloridindhold betingede sterre opleselighed 35 kombineret med de nævnte manglende puzzolane egenskaber af den éventuelle flyveaskekomponent ger, at der lettere 3

DK 156157 B

vil kunne udvaskes forbindelser, som er u0nskede i vand-10b og grundvand.

Det har været foreslâet at tilsætte forskellige bindemidler til restproduktet stammende fra rensning af 5 r0ggas fra affaldsforbrænding med henblik pâ at opnâ et betonlignende produkt, hvori de skadelige stoffer var indesluttet sâledes at risikoen for deres udvaskning og overforelse i vandlob eller grundvand ville blive ned-sat.

10 Som bindemidler til dette formâl har været fore slâet forskellige sulfatresistente cementdannende mate-rialer sâsom aluminatcement og hojovnsslagge.

Det har imidlertld vist sig, at det, selv ved iblanding af betydelige mængder af sâdanne bindemidler, 15 ikke har været muligt at opnâ materialer, som efter hærdning udviser en sâdan modstandsdygtighed mod udvaskning , at de tilfredsstiller de krav, som stilles ved deponering i særligt udsatte omrâder.

Det har nu vist sig, at man i forbindelse med an-20 vendelse af hojovnslagge som bindemiddel kan opnâ et restprodukt, som muliggor en væsentligt mere risikofri deponering, hvis man dels sikrer, at en vis mængde (de-fineret nærmere nedenfor) læsket kalk, udover den kalk-mængde, som er omsat ved rogrensningsprocessen, findes i 25 restproduktet, dels sikrer en meget intim sammenblanding af restprodukt og som bindemiddel anvendt hojovnslagge ved at inkorporere sidstnævnte i den kalkholdige suspension, fer denne forstovningsterres i reggassen.

Opfindelsen angâr sâledes en fremgangsmâde til 30 rensning af en strom af varm roggas fra affaldsforbrænding under frembringelse af et restprodukt, som kan de-poneres med minimal risiko for milieuforurening, hvilken fremgangsmâde er af den ovenfor definerede art og er ejendommelig ved, at 35 a) mængden af potentiel aktiv læsket kalk, som an-

DK 156157 B

4 vendes, er fra 1,5 til 2,5 gange sterre end den mængde, som reagerer med roggassens sure bestand-dele, og b) pulveriseret hajovnslagge inkorporeres i nævnte 5 suspension i en mængde, som efter vægt svarer til fra 30 til 100% af mængden af calciumsalte, som dannes ved omsætningen mellem reggassens sure komponenter og kalken.

10 Med udtrykket "potentiel aktiv læsket kalk" menes her den del, som efter ASTM C 25 for brændt kalk bestem-mes som værende aktiv.

Nâr det resulterende pulverformede restprodukt udreres med vand, opnâs en betonlignende blanding, som 15 er sterknet efter 24 timers forleb, og som efter ca. 3 ugers forleb har opnâet en styrke af samme sterrelsesor-den, som hvad der gælder for svagere betontyper, frem-stillet ud fra Portland cernent.

Det hærdnede materiale har ikke alene en relativt 20 stor mekanisk styrke, men det udviser en meget stor evne til at tilbageholde de skadelige metalforbindelser, som indeholdes deri, sâledes at disse kun i meget ringe grad udvaskes ved kontakt med vand. Materialets chloridind-hold er ikke bundet i samme grad, men som felge af, at 25 chloriderne indgâr i en i mekanisk henseende stabil struktur, opnâs der en meget betydelig forsinkelse af deres udvaskning.

At anvende et kalkoverskud, som det der foreskri-ves ved fremgangsmâden ifelge opfindelsen, medforer 30 selvsagt sterre udgifter til kalk end, hvis der kun an-vendtes den kalkmængde, som var nedvendig til opnâelse af den krævede rensningsgrad for reggassen.

Imidlertid medferer anvendelse af en foreget kalkmængde, som defineret, sammen med inkorporeringen af 35 hajovnslagge i suspensionen som skal forstevningsterres, en række vigtige fordele udover, at der opnâs et til de-

DK 156157 B

s ponering egnet restprodukt.

Sàledes medforer den 0gede kalkmængde og hojovns-slaggens tilstedeværelse i suspensionen, at dennes tor-stofindhold oges, hvorfor der kan arbejdes med en lavere 5 afgangstemperatur for den partielt rensede r0ggas fra forstovningstorringskammeret. Dette skyldes, at selve torringsprocessen forlober lettere, nâr t0rstofïndholdet er stort i de væskedrâber, som t0rres.

En lav afgangstemperatur fra t0rrekammeret giver 10 ikke alene en effektiv omsætning mellem roggassens sure komponenter og kalken, men oger ogsâ fremgangsmâdens ef-fektivitet til fjernelse af roggassens indhold af dampe af kviksolv og kviksolvforbindelser samt dioxiner, hvil-ket udtryk her, som det er sædvanligt i forbindelse med 15 beskrivelse af skadelige forbindelser i roggas, anvendes som omfattende polychlorerede dibenzodioxiner og diben-zofuraner. Hertil kommer, at ogsâ tilstedeværelse af en foroget mængde stovformet materiale i forstovningstor-ringskammeret under gassens afkoling deri fremmer fjer-20 nelse af kviksolv og dioxin fra gassen. ' Endvidere synes hojovnsslagge i lighed med visse andre silikatforbindel-ser af hâve en adsorberende evne overfor Hg-dampe og dioxin.

Endelig vil benyttelsen af et betydeligt overskud 25 af kalk gore processen mindre folsom for variationer med hensyn til roggassens mængde og sammensætning, hvorfor man i givet fald vil kunne spare en mere forfinet sty-ringsteknik, som ville være nodvendig, hvis rensnings-processen skulle udfores primært med et sà lavt kalkfor-30 brug som muligt.

Det træk, at hojovnslaggen tilsættes suspensionen, som skal forstovningstorres i roggassen, medforer, ud over de nævnte fordele med hensyn til opnàelse af et stabilt restprodukt og de fordele, som skyldes en for-35 ogelse af suspensionens torstofindhold, den yderligere fordel, at der ikke skal ske nogen opblanding af rest-

DK 156157B

6 produktet med bindemiddel, hvorfor apparater til dette formât overflodiggores.

Det foretrækkes at inkorporere hojovnsslaggen i suspensionen i en mængde, som svarer til 50-80 vægt% af 5 mængden af calciumsalte, som dannes ved omsætningen mel-lem roggassens sure komponenter og kalken.

Fortrinsvis anvendes en hojovnsslagge, som har en oxidanalyse, som faider indenfor folgende grænser: 10 CaO 38-45%

Si02 26-33% A1203 16-22%

MgO 3-8% 15 Som anfort ovenfor bidrager et eventuelt flyve- askeindhold i restproduktet ikke i væsentlig grad til dettes stabilisering og til fiksering af skadelige stof-fer i restproduktet. Det kan derfor i visse tilfælde være fordelagtigt at fjerne flyveaske fra roggassen, for 20 denne ledes til forstovningstorringskammeret og at ud-vaske flyveasken med vand, sâledes at den derefter kan benyttes til vejbygning, opfyldning og lignende. Det herved fremkomne forurenede vaskevand kan sâ benyttes til fremstilling af den kalk- og hojovnsslaggeholdige 25 suspension, som skal forstovningstorres, hvorved de op-rindeligt i flyveasken tilstedeværende skadelige forure-ninger af vandoploselig art fikseres i restproduktet, nâr dette deponeres som et betonlignende materiale.

Det har dog pâ den anden side vist sig, at til-30 stedeværelse af selv betydelige mængder flyveaske i restproduktet ikke, sâledes som det kunne forventes, oger behovet for hojovnslagge til sammenbinding af dette i uacceptabel grad, idet den nodvendige mængde hoj-ovnslagge i det væsentlige bestemmes af mængden af de i 35 restproduktet værende calciumsalte, som stammer fra rog-rensningen, sâsom calciumchlorid, calciumsulfat, calci- 7

DK 156157 B

umsulfit og calciumfluorid.

Fremgangsmâden ifelge opfindelsen illustreres nærmere unde’r henvisning tiî tegningen, hvor fig.l viser fremgangsmâden ifelge opfindelsen 5 udfert som en spray-absorptionsproces, og fig. 2 viser fremgangsmâden ifelge opfindelsen udfert som en kombineret vâdskrubning og forstovningsterring, og fig. 3 viser en udferelsesform for fremgangsmâden 10 ifelge opfindelsen, ved hvilken en spray- absorptionsproces, som illustreret i fig.

1, anvendes i forbindelse med en forudgâ-ende fjernelse af flyveaske.

I fig. 1 betegner 1 en spray-absorber eller 15 forstevningsterrer, hvortil der ledes en strem af varm reggas gennem en kanal 2.

Til en læskebeholder 3 feres vand og brændt kalk, og den opnâede suspension af læsket kalk fores til en blandebeholder 4, hvor der tilsættes vand, og gennem 20 en ledning 5 tilferes pulveriseret hejovnsslagge. Den opnâede suspension af hejovnslagge og læsket kalk anvendes som fedesuspension for forstevningsterreren 1. Su-spensionen, som ledes til forstevningsterreren 1, vil i typiske tilfælde hâve et totalt terstofindhold pâ fra 8-25 18%. Da en suspension med et sâ stort terstofindhold er lettere at terre end en suspension, hvori terstofindhol-det er mindre som felge af, at den ikke indeholder hej-ovnslagge og eventuelt har et mindre kalkindhold som i de klassiske processer, er det muligt at drive forstev-30 ningsterreren med en lavere temperatur. For eksempel kan indgangstemperaturen for gassen være fra 220 til 170°C, og afgangstemperaturen fra 80 til 125°C.

Fra bunden af forstevningsterreren udtages gennem ledning 6 en del af det ved reaktionen dannede terre 35 partikelformede restprodukt, som foruden de ved absorp-tionsreaktionen dannede calciumsalte og andre fra reg-

DK 156157 B

8 gassen absorberede urenheder indeholder ikke-omsat kalk og hojovnslagge samt flyveaske, hvis der ikke er foreta-get en udskillelse heraf, inden roggassen er ledt til kanalen 2.

5 Den resterende del af restproduktet fores med gassen via kanalen 7 til en partikelseparator, for-trinsvis et posefilter 8, hvorfra den for partikler be-friede gas ledes til en skorsten 9.

Restproduktet, som fraskilles i partikelsepara-10 toren 8, forenes med det restprodukt, som udtages gen-nem ledningen 6 og forlader anlægget gennem ledning 10 som et pulver, der blot ved oproring med vand danner et betonlignende materiale, som efter hærdning ved kon-takt med vand kun i meget begrænset omfang afgiver ska-15 delige stoffer. Restproduktet kan derfor deponeres, uden at der træffes særlige foranstaltninger for at iso-lere det fra kontakt med vand.

Den i fig. 2 viste udforelsesform for fremgangs-mâden benytter ligeledes en forstovningstorrer 11, hvor-20 til gassen, som skal renses, ledes gennem kanal 12.

Brændt kalk læskes i beholderen 13, og en del af den herved opnàede suspension af læsket kalk ledes til en blandebeholder 14, hvor den fortyndes med vand og tilsættes hojovnsslagge gennem ledning 15.

25 Den i beholderen 14 fremstillede suspension an- vendes som tilsætning til en fra en i et senere trin (beskrevet nedenfor) anvendt vâdskrubber stammende effluent, som tilfores via ledning 16.

Ligesom tilfældet var i den i fig. 1 illustrerede 30 udforelsesform, udtages en del af det dannede restprodukt gennem forstovningstorrerens bund, medens den resterende del via en ledning 17 sammen med gasstrommen fores til en cyklon 18, hvor en væsentlig del af det medrevne restprodukt frasepareres. Fra cyklonen 18 le-35 des gasstrommen via en ledning 19 til en vâdskrubber 20 af i sig selv kendt konstruktion. Denne vâdskrubber

DK 156157 B

9 kan være forsynet med fyldlegemer og/eller organer til udvaskning af st0v eller drâber fra gassen (ikke vist).

Over vàdskrubberen 20 cirkuleres en vandig suspension via en ledning 21. Til neutralisation af sure bestand-5 dele, som denne suspension absorberer ved kontakt med roggassen, tilf0res en suspension af læsket kalk fra beholderen 13, efter at denne i et blandekar 22 er fortyndet passende til tilvejebringelse af den nodven-dige væskemængde til vàdskrubberen 20.

10 Fra vàdskrubberen ledes den rensede gas til skorsten 23.

Det foretrækkes at begrænse mængden af kalk, som fores til ledningen 21, sâledes at vaskevæsken, som cirkulerer gennem vàdskrubberen, holdes neutral 15 eller svagt sur.

Fra bunden af vàdskrubberen 20 udtages en strom af brugt suspension, og den del heraf som ikke tilbagefores gennem ledning 21, forenes via ledning 16 med den fra beholderen 14 kommende strom af hoj-20 ovnsslagge- og kalkholdig suspension til dannelse af den fodesuspension, som anvendes i forstovningstorre-ren 11.

Det fra forstovningstorreren 11 og cyklonen 18 opnâede restprodukt udtages gennem en ledning 24 som et 25 deponerbart materiale.

Medens visse af de kendte rogrensningsmetoder, som er baseret pâ et totrinsprincip, beslægtet med det i fig. 2 illustrerede, er baseret pâ at den væsentligste absorption skal ske i vàdskrubberen, sâledes at forstov-30 ningstorrerens opgave forst og fremmest er at afkole roggassen og overfore restproduktet i fast form,.vil der ved fremgangsmâden ifolge opfindelsen, som folge af den betydelige kalkmængde, som er til stede ved forstov-ningstorringstrinnet, allerede i dette ske en meget 35 væsentlig absorption, sâledes at driftsbetingelserne i vàdskrubberen bliver mindre kritiske.

DK 156157 B

10

Ved den i fig. 3 viste udforelsesform ledes varm, flyveaskeholdig r0ggas via en kanal 25 til et stov-fjerningsorgan 26, f.eks. et elektrofilter, hvori en væsentlig del af r0ggassens flyveaske fraskilles, og 5 hvorfra r0ggassen med væsentligt reduceret flyveaskeind-hold via kanal 2 ledes til spray-absorber 1 og iov-rigt behandles som beskrevet i forbindelse med fig. 1.

Den i stovfjerningsorganet 26 fraskilte flyveaske har et indhold af milieuskadelige stoffer, som be-10 grænser anvendelsesmulighederne for flyveasken.

Denne flyveaske fores til en blandebeholder 27, hvori den opblandes med vand. Herved overgâr den del af flyveaskens indhold af skadelige stoffer, som er vandop-loseligt, og derfor særligt betænkeligt i milieumæssigt 15 henseende, i vandfasen.

Fr a blandebeholderen 27 fores blandingen af vand og flyveaske til et adskillelsesorgan 28, der f. eks. kan være en tykner, en centrifuge eller et filter.

Fra adskillelsesorganet 28 udtages en strom af 20 vand, som indeholder den væsentlige del af flyveaskens vandoploselige komponenter, herunder vandoploselige, milieuskadelige metalforbindelser.

Denne vandige strom fores via ledning 30 til den i forbindelse med fig. 1 nævnte blandebeholder 4, 25 og den pâgældende strom tjener som hel eller delvis er-statning for den i forbindelse med fig. 1 beskrevne vandtilsætning til beholderen 4.

De ovrige henvisningstal i fig. 3 har samme be-tydning som de tilsvarende tal i fig. 1.

30 Ved udforelsesformen ifolge fig. 3 overgâr de vandoploselige, til dels milieuskadelige, bestanddele af flyveasken i restproduktet, som forlader anlægget gennem 10. I dette restprodukt, hvori der findes et betydeligt kalkoverskud, vil skadelige metalforbindelser i vidtgâ-35 ende grad uoploseliggores og/eller de vil bindes fysisk, nâr restproduktet hærdner til et betonlignende materiale

DK 156157 B

11 ved deponering.

Fr a adskillelsesorganet 28 udtages flyveasken via ledning 29 efter i vidtgâende grad at vœre befriet for vandoploselige stoffer. Den sâledes rensede fly- 5 veaske kan, med væsentligt nedsat risiko for grundvands-forurening, anvendes til en lang række formâl, sâsom vejbygning og opfyldning, hvor anvendelse af flyveasken i ikke-vasket tilstand ville være betænkelig som folge af risikoen for grundvandsforurening.

10 Det vil være klart, at de træk, som i kombination karakteriserer opfindelsen, kan benyttes i forbindelse med andre rogrensningsprincipper, nâr disse blot omfat-ter en forstovningstorring af en suspension af læsket kalk i roggassen.

t 15 Fremgangsmâden ifolge opfindelsen illustreres nærmere ved hjælp af folgende eksempel.

Eksempel 20 Der blev benyttet et anlæg som det i fig. 1 skit- serede. Gasstrommen, som blev behandlet, stammede fra et affaldsforbrændingsanlæg, og den fremkom i en mængde pâ gennemsnmitlig 35.000 kg/time, svarende til ca.

27.500 N m3/time (fugtig).

25

Roggassen indeholdt bl.a. folgende: H20 10 mol% 02 10 mol% 30 Flyveaske 73 kg/time HCl 31,6 kg/time HF 0,3 kg/time SOx 11,3 kg/time.

35 Gassens temperatur ved indforelsen i spray- absorberen 1 var 175°C.

DK 156157 B

12

Til læskebeholderen 3 blev tilfort 60 kg/time brændt kalk med en aktivitet pâ 90% og 251 kg vand.

I blandebeholderen 4 blev tilf0rt 62 kg/time pul-veriseret hbjovnslagge og 314 kg/time fortyndingsvand, 5 sâledes at fodesuspensionen til spray-absorberen udgjor-de 664 kg/time og havde et terstofindhold pâ 17,6%.

Ved afgangen fra posefilteret 8 var gassens ind-hold af HCl reduceret til mindre end 0,3 kg/time, mæng-den af HF var mindre end 0,05 kg/time, og mængden af S0X 10 var mindre end 0,7 kg/time.

De pàgældende værdier svarer til folgende antal mg/N m3, beregnet pâ ter basis: HCl mindre end 5 15 HF mindre end 0,2 S0X mindre end 25

Ved afgangen fra posefilteret var gassens tempe-ratur 119°C.

20 Mængden af restprodukt udtaget fra spray-absorbe ren og fra posefilteret, udgjorde ialt 237 kg/t, og det indeholdt:

Ca(OH)2 10 vægt%

CaCl2 22 " 25 CaS03/S04 8

Inerte bestanddele 3 " H0jovnsslagge 26 "

Flyveaske 31 " 30 Prover af restproduktet blev blandet med vand (24% beregnet pâ blandingens vægt) og udstobt til pro- velegemer. Efter opbevaring et dogn i fugtigt rum var styrken af det resulterende betonlignende materiale 3,5 MPa, og efter yderligere opbevaring i 14 dogn var tryk-35 styrken 5,2 MPa.

Prover blev ogsâ opbevaret i vand ved stuetempe-

DK 156157 B

13 ratur i 14 dage efter en dags hærdning. Disse prover havde praktisk taget samme trykstyrke, som de prover som var færdighærdnet i luft.

Til bestemmelse af fremgangsmàdens egnethed til 5 stabilisering og fiksering af vandoploselige bestand-dele, blev foretaget elueringsforsog med hærdnede prove-legemer efter DEV-S4. (Deutsche Einheitsverfahren S4). Eluatets sammensætning blev analyseret efter 24 timer og efter 312 timer. Til sammenligning blev der efter samme 10 standard foretaget forsog med eluering af pulverformet restprodukt, opnâet uden tilsætning af hojovnslagge til absorbent-suspensionen, og med anvendelse af et kalk-overskud, kun svarende til 20%. Ved sidstnævnte kon-trolprove blev 100 g pulver udrort i 1 1 vand og hen-15 stillet 24 timer ved stuetemperatur for analyse.

Resultaterne fremgâr af nedenstâende tabel.

T A B E L

Restprodukt opnâet Konventionelt 20 ved fremgangsmâden restprodukt iflg. opfindelsen (pulver) (hærdnet)

Efter 24 Efter 312 Efter 24 timer _timer_timer_ 25 Ledningsevne 310m S/m 960m S/m 3800m.S/m

Cl“ 1140 mg/1 3340 mg/1 13800 mg/1 so2- 25 mg/1 13 mg/1 970 mg/1

Pb <0,1 mg/1 <0,1 mg/1 74 mg/1

Zn <0,03 mg/1 <0,05 mg/1 6,1 mg/1 30

Det fremgâr af ovenstàende resultater, at der ved fremgangsmâden ifolge opfindelsen fâs et restprodukt, hvori sulfat, bly og zink er meget effektivt bundet, og kun i meget ringe grad vil udvaskes af vand, samt at 35 ogsâ chloriderne i restproduktet, omend de er let oplo-selige, udvaskes relativt langsomt i forhold til den chloridudvaskning, som sker fra restprodukterne fra mere konventionel roggasrensning.

Claims (6)

1. 2. Fremgangsmâde ifelge krav 1, kende tegnet ved, at hejovnsslaggen inkorporeres i suspensionen i en mængde, som svarer til 50-80 vægt% af mængden af calciumsalte, som dannes ved omsætningen mellem reggassens sure komponenter og kalken.
2. 3. Fremgangsmâde ifelge krav 1 eller 2, ken detegnet ved, at hejovnsslaggen har en oxidana-lyse inden for felgende grænser: CaO 38-45% Si02 26-33% 35 Àl203 16-22% MgO 3- 8% 15 DK 156157 B
3. 4. Fremgangsmàde ifolge et vilkârligt af kravene 1-3, kendetegnet ved, at fremgangsmàden er en sprayabsorptionsproces, hvor absorptionen af r0ggassens sure bestanddele udelukkende finder sted i forbindelse 5 med forstovningstorring af kalksuspensionen i et absorp-tionskammer og pàfolgende fjernelse af partikelformet materiale.
4. 5. Fremgangsmàde ifolge krav 4, kendetegnet ved, at roggassens temperatur ved indforing 10. absorptionskammeret andrager fra 300 til 160°C og ved afgangen fra dette fra 80 til 140°C.
5. 6. Fremgangsmàde ifolge et vilkârligt af kravene 1-3, som pâ i og for sig kendt mède omfatter to trin, nemlig en vâdskrubning og en forst0vningst0rring, hvor 15 den fra vàdskrubningen resulterende vandige suspension forstovningstorres i strommen af roggas, for denne ledes til vàdskrubningstrinnet, kendetegnet ved, at hojovnsslaggen tilsættes til den fra vâdskrubningstrin-net stammende suspension for dennes tilledning til for- 20 stovningstorringstrinnet.
6. 7. Fremgangsmàde ifolge et vilkârligt af de fo-regâende krav, ved hvilken roggassen forud befries for flyveaske, kendetegnet ved, at flyveasken va-skes med vand og det derved fremkomne vaskevand benyttes 25 til fremstilling af den kalk- og hojovnsslaggeholdige suspension, som skal forstovningstorres. 30 35