DE9409871U1 - Mixing device for burners of small combustion plants - Google Patents
Mixing device for burners of small combustion plantsInfo
- Publication number
- DE9409871U1 DE9409871U1 DE9409871U DE9409871U DE9409871U1 DE 9409871 U1 DE9409871 U1 DE 9409871U1 DE 9409871 U DE9409871 U DE 9409871U DE 9409871 U DE9409871 U DE 9409871U DE 9409871 U1 DE9409871 U1 DE 9409871U1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- baffle plate
- mixing device
- flame
- baffle
- air flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 13
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 3
- 244000309464 bull Species 0.000 claims description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 11
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 4
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 4
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 3
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 3
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 3
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 244000171022 Peltophorum pterocarpum Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/36—Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/36—Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
- F23D11/40—Mixing tubes or chambers; Burner heads
- F23D11/406—Flame stabilising means, e.g. flame holders
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2207/00—Ignition devices associated with burner
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
- Catching Or Destruction (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft eine Mischeinrichtung für Brenner von Kleinfeuerungsanlagen gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.The invention relates to a mixing device for burners of small combustion plants according to the preamble of claim 1.
Eine Mischeinrichtung dieser Gattung ist 2.B. aus dem DE-GM 86 00 643 bekannt. Bei dieser bekannten Mischeinrichtung ist austrittsseitig vor dem Düsenkopf eine Stauscheibe angeordnet, die den von einem Gebläse geförderten Luftvolumenstrom in einen Primär- und Sekundärluftstrom aufteilt. Der Primärluftstrom gelangt durch das Mittelloch der Stauscheibe unmittelbar in die Flamme des Brenners, während der Sekundärstrom durch den Ringspalt zwischen dem Außenumfang der Stauscheibe und dem Flammenrohr hindurchtritt und dem äußeren Flammenbereich zugeführt wird. Vorzugsweise sind in der Stauscheibe radiale Spülschlitze zur Vermeidung von Rußablagerungen vorgesehen.A mixing device of this type is known, for example, from DE-GM 86 00 643. In this known mixing device, a baffle plate is arranged on the outlet side in front of the nozzle head, which divides the air volume flow conveyed by a fan into a primary and secondary air flow. The primary air flow passes through the center hole of the baffle plate directly into the flame of the burner, while the secondary flow passes through the annular gap between the outer circumference of the baffle plate and the flame tube and is fed to the outer flame area. Radial flushing slots are preferably provided in the baffle plate to prevent soot deposits.
Aufgrund der Luftstufung wird der zugeführte Brennstoff in zwei Stufen verbrannt. In der ersten Stufe wird der Brenn-Due to the air staging, the supplied fuel is burned in two stages. In the first stage, the fuel
Postbank: Karlsruhe 769 79-754 «Banklionte* TJeiiiäcne, Barjk AG,YiJlingen (BLZ 694 700 39) 146 332 V. AT. No. DE142989261Postbank: Karlsruhe 769 79-754 «Banklionte* TJeiiiäcne, Barjk AG,YiJlingen (BLZ 694 700 39) 146 332 V. AT. No. DE142989261
— 2 ——2—
Stoff unterstochioraetrisch verbrannt, wobei durch den Sauerstoffmangel noch keine vollständige Verbrennung erreicht wird. In der zweiten Stufe wird unter Zumischung der Sekundärluft der Brennstoff vollständig verbrannt.Substance is burned substochioritically, whereby complete combustion is not achieved due to the lack of oxygen. In the second stage, the fuel is completely burned with the addition of secondary air.
Diese Mischeinrichtungen mit Stauscheibe sind wegen ihrer unproblematischen Handhabung, ihrer hohen Betriebszuverlässigkeit innerhalb eines weiten Leistungsbereichs und ihrer günstigen Herstellungskosten das bei Ölbrennern überwiegend eingesetzte System. Bei dieser bekannten Mischeinrichtung mit Stauscheibe ist es jedoch schwierig, den Schadstoffausstoß unter die heute geforderten Grenzwerte zu reduzieren. Eine vollständige schadstoffarme Verbrennung erfordert einen großen Volumenstrom der Sekundärluft. Eine Erhöhung des Sekundärluftstromes durch Vergrößerung der Strömungsgeschwindigkeit bewirkt dabei jedoch zwangsläufig auch eine Vergrößerung des durch das Mittelloch der Stauscheibe hindurchtretenden Primärluftstromes, überschreitet der durch das Mittelloch hindurchtretende Primärluftstrom eine gewisse Grenze, so kommt es zu einem Abriß der Flamme am Düsenkopf. Es wurde daher bereits versucht, den Primärluftstrom dadurch zu reduzieren, daß der Öffnungsdurchmesser des Mittelloches verringert wird. Die Verkleinerung des Öffnungsdurchmessers stößt jedoch auf Schwierigkeiten, insbesondere auch weil der Abstand der im Bereich des Mittellochs angeordneten Zündelektroden gegenüber der an Masse liegenden Stauscheibe sich verringert, so daß die Gefahr elektrischer Überschläge auftritt.These mixing devices with a baffle plate are the system predominantly used in oil burners because of their easy handling, their high operational reliability within a wide performance range and their low manufacturing costs. However, with this known mixing device with a baffle plate it is difficult to reduce the pollutant emissions below the limits required today. Complete, low-pollutant combustion requires a large volume flow of secondary air. However, an increase in the secondary air flow by increasing the flow speed also inevitably causes an increase in the primary air flow passing through the center hole of the baffle plate. If the primary air flow passing through the center hole exceeds a certain limit, the flame breaks off at the nozzle head. Attempts have therefore already been made to reduce the primary air flow by reducing the opening diameter of the center hole. However, reducing the opening diameter encounters difficulties, in particular because the distance between the ignition electrodes arranged in the area of the central hole and the baffle plate connected to ground is reduced, so that the risk of electrical arcing occurs.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Mischeinrichtung der eingangs genannten Gattung so zu verbessern, daß ein stabiler Betrieb in einem breiten Leistungsbereich mit einem geringen Schadstoffausstoß vereinigt werden kann.The invention is based on the object of improving a mixing device of the type mentioned at the beginning so that stable operation in a wide power range can be combined with low pollutant emissions.
Diese Aufgabe wird bei einer Mischeinrichtung der eingangs genannten Gattung erfindungsgemäß gelöst durch die Merkmale des kennzeichnenden Teiles des Anspruchs 1.This object is achieved according to the invention in a mixing device of the type mentioned at the outset by the features of the characterizing part of claim 1.
Vorteilhafte Ausführungsformen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.Advantageous embodiments of the invention are specified in the subclaims.
Der Erfindung liegt der Gedanke zugrunde, den mittleren Bereich der Stauscheibe anströmseitig durch eine Stauplatte abzudecken, die verhindert, daß der Primärluftstrom direkt durch das Mittelloch der Stauscheibe strömt. Die Stauplatte deckt das Mittelloch radial bis über dessen Rand hinaus ab und schließt innen abdichtend an dem Düsenkopf an. Der Primärluftstrom kann somit nur noch über den zwischen der Stauscheibe und der Stauplatte gebildeten Spalt zu dem Mittelloch der Stauscheibe gelangen. Der Durchtrittsquerschnitt des Mittellochs kann dabei zusätzlich noch durch die Formgebung der Stauplatte im Bereich dieses Mittellochs eingeengt werden. Weisen die Mittelöffnung der Stauplatte und das Mittelloch der Stauscheibe den gleichen Durchmesser auf, so wird der Durchtrittsquerschnitt des Mittelloches durch die Stauplatte nicht beeinflußt. Wird der Rand der Mittelöffnung der Stauplatte konisch in das Mittelloch der Stauscheibe aufgestülpt, so führt dies zu einer zusätzlichen Verkleinerung des Durchtrittsquerschnittes des Mittelloches. Der Volumenstrom der Primärluft kann durch den axialen Abstand der Stauplatte von der Stauscheibe und gegebenenfalls durch eine Verengung des Mittelloches der Stauscheibe vorgegeben und stark reduziert werden. Das weitgehende Verschließen des Mittelloches der Stauscheibe hat zur Folge, daß die Primärluftmenge, die durch das Mittelloch der Stauscheibe durchtritt, im wesentlichen durch den verengten Durchtrittsquerschnitt bestimmt ist, so daß die Strömungsverhältnisse in der strömungsberuhigten Zone hinter der The invention is based on the idea of covering the middle area of the baffle plate on the upstream side with a baffle plate, which prevents the primary air flow from flowing directly through the center hole of the baffle plate. The baffle plate covers the center hole radially up to its edge and seals against the nozzle head on the inside. The primary air flow can therefore only reach the center hole of the baffle plate via the gap formed between the baffle plate and the baffle plate. The passage cross-section of the center hole can also be narrowed by the shape of the baffle plate in the area of this center hole. If the center opening of the baffle plate and the center hole of the baffle plate have the same diameter, the passage cross-section of the center hole is not affected by the baffle plate. If the edge of the center opening of the baffle plate is conically pushed into the center hole of the baffle plate, this leads to an additional reduction in the passage cross-section of the center hole. The volume flow of the primary air can be determined and greatly reduced by the axial distance of the baffle plate from the baffle disk and, if necessary, by narrowing the center hole of the baffle disk. The extensive closing of the center hole of the baffle disk means that the amount of primary air that passes through the center hole of the baffle disk is essentially determined by the narrowed passage cross-section, so that the flow conditions in the flow-calmed zone behind the
Stauscheibe weitgehend von dem Gebläsedruck und dem Sekundärluftstrom unabhängig sind.The baffle plate is largely independent of the blower pressure and the secondary air flow.
Es ergibt sich erfindungsgemäß somit eine gestufte Luftführung mit mindestens zwei deutlich abgegrenzten Druckzonen am Flammenrohraustritt. In der strömungsberuhigten Zone unmittelbar hinter der Stauscheibe herrscht auch bei hohen Gebläsedrücken eine geringe Luftgeschwindigkeit, so daß bei allen auftretenden Betriebsbedingungen die Luftgeschwindigkeit in diesem strömungsberuhigten Bereich geringer als die Zündgeschwindigkeit der Flamme bleibt. Es ist daher eine gute Zündwilligkeit mittels der in dieser strömungsberuhigten Zone angeordneten Zündelektroden gewährleistet und ein Ablösen bzw. Abreißen der Flammenwurzel an dem Düsenkopf ist zuverlässig verhindert.According to the invention, this results in a stepped air flow with at least two clearly defined pressure zones at the flame tube outlet. In the flow-calmed zone immediately behind the baffle plate, there is a low air speed even at high blower pressures, so that under all operating conditions the air speed in this flow-calmed area remains lower than the ignition speed of the flame. A good ignition readiness is therefore guaranteed by means of the ignition electrodes arranged in this flow-calmed zone and detachment or tearing off of the flame root at the nozzle head is reliably prevented.
Die Sekundärluft kann mit hoher Strömungsgeschwindigkeit und großem Volumenstrom zugeführt werden. Der hohe Volumenstrom gewährleistet eine vollständige, rückstandslose und schadstoffarme Verbrennung. Die hohe Strömungsgeschwindigkeit der Sekundärluft bewirkt eine kurze Verweilzeit der Sekundärluft im Heißbereich der Flamme, so daß die Flamme gekühlt wird und die Temperatur im Heißbereich nicht über den Schwellwert für die NOx-ErZeugung ansteigt.The secondary air can be supplied at a high flow rate and high volume flow. The high volume flow ensures complete combustion without residues and with low emissions. The high flow rate of the secondary air results in a short residence time of the secondary air in the hot area of the flame, so that the flame is cooled and the temperature in the hot area does not rise above the threshold value for NO x production.
Vorzugsweise weist die Stauscheibe radiale Drallschlitze auf, durch die als dritter Luftstrom ein zirkulierender Spülluftstrom hindurchtritt, dessen Aufgabe vor allem darin besteht, in der strömungsberuhigten Zone Rußablagerungen an der Stauscheibe zu verhindern. Darüber hinaus erzeugt dieser Tertiärluftstrom einen Drall, der auch auf den Primärluftstrom wirkt und die Vermischung des zerstäubten Brennstoffs mit der Primärluft im Flammenkern verbessert.Preferably, the baffle plate has radial swirl slots through which a circulating purge air flow passes as a third air flow, the main purpose of which is to prevent soot deposits on the baffle plate in the flow-calmed zone. In addition, this tertiary air flow generates a swirl that also acts on the primary air flow and improves the mixing of the atomized fuel with the primary air in the flame core.
• ··
Der Sekundärluftstrom kann zum einen durch Änderung des Gebläsedruckes und zum anderen durch eine axiale Verschiebung der Stauscheibe in dem Flammenrohr gesteuert werden. In dem Ringspalt zwischen dem aufgestülpten Rand der Stauscheibe und dem konisch eingezogenen autrittsseitigen Rand des Flammenrohres sind vorzugsweise schräge Führungsstege eingesetzt, die auch dem Sekundärluftstrom einen Drall erteilen.The secondary air flow can be controlled by changing the blower pressure and by axially moving the baffle plate in the flame tube. In the annular gap between the raised edge of the baffle plate and the conically drawn-in edge of the flame tube on the outlet side, inclined guide webs are preferably used, which also give the secondary air flow a swirl.
Die Zündelektroden durchsetzen abgedichtet die Stauscheibe, so daß ihre Zünd-Funkenstrecke exzentrisch in dem strömungsberuhigten Bereich hinter der Stauscheibe angeordnet ist.The ignition electrodes pass through the baffle plate in a sealed manner so that their ignition spark gap is arranged eccentrically in the flow-calmed area behind the baffle plate.
Im folgenden wird die Erfindung anhand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigenThe invention is explained in more detail below using an embodiment shown in the drawing. Show
Figur 1 einen Axialschnitt durch die Mischeinrichtung,
Figur 2 die Flammenbildung mittels dieser Mischeinrichtung,Figure 1 shows an axial section through the mixing device,
Figure 2 the flame formation by means of this mixing device,
Figur 3 einen Axialschnitt der Stauplatte in einer ersten Ausführungsform,Figure 3 shows an axial section of the baffle plate in a first embodiment,
Figur 4 einen Schnitt dieser ersten Ausführungsform längs der Linie A-A in Figur 1,Figure 4 is a section of this first embodiment along the line A-A in Figure 1,
Figur 5 einen Figur 3 entsprechenden Axialschnitt einer zweiten Ausführungsform,Figure 5 is an axial section corresponding to Figure 3 of a second embodiment,
Figur 6 einen Schnitt längs der Linie A-A in Figur 1 dieser zweiten Ausführungsform, undFigure 6 is a section along the line A-A in Figure 1 of this second embodiment, and
Figur 7 einen Figur 3 entsprechenden Axialschnitt einer dritten Ausführungsform der Stauplatte.Figure 7 shows an axial section corresponding to Figure 3 of a third embodiment of the baffle plate.
Die Mischeinrichtung ist in ein hohlzylindrisches Flammenrohr 10 aus Stahl eingesetzt. Das Flammenrohr 10 verengt sich in seinem austrittsseitigen Endbereich 12 konisch, wobei der Austrittsrand 14 radial nach innen gebogen ist.The mixing device is inserted into a hollow cylindrical flame tube 10 made of steel. The flame tube 10 narrows conically in its outlet-side end region 12, with the outlet edge 14 being bent radially inwards.
Koaxial in dem Flammenrohr 10 ist der Düsenstock 16 eines Ölzerstäubungsbrenners angeordnet, der an seinem austrittsseitigen Ende einen konischen Düsenkopf 18 mit der Zerstäuberdüse trägt.The nozzle assembly 16 of an oil atomizing burner is arranged coaxially in the flame tube 10 and has a conical nozzle head 18 with the atomizing nozzle at its outlet end.
Der Düsenstock 16 ist mittels einer Schraube 20 in einer koaxialen Haltehülse 22 festgeklemmt, die über radiale Flügel 24 in dem Flammenrohr 10 zentriert und abgestützt ist.The nozzle assembly 16 is clamped by means of a screw 20 in a coaxial holding sleeve 22, which is centered and supported in the flame tube 10 via radial wings 24.
Die vorderen Enden der Flügel 24 sind axial über die Haltehülse 22 hinaus verlängert, wobei sich ihre Innenkontur konisch erweitert. An diesen Vorderenden der Flügel 24 ist eine Stauscheibe 2 6 angeschweißt. Die Stauscheibe 2 6 hat die Form einer Kreisringscheibe mit einem stromab gerichtet gezogenen Umfangsrand 28. Der Außendurchmesser des Umfangrandes 28 entspricht im wesentlichen dem Innendurchmesser des abtrömseitigen Endes des konischen Endbereichs 12 des Flammenrohres 10, so daß der Austrittrand 14 des Flammenrohres 10 den Umfangsrand 28 der Stauscheibe 26 radial nach innen etwas übergreift. Innen in dem konischen Endbereich 12 des Flammenrohres 10 sind Führungsstege 30 angeschweißt, die im wesentlichen axial gerichtet sind, jedoch unter einem Winkel gegen die axiale Schnittebene schräg gestellt sind. Die Innenkante der Führungsstege 30 verläuft achsparallel und liegt außen an dem Umfangsrand 28 der Stauscheibe 2 6 an. Die Stauscheibe 26 kann auf diese Weise axial verschoben werden, wobei die Führungsstege 30 stets den RingspaltThe front ends of the blades 24 are extended axially beyond the retaining sleeve 22, whereby their inner contour widens conically. A baffle plate 26 is welded to these front ends of the blades 24. The baffle plate 26 has the shape of a circular ring with a peripheral edge 28 drawn downstream. The outer diameter of the peripheral edge 28 corresponds essentially to the inner diameter of the downstream end of the conical end region 12 of the flame tube 10, so that the outlet edge 14 of the flame tube 10 slightly overlaps the peripheral edge 28 of the baffle plate 26 radially inwards. Guide webs 30 are welded to the inside of the conical end region 12 of the flame tube 10, which are essentially axially directed, but are inclined at an angle to the axial cutting plane. The inner edge of the guide webs 30 runs parallel to the axis and rests on the outside on the peripheral edge 28 of the baffle plate 26. The baffle plate 26 can be moved axially in this way, with the guide webs 30 always covering the annular gap
zwischen dem Umfangsrand 28 der Stauscheibe 26 und dem konischen Endbereich 12 des Flainmenrohres 10 radial ausfüllen. between the peripheral edge 28 of the baffle plate 26 and the conical end region 12 of the flame tube 10 fill radially.
Zentral in der Stauscheibe 26 ist ein Mittelloch 32 ausgestanzt. Weiter weist die Stauscheibe 2 6 radiale Drallschlitze 34 auf, die im gleichen gegenseitigen Winkelabstand angeordnet sind und sich im wesentlichen über den gesamten Radius von dem Mittelloch 32 bis zum Umfangsrand 28 erstrecken. Im dargestellten Ausführungsbeispxel sind sechs Drallschlitze 34 vorgesehen. Die Drallschlitze 34 sind in die Stauscheibe 2 6 eingestanzte Schlitze, deren einer Rand 36 gegen die Strömungsrichtung aus der Ebene der Stauscheibe 2 6 gedrückt und aufgekippt ist.A central hole 32 is punched out in the center of the baffle plate 26. The baffle plate 26 also has radial swirl slots 34 which are arranged at the same angular distance from one another and extend essentially over the entire radius from the central hole 32 to the peripheral edge 28. In the exemplary embodiment shown, six swirl slots 34 are provided. The swirl slots 34 are slots punched into the baffle plate 26, one edge 36 of which is pressed out of the plane of the baffle plate 26 against the direction of flow and tilted upwards.
Auf der Anströmseite der Stauscheibe 2 6 ist eine Stauplatte 38 angebracht. Die Stauplatte 38 ist eine geschlossene Platte, deren Ebene zu der Ebene der Stauscheibe 26 parallel verläuft. Die Stauplatte 38 ist in einem axialen Abstand von der Stauscheibe 26 angebracht und an dieser befestigt. Hierzu kann die Stauplatte 38 beispielsweise mit radialen Laschen an der Stauscheibe 2 6 angeschweißt sein. Ebenso können an der Stauscheibe 2 6 angeschweißte Winkel 40 die Stauplatte 38 übergreifen und an der Stauscheibe 26 halten, wie dies in Figur 1 gezeigt ist. Die Stauplatte 38 kann weiter auch in Einkerbungen der Flügel 24 eingesetzt sein. In die Winkel 40 bzw. die Einkerbungen der Flügel 24 kann die Stauplatte 38 dabei eingeschweißt oder unverlierbar lose eingelegt werden. Die Stauplatte 38 hat im dargestellten Ausführungsbeispiel einen kreisförmigen Außenumfang, wobei der Radius des Außenumfangs größer ist als der Radius des Mittelloches 32 der Stauscheibe 26, so daß die Stauplatte 38 radial nach außen über den Rand des Mittelloches 32 hinausgreift und auch die Drallschlitze 34 radial zum Teil über-A baffle plate 38 is mounted on the inflow side of the baffle plate 26. The baffle plate 38 is a closed plate whose plane runs parallel to the plane of the baffle plate 26. The baffle plate 38 is mounted at an axial distance from the baffle plate 26 and is attached to it. For this purpose, the baffle plate 38 can be welded to the baffle plate 26, for example with radial tabs. Angles 40 welded to the baffle plate 26 can also overlap the baffle plate 38 and hold it to the baffle plate 26, as shown in Figure 1. The baffle plate 38 can also be inserted into notches in the vanes 24. The baffle plate 38 can be welded into the angles 40 or the notches in the vanes 24 or can be loosely inserted so that it cannot be lost. In the illustrated embodiment, the baffle plate 38 has a circular outer circumference, the radius of the outer circumference being larger than the radius of the center hole 32 of the baffle plate 26, so that the baffle plate 38 extends radially outward beyond the edge of the center hole 32 and also partially extends radially over the swirl slots 34.
deckt. Das Durchmesserverhältnis von Stauscheibe 2 6 und Stauplatte 38 ist so gewählt, daß die vom Außenumfang der Stauplatte 38 umschlossene Kreisfläche die vom Außenumfang der Stauscheibe 26 umschlossene Kreisfläche zu etwa 40 bis 80% überdeckt. Der Außenumfang der Stauplatte 38 muß nicht unbedingt kreisförmig sein, sondern kann auch polygonal, sternförmig oder mit anderer Umfangskontur ausgebildet sein. Wesentlich ist jedoch, daß die Stauplatte 38 radial über das Mittelloch 32 hinausgreift.The diameter ratio of the baffle plate 26 and the baffle plate 38 is selected such that the circular area enclosed by the outer circumference of the baffle plate 38 covers the circular area enclosed by the outer circumference of the baffle plate 26 by approximately 40 to 80%. The outer circumference of the baffle plate 38 does not necessarily have to be circular, but can also be polygonal, star-shaped or have another circumferential contour. It is important, however, that the baffle plate 38 extends radially beyond the center hole 32.
Die Stauplatte 38 weist zentrisch eine ausgestanzte Mittelöffnung 42 auf. Im Ausführungsbeispiel der Figuren 3 und 4 ist der Durchmesser der Mittelöffnung 42 der Stauplatte 38 kleiner als der Durchmesser des Mittelloches 32 der Stauscheibe 26. Der Rand der Mittelöffnung 42 ist stromabwärts aufgestülpt und greift in das Mittelloch 32 der Stauscheibe 2 6 ein. Im Ausführungsbeispiel der Figuren 5 und 6 weisen das Mittelloch 32 der Stauscheibe 2 6 und die Mittelöffnung 42 der Stauplatte 38 denselben Durchmesser auf.The baffle plate 38 has a centrally punched-out central opening 42. In the embodiment of Figures 3 and 4, the diameter of the central opening 42 of the baffle plate 38 is smaller than the diameter of the central hole 32 of the baffle plate 26. The edge of the central opening 42 is folded downstream and engages in the central hole 32 of the baffle plate 26. In the embodiment of Figures 5 and 6, the central hole 32 of the baffle plate 26 and the central opening 42 of the baffle plate 38 have the same diameter.
Die Stauplatte 38 liegt im dargestellten Ausführungsbeispiel an den aufgekippten Rändern 36 der Drallschlitze 34 an, so daß die axiale Höhe dieser Ränder 36 gegenüber der Ebene der Stauscheibe 26 die Breite des axialen Spaltes zwischen der Stauscheibe 26 und der Stauplatte 38 bestimmt.In the illustrated embodiment, the baffle plate 38 rests against the tilted edges 36 of the swirl slots 34, so that the axial height of these edges 36 relative to the plane of the baffle plate 26 determines the width of the axial gap between the baffle plate 26 and the baffle plate 38.
An der Anströmseite der Stauplatte 38 ist eine koaxiale Zentrierhülse 44 angeschweißt. Die Zentrierhülse 44 führt das vordere Ende des Düsenstockes 16 mit dem Düsenkopf 18 koaxial zu der Mittelöffnung 42 und damit dem Mittelloch 32. Der Düsenstock 16 wird in diese Zentrierhülse 44 eingeführt und axial vorgeschoben, bis sein konischer Düsenkopf 18 dicht in der Mittelöffnung 42 der Stauplatte 38 sitzt und diese Mittelöffnung 42 verschließt. In dieser Stellung wirdA coaxial centering sleeve 44 is welded to the inflow side of the baffle plate 38. The centering sleeve 44 guides the front end of the nozzle assembly 16 with the nozzle head 18 coaxially to the central opening 42 and thus to the central hole 32. The nozzle assembly 16 is inserted into this centering sleeve 44 and pushed forward axially until its conical nozzle head 18 sits tightly in the central opening 42 of the baffle plate 38 and closes this central opening 42. In this position
der Düsenstock 16 mittels der Schraube 20 fixiert.the nozzle holder 16 is fixed by means of the screw 20.
Anstelle einer Stauplatte 38 aus Stahlblech kann auch eine Stauplatte aus temperaturbeständigem Glas verwendet werden, wie sie in Figur 7 gezeigt ist. Eine Stauplatte aus Glas wird lose eingelegt und weist keine Zentrierhülse auf. Die Verwendung von Glas verringert die Lichtabschattung durch die Stauplatte und erleichtert so die Flammenüberwachung.Instead of a baffle plate 38 made of sheet steel, a baffle plate made of temperature-resistant glass can also be used, as shown in Figure 7. A baffle plate made of glass is inserted loosely and has no centering sleeve. The use of glass reduces the light shading by the baffle plate and thus makes flame monitoring easier.
An einer von der Haltehülse 22 abgebogenen Lasche 46 ist ein Keramikkörper 48 festgeklemmt, in welchem ein Paar von Zündelektroden 50 eingegossen ist. Die Zündelektroden 50 sind in dem Keramikkörper 48 achsparallel isoliert geführt. Der Keramikkörper 48 ist bis an die Stauscheibe 26 geführt und sitzt auf exzentrisch angeordneten Löchern 52 der Stauscheibe 26 auf und dichtet diese ab. Die Zündelektroden 50 sind durch diese Löcher 52 hindurchgeführt, wobei die freien Enden der Zündelektroden 50 gegen die Mittelachse hin und gegeneinander abgebogen sind, um mit ihren freien Enden die Zünd-Funkenstrecke zu bilden. Diese Zünd-Funkenstrecke befindet sich etwas außerhalb des Außenumfangs des Mittelloches 32 und axial etwas vor der Ebene der abstromseitigen Kante des Umfangsrandes 28 der Stauscheibe 26.A ceramic body 48 is clamped to a tab 46 bent away from the holding sleeve 22, in which a pair of ignition electrodes 50 are cast. The ignition electrodes 50 are guided in the ceramic body 48 in an axially parallel, insulated manner. The ceramic body 48 is guided up to the baffle plate 26 and sits on eccentrically arranged holes 52 in the baffle plate 26 and seals them. The ignition electrodes 50 are guided through these holes 52, with the free ends of the ignition electrodes 50 being bent towards the central axis and towards each other in order to form the ignition spark gap with their free ends. This ignition spark gap is located slightly outside the outer circumference of the central hole 32 and axially slightly in front of the plane of the downstream edge of the peripheral edge 28 of the baffle plate 26.
Falls z.B. im niederen Leistungsbereich die optische Flammenüberwachung wegen der Lichtabschattung durch die Stauplatte 38 Schwierigkeiten macht, kann in die Stauscheibe 2 6 ein achsparalleles Lichtrohr 70 eingesetzt werden. Das Lichtrohr 70 wird in die Stauscheibe 70 eingenietet und ist zusätzlich mit einem aufsteckbaren Überrohr versehen, das endseitig mit Glas luftdicht aber lichtdurchlässig verschlossen ist.If, for example, optical flame monitoring in the low power range causes problems due to the light being blocked by the baffle plate 38, an axially parallel light tube 70 can be inserted into the baffle plate 2 6. The light tube 70 is riveted into the baffle plate 70 and is additionally provided with an attachable overtube, which is hermetically sealed at the end with glass so that it is airtight but allows light to pass through.
Im Betrieb des Brenners wird Brennstoff, vorzugsweise Öl,When the burner is in operation, fuel, preferably oil,
- &iacgr;&ogr; -- &iacgr;&ogr; -
durch den Düsenstock 16 zugeführt und unter Druck über den Düsenkopf 18 zerstäubt. In Figur 1 ist der Zerstäubungskegel 54 des austretenden Öls gestrichelt angedeutet. Die Verbrennungsluft wird mittels eines Gebläses über das Flammenrohr 10 zugeführt. In Figur 1 ist die zugeführte Verbrennungsluft durch Pfeile 56 angedeutet. An der Stauscheibe 2 6 wird dieser Gesamtluftvolumenstrom 5 6 aufgeteilt in einen Primärluftstrom 58, einen Sekundärluftstrom 60 und einen Tertiärluftstrom 62. Der Primärluftstrom 58 tritt durch den zwischen der Stauscheibe 26 und der Stauplatte 38 gebildeten axialen Spalt, gelangt an das Mittelloch 32 der Stauscheibe 26 und wird durch dieses Mittelloch 32 als primäre Verbrennungsluft dem Zerstäubungskegel 54 des Öles zugemischt. Der Tertiärluftstrom 62 tritt durch die Drallschlitze 34, wobei die aufgekippten Ränder 36 der Drallschlitze 34 dem durch die Stauscheibe 26 autretenden Tertiärluftstrom 62 einen Drall erteilen. Der hinter der Stauscheibe 26 rotierende Tertiärluftstrom verhindert, daß sich unverbrannte Rußpartikel auf der Stauscheibe 26 ablagern, und erteilt zudem dem Primärluftstrom 58 eine Drallkomponente, die die Vermischung des Primärluftstroms 38 mit dem Kegel 54 des zerstäubten Öls begünstigt.through the nozzle assembly 16 and atomized under pressure via the nozzle head 18. In Figure 1, the atomization cone 54 of the escaping oil is indicated by dashed lines. The combustion air is supplied by means of a fan via the flame tube 10. In Figure 1, the supplied combustion air is indicated by arrows 56. At the baffle plate 26, this total air volume flow 56 is divided into a primary air flow 58, a secondary air flow 60 and a tertiary air flow 62. The primary air flow 58 passes through the axial gap formed between the baffle plate 26 and the baffle plate 38, reaches the center hole 32 of the baffle plate 26 and is mixed into the atomization cone 54 of the oil through this center hole 32 as primary combustion air. The tertiary air flow 62 passes through the swirl slots 34, whereby the tilted edges 36 of the swirl slots 34 impart a swirl to the tertiary air flow 62 exiting through the baffle plate 26. The tertiary air flow rotating behind the baffle plate 26 prevents unburned soot particles from depositing on the baffle plate 26 and also imparts a swirl component to the primary air flow 58, which promotes the mixing of the primary air flow 38 with the cone 54 of the atomized oil.
Der Sekundärluftstrom 60 tritt durch den Ringspalt zwischen dem Umfangsrand 28 der Stauscheibe 26 und dem konischen Endbereich 12 des Flammenrohres 10, wobei dem Sekundärluftstrom 60 durch die schräg gestellten Führungsstege 30 eine Drallkomponente erteilt wird. Der nach innen abgebogene Austrittsrand 14 des Flammenrohrs 10 lenkt den durch diesen Ringspalt austretenden Sekundärluftstrom 60 nach innen.The secondary air flow 60 passes through the annular gap between the peripheral edge 28 of the baffle plate 26 and the conical end region 12 of the flame tube 10, whereby the secondary air flow 60 is given a swirl component by the inclined guide webs 30. The inwardly bent outlet edge 14 of the flame tube 10 directs the secondary air flow 60 exiting through this annular gap inwards.
Aufgrund des stark reduzierten Durchtrittsquerschnitts für den Primärluftstrom 58 und den Tertiärluftstrom 62 bildet sich stromabseitig von der Stauscheibe 26 in dem von demDue to the greatly reduced passage cross-section for the primary air flow 58 and the tertiary air flow 62, is formed downstream of the baffle plate 26 in the
- li -- li -
Umfangsrand 28 der Stauscheibe 26 und dem Austrittsrand 14 des Flammenrohrs 10 umschlossenen Raum eine Zone geringer Strömung. Der reduzierte Luftvolumenstrom der Primärluft 38 und der Tertiärluft 62 ergeben ein unterstöchiometrisches Luft-Ölgemisch mit dem zerstäubten Öl 54, das mittels der Zündelektroden 50 wegen seiner geringen Strömung zuverlässig gezündet werden kann. Aufgrund der starken Drosselung des Primärluftstromes 58 und des Tertiärluftstromes 62 sind das Luft-Öl-Mischungsverhältnis und die Strömungsgeschwindigkeit in dieser strömungsreduzierten Zone weitgehend unabhängig von dem Gesamtluftvolumen 56 und dem Gebläsedruck. Das Zündverhalten und die Stabilität der Flammenwurzel werden daher durch eine Erhöhung des Gesamtluftvolumenstroms 56 für höhere Leistungen nicht beeinträchtigt.A zone of low flow is formed in the space enclosed by the peripheral edge 28 of the baffle plate 26 and the outlet edge 14 of the flame tube 10. The reduced air volume flow of the primary air 38 and the tertiary air 62 results in a substoichiometric air-oil mixture with the atomized oil 54, which can be reliably ignited by means of the ignition electrodes 50 due to its low flow. Due to the strong throttling of the primary air flow 58 and the tertiary air flow 62, the air-oil mixture ratio and the flow speed in this flow-reduced zone are largely independent of the total air volume 56 and the blower pressure. The ignition behavior and the stability of the flame root are therefore not impaired by an increase in the total air volume flow 56 for higher outputs.
Der Sekundärluftstrom 60 wird über den Ringspalt mit hoher Geschwindigkeit von au3en in die aus dem Flammenrohr 10 austretende Flamme geblasen. Die konisch nach innen gerichtete und aufgrund der Führungsstege 30 mit Drall behaftete Strömung des Sekundärluftstromes 60 erzeugt einen Torus 64 der Sekundärluft, der die aus dem Flammenrohr 10 austretende Flamme umschließt, um die Flammenachse rotiert und die Verbrennungsluft der Flamme in den Flammenmantel rezirkuliert. The secondary air flow 60 is blown through the annular gap at high speed from the outside into the flame emerging from the flame tube 10. The conical inward-directed flow of the secondary air flow 60, which is subject to swirl due to the guide webs 30, creates a torus 64 of secondary air which encloses the flame emerging from the flame tube 10, rotates around the flame axis and recirculates the combustion air of the flame into the flame envelope.
Der innere Flammenkern 66 brennt mit gelber Flamme aufgrund des unterstochiometrischen Luft-Öl-Verhältnisses. Aufgrund der hohen Sauerstoffzufuhr des Sekundärluftstromes 60 bildet sich im Mantel und am vorderen Ende der Flamme eine blau brennende Zone 68, in der eine restlose vollständige Verbrennung stattfindet. Der Sekundärluftstrom 60 und die Rezirkualtion in dem Tous 64 bewirken dabei eine Kühlung der Flamme in dieser Blauzone 68, so daß die Flammentemperatur in diesem Bereich nicht über die Temperatur ansteigt, inThe inner flame core 66 burns with a yellow flame due to the substoichiometric air-oil ratio. Due to the high oxygen supply of the secondary air flow 60, a blue-burning zone 68 is formed in the shell and at the front end of the flame, in which complete combustion takes place. The secondary air flow 60 and the recirculation in the tous 64 cause the flame to cool in this blue zone 68, so that the flame temperature in this area does not rise above the temperature in
• &idiagr;«•&idiag;«
- 12 -- 12 -
welcher die NOx-Bildung verstärkt einsetzt. Der Sekundärluftvolumenstrom 60 kann dabei einerseits durch Änderung des Gebläsedrucks beeinflußt werden und andererseits durch eine axiale Verschiebung der Mischeinrichtung in dem Flammenrohr 10, d.h. durch eine axiale Verschiebung der Stauscheibe 2 6 und einer dadurch bewirkten Änderung der radialen Breite des Ringspaltes zwischen dem Umfangsrand 28 der Stauscheibe 26 und dem konischen Endbereich 12 des Flammenrohres 10. Eine solche Änderung des Sekundärluftstromes 60 hat nur geringen Einfluß auf den Primärluftstrom 58 und den Tertiärluftstrom 62 und damit auf die stabilen Flammenbedingungen in der strömungsreduzierten Zone. Durch die Verstellung des Sekundärluftstromes 60 kann somit die Brennerleistung variiert werden, ohne daß der Schadstoffausstoß und insbesondere der NOx-Ausstoß nachteilig beeinflußt werden und ohne daß die Flammenstabilität beeinträchtigt wird. Die Einstellung des Brenners und die Stabilität der Flamme sind von der Dimensionierung und der Geometrie des Feuerraumes unabhängig. Die Handhabung und Wartung der Mischeinrichtung ist daher einfach.which increases the formation of NO x . The secondary air volume flow 60 can be influenced on the one hand by changing the blower pressure and on the other hand by an axial displacement of the mixing device in the flame tube 10, i.e. by an axial displacement of the baffle plate 26 and a resulting change in the radial width of the annular gap between the peripheral edge 28 of the baffle plate 26 and the conical end region 12 of the flame tube 10. Such a change in the secondary air flow 60 has only a slight influence on the primary air flow 58 and the tertiary air flow 62 and thus on the stable flame conditions in the reduced flow zone. By adjusting the secondary air flow 60, the burner output can thus be varied without adversely affecting the pollutant emissions and in particular the NO x emissions and without impairing the flame stability. The setting of the burner and the stability of the flame are independent of the dimensions and geometry of the combustion chamber. The handling and maintenance of the mixing device is therefore easy.
10 Flammenrohr10 Flame tube
12 konischer Endbereich12 conical end area
14 Austrittsrand14 Exit edge
16 Düsenstock16 Nozzle holder
18 Düsenkopf18 Nozzle head
20 Schraube20 Screw
22 Haltehülse22 Retaining sleeve
24 Flügel24 wings
26 Stauscheibe26 baffle plate
28 Umfangsrand (von 26)28 peripheral edge (of 26)
30 schräge Führungsstege30 angled guide rails
32 Mittelloch (von 26)32 center hole (of 26)
34 Drallschlitze34 swirl slots
3 6 Rand (von 34)3 6 Edge (of 34)
38 Stauplatte38 baffle plate
40 Winkel40 angles
42 Mittelöffnung42 center opening
44 Zentrierhülse44 Centering sleeve
46 Lasche46 tab
48 Keramikkörper48 ceramic bodies
50 Zündelektroden50 ignition electrodes
52 Löcher52 holes
54 Öl-Zerstäubungskegel54 Oil atomization cones
56 Gesamtluftvolumen56 Total air volume
58 Primärluftstrom58 Primary air flow
60 Sekundärluftstrom60 Secondary air flow
62 Tertiärluftstrom62 Tertiary air flow
64 Torus64 Torus
66 Flammenkern gelb66 Flame core yellow
68 Blauzone68 Blue Zone
- 14 -- 14 -
70 Lichtrohr 14770 Light tube 147
Claims (12)
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE9409871U DE9409871U1 (en) | 1994-06-17 | 1994-06-17 | Mixing device for burners of small combustion plants |
| DE19519696A DE19519696A1 (en) | 1994-06-17 | 1995-05-30 | Mixer for burner in small firing system |
| IT95RM000402A IT1278104B1 (en) | 1994-06-17 | 1995-06-15 | MIXER FOR A BURNER OF SMALL COMBUSTION SYSTEM. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE9409871U DE9409871U1 (en) | 1994-06-17 | 1994-06-17 | Mixing device for burners of small combustion plants |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE9409871U1 true DE9409871U1 (en) | 1994-09-01 |
Family
ID=6910021
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE9409871U Expired - Lifetime DE9409871U1 (en) | 1994-06-17 | 1994-06-17 | Mixing device for burners of small combustion plants |
| DE19519696A Withdrawn DE19519696A1 (en) | 1994-06-17 | 1995-05-30 | Mixer for burner in small firing system |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE19519696A Withdrawn DE19519696A1 (en) | 1994-06-17 | 1995-05-30 | Mixer for burner in small firing system |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (2) | DE9409871U1 (en) |
| IT (1) | IT1278104B1 (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102009057120A1 (en) | 2009-12-08 | 2011-06-09 | Scheer Heizsysteme & Produktionstechnik Gmbh | Mixing device for atomizing burner, is provided with cup-shaped baffle arrangement that is so divided that primary swirled air flow through slit and circular openings effect on outer surface of baffle plate supplied air power |
| IT201600129822A1 (en) * | 2016-12-22 | 2018-06-22 | Ecoflam Bruciatori S P A | LOW-EMISSION COMBUSTION HEAD OF NITROGEN OXIDES WITH OVER-LOCKING MUNICIPALITY WITH RECIRCULATION MEANS |
| DE102016125526B3 (en) * | 2016-12-22 | 2018-05-30 | Max Weishaupt Gmbh | Mixing device and burner head for a burner with reduced NOx emissions |
| IT201600129792A1 (en) * | 2016-12-22 | 2018-06-22 | Ecoflam Bruciatori S P A | LOW-EMISSION COMBUSTION HEAD OF NITROGEN OXIDES WITH MEANS OF MOUTHPIECE |
| IT201600129779A1 (en) * | 2016-12-22 | 2018-06-22 | Ecoflam Bruciatori S P A | LOW-EMISSION COMBUSTION HEAD OF NITROGEN OXIDES WITH AIR GUIDES |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE7806622L (en) * | 1978-06-06 | 1979-12-07 | Electro Oil Ab | BURNER FOR HEATING BOILER |
| DE3815311A1 (en) * | 1988-05-05 | 1989-11-16 | Koerting Ag | Mixing device for oil burners |
-
1994
- 1994-06-17 DE DE9409871U patent/DE9409871U1/en not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-05-30 DE DE19519696A patent/DE19519696A1/en not_active Withdrawn
- 1995-06-15 IT IT95RM000402A patent/IT1278104B1/en active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ITRM950402A0 (en) | 1995-06-15 |
| ITRM950402A1 (en) | 1996-12-15 |
| DE19519696A1 (en) | 1996-02-08 |
| IT1278104B1 (en) | 1997-11-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0438682B1 (en) | Exhaust system with particle filter and regeneration burner | |
| DE2828826C2 (en) | ||
| EP0204912A2 (en) | Method and device for the combustion of liquid and/or solid pulverulent fuels | |
| DE2747678A1 (en) | FUEL NOZZLE FOR GAS TURBINES | |
| CH672541A5 (en) | ||
| DE876495C (en) | Combustion chamber for gas turbines | |
| DE4012411C2 (en) | ||
| EP0276397A1 (en) | Gas turbine combustor | |
| DE2511500C2 (en) | Burners for burning liquid fuel | |
| EP0483554A1 (en) | Method for minimising the NOx emissions from a combustion | |
| DE9409871U1 (en) | Mixing device for burners of small combustion plants | |
| DE4008692C2 (en) | Mixing device for forced draft burners | |
| EP1898152A2 (en) | Mixing device for a burner | |
| EP0428174B1 (en) | Mixing device for oil burner with swirling flame generation | |
| DE3020030A1 (en) | OIL GASIFICATION BURNER, ESPECIALLY FOR BOILERS OF CENTRAL HEATING SYSTEMS | |
| DE2345838A1 (en) | BURNER | |
| EP0589226B1 (en) | Burner for liquid ot gaseous fuels | |
| EP2401551B1 (en) | Burner for a thermal post-combustion device | |
| EP0864812A2 (en) | Mixing device for gas and oil burner | |
| DE3801681C1 (en) | Method for burning gaseous or liquid fuel and burner for carrying out this method | |
| DE10237604A1 (en) | Burner for a thermal afterburning device | |
| CH650067A5 (en) | Oil-atomising burner | |
| EP0913631A2 (en) | Oil firing installation with reduced nitrogen oxide (NOx) - emissions | |
| DE4229525A1 (en) | Mixing system for oil-atomising burner - has baffle plate forming bottom of vaporising cup inside tapering flame tube | |
| EP0414050B1 (en) | Burner head |