DE69925754T2 - Teiloxidationsverfahren mit rückgewinnung von russfiltermassen - Google Patents

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Description

  • GEBIET DER ERFINDUNG
  • Die Erfindung ist auf Verbesserungen des Verfahrens der Partialoxidation von kohlenwasserstoffhaltigen Beschickungsmaterialien zum Herstellen von Synthesegas- oder Syngasmischungen ausgerichtet, die H2, CO und andere gasförmige Materialien umfassen. Insbesondere betreffen die Verbesserungen die Gewinnung von unreagiertem Kohlenstoff und die Temperaturreduzierung des Vergasungsreaktors, der zum Herstellen des Syngases verwendet wird, wobei ein kohlenwasserstoffhaltiges Beschickungsmaterial in Mischung mit einer Dispersion von rückgeführtem Kohlenstoffruß in ein Vergasungssystem, insbesondere ein ölgespeistes Vergasungssystem, eingeführt wird.
  • ALLGEMEINER STAND DER TECHNIK
  • Die Herstellung von Syngas aus kohlenwasserstoffhaltigen Beschickungsmaterialien erfordert den Zusatz von Sauerstoff zum Syngasreaktor, der auch als Syngasgenerator oder Vergaser bekannt ist. Derartige Verfahren erfordern auch den Zusatz eines Moderators wie CO2, Dampf oder Wasser, um die Reaktortemperatur innerhalb zulässiger Grenzen zu halten, die durch die Wirtschaftlichkeit des Betriebs und die Grenzen der feuerfesten Konstruktionsmaterialien des Reaktors gesetzt sind.
  • Ein Problem, das mit dem Partialoxidationsvergasungsverfahren in Verbindung gebracht wird, ist das Vorliegen von unreagiertem oder nicht umgewandeltem Kohlenstoff, meist in Form von Ruß, in dem Syngasrohprodukt. Mehrere Techniken können zum Entfernen des Rußes verwendet werden, wobei die am häufigsten verwendete das Waschen des Syngasprodukts mit Wasser in einem Wäscher ist, wo der mitgerissene Kohlenstoff in das Waschwasser übertragen und ein gewaschenes, rußfreies Syngas hergestellt wird.
  • Das rußhaltige Wasser kann unter Anwendung von Erdölnaphtha zum Extrahieren des Kohlenstoffs aus der Wasserphase noch weiter verarbeitet werden. Der Ruß kann dann mit einem Schweröl aus dem Erdölnaphtha extrahiert werden. Das Schweröl enthält dann im Wesentlichen den gesamten mitgerissenen Köhlenstoff und kann als Beschickungsmaterial für den Partialoxidationsreaktor verwendet werden, wobei der Energiewert des Kohlenstoffs ausgenutzt wird. Benzol kann ebenfalls als Alternative zu Naphtha als Extraktionsmittel für den Kohlenstoff verwendet werden. Nach dem Abtrennen des Kohlenstoffs mit dem Benzol vom Wasser, wird das Benzol ausgetrieben und zur Wiederverwendung gewonnen.
  • Eine andere Technik, die zum Entfernen des unreagierten oder nicht umgewandelten Kohlenstoffs verwendet wird, besteht aus dem Filtrieren des Waschwassers und Wiedergewinnen des Kohlenstoff-Filterkuchens zum weiteren Verarbeiten.
  • Die an McCallister vergebene US-Patentschrift Nr. 3,979,188 offenbart eine Methode zum Konzentrieren der Wasser-Kohlenstoff-Aufschlämmung aus dem Waschschritt des gasförmigen Ausflusses aus dem Reaktor auf ca. 5 bis 7 Prozent Kohlenstoff, Mischen der konzentrierten Aufschlämmung mit einem Heizöl und Rückführen der Kohlenstoff/Öl/Wassermischung ohne Verdampfen in den Partialoxidationsreaktor als Ersatz für den im Allgemeinen verwendeten überhitzten Hochdruckdampfmoderator.
  • Die an Marion vergebene US-Patentschrift Nr. 4,699,631 offenbart ebenfalls eine Methode für das Konzentrieren einer wässrigen Dispersion von Ruß unter Bildung einer pumpbaren Ruß-Wasser-Dispersion von ca. 0,55 bis 4,0 Gewichtsprozent Kohlenstoffruß und Rückführen der Ruß-Wasser-Dispersion zur Gaseinspeisung in den Partialoxidationsvergaser.
  • Das an Shell International Research vergebene Britische Patent Nr. 1,321,069 offenbart die Entfernung von Kohlenstoffruß durch Agglomerieren der Rußteilchen mit einem Kohlenwasserstofföl als Hilfsmittel. Die Verwendung einer Hilfssubstanz, die die Rußteilchen hydrophob und oleophil macht, wird ebenfalls offenbart. Nachdem die agglomerierten Teilchen gebildet worden sind, werden sie auf physikalischem Weg mit Hilfe eines Siebs entfernt, zum Entfernen von restlichem Wasser getrocknet und schließlich als Reaktant in den Vergaser rückgeführt.
  • Die an Tippmer vergebene US-Patentschrift Nr. 4,289,647 offenbart eine Methode zum Gewinnen von Kohlenstoff aus dem Ausströmgas aus einer Vergasungsreaktion. Das Gas wird mit Wasser abgeschreckt, um den nicht verbrannten Kohlenstoff und die nicht verbrannte Asche zu trennen und die Hitze des Ausströmgases wird zum Herstellen von Dampf verwendet. Das Waschwasser wird dann dekantiert, um es in klares Wasser, kohlenstoffhaltiges Wasser und Aschenschlamm aufzutrennen. Das kohlenstoffhaltige Wasser wird zum Herstellen von Dampf verwendet, um die Umwandlung des Aschenöls während der Vergasungsreaktion unter Kontrolle zu halten.
  • Partialoxidationsvergaser arbeiten gewöhnlich bei hohen Umwandlungsraten zum Minimieren der Rußbildung. Eine starke Rußbildung ist aufgrund unbeständiger Rußsuspensionen und einer erhöhten Viskosität des Schüttguts unerwünscht. Eine stärkere Rußbildung bedeutet eine geringere Kaltgaseffizienz, es sei denn, der Heizwert des Rußes wird wiedergewonnen.
  • Die Menge Wasser, die zum Waschen des Rußes verwendet werden kann, ist auf diejenige begrenzt, die benötigt wird, um als Moderator im Partialoxidationsvergaser, wie durch eine Wärmebilanz bestimmt, zu funktionieren. Die Menge Ruß, die gebildet wird, wird durch das Verhältnis von Kohlenstoff:Sauerstoff bestimmt. So kann die Menge Wasser nicht geändert werden, um eine übermäßige Rußansammlung zu verhindern. Ein Gegenstand dieser Erfindung besteht darin, die Wasser- und Rußströme zu trennen, um eine Änderung der Menge an Abschreckwasser, die zum Waschen des Rußes verwendet wird, zu gestatten. Der Ruß kann durch Rückführen des Abschreckwassers zum Abschreckring der Abschreckzone konzentriert werden.
  • Idealerweise könnte der Vergaser bei niedrigeren Syngasumwandlungsraten betrieben werden, während eine geringe Viskosität in der Mischung von Ruß/Wasser beibehalten wird.
  • Im Partialoxidationsvergasungsvorgang verlässt das rohe Prozessgas die Reaktionszone des Vergasers bei einer Temperatur im Bereich von 926,7°C bis 1926,7°C (ca. 1700°F bis ca. 3500°F), typischerweise von 1093,3°C bis 1537,8°C (ca. 2000°F bis ca. 2800°F) und bei einem Druck von 1380 bis 17.200 kPa (ca. 200 psia bis ca. 2500 psia), typischerweise von 4830 bis 10.300 kPa (ca. 700 psia bis ca. 1500 psia). Teilchenförmiger Kohlenstoff liegt im Bereich von Null bis ca. 20 Gewichtsprozent, auf die Menge Kohlenstoff in der Originaleinspeisung bezogen, vor.
  • Die an Robin et al. vergebene US-Patentschrift Nr. 4,021,366 offenbart, dass es wünschenswert ist, die Konzentration an teilchenförmigem Kohlenstoff im Abschreckwasser im Bereich von Null bis ca.
    Figure 00050001
    Gewichtsprozent, wünschenswerterweise unter 1,5 Gewichtsprozent, zu halten.
  • Der Strom von heißem, rohem Ausströmsyngas, der die Reaktionszone des Partialoxidationsvergasers verlässt, trägt im Wesentlichen den gesamten teilchenförmigen Kohlenstoffruß, der in der Reaktionszone des Vergasers gebildet wird, mit sich. Der Strom von heißem, rohem Ausströmsyngas wird in eine Abschreckzone oder eine Kammer eingeführt, die unter der Reaktionszone des Vergasers gelegen ist. Der turbulente Zustand der Abschreckzone, der durch große Volumen Syngas, die durch das darin vorliegende Abschreckwasser blasenförmig hindurchgehen, verursacht wird, trägt dazu bei, den Hauptteil des Rußes aus dem Syngas herauszuwaschen oder zu entfernen. Die Abschreckkammer bildet Mengen an Ruß, die mit Wasser gemischt sind.
  • Bei einigen Vergasungsvorgängen ist ein Moderator in Form von Dampf, Wasser oder einem anderen Material, wie Kohlendioxid, bei Öleinspeisungen erforderlich. Wird Dampf verwendet, so wird im Allgemeinen weniger Sauerstoff benötigt und es ist eine höhere Kaltgaseffizienz möglich.
  • Wird Wasser als Moderator im Vergaser verwendet, so können während der Partialoxidationsvergasungsreaktion gebildeter Ruß und Wasser zum Vergaser rückgeführt werden, wobei die Notwendigkeit des Abblasens des Rußfilterkuchens oder einer Kohlenstoffextraktionseinheit minimiert oder eliminiert wird.
  • Diese Erfindung kombiniert die Vorteile von Dampf- und Wassermoderatoren durch Rückführen von Ruß und Wasser in die Öleinspeisung. Das Wasser wird dann durch Verdampfen bei hohem Druck entfernt.
  • Die einfache Entsorgung von Filterkuchen aus der Filtration von Abschreckwasser stellt für die Umwelt viele Schwierigkeiten dar. Diese Erfindung bietet eine neuartige Methode für das Verwenden des Rußfilterkuchens durch Rückführen desselben zum Vergaser zur Verwendung als Reaktant.
  • KURZDARSTELLUNG DER ERFINDUNG
  • Die vorliegende Erfindung bietet eine Methode für die Wiedergewinnung von elementarem Kohlenstoff oder Ruß, der während der Partialoxidationsreaktion eines kohlenwasserstoffhaltigen Brennstoffs und Sauerstoff erzeugt wird. Es wird ein Austrittstrom von rohem Synthesegas oder Syngas mit mitgerissenem Kohlenstoffruß während der Partialoxidationsreaktion erzeugt. Der Austrittstrom wird mit Wasser unter Bildung eines Stroms von rußfreiem Syngas und eines mit Ruß verschmutztem Wasserstroms gewaschen. Der Ruß wird vom Wasser im Allgemeinen durch Filtrieren oder andere entsprechende Mittel unter Bildung eines Filterkuchens entfernt. Der größte Teil des Filterkuchens oder der gesamte Filterkuchen wird zum Vergaser rückgeführt, um als Reaktant zu dienen.
  • BESCHREIBUNG DER ZEICHNUNG
  • 1 ist eine schematische Darstellung des erfindungsgemäßen Verfahrens.
  • BESCHREIBUNG DER BEVORZUGTEN AUSFÜHRUNGSFORMEN
  • Erfindungsgemäß wird der Austrittstrom von rohem Syngas, der geringe Mengen von mitgerissenem Kohlenstoffruß und geringe Mengen von mitgerissener Mineralasche enthält, mit Wasser gewaschen. Ein reiner Syngasstrom und ein gewaschener Wasserstrom, der Kohlenstoffruß und Mineralasche enthält, werden erzeugt.
  • Der Strom von Waschwasser wird zum Entfernen eines Großteils des Kohlenstoffrußes in Form eines Filterkuchens filtriert. Typischerweise enthält der Filterkuchen ca. 50 bis 85 Gew.-% Wasser, ca. 15 bis 50 Gew.-% Kohlenstoffruß und ca. 2 bis 20 Gew.-% Mineralasche.
  • Der Großteil des oder der gesamte nasse Filterkuchen wird mit einem Öleinspeisungsseitenstrom zum Vergaser bei erhöhtem Druck in Kontakt gebracht. Im Wesentlichen das gesamte Wasser aus dem Filterkuchen wird unter Bildung von Dampf verdampft und der Verbrennungszone des Vergasers zugeführt, wo es als Temperaturmoderator dient. Der Kohlenstoffruß und die Mineralasche werden Teil des Ölseitenstroms unter Bildung einer Öl/Ruß/Aschemischung, die dann mit der primären Öleinspeisung kombiniert wird, die in die Reaktionszone des Vergasers eingeführt wird.
  • Diese Erfindung ermöglicht es, den Kohlenstoffruß im Vergaser vollständig zu verbrennen und führt zu einer Erhöhung der Gesamteffizienz des Vorgangs. Sie minimiert oder eliminiert auch die Notwendigkeit einer Entsorgung von festem Filterkuchenabfall, wodurch die damit verbundenen Umweltbedenken und Betriebskosten eliminiert oder wesentlich reduziert werden.
  • Das erfindungsgemäße Betriebssystem enthält mindestens einen Schließtrichter oder entsprechenden Apparat und kann auch zwei oder mehr Schließtrichter umfassen, die parallel arbeiten, sowie ein gemeinsames Ausstoßgefäß, eine gemeinsame Umlaufpumpe und einen gemeinsamen wärmeaustauscher.
  • Mit Bezug auf 1 tritt ein nasser Kohlenstoffruß-Filterkuchen 2, der gewöhnlich aus der Filtrierung von Syngaswaschwasser erhalten wird, in einen Aufnahmebehälter 10 bei Raumbedingungen ein.
  • Der Filterkuchen 2 kann in Filterkuchenanteile 4 und 6 aufgeteilt werden. Der Filterkuchenanteil 4 kann zur Feststoffabfallentsorgung (nicht gezeigt) umgeleitet werden, um die Ansammlung von Mineralasche im System unter Kontrolle zu halten. Der Filterkuchenanteil 4 umfasst im Allgemeinen bis zu ca. 20 Gew.-% des gesamten Filterkuchens, der verarbeitet wird.
  • Der Filterkuchenanteil 6 kann zum einen oder zu mehreren Schließtrichter(n) geleitet werden; die parallel (nicht gezeigt) zum Schließtrichter 14 arbeiten.
  • Nasser Filterkuchen 8 verlässt den Aufnahmebehälter 10 und tritt unter einer inerten Atmosphäre, bevorzugt Stickstoff, durch das offene Ventil 12 in den Schließtrichter 14 ein. Der Eingang zum Schließtrichter 14 ist von den Ventilen 16, 18, 20 und 22 umgeben, die sich während des Einführens des nassen Filterkuchens 8 durch das Ventil 12 in geschlossener Stellung befinden.
  • Wenn der nasse Filterkuchen ca. 10 % bis ca. 50 % des Gesamtvolumens des Schließtrichter 14 einnimmt, wird das Ventil 12 geschlossen und der Schließtrichter 14 unter einen Druck von 689 bis 2070 kPa (ca. 100 psi bis ca. 300 psi) über dem Arbeitsdruck des Partialoxidationsvergasers gesetzt.
  • Die Ventile 22 und 16 werden dann geöffnet und der Öleinspeisestrom 36 tritt durch das Ventil 22 in den Schließtrichter 14 ein unter Bildung einer Mischung von nassem Filterkuchen/Öleinspeisung darin. Mit dem Ansteigen des Ölniveaus im Schließtrichter 14 wird Stickstoff durch das Ventil 16 und durch die Leitung 38 verdrängt, die ein Drucksteuerventil (nicht gezeigt) enthält, und geht durch die Leitung 42 hindurch und tritt in das Ausstoßgefäß 44 ein.
  • Der Schließtrichter 14 wird schließlich vollständig mit der Mischung von nassem Filterkuchen/Öleinspeisung gefüllt, die dann durch das Ventil 16 austritt und auf ähnliche Weise durch die Leitungen 38 und 42 und in das Ausstoßgefäß 44 strömt.
  • Der Druck stromabwärts vom Steuerventil in der Leitung 38 wird so eingestellt, dass ein Teil des Wassers verdampft, so dass es in der Dampfphase bleibt, bis es in die Reaktionszone des Vergasers zur Verwendung als Temperaturmoderator eintritt. Je nach den Vergasererfordernissen können das gesamte oder ein Teil des Wasserdampfs plus irgendwelche begleitende Öldämpfe zum Vergaser geführt werden.
  • Die Mischung von Öl und Wasserdampf verlässt das Ausstoßgefäß 44 durch die Leitungen 46 und 50 und tritt in die Reaktionszone des Vergasers (nicht gezeigt) ein. Der Öldampf wird bei der Partialoxidationsreaktion verbraucht und der Wasserdampf trägt zum Reduzieren der Reaktionstemperatur bei.
  • Die konzentriertere Mischung von nassem Filterkuchen/Öleinspeisung sammelt sich in dem Ausstoßgefäß 44 an, bis das Arbeitsniveau erreicht wird, welches dann der Fall ist, wenn das Ausstoßgefäß 44 ca. 30 % bis ca. 50 %, auf das Volumen bezogen, gefüllt ist.
  • Sobald das angegebene Arbeitsniveau sich im Ausstoßgefäß 44 eingestellt hat, wird das Schließtrichterventil 18 geöffnet. Die konzentriertere Mischung von nassem Filterkuchen/Öleinspeisung geht durch die Leitung 52, die Pumpe 54 und die Leitung 56 hindurch in den Wärmeaustauscher 58, wo Wärme zu der konzentrierteren Mischung von nassem Filterkuchen/Öleinspeisung zugeführt wird, die als Strom 60 austritt, die dann in die Ströme 62 und 64 aufgeteilt werden kann. Der Strom 64 strömt durch das Ventil 18 in den Schließtrichter 14. Der Strom 62 tritt in einen anderen parallelen Schließtrichter (nicht gezeigt) ein.
  • In dem Schließtrichter 14 wird die konzentriertere Mischung von nassem Filterkuchen/Öleinspeisung 60 mit dem Öleinspeisungsstrom 36, der durch das Ventil 22 eintritt, gemischt. Die kombinierte Mischung von Öleinspeisung und konzentrierterem nassem Filterkuchen/Öleinspeisung verlässt den Kopf des Schließtrichters 14 durch das Ventil 16 und das Drucksteuerventil (nicht gezeigt) in Leitung 38. Es findet eine Flashverdampfung über das Drucksteuerventil unter Bildung. eines Dampfstroms von Wasser mit geringen Mengen Öl und einer trockeneren Mischung von Filterkuchen/Öleinspeisung statt, die in das Ausstoßgefäß 44 eintritt und die in den Leitungen 46 und 52, wie oben schon beschrieben, getrennt werden.
  • Das Umlaufen des trockeneren Stroms von Filterkuchen/Öleinspeisung 52 aus dem Ausstoßgefäß 44 zum Schließtrichter 14 wird fortgesetzt, bis nur wenig zusätzlicher Wasserdampf in der Leitung 46 gebildet und ein im Wesentlichen trockener Filterkuchen/Öleinspeisung erzeugt wird. Beispielsweise beträgt der Wassergehalt typischerweise weniger als ca. 0,5 Gew.-%.
  • Die Umlaufpumpe 54 und der Wärmeaustauscher 58 werden dann deaktiviert. Die Schließtrichterventile 16, 18 und 22 werden geschlossen und das Schließtrichterventil 20 wird geöffnet. Die im wesentlichen trockene Mischung von Öleinspeisung und Filterkuchen, bei der es sich richtiger gesagt um eine Mischung von Öleinspeisung/teilchenförmigem Kohlenstoff handelt, verlässt den Schließtrichter 14 durch die Leitungen 66 und 70 und geht in das Lagerfass für die Öleinspeisung 26 hinein.
  • Die Öleinspeisung 24 tritt auf einer Seite des Lagerfasses für die Öleinspeisung 26 ein. Der Druck der Öleinspeisung variiert zwischen 2070 und 17.900 kPa (ca. 300 psi Überdruck bis ca. 2600 psi Überdruck), bevorzugt 4140 bis 11.000 kPa (ca. 600 psi Überdruck bis ca. 1600 psi Überdruck). Die Temperatur der Öleinspeisung variiert zwischen 204,4°C und 371,1°C (ca. 400°F und ca. 700°F), bevorzugt 232,2°C und 343,3°C (ca. 450°F und ca. 650°F).
  • Der Hauptanteil der Öleinspeisung 24 strömt über ein internes Prallblech 27 auf die andere Seite des Fasses 26. Der Anteil Öl, der auf der linken Eintrittseite des Fasses 26 verbleibt, strömt durch die Leitung 28, die Pumpe 30 und die Leitung 32 und wird dann in die Leitungen 34 und 36 aufgeteilt. Die Leitung 36 liefert den Öleinspeisungsstrom zum Schließtrichter 14 und die Leitung 34 liefert die Öleinspeisung zu den zusätzlichen Schließtrichtern (nicht gezeigt). Ein Niveausteuerventil (nicht gezeigt) in Leitung 35 reguliert die Zufuhr des Öleinspeisungsstroms zum Schließtrichter 14.
  • Die wasserfreie Mischung von Öleinspeisung und mitgerissenen Feststoffen, die in die rechte Seite des Fasses 26 durch die Leitung 70 eintritt, tritt durch die Leitung 72 hinaus, durch die Pumpe 74 und die Leitung 76 hindurch und tritt dann in die Reaktionszone des Vergasers (nicht gezeigt) ein.
  • Die Ströme 40, 48, 62 und 68 sind alle mit zusätzlichen Schließtrichtern, die bevorzugt parallel arbeiten, assoziiert. Der Strom 40 ist Strom 38 analog und dient als Rohrleitung für Hochdruckstickstoff und eine Mischung von nassem Filterkuchen/Öleinspeisung, die aus einem parallelen Schließtrichter (nicht gezeigt) im System austritt. Der Strom 48 ist Strom 46 analog und dient als Öl- und Wasserdampf-Ausströmleitung für einen parallelen Ausstoßtopf (nicht gezeigt) im System. Der Strom 62 ist Strom 64 analog und dient als Rohrleitung für einen keiner Flashverdampfung unterzogenen Strom von nassem Filterkuchen/Öleinspeisung, der in einen parallelen Schließtrichter (nicht gezeigt) im System eintritt. Der Strom 68 ist Strom 66 analog und dient als Rohrleitung für eine im Wesentlichen wasserfreie Mischung von Öleinspeisung und mitgerissenen Feststoffen, die aus einem parallelen Schließtrichter (nicht gezeigt) im System austritt.
  • Wie schon bemerkt, werden die Schließtrichter mit Stickstoff unter Druck gesetzt, nachdem der nasse Filterkuchen eingegeben und bevor der Strom heißer Öleinspeisung eingeführt wird. Das findet deshalb statt, um eine signifikante Verdampfung des Wassers und deshalb ein signifikantes Abkühlen des Öls zu verhindern. Ein signifikantes Abkühlen des Öls könnte zu Verstopfungsproblemen führen, da die Viskosität des Öls mit fallender Temperatur steigt.
  • Bei einer vorgegebenen Zusammensetzung der Öleinspeisung bestimmt die Größe des Filterkuchenablassstroms 4 im Vergleich mit der Größe des gesamten Filterkuchenstroms 2 die Gleichgewichtskonzentration von Mineralasche im System. Ein großer Ablassstrom 4 begünstigt geringe Metallkonzentrationen, während ein kleiner Ablassstrom 4 hohe Metallkonzentrationen begünstigt.
  • Im letzteren Fall kann der Metallgehalt des Filterkuchens hoch genug sein, um den Ablassstrom an eine Metallrückgewinnungsanlage anstatt einer Feststoffentsorgungsanlage zu schicken. Wenn 100 % des Filterkuchens an die Schließtrichter rückgeführt würden, so würde kein Metallablassen stattfinden. In einem solchen Falle wäre eine gesteuerte Oxidationsentschlackung des Vergasers auf periodischer Basis, beispielsweise jährlich, bezüglich restlicher Vakuumeinspeisungen erforderlich.

Claims (9)

  1. Verfahren für die Wiedergewinnung und Wiederverwendung von unreagiertem Kohlenstoffruß, der durch die Partialoxidationsreaktion eines kohlenwasserstoffhaltigen Brennstoffs und von Sauerstoff in einem Partialoxidationsreaktor hergestellt wird, unter Bildung eines Austrittstroms von Synthesegas und mitgerissenem Kohlenstoffruß, umfassend: a) Waschen des Austrittstroms mit Wasser zum Entfernen des mitgerissenen Kohlenstoffs davon unter Bildung eines von Kohlenstoffruß freien Synthesegases und eines Stroms von Wasser und mitgerissenem Kohlenstoff; b) Filtrieren des Stroms von Wasser und mitgerissenem Kohlenstoff unter Bildung eines nassen Filterkuchens von Kohlenstoffruß; c) Kontaktieren des nassen Filterkuchens mit Öl bei einem ersten Druck unter Bildung einer ersten Mischung von Kohlenstoffruß/Öl/Wasser; d) Aussetzen der Mischung von Kohlenstoffruß/Öl/Wasser einem zweiten Druck gegenüber, der geringer als der erste Druck ist, zum Verdampfen und Abtrennen eines Teils des Wassergehalts von der ersten Mischung von Kohlenstoffruß/Öl/Wasser, um dadurch eine konzentriertere zweite Mischung von Kohlenstoffruß/Öl/Wasser zu bilden; e) Rückführen der konzentrierteren zweiten Mischung von Kohlenstoffruß/Öl/Wasser zu den Schritten (c) und (d), wobei im Wesentlichen das gesamte Wasser unter Bildung einer im Wesentlichen wasserfreien Mischung von Kohlenstoffruß/Öl entfernt wird; f) Zuführen der im Wesentlichen wasserfreien Mischung von Kohlenstoffruß/Öl zu einer Partialoxidationsvergasungsreaktion, um als Reaktant zu dienen.
  2. Methode nach Anspruch 1, wobei das gesamte oder ein Teil des Wasserdampfs als Temperaturmoderator bei der Partialoxidationsvergasungsreaktion verwendet wird.
  3. Methode nach Anspruch 1, wobei der erste Druck 689 bis 2070 kPa (ca. 100 psi bis ca. 300 psi) über dem Arbeitsdruck der Partialoxidationsvergasungsreaktion liegt.
  4. Methode nach Anspruch 1, wobei der zweite Druck ausreicht, um den Wasserdampf in einer Dampfphase zu halten, bis er in die Reaktionszone des Vergasers eintritt.
  5. Methode nach Anspruch 1, wobei der Schritt (c) in einem Schließtrichter durchgeführt wird.
  6. Methode nach Anspruch 5, wobei der anfängliche Kontakt des nassen Filterkuchens mit dem Öl dann stattfindet, wenn der nasse Filterkuchen 10 % bis 50 des Gesamtvolumens des Schließtrichters einnimmt.
  7. Methode nach Anspruch 1, wobei die Abtrennung des Wasserdampfs in Schritt (d) in einem Ausstoßgefäß stattfindet.
  8. Methode nach Anspruch 7, wobei die konzentriertere Mischung von Kohlenstoffruß/Öl/Wasser von dem Ausstoßgefäß rückgeführt wird, wenn das Gefäß 30 % bis 50 %, auf das Volumen bezogen, gefüllt ist.
  9. Methode nach Anspruch 1, wobei die im Wesentlichen wasserfreie Mischung von Kohlenstoffruß/Öl weniger als 0,5 Gew.-% Wasser enthält.
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