DE69506714T2 - Druckreduziersystem und -verfahren - Google Patents
Druckreduziersystem und -verfahrenInfo
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Description
- Die Erfindung betrifft allgemein Druckreduziersysteme und -verfahren und insbesondere Druckreduziersysteme und - verfahren, die statische Einschränkungseinrichtungen wie beispielsweise Düsen, Venturirohre, Rohre oder Rohrleitungen mit verringertem Durchmesser und/oder Kapillarröhren verwenden. Derartige Systeme und Verfahren können insbesondere zweckmäßig sein, um relativ hohe Stromdrucke (beispielweise von mehr als 222 bar (3200 p.s.i.g)) in wässrigen überkritischen Abfalloxidationsreaktionssystemen zu mindern.
- Die Druckminderung von Fluidströmen um wenigstens etwa 35 bar (500 psi) hat beim Stande der Technik zu Schwierigkeiten geführt. Insbesondere bei überkritischen Wasseroxidationssystemen ("SCWO") arbeiten die Reaktoren im typischen Fall auf relativ hohen Drucken (beispielsweise von mehr als 222 bar (3200 psig)) und erzeugen die Reaktoren Abwasserströme, die erhebliche Mengen (bis zu etwa 10 bis 20%) Gas enthalten. Das Gas enthält im typischen Fall Kohlendioxid und Sauerstoff. Wenn dieser relativ hohe Druck herabgesetzt wird, neigt die Ausdehnung des Gases im Strom dazu, hohe Geschwindigkeiten und/oder schwere Hohlraumbildungen im Druckreduktionssystem zu erzeugen. Das hat zur Folge, daß eine merklich erhöhte Neigung zur Erosion in der Druckreduktionsvorrichtung besteht. Unter gewissen Umständen besteht auch die Neigung zu einer verstärkten Korrosion.
- Viele SCWO-Ströme enthalten darüber hinaus im typischen Fall anorganische Feststoffe, die nicht oxidiert sind. Wenn der Druck von Strömen herabgesetzt wird, die diese Feststoffe enthalten, neigen die Feststoffe dazu, eine stark erodie rende Umgebung für die Bauelemente in der Druckreduktionsvorrichtung zu erzeugen.
- Die Behandlung von Schlämmen und Breien wie beispielsweise städtischen Abfallschlämmen oder Papierfabrikschlämmen durch SCWO ist als Folge der oben erwähnten Erosionsprobleme behindert. Im typischen Fall müssen SCWO-Baueinheiten, die Breie oder Schlämme behandeln, vor der Druckminderung das feste träge Material von den Abwässern trennen. Die abgetrennten Feststoffe müssen daher statt mittels eines fortlaufend arbeitenden Systems durch ein chargenweise arbeitendes System entfernt werden. Chargenweise arbeitende Systeme neigen zu höheren Betriebskosten als fortlaufend arbeitende Systeme.
- Es sind bereits verschiedene Systeme und Verfahren benutzt worden, um die Erosionsprobleme bei der Minderung von relativ hohen Drucken zu überwinden. Bei einem derartigen System wird ein Drosselsteuerventil benutzt. Bei Drosselventilen wird jedoch im typischen Fall die Erfahrung extrem hohen Verschleißes auf den Drosselflächen gemacht. Dieser hohe Verschleiß beruht auf der Tatsache, daß die Drosselflächen nur einen begrenzten Flächenbereich haben, der zur Absorption der kinetischen Energie verfügbar ist, die bei der Druckminderung erzeugt wird.
- Der relative hohe Verschleiß ist insbesondere dann problematisch, wenn Drosselventile in Systemen mit relativ niedrigen Strömungsdurchsätzen benutzt werden. In derartigen Systemen ist der Ringbereich zwischen dem Sitz und dem Trim (durch den das Fluid strömt) sehr klein. Der Ventilverschleiß zeigt sich somit in einem begrenzten Bereich und ist daher verstärkt.
- Die Minderung von relativ hohen Drucken ist in Systemen mit relativ niedrigen Strömungsdurchsätzen aus anderen Gründen problematisch. Die relativ kleinen Strömungskanäle in derartigen Systemen neigen insbesondere dazu, verstopft oder zugesetzt zu werden, wenn nur eine relativ geringe Menge an festen Teilchen im Fluidstrom vorhanden sind. Ob Erosion oder Verstopfung, in beiden Fällen neigen die Druckreduktionseinrichtungen in Systemen mit relativ niedrigen Strömen dazu, ihre gewünschte Funktion nicht zu erfüllen. Die auf dem Markt erhältlichen Druckreduzierventile, die zur Verwendung mit Feststoffe enthaltenden Hochdruckschlämmen oder -breien ausgelegt sind, neigen darüber hinaus dazu, daß sie bei Strömungsdurchsätzen unter etwa 19-27 Liter pro Minute (5-7 gpm) nicht zur Verfügung stehen oder nicht arbeiten.
- In einigen Fällen wurde den Erosionswirkungen bei der Verminderung von relativ großen Drucken dadurch entgegengewirkt, daß die Druckreduziereinrichtungen aus extrem harten Stoffen, beispielsweise Wolfram, Carbid, Stellit, Titan, Nitrid oder verschiedenen keramischen Materialien gemacht wurden. Selbst diese gehärteten Stoffe neigen dazu, unakzeptabel starke und schnelle Verschleißeinrichtungen bei hohen Geschwindigkeiten zu zeigen, die durch große Druckminderungen hervorgerufen werden. Extrem harte Materialien neigen darüber hinaus dazu, spröde zu werden, was sie für den normalen Dienst unsicher und/oder unzuverlässig macht.
- Drosselventile sind aufgrund ihrer Auslegung nicht statische Druckreduziereinrichtungen, die ihren Durchsatz in Abhängigkeit von einem gewählten Wert, wie beispielsweise dem Druck oder dem Durchsatz ändern. Aufgrund der oben erwähnten Probleme bei derartigen Ventilen ist von den Fachleuten versucht worden, das Maß an Druckminderung zu reduzieren, das an jedem Ventil im System auftritt. Derartige Versuche haben dazu geführt, daß eine Vielzahl von Drosselventilen in Reihe angeordnet wurde, wobei jedes Ventil ein geringeres Maß an Druckreduktion erfährt.
- Mehrfachdrosselventilsysteme führen jedoch zu höheren Kosten als einstufige Druckminderungsysteme und erfordern zahlreiche Steuerschleifen. Um eine Wechselwirkung der Steu erschleifen zu vermeiden, müssen darüber hinaus im typischen Fall Zwischenspeicher zwischen den Ventilen jeweils angeordnet werden. Bei Systemen mit beträchtlicher Druckreduktion können zwei bis zehn Ventilsysteme in Reihe vorgesehen sein, was die Kosten und die Kompliziertheit des Druckreduktionssystems stark erhöht.
- Bei Systemen mit relativ niedrigem Strömungsdurchsatz haben Mehrfachsystemventile den weiteren Nachteil, daß die Strömungskanäle in jedem Drosselventil kleiner werden (verglichen mit Einventilsystemen), da der Gesamtdruckabfall des Systems über alle Ventile im System verteilt wird. Das hat zur Folge, daß die Drucksteuerung zu Fehlern neigt, da wenigstens eines der Ventile möglicherweise verstopft, wenn sich Feststoffe im Strom befinden.
- Ein weiteres Problem, das beim Stand der Technik auftritt, bezieht sich auf die Tatsache, daß Änderungen in der Dichte in typischen SCWO-Systemen nicht notwendigerweise proportional zum Druckabfall sind. Diese SCWO-Systeme enthalten im typischen Fall erhebliche Anteile an Kohlendioxid und die Druckdichtebeziehung für Kohlendioxid unterscheidet sich bezeichnend von der idealer Gase. Es wurde beobachtet, daß merkliche Änderungen in der Dichte in gedrosselten Abgasen so lange nicht auftreten, bis der Druck unter etwa 55- 69 bar (800-1000 p.s.i.a.) herabgesetzt ist. Wenn der Druck auf unter 55-69 bar (800-1000 p.s.i.a.) herabgesetzt ist, neigt die Stromgeschwindigkeit aufgrund eines Absinkens der Dichte des Abgases dazu, dramatisch zuzunehmen. Der größte Teil der Erosion tritt nach der Abnahme der Dichte auf. Die geeignete Anordnung und Bemessung der Steuerventile, um diese Dichteänderung aufzufangen, haben sich als schwierig herausgestellt.
- Die Fachleute haben in der Praxis gleichfalls versucht, Ventile mit mehreren Anschlüssen zu verwenden, die mehrere Ventilsitze in einem einzigen Ventilkörper enthalten. Der artige Mehrfachventile sind jedoch in Systemen mit niedrigerem Strömungsdurchsatz schwierig zu verwenden (wegen Verstopfungsproblemen) und leiden an mechanischen Beschränkungen bei höheren Drucken.
- Statt dynamische Einschränkungseinrichtungen zur Erzielung einer Druckminderung zu verwenden, haben die Fachleute in der Praxis auch versucht, statische Einschränkungseinrichtungen wie beispielsweise Düsenplatten, Rohre mit verringertem Durchmesser oder Kapillarröhren, Venturirohre oder andere statische Einschränkungsdruckabfalleinrichtungen zu verwenden. Diese statischen Einschränkungseinrichtungen arbeiten jedoch nur bei einem Strömungsdurchsatz bei einer gegebenen Druckminderung oder bei einer Druckminderung für einen gegebenen Strömungsdurchsatz. Diese Systeme unterliegen natürlich auch einem Verschleiß aufgrund einer Erosion, wenn außerordentlich hohe Druckabfälle erzielt werden. Wenn eine derartige Erosion auftritt, liefert eine statische Druckeinschränkungseinrichtung nicht mehr denselben Druckabfall für einen gegebenen Strömungsdurchsatz. Das hat zur Folge, daß es schwierig ist, eine genaue Druckabfallsteuerung im System beizubehalten. Wenn die Drucksteuerung schwierig ist, dann wird auch die Steuerung anderer Systemparameter wie beispielsweise der Temperatur, des Strömungsdurchsatzes, der Reaktionsrate usw. schwierig sein, da diese anderen Systemparameter dazu neigen, sich (wenigstens indirekt) als Funktion des Druckes zu ändern. Das Problem der Steuerung bei variierenden Parametern hat daher die Verwendung von statischen Einschränkungseinrichtungen für die Druckminderung verhindert.
- Statische Einschränkungseinrichtungen zeigen auch Probleme bei Systemen mit relativ niedrigem Strömungsdurchsatz. In diesen Systemen muß die Größe der Einschränkung in der Düsenplatte, im Rohr mit verringertem Durchmesser, in der Kapillarröhre oder im Venturirohr klein sein. Das hat zur Folge, daß derartige kleine Einschränkungen stark für Verstopfungen anfällig sind.
- Das US-Patent 3 674 045 betrifft einen Wirbelventilfluidoszillator.
- Das US-Patent 1 725 782 betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Strömungssteuerung.
- Das US-Patent 3 129 587 betrifft eine Stromsensoreinrichtung.
- Das US-Patent 4 887 628 betrifft eine strömungstechnische Vorrichtung, in der ein Wirbelverstärker als Drosselventil arbeitet, um die Strömung in einer Strömungsleitung, beispielsweise von einer Gas- oder Ölquelle zu steuern. Alle obigen Patente werden durch entsprechenden Bezug in die vorliegende Beschreibung eingeschlossen.
- Die Erfindung betrifft allgemein ein Druckreduktionssystem und -verfahren. Das Druckreduktionssystem kann eine erste Leitung enthalten, die so angeschlossen ist, daß sie während der Benutzung ein Fluid enthält, wobei die erste Leitung das Fluid auf einem Druck von wenigstens etwa 36 bar (500 p.s.i.g.) während der Verwendung enthalten kann. Dieses System kann auch einen Drucksensor, der so angeschlossen ist, daß er den Druck des Fluides in der ersten Leitung während der Benutzung wahrnimmt, und eine statische Einschränkungseinrichtung enthalten, die den Druck des durchströmenden Fluides um wenigstens etwa 36 bar (500 p.s.i.) während der Benutzung herabsetzen kann. Die statische Einschränkungseinrichtung ist stromabwärts vom Drucksensor angeschlossen. Das System enthält gleichfalls eine zweite Leitung, die so angeschlossen ist, daß sie Fluid in die erste Leitung stromaufwärts von der statischen Einschränkungseinrichtung und stromabwärts vom Drucksensor einleitet.
- Schließlich enthält das System ein automatisches Fluideinführungssystem, daß die Menge an Fluid, die von der zweiten Leitung eingeführt wird, in Abhängigkeit von dem Druck ändern kann, der vom Drucksensor wahrgenommen wird.
- Die statische Einschränkungseinrichtung kann eine Kante aufweisen, die so angeschlossen ist, daß sie das Fluid während der Benutzung kontaktiert. Ein Vorteil des Systems besteht darin, daß die zweite Leitung so angeschlossen werden kann, daß sie Fluid derart einführt, daß wenigstens ein Teil des durch die zweite Leitung während der Benutzung eingeführten Fluides die Kante der statischen Einschränkungseinrichtung kontaktiert, ohne zunächst mit dem Fluid vermischt zu werden, das während der Benutzung durch die erste Leitung strömt. Wenigsten ein Teil des durch die zweite Leitung während der Benutzung eingeführten Fluids wirkt als Sperre, um wenigstens einen Teil des Fluides, das in der ersten Leitung strömt, an einem Kontakt mit der statischen Einschränkungseinrichtung während der Benutzung zu hindern.
- Das System kann einen im wesentlichen zentral angeordneten Teil zum Halten des Fluides, das in der ersten Leitung während der Benutzung strömt, und einen Ringteil aufweisen, der den zentral angeordneten Teil im wesentlichen umgibt, um das in der zweiten Leitung während der Benutzung strömende Fluid zu halten.
- Das System eignet sich insbesondere dazu, Druck in Strömen zu mindern, die wenigstens etwa 50, 500 oder 5000 ppm mitgeführter Feststoffe während der Benutzung enthalten. Der Druck von Schlamm- oder Breiströmen kann gleichfalls ohne wesentliche Erosion der statischen Einschränkungseinrichtung herabgesetzt werden.
- Im typischen Fall ist die statische Einschränkungseinrichtung so bemessen, daß sie eine gewählte Druckminderung für einen bekannten Fluidströmungsdurchsatz liefert. Dieser bekannte Fluidströmungsdurchsatz ist größer als der Durch satz des Fluides in der ersten Leitung während der Benutzung. Änderungen im Druck, der durch die statische Einschränkungseinrichtung vermindert wurde, können dadurch kompensiert werden, daß der Strom des Fluides durch die zweite Leitung vermindert oder erhöht wird. Die Leitungen usw. im System sind somit vorzugsweise so bemessen, daß während des normalen Betriebes wenigstens ein gewisser Fluidstrom in der zweiten Leitung fließt.
- Das System ist gleichfalls insbesondere so ausgebildet, daß es den Druck eines in der statischen Einschränkungseinrichtung fließenden Fluides reduziert, das ein Gemisch aus Glas und Flüssigkeit ist. Die Drucke in diesen Gas/Flüssigkeitsströmen können aufgrund der Expansion und Kontraktion des Gases und der Flüssigkeit während des Durchströmens der statischen Einschränkungseinrichtung sonst schwierig zu mindern sein.
- Eine Pumpe kann ein Teil des automatischen Fluideinführungssystems sein. Die Pumpe kann mit einem Drucksensor und einem Steuerteil so gekoppelt sein, daß die Menge am Fluid, die durch die Pumpe gepumpt wird, in Abhängigkeit von dem Druck variiert, der durch den Drucksensor während der Benutzung erfaßt wird.
- Das System kann insbesondere so ausgebildet sein, daß es dem Druck von Strömen mit relativ niedrigem Durchsatz reduziert, die mitgeführte Feststoffe enthalten.
- Das Verfahren der Erfindung kann die Minderung des Druckes eines Fluides um wenigstens 36 bar (500 p.i.s.g.) einschließen, indem das Fluid durch eine statische Einschränkungseinrichtung geführt wird. Das Verfahren kann einschließen:
- Strömenlassen eines ersten Fluidstromes auf einem Druck von wenigstens etwa 36 bar (500 p.s.i.g.),
- Erfassen des Druckes des ersten Fluidstromes, Mischen eines zweiten Fluidstromes mit dem ersten Fluidstrom, Mindern des Druckes des gemischten Fluidstromes um wenigstens etwa 35 bar (500 p.s.i), indem der gemischte Fluidstrom durch eine statische Einschränkungseinrichtung strömengelassen wird,
- Ändern des Durchsatzes des zweiten Fluidstromes in Abhängigkeit vom wahrgenommenen Druck.
- Das Verfahren kann insbesondere für härtere Stromverhältnisse ausgebildet sein, bei denen beispielsweise der erste Fluidstrom wenigstens etwa in der Nähe der überkritischen Verhältnisse für Wasser liegt, oder der erste Fluidstrom wenigstens etwa überkritische Verhältnisse für Wasser hat. Der Strom kann zunächst abgekühlt werden, bevor sein Druck gemindert wird, was dazu führt, daß der Erosionseffekt des Stromes geringer wird.
- Ein Vorteil der Systeme und Verfahren der Erfindung besteht darin, daß die Inflexibilität von statischen Einschränkungseinrichtungen (da diese Inflexibilität die Steuerung des Systemdruckes, des Druckabfalls, der Temperatur, der Durchsätze, der Reaktionsraten usw. betrifft) überwunden werden kann.
- Eine Erosion der statischen Einschränkungseinrichtung würde z.B. normalerweise zu einem geringeren Druckabfall über der Einrichtung für einen gegebenen Strömungsdurchsatz führen. Wenn die anderen Systemparameter unverändert bleiben, hat das zur Folge, daß der Strömungsdurchsatz durch die statische Einschränkungseinrichtung zunehmen würde. Wenn beispielsweise ein SCWO-Reaktor stromaufwärts von der statischen Einschränkungseinrichtung angeordnet ist, würde der Strom durch die erste Leitung zunehmen, bestünde die Neigung, daß die Verweilzeit und die Temperatur im Reaktor abnehmen, und müßten andere Variablen geändert werden, um diese Abnahme zu überwinden.
- Bei den Systemen und Verfahren nach der Erfindung kann jedoch eine Erosion in der statischen Einschränkungseinrich tung dadurch kompensiert werden, daß der Strom durch die zweite Leitung eingestellt wird. Das hat zur Folge, daß der Fluidstrom vom Reaktor (d.h. der Strom in der ersten Leitung) nahezu konstant bleiben wird und ein Absinken der Verweilzeit und der Temperatur im Reaktor verhindert werden könnte. Mit Kosten verbundene Abschaltzeiten zum Ändern oder Reparieren der statischen Einschränkungseinrichtung können in dieser Weise vermieden oder verzögert werden.
- Fig. 1 zeigt ein schematisches Diagramm eines Druckreduziersystems.
- Fig. 2 zeigt ein Druckreduziersystem, das eine Vielzahl von Druckbegrenzern verwendet.
- Fig. 3 und 4 zeigen Druckreduziersysteme mit einer Düse zum Lenken eines Fluidstromes.
- Fig. 5 zeigt ein Druckreduziersystem mit einer Rohr- und Mantelanordnung.
- Fig. 6 zeigt ein Druckreduziersystem mit einem Rohr mit vermindertem Durchmesser.
- Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung schließt ein Druckreduziersystem mit einer ersten Leitung ein, die so angeschlossen ist, daß sie während der Benutzung ein Fluid enthält. Wie es in Fig. 1 dargestellt ist, kann die erste Leitung 4 so ausgebildet sein, daß sie ein Fluid unter einem Druck von wenigstens etwa 36 bar (500 psig) während der Benutzung enthält. Ein Drucksensor 6 kann so angeschlossen sein, daß er den Druck des Fluidstromes in der ersten Leitung 4 wahrnimmt. Darüber hinaus kann eine statische Einschränkungseinrichtung 16 stromabwärts vom Drucksensor so angeschlossen sein, daß sie Fluid von der Leitung 5 empfängt.
- Wie es in Fig. 1 dargestellt ist, kann eine zweite Leitung 14 so angeschlossen sein, daß sie Fluid mit dem ersten Fluidstrom mischt, der in der ersten Leitung 4 fließt. Diese Mischung tritt stromaufwärts von der statischen Einschränkungseinrichtung 16 und stromabwärts vom Drucksensor 6 auf.
- Die im folgenden benutzte Bezeichnung "statische Einschränkungseinrichtung" schließt Kapillarröhren, Düsen, Venturirohre, Rohre mit verringertem Durchmesser und andere bewegungslose Bauelemente ein, die im Stande der Technik bekannt sind und dazu benutzt werden, eine Druckminderung zu erzeugen.
- Wie es in Fig. 1 dargestellt ist, ist der Drucksensor 6 über eine Leitung 10 mit einem Steuerteil 8 verbunden. Der Steuerteil 8 kann ein Computer, eine programmierbare logische Steuerung oder ein anderes im Stand der Technik bekanntes Steuersystem sein. Der Steuerteil 8 kann ein PI oder PID (Proportional-Integral- oder Proportional-Integral-Differential-)Steuerteil sein. Der Steuerteil kann ein Teil eines elektronischen, digitalen oder pneumatischen Systems sein. In jedem Fall sendet und je nach Wunsch empfängt der Steuerteil 8 Signale zur Pumpe 12 oder von der Pumpe 12 über eine Leitung 11. Die Leitungen 10 und 11 können elektronische, digitale oder pneumatische Leitungen sein.
- Zusammen mit den Leitungen 10 und 11 ist der Steuerteil 8 Teil eines automatischen Fluideinführungssystems, das so ausgebildet ist, daß es die Menge der Fluide, die von der zweiten Leitung 14 (und/oder der zweiten Leitung 22) eingeführt wird, in Abhängigkeit von dem Druck ändert, der durch den Drucksensor 6 wahrgenommen wird. Wenn der Druck, der vom Drucksensor 6 wahrgenommen wird, unter einen Sollwert fällt, wird vorzugsweise der Steuerteil 8 der Pumpe 12 den Befehl geben, den Fluidstrom in der zweiten Leitung 14 und/oder 22 zu erhöhen. Der Steuerteil 8 kann beispielsweise die Pumpe 12 anweisen, ihre Pumpgeschwindigkeit und/oder die Größe ihres Hubs zu erhöhen. Der erhöhte Fluidstrom durch die Leitung 14 und/oder 22 wird sich dann mit dem Fluidstrom durch die erste Leitung 4 vermischen. Das hat zur Folge, daß sich eine Druckzunahme ergibt und der Sensor 6 dann einen höheren Druck wahrnimmt. Diese Rückkopplungsschleife liefert dadurch die Möglichkeit, Schwankungen in den Drucken in der Leitung 4 zu kompensieren.
- Es gibt alternative Möglichkeiten, die Fluidmenge zu ändern, die von der zweiten Leitung 14 und/oder 22 eingeführt wird. Beispielsweise kann die Pumpe 12 einen Bypass 13 mit einem Ventil 15 aufweisen. Der Steuerteil 8 kann das Ventil 15 anweisen, zu öffnen oder zu schließen, wodurch die Fluidmenge verändert wird, die in der zweiten Leitung 14 und/oder 22 fließt.
- Fluid kann vor der statischen Einschränkungseinrichtung 16 über die Leitung 14 oder über die Leitung 22 (siehe Beschreibung bezüglich Fig. 2 im folgenden) eingeführt werden.
- Bei einem bevorzugten Ausführungsbeispiel kann das oben erwähnte System mit einem Reaktor 2 kombiniert sein, der so ausgebildet ist, daß er Fluid wenigstens etwa in der Nähe überkritischer Verhältnisse für Wasser (d.h. auf wenigstens etwa 260ºC und 139 bar (500ºF und 2000 psig)) enthält. Bei diesem Ausführungsbeispiel enthält das Fluid in der ersten Leitung 4 Fluid, das stromabwärts vom Reaktor 2 fließt. Als Alternative kann der Reaktor auch so ausgebildet sein, daß er Fluid auf wenigstens etwa überkritischen Verhältnissen für Wasser, d.h. mit wenigstens etwa 371ºC (700ºF) und auf etwa 222 bar (3200 psig) enthält. Das durch die erste Leitung 4 strömende Fluid schließt Fluid auf überkritischen Verhältnissen für Wasser oder in der Nähe überkritischer Verhältnisse für Wasser ein.
- Bei einem bevorzugten Ausführungsbeispiel kann das System einen Kühler 3 enthalten, der so ausgebildet ist, daß er das Fluid abkühlt, das durch die erste Leitung 4 strömt. Der Kühler 3 kann ein Röhrenwärmetauscher, ein Rippengebläsewärmetauscher oder ein anderer bekannter Wärmetauscher sein. Vorzugsweise ist der Kühler 3 stromabwärts vom Reaktor 2 angeordnet, wodurch es dem Kühler 3 möglich ist, das vom Reaktor 2 austretende Fluid zu kühlen. Wenn das vom Reaktor 2 austretende Fluid wenigstens etwa überkritische Verhältnisse für Wasser hat, kann der Kühler 3 das Fluid bis zu dem Punkt abkühlen, an dem eine Phasentrennung auftritt, was eine Abtrennung des Gases von den Flüssigkeitsanteilen in einem derartigen Fluid erlaubt. In Verbindung mit dem Kühler 3 oder stromabwärts vom Kühler 3 kann ein Gas/Flüssigkeitsabscheider vorgesehen sein.
- Wie es in Fig. 1 dargestellt ist, kann das Fluid, das zur Leitung 14 und/oder 22 fließt, ein rückgeführtes Fluid enthalten, das durch die Leitung 18 fließt. Dieses rückgeführte Fluid kommt von der statischen Einschränkungseinrichtung 16. Das Fluid, das durch die Leitung 14 und/oder 22 fließt, kann alternativ auch von einer Quelle 20 kommen. Bei dem bevorzugten Ausführungsbeispiel liefert die Quelle Wasser auf oder bei etwa Umgebungstemperatur. Wenn dieses Wasser mit dem Fluid gemischt wird, das durch die Leitung 4 fließt, kühlt es das Mischfluid ab. Das hat zur Folge, daß die Temperatur des Mischfluides, das durch die statische Einschränkungseinrichtung 16 fließt, abnimmt, was somit dazu führt, daß die korrodierenden und erodierenden Wirkungen an der statischen Einschränkungseinrichtung 16 geringer sind.
- Bei dem bevorzugten Ausführungsbeispiel kann die über die Leitung 18 rückgeführte Fluidmenge auf der Grundlage der Temperatur in der Leitung 19 gesteuert werden. Das heißt mit anderen Worten, daß die Temperatur in der Leitung 19 gewählt werden kann und daß der Anteil des Fluides, das von der Quelle 20 kommt, gegenüber dem Anteil des Fluides eingestellt werden kann, das durch die Rückführungsleitung 18 fließt, um ein Fluidgemisch zu erzielen, das die gewählte Temperatur hat. Wie es in Fig. 1 dargestellt ist, kann zur Steuerung der Temperatur des Fluides in der Leitung 19 ein Temperatursensor 22 in Verbindung mit Steuerventilen 24 und 26 vorgesehen sein. Ein Steuerteil (auch als 22 dargestellt) kann dann den Anteil des Fluides einstellen, das durch die Ventile 24 und/oder 26 fließt, um die gewünschte oder gewählte Temperatur des gemischten Fluides zu erzielen, das durch die Leitung 19 strömt. Als Alternative kann eine Heizung (oder ein Wärmetauscher) in der Leitung 14 hinter der Pumpe 12 angeordnet sein. Bei diesem Ausführungsbeispiel erwärmt die Heizung das Fluid, das in der Leitung 14 fließt, auf die gewählte Temperatur, bevor das Fluid in die Leitung 4 eingeleitet wird.
- Bei einigen Ausführungsbeispielen kann die Quelle 20 Fluid wenigstens etwa bei überkritischen Verhältnissen für Wasser liefern. Es kann bevorzugt sein, daß gemischte Fluid, das in der Leitung 5 zur statischen Einschränkungseinrichtung 16 fließt, auf Verhältnissen zu halten, die in der Nähe oder wenigstens etwa bei überkritischen Verhältnissen für Wasser liegen. Unter diesen Umständen wird das durch die zweite Leitung 14 fließende Fluid vorzugsweise die Temperatur des gemischten Fluides beibehalten oder anheben, das durch die Leitung 5 zur statischen Einschränkungseinrichtung 16 fließt.
- In Fig. 1 kann die Leitung 27 Fluid zu einer Abgabestelle oder zu einem sich anschließenden Arbeitsvorgang fließen lassen.
- Wie es in Fig. 2 dargestellt ist, kann die statische Einschränkungseinrichtung eine Reihe von Düsenöffnungen 58, 60, 62 und 64 umfassen. Es versteht sich, daß irgendeine Anzahl von Düsenöffnungen vorgesehen sein kann und daß Fig. 2 vier Düsenöffnungen nur zum Zweck der Darstellung eines Beispiels zeigt. Wie es in Fig. 2 dargestellt ist, ist das in die Richtung 72 strömende Fluid das Fluid in der Leitung 5 in Fig. 1. Das in die Richtung 74 in Fig. 2 fließende Fluid wäre das Fluid, das in der Leitung 25 von Fig. 1 fließt.
- Die statische Einschränkungseinrichtung 56 in Fig. 2 kann mehrere Zuströmungsleitungen aufweisen. In Fig. 2 sind als Beispiel drei Leitungen 66, 68 und 70 dargestellt. Diese Leitungen repräsentieren das Fluid, das durch die Leitung 22 in Fig. 1 fließt. Dadurch, daß mehrere Eintrittsleitungen 66, 68 und 70 vorgesehen sind, ist ein stärker kontrolliertes Strömungsprofil, ein stärker kontrolliertes Temperaturprofil und/oder ein stärker kontrolliertes Druckreduzierungsprofil in der statischen Einschränkungseinrichtung 56 möglich. Es versteht sich somit, daß die Menge an Fluid, die durch eine der Leitungen 66, 68 und 70 fließt, gesteuert werden kann, um die Menge an Fluid zu verändern, die in die statische Einschränkungseinrichtung 56 fließt.
- Wie es in Fig. 3 dargestellt ist, kann die statische Einschränkungseinrichtung 356 Kanten 301 haben. Bei einem bevorzugten Ausführungsbeispiel wird das durch die Leitung 314 fließende Fluid über ein Kniestück 350 so umgelenkt, daß das Fluid annähernd in der Mitte der Düsenöffnung strömt, die in Fig. 3 dargestellt ist. Das Fluid, das durch 314 strömt, kann sich dann mit dem Fluid vermischen, das in der Leitung 304 fließt. Das gemischte Fluid fließt dann durch die Druckminderungseinrichtung 356 in die Leitung 325.
- Es versteht sich, daß das Fluid, das durch die Leitung 304 fließt, entweder dem Fluid, das in der Leitung 4 fließt, oder dem Fluid entspricht, das durch die Leitung 14 in Fig. 1 fließt. In ähnlicher Weise kann das Fluid, das durch die Leitung 314 in Fig. 3 fließt, dem Fluid, das durch die Leitung 4 fließt, oder dem Fluid entsprechen, das durch die Leitung 14 in Fig. 1 fließt. Wenn das Fluid, das durch die Leitung 314 fließt, dem Fluid entspricht, das durch die Leitung 4 fließt, dann kann das Fluid, das in den Strömen 351 fließt, das Fluid wiedergeben, das in der Leitung 14 von Fig. 1 fließt.
- Bei einem bevorzugten Ausführungsbeispiel kann das Fluid, das über die Leitung 314 fließt, relativ saubere Fluide und/oder Fluide auf niedriger Temperatur, wie beispielsweise Wasser umfassen. In einem derartigen Fall kann das saubere Wasser und/oder das Wasser auf niedriger Temperatur in Strömen 351 fließen, die dazu neigen, als Sperre zu wirken, um wenigstens einen Teil des weniger sauberen Fluides und/oder des Fluides auf höherer Temperatur, das durch die Leitung 314 fließt, an einem Kontakt mit der statischen Einschränkungseinrichtung 356 zu hindern. Das hat zur Folge, daß die Erosion und/oder Korrosion der statischen Einschränkungseinrichtung 356 geringer sein kann. Diese Verringerung der Korrosion und/oder Erosion tritt auf, da wenigstens ein Teil des Fluides, das durch die zweite Leitung (d.h. durch die Leitung 304) eingeführt wird, die Kante 301 der statischen Einschränkungseinrichtung 356 kontaktiert, ohne zunächst sich mit dem Fluid zu vermischen, das durch die erste Leitung (d.h. die Leitung 314) fließt.
- In Fig. 4 ist ein zu Fig. 3 alternatives Ausführungsbeispiel dargestellt. Fig. 4 zeigt eine statische Einschränkungseinrichtung, die einen Venturi 460 mit nach innen schrägverlaufenden Wänden aufweist. Bei diesem Ausführungsbeispiel ist die Druckminderung stetiger, was zu einer Verringerung der Erosion und/oder Korrosion der statischen Einschränkungseinrichtung 456 führt. Die Bezugszeichen 401, 404, 414, 425, 450 und 456 gehören zu den gleichen Bauteilen wie die Bezugszeichen 301, 304, 314, 325, 350 und 356 jeweils.
- Fig. 5 zeigt eine statische Einschränkungseinrichtung 556. Das Fluid in der ersten Leitung (die als Leitung 504 dargestellt ist) kann in einem im wesentlichen zentral angeordneten Teil der zweiten Leitung (hier als Leitung 415 dargestellt) fließen. Das Fluid in der zweiten Leitung kann in einem im wesentlichen ringförmigen Teil fließen, der im wesentlichen den zentral angeordneten Teil umgibt. Wie es in Verbindung mit Fig. 3 beschrieben wurde, kann das Fluid, das über die Leitungen 514 fließt, sauberere Fluide und/oder Fluide auf niedrigerer Temperatur umfassen, wobei diese Fluide dazu neigen, in Strömen 551 zu fließen. Diese Ströme neigen dazu, die Kante 501 der Einschränkungseinrichtung 556 zu kontaktieren, ohne sich zunächst mit dem Fluid zu vermischen, das durch die Leitung 504 fließt. Das Fluid, das in Strömen 551 fließt, neigt dazu, als Sperre zu wirken, um wenigstens einen Teil des Fluides, das durch die Leitung 504 fließt, an einem Kontakt mit der Kante der statischen Einschränkungseinrichtung 501 zu hindern. In dieser Weise kann die Korrosion und/oder Erosion der statischen Einschränkungseinrichtung 556 verringert werden.
- Es hat sich herausgestellt, daß die Erosion und/oder Korrosion der statischen Einschränkungseinrichtung insbesondere bei Verhältnissen stark wird, bei denen das Fluid, das durch die statische Einschränkungseinrichtung fließt, etwa 50 Teile pro Million (ppm) oder mehr mitgeführter Feststoffe oder Teilchen enthält. Die Systeme und Verfahren der Erfindung sind daher insbesondere zweckmäßig bei der Verminderung von Drucken in derartigen Strömen.
- Bezüglich Fig. 1 hat sich herausgestellt, daß vorzugsweise die statische Einschränkungseinrichtung 16 so bemessen ist, daß sie eine gewählte Druckminderung für einen bekannten Fluidströmungsdurchsatz liefert. Vorzugsweise ist der bekannte Fluidströmungsdurchsatz größer als das Fluid, das durch die Leitung 4 fließt. Um die gewählte Druckminderung zu liefern, muß dabei wenigstens etwas Fluid über die Lei tung 14 und/oder 22 fließen und sich mit dem Fluid vermischen, das durch die Leitung 4 fließt. In dieser Weise ist die Steuerung des Systemdruckes über das oben erwähnte Steuersystem unter Verwendung des Drucksensors 6, des Steuerteils 8 usw. erleichtert.
- In einigen Systemen kann die Druckminderung über die Druckreduziereinrichtung 16 zu Hohlraumbildungen führen. In derartigen Systemen enthält das Fluid, das durch die statische Einschränkungseinrichtung 16 fließt, ein Gemisch aus Gas und Flüssigkeit. Eine Minderung der Fluiddrucke in derartigen Systemen ist insbesondere schwierig, da hohe erodierende Geschwindigkeiten die Folge sind, wenn der Druck von Gas/Flüssigkeitsgemischen vermindert wird. Es hat sich daher herausgestellt, daß die Systeme und Verfahren der Erfindung insbesondere zweckmäßig sind, um Drucke von Strömen zu reduzieren, die Gemische von Gasen und Flüssigkeiten einschließen.
- Bei dem bevorzugten Ausführungsbeispiel kann die statische Einschränkungseinrichtung eine Kapillarröhre/Kapillarleitung und/oder ein Rohr/eine Leitung mit verringertem Durchmesser umfassen. Diese statischen Einschränkungseinrichtungen können kreisrunde, rechtwinklige (beispielsweise quadratische oder rechteckige), ovale oder unregelmäßige Querschnitte haben. Diese statischen Einschränkungseinrichtungen neigen bei Verhältnissen mit hoher Druckminderung zu einer längeren Lebensdauer, da die Erosion und/oder Korrosion über die Länge der Kapillarröhre und/oder des Rohres mit verringertem Durchmesser verteilt wird. Bei einem bevorzugten Ausführungsbeispiel liegt der mittlere Durchmesser der Kapillarröhre/Leitung unter 1,27-1,90 cm (0,5-0,75 Inch) (und vorzugsweise bei etwa 0,32 cm (1/8 Inch) oder etwa 0,16 cm (1/16 Inch)) und enthält das Fluid, das in der ersten Leitung 4 fließt, wenigstens etwa 50 ppm (und bei einigen Ausführungsbeispielen wenigstens etwa 100, 500 oder 1000 ppm) mitgeführte Feststoffe.
- Es hat sich herausgestellt, daß die Systeme und Verfahren der Erfindung insbesondere zum Mindern des Druckes von Systemen mit relativ niedrigem Strömungsdurchsatz anwendbar sind. Wie es bereits erwähnt wurde, kann die Erzielung einer derartigen Druckminderung insbesondere mit statischen Einschränkungseinrichtungen schwierig sein, da ein Verstopfen oder Zusetzen der Einschränkungseinrichtung die Folge sein kann. Bei einem Ausführungsbeispiel ist das System daher so ausgebildet, daß der Druck vermindert wird, wenn der Durchsatz des Fluides, das durch die erste Leitung 4 fließt, unter etwa 27-38 Liter pro Minute (7-10 gpm) und als Alternative unter etwa 0,95-1,9 Liter pro Minute (0,25- 0,50 gpm) während der Benutzung (d.h. bei Laborsystemen, die dazu neigen, starke Verstopfungs- und/oder Erosionsprobleme zu zeigen, wenn der Druck von relativ hohen Fluidströmen, die Feststoffe enthalten, vermindert wird) liegt.
- Fig. 6 zeigt eine Kapillarröhre/Leitung oder ein Rohr/ eine Leitung 656 mit verringertem Durchmesser, die als statische Einschränkungseinrichtung verwandt werden kann. Das Fluid, das durch die Leitung 605 fließt, kann in die statische Einschränkungseinrichtung 656 fließen, wodurch sich ein Druckabfall in einem derartigen Fluid ergibt.
- Bei alternativen Ausführungsbeispielen kann ein Sammler 680 stromabwärts von der statischen Einschränkungseinrichtung 656 angeordnet sein. Ein Drucksensor 682 kann sich stromauf- oder -abwärts vom Sammler 680 befinden und eine Druckeinschränkungseinrichtung 684 kann stromabwärts vom Sammler 680 angeordnet sein. Die Druckeinschränkungseinrichtung 684 kann eine statische oder dynamische Einschränkungseinrichtung und so ausgebildet sein, daß sie die Menge an durchgeführtem Fluid in Abhängigkeit von dem Druck ändert, der vom Drucksensor 682 wahrgenommen wird, der stromauf- oder stromabwärts vom Sammler 680 angeordnet ist.
- Ein Steuerteil 686 kann in Verbindung mit dem Drucksensor 682 und der Druckeinschränkungseinrichtung 684 verwandt werden.
- In Systemen, die wenigstens etwa 50 ppm Feststoffe im ersten Fluidstrom enthalten, ist vorzugsweise das automatische Fluideinführungssystem der Erfindung so ausgebildet, daß es ausreichend Fluid über die Leitung 14 oder die Leitung 22 einführt, damit während der Benutzung eine Verstopfung der statischen Einschränkungseinrichtung vermieden wird. In derartigen Systemen ist der Steuerteil 8 so ausgebildet, daß er eine minimale Menge an Fluid sicherstellt, die durch die Leitung 14 oder die Leitung 22 fließt.
- In einigen Systemen sind Druckminderungen von wenigstens etwa 69, 138, 207 oder 276 bar (1000, 2000, 3000 oder 4000 psi) erwünscht. In derartigen Systemen kann die Erosion und/oder Korrosion gemindert, jedoch kaum vollständig vermieden werden. Bei einem alternativen Ausführungsbeispiel der Erfindung kann das System daher so ausgebildet sein, daß es den Strom des Fluides über die Leitung und/oder 22 erhöht, wenn die statische Einschränkungseinrichtung 16 erodiert oder korrodiert ist. In dieser Weise kann das System weiterarbeiten und einen gewählten Druck beibehalten, der durch den Drucksensor 6 wahrgenommen wird.
- Die Beibehaltung eines gewählten Druckes in der ersten Leitung kann insbesondere dann wichtig sein, wenn ein SCWO- Reaktor stromaufwärts in der ersten Leitung unterhalten wird. Die Beibehaltung eines gewählten Druckes hilft der Sicherung eines stabilen Strömungsdurchsatzes durch den Reaktor und einer stabilen Verweilzeit des Fluides im Reaktor. In überkritischen Abfalloxidationssystemen ist die Beibehaltung einer passenden Verweilzeit oftmals wichtig, um ein gewähltes Maß an Oxidation im Reaktor beizubehalten. Eine stabile Drucksteuerung erleichtert eine stabilere Reaktortemperatur, eine stabilere Reaktionsrate und stabilere Oxidationsmitteleingabeströmungsraten. Stabile Temperaturprofile, stabile Reaktionsratenprofile und stabile Oxidationsmitteleingaberatenprofile können von wichtiger Bedeutung für den Betrieb einer SCWO-Einheit sein und sind schwierig ohne stabile Drucksteuerung beizubehalten.
- Die Verfahren und Systeme der Erfindung können insbesondere dazu verwandt werden, den Druck von Fluidströmen, die Schlämme oder Breie enthalten, z.B. von Raffinerieströmen, Papierfabrikabwasserströmen oder anderen Strömen zu mindern, die anorganische inerte Feststoffe enthalten.
- Bei dem ersten Versuch wurde ein Badger Research Steuerventil mit einem Edelstahltrim dazu benutzt, den Druck von etwa 222 bar (3200 psig) auf etwa Atmosphärendruck zu mindern. Eine wässrige Lösung auf Umgebungstemperatur (z.B. etwa 21ºC (70ºF)), die annähernd 100 ppm Tonerdeteilchen (mittlere Größe 5 um) enthielt, wurde als Prozeßfluid benutzt. Dieses Drucksteuerventil hielt weniger als eine Viertelstunde. Bei einer Überprüfung zeigte sich eine starke "Drahtzieh"-Erosion (d.h. eine scharfkantige Nut) am Ventiltrim.
- Bei einem zweiten Versuch wurde eine Kapillarröhre mit einem Innendurchmesser von einem Achtel Inch als statische Druckeinschränkungseinrichtung in einem Strom mit etwa 276 bar (4000 psia) und etwa 21ºC (70ºF) eingesetzt. Das Rohr hatte eine Wandstärke von 1,65 cm (0,65 Inch) und bestand aus Edelstahl 316. Eine Länge von 20 Fuß wurde installiert. Der Durchsatz betrug etwa 1,9 Liter (0,5 Gallonen) pro Minute einer 5 prozentigen wässrigen Lösung von Tonerdeteilchen mit 5 um. Die Lösung wurde als erheblich stärker schleifend als die niedrige Feststoffkonzentration angesehen, die beim ersten Versuch benutzt wurde. Ein verteiltes Fisher Porter System wurde als Steuerteil 8 in Fig. 1 benutzt. Der Druckwandler 6 in Fig. 1 war ein Dynisco Modell PT 140-5M, das von Dynisco (Norwood, CT, USA) erhältlich ist. Wie es in Fig. 1 dargestellt ist, war eine Ausgleichspumpe 12 mit der Leitung 14 verbunden, wobei Wasser auf Umgebungstemperatur als Fluid benutzt wurde, das durch die Pumpe 12 fließt. Die Pumpe war ein Haskell Modell DF-72, das von Haskell, Inc. (Burbank, CA, USA) erhältlich ist. Der Steuerteil 8 war so ausgebildet, daß er die Geschwindigkeit der Haskell-Pumpe in Abhängigkeit vom erfaßten Druck ändert. Wenn der erfaßte Druck absank, wurde die Geschwindigkeit der Haskell-Pumpe erhöht. Dieses System arbeitete für wenigstens etwa fünf Stunden ohne bezeichnende Erosion oder Korrosion in der Einschränkungseinrichtung. Der Druck in der Leitung 4 wurde darüber hinaus auf 276 bar (4000 psia) gehalten. Die Drucksteuerung im System war tatsächlich stabiler als es bei weniger schleifenden Strömen unter Verwendung eines Standarddruckminderungssteuerventils der Fall war.
- Bei einem dritten Versuch wurde städtisches Abwasser in einem SCWO-Reaktor mit einem Strömungsdurchsatz von 1,9 Litern pro Minute (0,5 gpm) behandelt. In diesem System lag der Druck des Reaktors bei 222 bar (3200 psi) und lag die Temperatur des Reaktors über 377ºC (710ºF). Ein Fluidstrom, der Wasser, CO&sub2;, Sauerstoff und mehr als 50 ppm mitgeführter Feststoffe umfaßt, trat während der Benutzung vom Reaktor aus. Der Ausfluß wurde auf etwa 21ºC (70ºF) abgekühlt und dann unter Verwendung des beim zweiten Versuch beschriebenen Systems druckgemindert. Dieses System setzte erfolgreich den Systemdruck auf den Luftdruck für die Dauer der Behandlung ohne erkennbares Auftreten eines Abriebs herab. Es ist anzunehmen, daß Lehm und Schmutzteilchen, die im Ausfluß vorhanden sind, einen herkömmlichen Ventiltrim, wie er bei dem ersten Versuch benutzt wurde, innerhalb von Minuten erodieren würde. Vor der Schaffung dieses Druckminderungssystems war eine Verarbeitung von städtischen Abwässern in SCWO- Reaktoren als Folge einer unangemessenen oder fehlerhaften Drucksteuerung nicht möglich.
Claims (30)
1. Druckreduziersystem mit
einer ersten Leitung (4), die so angeschlossen ist, daß
sie während der Benutzung Fluid enthält, wobei die erste
Leitung so ausgebildet ist, daß sie Fluid auf einem Druck
von wenigstens etwa 36 bar (500 p.s.i.g.) während der
Benutzung enthält,
einem Drucksensor (6), der so angeschlossen ist, daß er
den Druck des Fluides in der ersten Leitung während der
Benutzung erfaßt,
einer statische Einschränkungseinrichtung (16), die so
ausgebildet ist, daß sie den Druck des durchfließenden
Fluides um wenigstens etwa 35 bar (500 p.s.i.) während der
Benutzung mindert, wobei die statische
Einschränkungseinrichtung stromabwärts vom Drucksensor angeschlossen ist,
einer zweiten Leitung (14), die so angeschlossen ist,
daß sie Fluid in die erste Leitung stromaufwärts von der
statischen Einschränkungseinrichtung und stromabwärts vom
Drucksensor einführt, und
einem automatischen Fluideinführungssystem, das so
ausgebildet ist, daß es die Menge an Fluid, die von der
zweiten Leitung eingeführt wird, in Abhängigkeit von dem
Druck ändert, der durch den Drucksensor wahrgenommen wird.
2. System nach Anspruch 1, bei dem die erste Leitung so
ausgebildet ist, daß sie Fluid wenigstens etwa in der Nähe
überkritischer Verhältnisse für Wasser enthält.
3. System nach Anspruch 1, bei dem die statische
Einschränkungseinrichtung eine Kante umfaßt, die so
angeschlossen ist, daß sie Fluid während der Benutzung kontaktiert,
und bei dem die zweite Leitung so angeschlossen ist, daß sie
Fluid so einführt, daß wenigstens ein Teil des Fluides, das
durch die zweite Leitung während der Benutzung eingeführt
wird, die Kante der statischen Einschränkungseinrichtung
kontaktiert, ohne sich zunächst mit dem Fluid zu vermischen,
das während der Benutzung durch die erste Leitung fließt.
4. System nach Anspruch 1, mit einem im wesentlichen
zentral angeordneten Teil zum Halten von Fluid, das während
der Benutzung in der ersten Leitung fließt, und einem
Ringteil, der im wesentlichen den zentral angeordneten Teil
umgibt, um Fluid zu halten, das während der Benutzung in der
zweiten Leitung fließt.
5. System nach Anspruch 1, bei dem die statische
Einschränkungseinrichtung so bemessen ist, daß sie eine
gewählte Druckminderung für einen bekannten
Fluidströmungsdurchsatz liefert und bei dem dieser bekannte
Fluidströmungsdurchsatz größer als der Strömungsdurchsatz des Fluides in
der ersten Leitung während der Benutzung ist.
6. System nach Anspruch 1, bei dem das automatische
Fluideinführungssystem mit einer Pumpe so gekoppelt ist, daß
die Fluidmenge, die durch die Pumpe gepumpt wird, in
Abhängigkeit von dem Druck variiert, der durch den Drucksensor
während der Benutzung wahrgenommen wird.
7. System nach Anspruch 1, bei dem die statische
Einschränkungseinrichtung eine Kapillarröhre umfaßt.
8. System nach Anspruch 7, bei dem der mittlere
Durchmesser der Kapillarröhre kleiner als etwa 1,9 cm (0,75 Inch)
ist und das Fluid, das während der Benutzung in der ersten
Leitung fließt, wenigstens etwa 50 ppm mitgeführter
Feststoffe umfaßt und der Durchsatz des Fluides, das in der
ersten Leitung während der Benutzung fließt, unter etwa 27
Litern (7 Gallonen) pro Minute liegt.
9. System nach Anspruch 1, welches weiterhin eine
dritte Leitung umfaßt, die so angeschlossen ist, daß sie Fluid,
das von der statischen Einschränkungseinrichtung kommt,
während der Benutzung in die zweite Leitung fließen läßt.
10. System nach Anspruch 1, welches weiterhin eine
Quelle eines überkritischen Fluides umfaßt, die so
ausgebildet ist, daß sie Fluid auf wenigstens etwa überkritischen
Verhältnissen für Wasser liefert, wobei diese Quelle an
überkritischem Fluid so angeschlossen ist, daß sie während
der Benutzung überkritisches Fluid der zweiten Leitung
liefert.
11. System nach Anspruch 1, welches weiterhin einen
Sammler, der stromabwärts von der statischen
Einschränkungseinrichtung angeordnet ist, einen Drucksensor, der stromauf-
oder -abwärts des Sammlers angeordnet ist, und eine
Druckeinschränkungseinrichtung umfaßt, die sich stromabwärts vom
Sammler befindet, und bei dem die
Druckeinschränkungseinrichtung so ausgebildet ist, daß sie die Menge des
durchgehenden Fluides in Abhängigkeit von dem Druck ändert, der
durch den Drucksensor wahrgenommen wird, der stromauf- oder
-abwärts vom Sammler angeordnet ist.
12. System nach Anspruch 1, bei dem das Fluid, das in
der ersten Leitung fließt, wenigstens etwa 50 ppm Feststoffe
während der Benutzung enthält und bei dem das automatische
Fluideinführungssystem so ausgebildet ist, daß es
ausreichend Fluid einführt, um eine Verstopfung der statischen
Einschränkungseinrichtung während der Benutzung zu
verhindern.
13. System nach Anspruch 1, bei dem das automatische
Fluideinführungssystem einen Steuerteil umfaßt, der so
ausgebildet ist, daß er den Fluidstrom in der zweiten Leitung
erhöht, wenn der vom Drucksensor wahrgenommene Druck abfällt
und umgekehrt.
14. Verfahren zum Mindern des Druckes eines Fluides um
wenigstens 36 bar (500 p.s.i.g.), indem Fluid durch eine
statische Einschränkungseinrichtung geführt wird, bei dem
ein erster Fluidstrom auf einem Druck von wenigstens
etwa 36 bar (500 p.s.i) fließengelassen wird,
der Druck des ersten Fluidstromes erfaßt wird,
ein zweiter Fluidstrom mit dem ersten Fluidstrom
gemischt wird,
der Druck des gemischten Fluidstromes um wenigstens
etwa 35 bar (500 p.s.i.) dadurch gemindert wird, daß der
gemischte Fluidstrom durch eine statische
Einschränkungseinrichtung (16) fließengelassen wird, und
der Strömungsdurchsatz des zweiten Fluidstromes in
Abhängigkeit vom erfaßten Druck geändert wird.
15. Verfahren nach Anspruch 14, bei dem der erste
Fluidstrom wenigstens in der Nähe überkritischer
Verhältnisse für Wasser liegt.
16. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem die statische
Einschränkungseinrichtung eine Kante umfaßt, die so
angeschlossen ist, daß sie das Fluid während der Benutzung
kontaktiert und bei dem weiterhin wenigstens ein Teil des
zweiten Fluidstromes so fließengelassen wird, daß er die
Kante der statischen Einschränkungseinrichtung kontaktiert,
ohne sich zunächst mit dem ersten Fluidstrom zu vermischen.
17. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem wenigstens ein
Teil des zweiten Fluidstromes als Sperre wirkt, um den
ersten Fluidstrom an einer Beeinträchtigung der statischen
Einschränkungseinrichtung während der Benutzung zu hindern.
18. Verfahren nach Anspruch 17, bei dem der erste
Fluidstrom über einen im wesentlichen zentral angeordneten
Teil fließengelassen wird und der zweite Fluidstrom durch
einen Ringteil fließengelassen wird, der im wesentlichen den
zentral angeordneten Teil umgibt.
19. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem das gemischte
Fluid, das durch die statische Einschränkungseinrichtung
fließt, wenigstens etwa 50 ppm mitgeführte Feststoffe
enthält, und bei dem das gemischte Fluid durch die statische
Einschränkungseinrichtung fließt, ohne diese im wesentlichen
zu erodieren.
20. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem die statische
Einschränkungseinrichtung so bemessen ist, daß sie eine
gewählte Druckminderung für einen bekannten
Fluidströmungsdurchsatz liefert, und bei dem dieser bekannte
Fluidströmungsdurchsatz größer als der Strömungsdurchsatz
des ersten Fluidstromes ist.
21. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem der gemischte
Fluidstrom, der in der statischen Einschränkungseinrichtung
fließt, ein Gemisch aus Gas und Flüssigkeit umfaßt.
22. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem weiterhin der
zweite Fluidstrom gepumpt wird und die gepumpte Menge an
zweitem Fluidstrom in Abhängigkeit vom wahrgenommenen Druck
verändert wird.
23. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem die statische
Einschränkungseinrichtung eine Kapillarröhre umfaßt.
24. Verfahren nach Anspruch 23, bei dem der mittlere
Durchmesser der Kapillarröhre kleiner als etwa 1,90 cm (3/4
Inch) ist, und der erste Fluidstrom wenigstens etwa 50 ppm
mitgeführte Feststoffe enthält und mit einem Durchsatz von
weniger als etwa 27 Litern (7 Gallonen) pro Minute fließt.
25. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem der
Strömungsdurchsatz des ersten Fluidstromes unter etwa 27 Litern (7
Gallonen) pro Minute liegt.
26. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem weiterhin
wenigstens ein Teil des Fluidstromes, der von der statischen
Einschränkungseinrichtung kommt, dem zweiten Fluidstrom
zugegeben wird.
27. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem der zweite
Fluidstrom Fluid auf wenigstens etwa überkritischen
Verhältnissen für Wasser umfaßt.
28. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem weiterhin das
Fluid von der statischen Einschränkungseinrichtung durch
einen Sammler fließengelassen wird, ein Drucksensor
stromauf- oder -abwärts vom Sammler angeordnet ist und das Fluid
vom Sammler durch eine Druckeinschränkungseinrichtung
fließengelassen wird und bei dem weiterhin die durch die
Druckeinschränkungseinrichtung gehende Fluidmenge in Abhängigkeit
von dem Druck verändert wird, der durch den Drucksensor
wahrgenommen wird, der stromauf- oder stromabwärts vom
Sammler angeordnet ist.
29. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem weiterhin eine
Beeinträchtigung der statischen Einschränkungseinrichtung
dadurch kompensiert wird, daß der Strom des zweiten
Fluidstromes erhöht wird.
30. Verfahren nach Anspruch 15, bei dem weiterhin der
Strom des zweiten Fluidstromes erhöht wird, wenn der
wahrgenommene Druck abnimmt und umgekehrt.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/283,699 US5551472A (en) | 1994-08-01 | 1994-08-01 | Pressure reduction system and method |
PCT/US1995/009666 WO1996004598A1 (en) | 1994-08-01 | 1995-08-01 | Pressure reduction system and method |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE69506714D1 DE69506714D1 (de) | 1999-01-28 |
DE69506714T2 true DE69506714T2 (de) | 1999-05-20 |
Family
ID=23087177
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE69506714T Expired - Lifetime DE69506714T2 (de) | 1994-08-01 | 1995-08-01 | Druckreduziersystem und -verfahren |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5551472A (de) |
EP (1) | EP0774134B1 (de) |
AU (1) | AU3206895A (de) |
CA (1) | CA2195851C (de) |
DE (1) | DE69506714T2 (de) |
ES (1) | ES2125642T3 (de) |
WO (1) | WO1996004598A1 (de) |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5551472A (en) | 1994-08-01 | 1996-09-03 | Rpc Waste Management Services, Inc. | Pressure reduction system and method |
US5888389A (en) * | 1997-04-24 | 1999-03-30 | Hydroprocessing, L.L.C. | Apparatus for oxidizing undigested wastewater sludges |
US6150580A (en) * | 1997-11-13 | 2000-11-21 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for destroying hazardous organics and other combustible materials in a subcritical/supercritical reactor |
US6121179A (en) * | 1998-01-08 | 2000-09-19 | Chematur Engineering Ab | Supercritical treatment of adsorbent materials |
US6171509B1 (en) | 1998-06-12 | 2001-01-09 | Chematur Engineering Ab | Method and apparatus for treating salt streams |
WO2003040002A1 (fr) * | 2001-11-07 | 2003-05-15 | Mitsubishi Chemical Corporation | Reservoir de stockage pour compose facilement polymerisable et procede de stockage |
US7458384B1 (en) * | 2004-07-15 | 2008-12-02 | University Of Central Florida Research Foundation, Inc. | Surfactant incorporated nanostructure for pressure drop reduction in oil and gas lines |
SE0600982L (sv) * | 2006-05-02 | 2007-08-07 | Sandvik Intellectual Property | En komponent för anläggningar för superkritisk vattenoxidation, tillverkad av en austenitisk rostfri stållegering |
AU2010295221B2 (en) * | 2009-09-16 | 2015-12-24 | Ignite Resources Pty Ltd | An assembly for reducing slurry pressure in a slurry processing system |
US7884933B1 (en) | 2010-05-05 | 2011-02-08 | Revolutionary Business Concepts, Inc. | Apparatus and method for determining analyte concentrations |
US8733384B2 (en) * | 2010-10-28 | 2014-05-27 | Gas Technology Institute | Internal pressure boost system for gas utility pipelines |
WO2012135555A2 (en) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | Schlumberger Canada Limited | System and method for reducing pressure fluctuations in an oilfield pumping system |
WO2017046145A1 (en) * | 2015-09-17 | 2017-03-23 | Tetra Laval Holdings & Finance S.A. | A flash vessel arrangement |
CN105630019B (zh) * | 2016-03-10 | 2018-10-30 | 西安交通大学 | 一种用于超临界水系统降压的控制系统及方法 |
WO2018009762A1 (en) * | 2016-07-07 | 2018-01-11 | Waters Technologies Corporation | Venturi method of low pressure recycling of co2 |
Family Cites Families (200)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2735265A (en) * | 1956-02-21 | Bois eastman | ||
US1725782A (en) * | 1925-09-17 | 1929-08-27 | Florez Luis De | Method and apparatus for flow control |
US1986196A (en) * | 1933-05-04 | 1935-01-01 | Universal Oil Prod Co | Apparatus for conducting reactions at elevated pressures |
GB584671A (en) | 1942-11-13 | 1947-01-21 | Baltzar Carl Von Platen | Improvements relating to the removal of dissolved salts and other non-volatile substances from liquids |
US2545384A (en) * | 1944-08-05 | 1951-03-13 | Phillips Petroleum Co | Insulation of catalyst chambers |
US2398546A (en) * | 1944-11-06 | 1946-04-16 | Phillips Petroleum Co | Thermal insulation of vessels |
US2476598A (en) * | 1945-02-16 | 1949-07-19 | Hall Lab Inc | Treatment of steam boiler water |
US2519616A (en) * | 1946-06-15 | 1950-08-22 | Universal Oil Prod Co | Heating apparatus |
US2647368A (en) * | 1949-05-09 | 1953-08-04 | Hermann Oestrich | Method and apparatus for internally cooling gas turbine blades with air, fuel, and water |
US2665249A (en) * | 1950-03-27 | 1954-01-05 | Sterling Drug Inc | Waste disposal |
US2697910A (en) * | 1950-07-29 | 1954-12-28 | Thermal Res And Engineering Co | Fluid fuel burner with self-contained fuel vaporizing unit |
US2692800A (en) * | 1951-10-08 | 1954-10-26 | Gen Electric | Nozzle flow control |
US2767233A (en) * | 1952-01-07 | 1956-10-16 | Chemical Construction Corp | Thermal transformation of hydrocarbons |
FR1026068A (fr) * | 1953-12-14 | 1953-04-23 | Sterling Drug Inc | Procédé et installation pour la destruction par oxydation des matières organiques contenues dans des eaux-vannes telles que les liqueurs sulfitiques résiduaires et pour la production d'énergie-thermique |
NL203871A (de) * | 1955-02-09 | 1900-01-01 | ||
US3047371A (en) * | 1955-05-13 | 1962-07-31 | Hoechst Ag | Device for carrying out chemical reactions at high temperatures |
US3047003A (en) * | 1960-04-18 | 1962-07-31 | Gamewell Co | Flow proportioning system for foam producing apparatus |
US3129587A (en) * | 1960-10-11 | 1964-04-21 | Honeywell Regulator Co | Flow sensing device |
US3101592A (en) * | 1961-01-16 | 1963-08-27 | Thompson Ramo Wooldridge Inc | Closed power generating system |
US3149176A (en) * | 1961-07-13 | 1964-09-15 | Gulf Research Development Co | Hydrodealkylation process |
US3207572A (en) * | 1961-09-12 | 1965-09-21 | Ass Pulp & Paper Mills | Wet combustion of waste liquors |
US3282459A (en) * | 1964-10-02 | 1966-11-01 | Allis Chalmers Mfg Co | Pressure vessel having concentric casings |
US3449247A (en) * | 1965-10-23 | 1969-06-10 | William J Bauer | Process for wet oxidation of combustible waste materials |
US3464885A (en) * | 1966-04-05 | 1969-09-02 | Halliburton Co | Methods for effecting continuous subterranean reactions |
US3414004A (en) * | 1966-05-16 | 1968-12-03 | Pan American Petroleum Corp | Film injector |
US3490869A (en) * | 1966-11-17 | 1970-01-20 | Columbian Carbon | Vortex reactor for carbon black manufacture |
US3472632A (en) * | 1966-11-25 | 1969-10-14 | Universal Oil Prod Co | Internally lined reactor for high temperatures and pressures and leakage monitoring means therefor |
US3431075A (en) * | 1966-12-23 | 1969-03-04 | Phillips Petroleum Co | Production of carbon black |
US3515520A (en) * | 1967-02-13 | 1970-06-02 | Universal Oil Prod Co | Reactor with internal protective sleeve for corrosive systems |
US3606999A (en) * | 1967-08-04 | 1971-09-21 | Harold L Lawless | Method of and apparatus for carrying out a chemical or physical process |
US3549314A (en) * | 1968-05-20 | 1970-12-22 | Chemical Construction Corp | Oxidation of black liquor |
US3853759A (en) * | 1968-06-06 | 1974-12-10 | J Titmas | Dynamic hydraulic column activation method |
US3626874A (en) * | 1968-10-22 | 1971-12-14 | Action Concepts Technology Inc | System for collecting and disposing of ordinary refuse by converting it into useful energy, without pollution |
US3743606A (en) * | 1970-01-23 | 1973-07-03 | Texaco Development Corp | Synthesis gas generation |
US3654070A (en) * | 1970-04-02 | 1972-04-04 | Sterling Drug Inc | Oxidation and reuse of effluent from oxygen pulping of raw cellulose |
US3920506A (en) * | 1970-05-08 | 1975-11-18 | Ass Pulp & Paper Mills | Wet combustion of waste liquors |
US3674045A (en) * | 1970-07-14 | 1972-07-04 | Bendix Corp | Vortex valve fluid oscillator |
US3849536A (en) * | 1970-08-31 | 1974-11-19 | Ass Pulp & Paper Mills | Wet combustion of waste liquors |
US3716474A (en) * | 1970-10-22 | 1973-02-13 | Texaco Inc | High pressure thermal treatment of waste oil-containing sludges |
US3682142A (en) * | 1971-05-06 | 1972-08-08 | Intern Materials | Method and means for generating hydrogen and a motive source incorporating same |
US3899923A (en) * | 1971-05-13 | 1975-08-19 | Teller Environmental Systems | Test process and apparatus for treatment of jet engine exhaust |
US3761409A (en) * | 1971-10-06 | 1973-09-25 | Texaco Inc | Continuous process for the air oxidation of sour water |
US3876497A (en) * | 1971-11-23 | 1975-04-08 | Sterling Drug Inc | Paper mill waste sludge oxidation and product recovery |
US3849075A (en) * | 1972-05-08 | 1974-11-19 | Union Carbide Corp | Cracking reactor |
US3804756A (en) * | 1972-06-22 | 1974-04-16 | Standard Oil Co | Environmentally safe disposal of organic pollutants |
JPS5226343B2 (de) * | 1972-09-08 | 1977-07-13 | ||
DE2247841C3 (de) * | 1972-09-29 | 1981-02-12 | Michigan Tech Fund, Houghton, Mich. (V.St.A.) | Verfahren zur Naßoxydation von kohlenstoffhaltigem Abfallmaterial |
US3984311A (en) * | 1972-10-05 | 1976-10-05 | The Dow Chemical Company | Wet combustion of organics |
US3852192A (en) * | 1973-03-29 | 1974-12-03 | Barber Colman Co | Reactor for wet oxidation of organic matter |
US3876536A (en) * | 1973-04-24 | 1975-04-08 | Sterling Drug Inc | Waste oxidation process |
US3886972A (en) * | 1973-12-06 | 1975-06-03 | Shell Oil Co | Core flow nozzle |
US3912626A (en) * | 1974-03-18 | 1975-10-14 | Sterling Drug Inc | Catalyzed process and catalyst recovery |
US3945805A (en) * | 1974-04-18 | 1976-03-23 | Modine Manufacturing Company | Reactor-generator apparatus |
US3945806A (en) * | 1974-04-18 | 1976-03-23 | Modine Manufacturing Company | Reactor-generator |
US4174280A (en) * | 1974-07-17 | 1979-11-13 | Sterling Drug Inc. | Oxidation process |
US3929429A (en) * | 1974-09-26 | 1975-12-30 | Texaco Inc | Fuel gas from solid carbonaceous fuels |
US3971872A (en) * | 1974-09-30 | 1976-07-27 | American Optical Corporation | Process for the production of an abrasion resistant optical element |
US4124528A (en) * | 1974-10-04 | 1978-11-07 | Arthur D. Little, Inc. | Process for regenerating adsorbents with supercritical fluids |
US3900300A (en) * | 1974-10-19 | 1975-08-19 | Universal Oil Prod Co | Vapor-liquid separation apparatus |
US3978661A (en) * | 1974-12-19 | 1976-09-07 | International Power Technology | Parallel-compound dual-fluid heat engine |
US4013560A (en) * | 1975-04-21 | 1977-03-22 | Sterling Drug Inc. | Energy production of wet oxidation systems |
US4010098A (en) * | 1975-05-29 | 1977-03-01 | Barber-Colman Company | Resource recovery from disposal of solid waste and sewage sludge |
US4100730A (en) * | 1975-06-04 | 1978-07-18 | Sterling Drug, Inc. | Regulation of a wet air oxidation unit for production of useful energy |
US4113446A (en) * | 1975-07-22 | 1978-09-12 | Massachusetts Institute Of Technology | Gasification process |
US4000068A (en) * | 1975-08-12 | 1976-12-28 | Phillips Petroleum Company | Polluted water purification |
US4199545A (en) * | 1975-08-20 | 1980-04-22 | Thagard Technology Company | Fluid-wall reactor for high temperature chemical reaction processes |
US4005803A (en) * | 1975-08-22 | 1977-02-01 | Deere & Company | Chemical concentrate injection system |
US3977966A (en) * | 1975-09-24 | 1976-08-31 | Sterling Drug Inc. | Purification of non-biodegradable industrial wastewaters |
US4017421A (en) * | 1975-12-16 | 1977-04-12 | Othmer Donald F | Wet combustion process |
US4147624A (en) * | 1976-04-15 | 1979-04-03 | Arthur D. Little, Inc. | Wastewater treatment with desorbing of an adsorbate from an adsorbent with a solvent in the near critical state |
US4146359A (en) * | 1976-06-25 | 1979-03-27 | Occidental Petroleum Corporation | Method for reacting nongaseous material with a gaseous reactant |
DE2640603B2 (de) * | 1976-09-09 | 1978-10-19 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Verfahren zur Naßoxidation organischer Substanzen |
DE2657011B2 (de) * | 1976-12-16 | 1978-12-14 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zum Reinigen des bei der Herstellung von Hydroxyaromaten entstehenden Abwassers mit gleichzeitiger Gewinnung von Alkalisulfat |
FR2410504A1 (fr) | 1977-12-05 | 1979-06-29 | Air Liquide | Procede de reglage de securite d'un reacteur chimique et installation de reaction d'oxydation mettant en oeuvre ce procede |
US4217218A (en) * | 1977-12-27 | 1980-08-12 | Sterling Durg Inc. | Removal of solids from a wet oxidation reactor |
JPS54110199A (en) * | 1978-02-17 | 1979-08-29 | Sumitomo Aluminium Smelting Co | Method of removing organics from circulating aluminic acid alkali solution |
US4272383A (en) * | 1978-03-17 | 1981-06-09 | Mcgrew Jay Lininger | Method and apparatus for effecting subsurface, controlled, accelerated chemical reactions |
US4191012A (en) * | 1978-07-10 | 1980-03-04 | Stoddard Xerxes T | Wet oxidation engine |
US4326957A (en) * | 1978-07-21 | 1982-04-27 | Pall Corporation | Vented filter spigot for intravenous liquid administration apparatus |
US4460628A (en) * | 1978-07-24 | 1984-07-17 | Whirlpool Corporation | Catalyzed wet oxidation process and catalyst useful therein |
US4229296A (en) * | 1978-08-03 | 1980-10-21 | Whirlpool Corporation | Wet oxidation system employing phase separating reactor |
US4221763A (en) * | 1978-08-29 | 1980-09-09 | Cities Service Company | Multi tube high pressure, high temperature reactor |
FR2434649A1 (fr) * | 1978-09-01 | 1980-03-28 | Ugine Kuhlmann | Reacteur fabrique a partir d'acier resistant particulierement bien aux effets de la synthese oxo |
US4241722A (en) * | 1978-10-02 | 1980-12-30 | Dickinson Norman L | Pollutant-free low temperature combustion process having carbonaceous fuel suspended in alkaline aqueous solution |
US4380960A (en) * | 1978-10-05 | 1983-04-26 | Dickinson Norman L | Pollution-free low temperature slurry combustion process utilizing the super-critical state |
US4292953A (en) * | 1978-10-05 | 1981-10-06 | Dickinson Norman L | Pollutant-free low temperature slurry combustion process utilizing the super-critical state |
US4212735A (en) * | 1979-03-01 | 1980-07-15 | Hydroscience, Inc. | Destruction method for the wet combustion of organics |
US4384897A (en) * | 1981-11-23 | 1983-05-24 | The Regents Of The University Of California | Method of treating biomass material |
US4284015A (en) * | 1979-03-26 | 1981-08-18 | Dickinson Norman L | Pollution-free coal combustion process |
US4221577A (en) * | 1979-04-03 | 1980-09-09 | Combustion Engineering, Inc. | Gas-liquid separator |
US4338199A (en) | 1980-05-08 | 1982-07-06 | Modar, Inc. | Processing methods for the oxidation of organics in supercritical water |
US4543190A (en) * | 1980-05-08 | 1985-09-24 | Modar, Inc. | Processing methods for the oxidation of organics in supercritical water |
US4377066A (en) * | 1980-05-27 | 1983-03-22 | Dickinson Norman L | Pollution-free pressurized fluidized bed combustion utilizing a high concentration of water vapor |
US4344785A (en) * | 1980-10-02 | 1982-08-17 | Ppg Industries, Inc. | Modular molten glass column |
US4384959A (en) * | 1980-12-29 | 1983-05-24 | Sterling Drug Inc. | Wet oxidation process utilizing dilution of oxygen |
US4370223A (en) * | 1980-12-31 | 1983-01-25 | Chevron Research Company | Coking hydrocarbonaceous oils with an aqueous liquid |
US4593202A (en) * | 1981-05-06 | 1986-06-03 | Dipac Associates | Combination of supercritical wet combustion and compressed air energy storage |
US4378976A (en) * | 1981-08-14 | 1983-04-05 | Institute Of Gas Technology | Combined sonic agglomerator/cross flow filtration apparatus and process for solid particle and/or liquid droplet removal from gas streams |
DE3133562C2 (de) * | 1981-08-25 | 1987-01-15 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Herstellung flüssiger Kohlenwasserstoffe durch katalytische Hydrierung von Kohle in Gegenwart von Wasser |
US4461743A (en) | 1982-02-08 | 1984-07-24 | Sterling Drug Inc. | Oxygen injection nozzle for wet oxidation reactors |
FR2525912A1 (fr) | 1982-04-28 | 1983-11-04 | Ceraver | Membrane de filtration, et procede de preparation d'une telle membrane |
US4526584A (en) * | 1982-05-05 | 1985-07-02 | Alfred University Research Foundation, Inc. | Process for pumping a carbonaceous slurry |
US4510958A (en) * | 1982-05-06 | 1985-04-16 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Apparatus and method for transferring a Bingham solid through a long conduit |
US4490346A (en) * | 1982-07-12 | 1984-12-25 | Phillips Petroleum Company | Method for producing carbon black |
US4488866A (en) * | 1982-08-03 | 1984-12-18 | Phillips Petroleum Company | Method and apparatus for burning high nitrogen-high sulfur fuels |
AT375668B (de) * | 1982-12-02 | 1984-08-27 | Voest Alpine Ag | Behaelter, insbesondere druckbehaelter |
CA1219385A (en) | 1983-08-22 | 1987-03-17 | Ajit K. Chowdhury | Submerged oxygen inlet nozzle for injection of oxygen into wet oxidation reactor |
CA1244067A (en) | 1983-09-03 | 1988-11-01 | Minoru Mita | Apparatus and method for the generation and utilization of a spiral gas stream in a pipeline |
US4564458A (en) * | 1983-11-10 | 1986-01-14 | Burleson James C | Method and apparatus for disposal of a broad spectrum of waste featuring oxidation of waste |
DE3501568A1 (de) | 1984-03-15 | 1985-09-19 | Mannesmann Rexroth GmbH, 8770 Lohr | Verfahren zur regelung eines anbaugeraets an landwirtschaftlichen schleppern |
CA1224891A (en) | 1984-03-28 | 1987-07-28 | Kenox Corporation | Wet oxidation system |
US4643890A (en) * | 1984-09-05 | 1987-02-17 | J. M. Huber Corporation | Perforated reactor tube for a fluid wall reactor and method of forming a fluid wall |
DE3541370A1 (de) | 1984-11-23 | 1986-05-28 | Domnick Hunter Filters Ltd., Birtley, Co. Durham | Fluessigkeits/gas-abscheider |
FR2576892B1 (fr) | 1985-02-04 | 1987-08-14 | Air Liquide | Procede d'oxydation de substances dissoutes ou en suspension dans une solution aqueuse |
US4594164A (en) * | 1985-05-23 | 1986-06-10 | Titmas James A | Method and apparatus for conducting chemical reactions at supercritical conditions |
US4741386A (en) | 1985-07-17 | 1988-05-03 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Fluid treatment apparatus |
US4671351A (en) | 1985-07-17 | 1987-06-09 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Fluid treatment apparatus and heat exchanger |
JPH0446765Y2 (de) | 1985-10-09 | 1992-11-04 | ||
US4714032A (en) | 1985-12-26 | 1987-12-22 | Dipac Associates | Pollution-free pressurized combustion utilizing a controlled concentration of water vapor |
US4898107A (en) | 1985-12-26 | 1990-02-06 | Dipac Associates | Pressurized wet combustion of wastes in the vapor phase |
US4692252A (en) | 1986-03-24 | 1987-09-08 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Method of removing scale from wet oxidation treatment apparatus |
US4869833A (en) | 1986-04-03 | 1989-09-26 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Method and apparatus for controlled chemical reactions |
US4721575A (en) | 1986-04-03 | 1988-01-26 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Method and apparatus for controlled chemical reactions |
US4683122A (en) | 1986-04-14 | 1987-07-28 | Herzog-Hart Corporation | Gas-liquid reactor and method for gas-liquid mixing |
US4968328A (en) | 1986-05-16 | 1990-11-06 | Duke Eddie D | De-mister baffle and assembly |
US4767543A (en) | 1986-11-13 | 1988-08-30 | Universite De Sherbrooke | Oxidation of wastewaters |
US4713177A (en) | 1986-12-19 | 1987-12-15 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Process for mitigating scale formation in tube reaction apparatus |
US4744909A (en) | 1987-02-02 | 1988-05-17 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Method of effecting accelerated oxidation reaction |
DK71987D0 (da) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | Nordiske Kabel Traad | Fremgangsmaade til rensning af olie- og kemikalieforurenet jord |
US4765900A (en) | 1987-02-13 | 1988-08-23 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Process for the treatment of waste |
US4744908A (en) | 1987-02-24 | 1988-05-17 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Process for effecting chemical reactions |
US4963329A (en) | 1987-03-02 | 1990-10-16 | Turbotak Inc. | Gas reacting apparatus and method |
US4853205A (en) | 1987-03-12 | 1989-08-01 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Interior | Supercritical fluid metal halide separation process |
US4803054A (en) | 1987-03-13 | 1989-02-07 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Asymmetric heat-exchange reaction apparatus for effecting chemical reactions |
US4792408A (en) | 1987-04-13 | 1988-12-20 | James A. Titmas Associates Incorporated | Method and apparatus for enhancing chemical reactions at supercritical conditions |
US4733852A (en) | 1987-06-02 | 1988-03-29 | Rockwell International Corporation | Gas-liquid separator |
US4793153A (en) | 1987-06-12 | 1988-12-27 | Recovery Engineering, Inc. | Energy recovery apparatus |
US4774006A (en) | 1987-06-22 | 1988-09-27 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Fluid treatment method |
GB2209411B (en) | 1987-08-28 | 1991-07-10 | Atomic Energy Authority Uk | A method of controlling flow in a flow line |
US4822394A (en) | 1987-09-14 | 1989-04-18 | Vertech Treatment Systems, Inc. | Method and apparatus for the production and liquefaction of gases |
US4891139A (en) | 1987-09-14 | 1990-01-02 | Zeigler Joseph E | Method for wet oxidation treatment |
US4822497A (en) | 1987-09-22 | 1989-04-18 | Modar, Inc. | Method for solids separation in a wet oxidation type process |
DE3887681T2 (de) | 1987-11-27 | 1994-05-11 | Battelle Memorial Institute, Richland, Wash. | Überkritische mizellentrennung in der flüssig-umkehrphase. |
US4861484A (en) | 1988-03-02 | 1989-08-29 | Synlize, Inc. | Catalytic process for degradation of organic materials in aqueous and organic fluids to produce environmentally compatible products |
DE3818281A1 (de) | 1988-03-10 | 1989-09-21 | Schwaebische Huettenwerke Gmbh | Abgasfilter |
US4861497A (en) | 1988-03-18 | 1989-08-29 | Welch James F | Method for the processing of organic compounds |
JPH0543879Y2 (de) | 1988-04-07 | 1993-11-05 | ||
DE3813184A1 (de) | 1988-04-20 | 1989-11-02 | Dynamit Nobel Ag | Verfahren zur zersetzung von in abwaessern geloesten explosionsfaehigen salpetersaeureestern |
US4880440A (en) | 1988-09-12 | 1989-11-14 | Union Carbide Corporation | Hollow fiber multimembrane cells and permeators |
US4872890A (en) | 1988-11-14 | 1989-10-10 | Dollinger Corporation | Multi-stage gas-entrained liquid separator |
EP0388915B1 (de) | 1989-03-22 | 1993-10-06 | Union Carbide Chemicals And Plastics Company, Inc. | Vorläuferbeschichtungszusammensetzungen |
US4936990A (en) | 1989-05-01 | 1990-06-26 | Brunsell Dennis A | Apparatus for multiple fluid phase separator |
US4983296A (en) | 1989-08-03 | 1991-01-08 | Texaco Inc. | Partial oxidation of sewage sludge |
JP2628089B2 (ja) | 1989-08-18 | 1997-07-09 | 大阪瓦斯株式会社 | 廃水の処理方法 |
DZ1444A1 (fr) | 1989-09-12 | 2004-09-13 | Inst Francais Du Petrole | Procédé et réacteur d'oxydation à differentiel de perte de charge et son utilisation. |
CA1338503C (en) | 1989-09-29 | 1996-08-06 | Russell Ian Derrah | Chlorine dioxide generation |
ATE156101T1 (de) | 1990-01-31 | 1997-08-15 | Modar Inc | Verfahren zur oxydation von materialien in wasser bei überkritischen temperaturen |
US5232604A (en) | 1990-01-31 | 1993-08-03 | Modar, Inc. | Process for the oxidation of materials in water at supercritical temperatures utilizing reaction rate enhancers |
US5106513A (en) | 1990-01-31 | 1992-04-21 | Modar, Inc. | Process for oxidation of materials in water at supercritical temperatures and subcritical pressures |
US4962275A (en) | 1990-02-21 | 1990-10-09 | United States Of America As Represented By The Secretary Of Commerce | Method and apparatus for supercritical fluid extraction solution separation |
DE59100421D1 (de) | 1990-06-08 | 1993-11-04 | Ciba Geigy | Vorrichtung zur nassoxidation. |
US5075017A (en) | 1990-10-12 | 1991-12-24 | Kimberly-Clark Corporation | Method for removing polychlorinated dibenzodioxins and polychlorinated dibenzofurans from paper mill sludge |
US5057231A (en) | 1990-11-08 | 1991-10-15 | Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. | Method for starting up and controlling operating temperature of a wet oxidation process |
JPH04178470A (ja) | 1990-11-13 | 1992-06-25 | Tokai Carbon Co Ltd | カーボンブラックの製造装置と製造方法 |
ATE173650T1 (de) | 1990-11-23 | 1998-12-15 | Battelle Memorial Institute | Doppelmantel druckausgeglichener behälter |
US5052426A (en) | 1991-01-16 | 1991-10-01 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | System for pressure letdown of abrasive slurries |
US5199853A (en) | 1991-02-26 | 1993-04-06 | Padden Harvey F | Pneumatic flow control system |
DE4107972A1 (de) | 1991-03-13 | 1992-09-17 | Basf Ag | Verfahren zum abbau von aromatischen nitroverbindungen enthaltenden abwaessern |
US5133877A (en) | 1991-03-29 | 1992-07-28 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Conversion of hazardous materials using supercritical water oxidation |
US5221486A (en) | 1991-04-12 | 1993-06-22 | Battelle Memorial Institute | Aqueous phase removal of nitrogen from nitrogen compounds |
US5200093A (en) * | 1991-06-03 | 1993-04-06 | Abb Lummus Crest Inc. | Supercritical water oxidation with overhead effluent quenching |
US5252224A (en) | 1991-06-28 | 1993-10-12 | Modell Development Corporation | Supercritical water oxidation process of organics with inorganics |
WO1993002969A1 (en) | 1991-08-09 | 1993-02-18 | Board Of Regents, The University Of Texas System | High temperature wet oxidation using sintered separators |
US5230810A (en) | 1991-09-25 | 1993-07-27 | Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. | Corrosion control for wet oxidation systems |
US5425883A (en) | 1991-11-04 | 1995-06-20 | Reid; Allen F. | Method for separation and removal of impurities from liquids |
US5326540A (en) | 1991-11-27 | 1994-07-05 | Philippe Chastagner | Containment system for supercritical water oxidation reactor |
US5192453A (en) | 1992-01-06 | 1993-03-09 | The Standard Oil Company | Wet oxidation process for ACN waste streams |
US5183577A (en) | 1992-01-06 | 1993-02-02 | Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. | Process for treatment of wastewater containing inorganic ammonium salts |
US5207399A (en) | 1992-03-20 | 1993-05-04 | General Dynamics Corporation, Space Systems Division | Vapor pressurization system for outer space |
US5250193A (en) | 1992-07-28 | 1993-10-05 | Air Products And Chemicals, Inc. | Wet oxidation of aqueous streams |
US5280701A (en) | 1992-08-31 | 1994-01-25 | Environmental Energy Systems, Inc. | Waste treatment system and method utilizing pressurized fluid |
US5427764A (en) | 1992-10-09 | 1995-06-27 | Rpc Waste Management Services, Inc. | Methods of controlling flow of fluids reacting at supercritical conditions |
US5417953A (en) | 1992-11-20 | 1995-05-23 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Apparatus and method for synthesizing diamond in supercritical water |
US5385214A (en) | 1992-11-30 | 1995-01-31 | Spurgeon; John E. | Heat storage system utilized in heat engine drive system |
US5358646A (en) | 1993-01-11 | 1994-10-25 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Method and apparatus for multiple-stage and recycle wet oxidation |
US5384051A (en) | 1993-02-05 | 1995-01-24 | Mcginness; Thomas G. | Supercritical oxidation reactor |
US5240619A (en) | 1993-02-11 | 1993-08-31 | Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. | Two-stage subcritical-supercritical wet oxidation |
DE59308043D1 (de) | 1993-02-24 | 1998-02-26 | Sulzer Chemtech Ag | Reinigung von salzbeladenem Abwasser durch Nassoxidation bei superkritischen Bedingungen |
US5370799A (en) | 1993-03-16 | 1994-12-06 | Gas Research Institute | Elevated temperature-pressure flow simulator |
US5405533A (en) | 1993-04-07 | 1995-04-11 | General Atomics | Heat transfer via dense gas in a fluid circulation system |
US5387398A (en) | 1993-12-03 | 1995-02-07 | Aerojet General Corporation | Supercritical water oxidation reactor with wall conduits for boundary flow control |
US5551472A (en) | 1994-08-01 | 1996-09-03 | Rpc Waste Management Services, Inc. | Pressure reduction system and method |
US5571423A (en) | 1994-10-14 | 1996-11-05 | Foster Wheeler Development Corporation | Process and apparatus for supercritical water oxidation |
US5545337A (en) | 1994-11-29 | 1996-08-13 | Modar, Inc. | Ceramic coating system or water oxidation environments |
US5560823A (en) | 1994-12-21 | 1996-10-01 | Abitibi-Price, Inc. | Reversible flow supercritical reactor and method for operating same |
US5527471A (en) | 1995-02-02 | 1996-06-18 | Modar, Inc. | Iridium material for hydrothermal oxidation environments |
US5492634A (en) | 1995-02-02 | 1996-02-20 | Modar, Inc. | Method for treating halogenated hydrocarbons prior to hydrothermal oxidation |
US5571424A (en) | 1995-02-27 | 1996-11-05 | Foster Wheeler Development Corporation | Internal platelet heat source and method of use in a supercritical water oxidation reactor |
US5536385A (en) | 1995-03-03 | 1996-07-16 | Envirocorp Services & Technology, Inc. | Production and purification of contaminated effluent streams containing ammonium sulfate and ammonia |
US5543057A (en) | 1995-03-13 | 1996-08-06 | Abitibi-Price, Inc. | Supercritical water oxidation of organics using a mobile surface |
-
1994
- 1994-08-01 US US08/283,699 patent/US5551472A/en not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-08-01 AU AU32068/95A patent/AU3206895A/en not_active Abandoned
- 1995-08-01 WO PCT/US1995/009666 patent/WO1996004598A1/en active IP Right Grant
- 1995-08-01 CA CA002195851A patent/CA2195851C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-08-01 DE DE69506714T patent/DE69506714T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-01 ES ES95928222T patent/ES2125642T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-01 EP EP95928222A patent/EP0774134B1/de not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-06-06 US US08/659,265 patent/US5823220A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2195851A1 (en) | 1996-02-15 |
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AU3206895A (en) | 1996-03-04 |
EP0774134B1 (de) | 1998-12-16 |
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