DE6920354U - Objektiv - Google Patents

Description

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85/86 14. Mai 1969

P A T E M T A M W Λ L T F Reg.-Nr. 121

Π R.- INC. W Cl. F F, II. BARTELS,

DR. ERANDCS, D R. - I N G. HELD
7 STUTTGART-N, LANGE STRASSE 51

Eastman Kodak Company, Rochester, Staat New York, Vereinigte Staaten von Amerika

Objektiv

Die Erfindung betrifft ein Objektiv mit vier in Luft stehenden zentrierten optischen Gliedern. Die Erfindung betrifft insbesondere ein als Teil eines optischen Projektionssystems ausgebildetes Objektiv, das mit einem Kollimator und einem drehbaren Prisma zusammenwirkt, welches zum Drehen eines in eine Bildebene projizierbaren Bildes relativ zum Informationsträger des Bildes dient.

Objektive der oben genannten Art werden häufig in Projektionssystemen der oben genannten Art angewandt. Der Kollimator und das Objektiv arbeiten im wesentlichen mit einer unendlichen konjugierten Seite, so daß die Lichtstrahlen, die von jedem beliebigen Punkt der C-egenstandsebene aus gehen, beim Durchgang durch das Projektionssystem zwischen dem Kollimator und dem Objektiv im wesentlichen parallel zueinander verlaufen. Das Prisma ist im Bereich dieser parallel zueinander verlaufenden Lichtsbrahlen angeordnet und dient als reflektierende Fläche innerhalb des Projektionssystems. Eine Drehung des Prismas um die optische Achse des Projektionssystems bewirkt ein Drehen des pro-

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It » *

jizierten Bildes der'Bildebene relativ zum Gegenstand, der in der Gegenstandsebene angeordnet ist. Wird hierbei das Prisi . um den Drehwinkel oC gedreht, dann führt dies zu einer Drehung des Bildes in der Bildebene um den Drehwinkel 2 oO . Damit das Prisma das Feld des Objektivs erfassen kann, muss es ausreichend gross ausgebildet sein, wodurch es jedoch gewöhnlich zum teuersten Bauteil des ganzen Projektionssystems wird. Dazu kommt, daß ein Objektiv, das zum Kopieren von Vorlagen verwendet wird, eine aussergewöhnliche Güte besitzen muss, um das notwendige Auflösungsvermögen zu erzielen. Projektionssysteme der zuvor erwähnten Art können zwar mit einem hohen Mass an optischer Güte entworfen werden, es ist jedoch ausserordentlich schwierig, eine derartige Güte beizubehalten, wenn mit dem Projektionssystem eine auf einem Informationsträger angeordnete Information in verschiedenen Vergrösserungen projizierbar sein soll.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Objektiv mit vier in Luft stehenden, zentrierten optischen Gliedern zu

sich
schaffen, das/insbesondere für ein verschiedene Vergrösserungen ermöglichendes Projektionssystem eignet, das für sich und zusammen mit dem Projektionssystem in Bezug auf sphärische Aberration, Astigmatismus und Verzeichnung sehr hoch auskorrigiert ist und das sich zur Auswertung und/oder zum Kopieren von Vorlagen eignet.

Diese Aufgabe wird gemäss der Erfindung dadurch gelöst, daß in der Reihenfolge von vorn nach hinten als erstes Glied ein positiver Meniskus., als zweites eine positive Meniskus-Doublette, als drittes Glied eine Bikonkavlinse und als viertes Glied ein positives Triplet vorgesehen sind, wobei die kennzeichnenden Werte der fortlaufend von vorn nach hinten durchnumerierten Linsen im wesentlichen inner-

halb der in der Tabelle O der Beschreibung sowie der in der Tabelle des Schutzanspruchs 1 aufgefüh ten Grenzen ließen, wobei Nj- die 3rechungszahl für die D-Linie des Spektrums, V die Abbesehe Zahl und R, T und S die jeweiligen von vorn nach hinten mittels Indizes durchnumerierten Krümmungsradien der Linsenoberflächen, bzw. die Dicke der Linsen, bzw. die Abstände zwischen den Linsen bezeichnet. Hierdurch ergibt sich ein besonders gut auskorrigiertes Objektiv.

Vorzugsweise ist das Objektiv als Teil eines optischen Projekt* onssystems ausgebi¹ del· und hirter einem Kollimator und einem daran sich anschliessenden Prisma angeordnet, das zum Drehen eines in eine Bildebene projizierbaren Bilies relativ zum Informationsträger dient. Mit einem derartigen Projektionssystem sind 21-fache bis 46-fache Vergrößerungen erzielbar. Ein derartiges OOtisches System bewirkt eine Vergrösserung die Abbildung um einen Faktor, der vom Verhältnis der konjugierten Abstände abhängig ist. Hieraus | folgt, daß der Vergrösserungsmaßstab durch Bev;ogen der Bildebene relativ zum optischen System innerhalb eines Bereichs, der die Brennebene des Kollimators einrchliesst, veränderbar ist, wenn ausserdem das Projektionssystem innerhalb eines kleineren Bereichs zur Schärfenachstellung der Abbildung in der Bildebene bewegt wird. Der zuletzt genannte Bereich muss verhältnismässig klein sein, um eine Veränderung des parallelen Verlaufs des durch das Prisma fallenden Lichts zu verhindern. Damit sind aber den mit eine-! beliebigen Objektiv erzielbaren verschiedenen Vergrößerungen Grenzen gesetzte Der Bereich der verschiedenen erzielbaren Vergrösserungen kann jedoch dadurch erweitert werden, daß man verschiedene Objektive mit unterschiedlicher Brennweite benutzt. Bei diesen Objektiven könnte es sich um abgewandelte Ausführungsformen der gleichen Linsenkonstruktion handeln, was jedoch zu ähnlich abgestuften Offnungen _ führen würde« Die verschiednen Ausführungsformen eines Objektivs gemäsp der Erfindung unterscheiden sich deshalb geringfügig vonein-

_ J₄. _

ander, um bei Objektiven mit kürzerer Brennweite eine
grössere relative Öffnung und dadurch eine kon.qta.nte
numerische Apertur auf der laneren .konjugierten Seite
sämtlicher Objektive zu ermöglichen.

Vorzugsweise sind die Objektive gemäss der Erfindung mit
einer Vorderblende verseilen, die ermöglicht, daß das Prisma des Projektionssystems den Objektiven benachbart angeordnet werden kann. Hieraus folgt, daß die Grosse des Prismas verringert werden kann, da die Öffnung in der Nähe der
Blende am geringsten ist.

Die Erfindung ist in der folgenden Beschreibung anhand der in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispiele im
einzelnen erläutert»

Es zeigen:

Fig. 1 einen schematisiert gezeichneten Längsschnitt durch ein Projektionssystem, das
einen Kollimator, ein Prisma und ein Projektionsobjektiv gemäss der Erfindung aufweist, dessen lange konjugierte
Seite und damit Vorderseite in der Zeichnung gesehen links liegt;

Fig. 2 Energieverteilungskurven für Strahlen, die Winkelabweichungen von der optischen Achse von 0°, 6°O5⁽, 9°O5', 11°18·, 13°3O' und " 56'zugeordnet sind, jeweils bei einer re

lativen öffnung von f/3,2 und einem V
serungsfektor von 20,3 für das Ausführungsbeispiel eines Projektionsobjektive; gemäss Tabelle 1 der Beschreibung;

Fig. 3A und 3B Kurven der sphärischen Aberrationen für die D-, D- und F-Linien des Spektrums bzw. Kurven für sagittalen und tangentialen Astigmatismus, jeweils für das Ausführungsbeispiel gemäss Tabelle 1 der Beschreibung;

Fig. k der Fig. 2 ähnliche Energieverteilungskurven für das Ausführungsbeispiel eines Projektionsobjektivs gemäss Tabelle 2 der Beschreibung, wobei die Strahlen Winkelab-

" O

weichungen von der optischen Achse von 0 , 5°58^f, 8°55· ι 11°06·, 13°15^! und 3Λ°1Λ· zugeordnet sind, jeweils bei einer relativen Öffnung/f/2,0 und einem Vergrösserungsfaktor von 33,1;

Fig. 5A und $B den Fig. 3A bzw. 3B ähnliche Figuren für das Ausführungsbeispiel eines Projektionsobjektivs gemäss Tabelle 2 der Beschreibung.

Das in Fig. 1 dargestellte optische System, das eine vergrösserte Abbildung eines in einer Gegenstandsebene 0 liegenden Gegenstandes in einer Bildebene I bewirkt, jweist einsrykollimator c, ein Prisma P sowie ein mit einer Vorderblende D versehenes Projektionsobjektiv auf, das aus vier Gliedern I bis IV zusammengesetzt ist, die zusammen sieben Elemente L- bis Lr₇ aufweisen. Als Glied I ist ein einfacher positiver Meniskus vorgesehen, der hinten, d.h., auf der kurzen konjugierten Seite des Projektionsobjektivs, konkav ausgebildet ist. Bei dem Glied II' handelt es sich um eine positive Menisken-Doublette, die nach hinten konkav ausgebildet ist und eine Bikonvexlinse sowie eine" hintere Bikonkav linse aufweist. Als Glied III ist eins einfache negative Bikonkavlinse vorgesehen. Bei dem Glied IV handelt es sich um ein Tripleb, das aus zwei äusseren Bikonvex linsen ι und eine vom vorderen der beiden Linse durch einen Luftzwischenraum getrennte innere Bikonkav linse zusammengesetzt ist.

Die Konstruktionsdaten für einen Kollimator des Projektionssystems, der eine Brennweite von 1.228,69 mm besitzt, sind in der nachstehenden Tabelle aufgeführt;

Linse

N₁-

Radius (mm)

Dicke (mm)

1.516

R₀₁= 513.9 R_C2=2696.O

₀=6,22

Obgleich der Kollimator eine Brennweite von 1.228,69 mn; besitzt, kann er von der Bildebene in einem Abstand angeordnet sein, der zwischen 859,0 mm und 1.2^6,83 mm liegt. Eine derartige Veränderung der Stellung der Bildebene im Bezug auf die Brennebene des Kollimators verändert die Vergrösserung und die Schärfe der Abbildung. Da jedoch das gesamte optische System relativ zur Gegenstandsebene geringfügig verschiebbar ist, kann die Schärfe der Abbildung nachgestellt werden.

Das zwischen dem Kollimator C und dem Projektionsobjektiv angeordnete Prisma ist für eine Drehung der Abbildung in der Bildebene relativ zum Gegenstand der Gegenstandsebene um die optische Achse des Projektionsobjektivs drehbar gelagert. Da die Gegenstrndsebene im wesentlichen in dsr Brennebene des Frojektionsobjektivs angeordnet ist, verlaufen die Strahlen, die von irgendeinem Punkt in der Gegenstandsebene 0 ausgehen durch das Prisma im wesentlichen parallel zueinander. Das durch das Projektionsobjektiv parallel ausgerichtete Licht wird an einer geneigten Fläche des Prismas gebrochen, darauf an dessen Basis reflektiert und hierauf an einer weiteren der ersten Fläche gegenüberliegenden geneigten Fläche gebrochen« Das auf diese Weise aus dem Prisma austretende parallele Licht triffb auf,den Kollimator auf, der eine Abbildung

in
des Gegenstandes/σ er Bildebene I bewirkt. Wenn es erwünscht sein sollte, dann können der Kollimator und/od°r das Projektionsobjektiv zusammen mit dem Prisma drehbar gelagert sein, zumal die Drehachse des Prismas mit der optischen Achse des Projektionsobjektivs und des Kollimators zusammenfällt.

Bei einem ersten Ausführungsbeispiel eines Projektionssy-

stems gemäss Pig. 1 ist das Prisma aus Glas hergestellt, dessen Brechungszahl für die D-Linie des Spektrums N_D =

1,72 und dessen Abbesche Zahl V= 29,5 beträgt. Das Prisma bestitzteinen Basiswinkel von ^5 » eine Höhe von 3^>0 mm und eine Basis mit einer Länge von 97,5 nim. Dieses Basis ist parallel zur und im Abstand von 7,0 mm unterhalb der optischen Achse des Proje&tionsobjektivs angeordnet. Ein achsenparalleler Strahl des Projektionsobjektivs, der auf das Prisma 7,0 mm oberhalb der Basis auf das Prisma auftrifft und dieses 19,1 mm oberhalb der Basis verlässt, trifft auf den Kollimator 12,1 mm über dessen optischer Achse auf. Der Kollimator und das Projektionsobjektiv sind koaxial zueinander gelagert, um eine translatorische Bewegung der Abbildung in der Bildebene bei deren Drehung zu verhindern. Dem zuvor Gesagten ist zu entnehmen, daß die optische Achse des Projektionsobjektivs bezüglich der optischen Achse des Kollimators durch das Prisma versetzt wird. Dies hat jedoch zur Folge, daß das Prisma und damit der Durchmesser des Kollimators besonders klein ausbildbar sind. Die dadurch erzielbare kompakte Baugrösse und wirtschaftliche Herstellungsweise führen nur zu einem vernachlässigbar kleinen Güteverlust. Die Aberrationen, die bei dem durch das Prisma verursachten Versatz auftreten, sind nicht von Bedeutung, da der Kollimator nur eine geringe Vergrösserungskraft besitzt.

Die Konstruktionsdaten für verschiedene, im Projektionssystem gemäss Pig. 1 anwendbare Projektionsobjektive mit einer äquivalenten Brennweite von 100 mm liegen im wesentlichen innerhalb der in der folgenden Tabelle aufgeführten Grenzen. Dabei sind die einzelnen Elemente von vorn, d.h., von der langen konjugierten Seite, nach hinten fortlaufend durchnumeriert , Mit N_ ist die Brechungszahl für/D-Linie des Spektrums einer jeden Linse , mit V, die Abbesche Zahl und mit R, T und F die Krümmungsradien der Oberflächen

der einzelnen Linsen ,	zwischen den	bzw	. die	Dicke der Linsen bzw. der	(Grenzwerte)	V	bis	Radius (mnv)	Dicke und Abstand (mm.) *	T2=IO bis 12
Luftabstand	■Elementen bezeichnet, wolei sie durch			R1= 51 bis 58		T3= bis 4 S2= 3 bis 5
Indizes von	vorn nach hinten durchnumeriert sind:	50 52			T1*8 bis 12	V5 bis 7 So=6 bos 9
	Tabelle 0		bis	R9= 230 bis 255 c S1= .9 bis 2.1
Linse	ND		bis	R~= 73 bis 76	T^=Il bie 13
		55 57	bis	R^=179 bis202
I	1.730 bis 1.760	36 37		R^=96 bis 102	T^=5 bis 6
		30 32	bis	R£=197 bis 203 R.r=35 bis 40
				Rg=342 bis 363
II	1.690 bis 1.700	50 52	bis	R9=51 bis 53
III	1.616 bis 1.617		R1O=37 bis 41
IV·	1.680 bis 1.690	42
V	1.730 bis 1.760
VI	1.570 bis 1.580

Bevorzugte Ausführungsbeispiele von Projektionsobjektiven mit einer äquivalenten Brennweite von 100 mm, die im Projektionssystem gemäss Figo 1 anwendbar sind, sind nachstehend beschrieben, wobei ihre Konstruktionsdaten in den Tabellen 1 bis

I 1*1

enthalten sind.

Tabelle 1

Linse	1.73388	V	Radius (mm.)	Dicke und Abstand (mm.)
			R1=Sl.133
I		51.3		T =8.34
			R2=232.014	1
	1.69669			8^2.09
			Ro=74.098
II	1.61644	55.6		T9=IO.34
			R, =-196.281	/L
III		36.6 ■		T,=3.53
	1.68873		R =99.117
			5	S2=3.72
IV		31.1	R6=-196.281	T =5.99
			R =35.958	4
	1.73388			S -8.11
			RQ=342.044	i
V		51.3	O	Τς=12.47
			R =-51.498 y
	1.57489			S =2.58
			R =-37.789
VI	1.78574	41.3	10	T =5.53
			R1 ■, =56.527	D
VII	44.0	J. -L	T =21.25
		R12=-73.141	7 j

Das oben in der Tabelle 1 angegebene Projektionsobjektiv eignet sich in Verbindung mit dem Kollimator und dem oben beschriebenen Frisma besonders dann, wenn seine Brennweite

43,05 mm beträgt und es bei einer maximalen relativen Öffnung von f/3»2 arbeitete Sir mit diesem Projektionsobjektiv ausgestattetes Projektionssystem ermöglicht eine 20 3-fache bis 28,5-fache Vergrösserung. Dabei verändert sich die lange konjugierte Seite des Projektionssystems zwischen 859,0 mm und 1.229,66 mm, während sich die kurze konjugierte Seite zur Schärfenachstellung zwischen 23,09 mm und 22,^5 mm ändert.

Die in Pig. 2 dargestellten Enerpieverteilungskurven sind ein besonders kennzeichnendes Kriterium für die Obejktiveigenschafein, da sie das Ergebnis der Durchrechnung vieler hunderter von Strahlen wiedergeben, die durch das Projektionssystem ausgehend von punktförmigen Lichtquellen bei verschiedenen Winkelabweichungen von der optischen Achse hindurchgehen. Es wurden Strahlen der drei Hauptfarben untersucht. Die Güte des Projektionssystems wird gemessen, indem man die Prozentzahlen der Lichtstrahlen jeder der punktförmigen Lichtquellen über der Grosse des gebildeten Punktflecks aufträgt, in welchem sie in der Bildebene abgebildet werden (die Punktfleckgrösse ist in Fig. 2 in Mikron angegeben). Die Kurven für verschiedene Bild-Winkelabweichungen von der optischen Achse beschreiben ganz genau die Güte eines Objektivs.

Wie die Kurven von Fig. 2 anzeigen, hat das oben beschriebene Ausführungsbeispiel gemäss Tabelle 1 ein ausserordentlich gutes Auflösungsvermögen. Es kann beispielsweise ersehen werden, daß ungefähr 85 Prozent aller Lichtstrahlen innerhalb eines Winkels von 14° 56' innerhalb eines Punktflecks mit einem Durchmesser von I5 Mikron von dem Projektionssystem abgebildet werden, wenn das Projektionssystem mit einer 20,3-fachen Vergrösserung arbeitet. Bei einer derartigen Vergrösserung beträgt das Auflösungsvermögen, genauer gesagt, zwischen ungefähr 112 Linien pro mm in der Mitte der Bildfläche und 62 Linien pro mm an den Rändern der Bildfläche.

20354

Den Kurven der Fig. 3Λ und 3B kann entnommen werden, daß das Projektionsobjektiv so gut auskorrigiert ist, daß die sphärische Aberration für die D-Linie des Spektrums weniger als 0,2 Prozent der Brennweite des Projektionsobjektivs beträgt, daß der sagittale und tangentiale Astigmatismus sich in Bereichen von weniger als 0,k Prozent der Brennweite bewegt und daß die Verzeichnung weniger als 0,0j Prozent beträgt. Es ist jedoch zu beachten, daß nicht nur das gesamte Projektionssystem die oben angegebenen Eigenschaften besitzt, sondern daß das Projektionsobjektiv für sich ebenfalls gut auskorrigiert ist. Die maximale sphärische Aberration für die D-Linie des Spektrums beträgt für das Projektionsobjektiv allein weniger als 0,06 Prozent. Dabei bewegt sich der sagittale und tangentiale Astigmatismus des Projektionsobjektivs in Bereichen von weniger als 0,3 Prozent der Brennweite, während die Verzeichnung ungefähr 1 Prozent beträgt.

Tabelle 2

Linse	FD	V	ladius	Dicke und
	U		(τητη.)	Abstand (mm.)
			R1=55.893
I	1.73388	51.3	J-	T1=IO.96
			R =248.344	j.
			L	S =2.04
			R =73.370	1
II	1.69669	55.6	3	T =11.41
			R =-179.767	Z
III	1.61644	36.6		T =3.89
			R =96.548	3
				S =4.00
			Rr=-197.611
IV	1.68873	31.1	O	T =5.96
			R =38.304
			7	S3=6.19

	1	.73388	51	.3	RR=353.	611	T =11	.96
V					ο		5
					R «-51.	659	S =2.	33
					y
	1	.57489	41	.3	R1 —39	.226	T =5.	52
VI					10		O
	1	.78574	44	.0	Rn=57.	789	T =2.	09
VII					JL JL		7
				R12=-74	.059

Wird das in der Tabelle 2 angegebene Projektionsobjektiv, das eine Brennweite von 62,63 mm besitzt, mit dem Kollimator und ■dem oben beschriebenen Prisma verwendet, dann sind mit dem Projektionssystem 26,9-fache bis 37»6-fache Vergrösserungen erzielbar. Dabei ändert sich der lange konjugierte Abstand des Projektionssystems zwischen 86l,0 mm und 1.229,6 mm, während der kurze konjugierte Abstand zur Schärfenach-' stellung sich zwischen 16,89 mm und 16,53 mm ändert.

Werden der oben beschriebene Kollimator sowie das Prisma mit dem in der Tabelle 2 angegebenen Projektionsobjektiv betrieben, das mit einer Brennweite von 27,0 mm ausgelegt ist, dann sind mit dem Projektionssystem 33,1-fache bis 46,1-fache Vergrößerungen erzielbar. Dabei ändert sich der lange konjugierte Abstand des Projektionssystems zwischen 876,71 mm und 1.246,83 mm, während der kurze konjugierte Abstand sich zur Schärfenachstellung zwischen 13,92 mm und 13,68 mm ändert. Das Projektionsobejektiv gemäss Tabelle 2 wird mit einer kürzeren Brennweite als das in Tabelle 1 angegebene Projektionsobjektiv betrieben. Es ist ausserdem konstruktiv leicht abgeändert, um eine grössere maximale relative Öffnung von f/2 zu erzielen.

In Fig. 4 sind die Energieverteilungskurven eines mit einem Projektionsobjektiv gemäss Tabelle/ausgerüsteten Projektions·

systems dargestellt. Die Bedeutung dieser Kurven ist bereits im Zusammenhang mit Pig. 2 beschrieben worden. Die in Fig. 4 dargestellten Kurven zeigen, daß dieses Projektionssystem ebenfalls ein ausserordentlich gutes Auflösungsvermögen besitzt. Es kann beispielsweiee entnommen werden, daß ungefähr 78 Prozent aller Lichtstrahlen bei einem Winkel vonl4°40' innerhalb eines Punktflecks mit einem Durchmesser von 15 Mikron von dem Projektionsobjektiv abgebildet werden.

Den in den Fig. 5A und $B dargestellten Kurven ist zu entnehmen, daß ein mit einem Projektionsobjektiv gemäss Tabelle 2 ausgerüstetes Projektionssystem so gut auskorrigiert ist, daß die sphärische Aberration und der sagitta-Ie und tangentiale Astigmatismus weniger als 0,3 Prozent der Brennweite aes Projektionsobjektivs betragen. Die Verzeichnung ist dabei geringer als 0,8 Prozent. Das Projektionsobjektiv ist wie das Projektionsobjektiv gemäss Tabelle 1 in Verbindung mit dem Kollimator und das Prisma oder für sich allein gut auskorrigiert. Wird das Projektionsobjektiv allein benutzt, dann beträgt die sphärische Aberration für die D-Linie des Spektrums ungefähr 0,1 Prozent der Brennweite, während sich der sagittale und tangentiale Astigmatismus in Bereichen von weniger als 0,05 Prozent der Brennweite bewegt und die Verzeichnung ungefähr 0,08 Prozent beträgt.

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Tabelle 3

Linse	C	ND	V	-adius (imTu)	Dicke und ΔΉρ3"Ηίΐηrl (mm. ;
				R,=57.395
I	VI	1.75300	50.6	i.	T =11.22
				R9=254.260	1
	VII			Lm	S1=O.95 J.
				R,=75.109
II	1.69680	56.2		T0=Il.68
			R=-184.174	ζ
III	1.61700	36.6	4	T0=4.01
			R =98.900	3
			5	S2=4.11
			R =-202.348
IV	1.68900	30.9	O	T =6.10
			R =39.280	4
			7	S„=7.81
			R =362.856	j
V	1.75300	50.6	8	T =12.26
			R =-52.881	5
		y	S=2.42
		R, =-40.267	4
1.57500	41.4	10	TA=5.67
		Rn=59.298	O
1.77670	44.7		T =21.39
		R12=-75.936	7

Tabelle 4

Linse	ND	V	Radius Own.)	Dicke und
				Abstand C™11·)
			R1=52.530
I	1.75300	50.6	L	T1=8.57
			R =238.351	1
			2	S1=.98
			Ro=76.121
II	1.69680	56.2		T„=10.62
			R =-201.642	Z
ill	1.61700	36.6	4·	T.=3.65
			R =101.823
			5	S2=4.39
			R6=-201.642
IV	1.68900	30.9		T4=6.16
			R =36.941	S =8.34
			7
			R =351.382	T =12.82
V	1.75300	50.6	O	5
			R =-52.904	S4=2.65
			R1n=-3 8.820	T6=5.67
VI	1.57500	41.4	J- W	D
			R1 =58.072	T =21.84
VII	1.77670	44.7	11
			R12=-75.138

Ein Projektionssystem der oben beschriebenen Art kann in ein Gerät, beispielsweise ein Mikrofilm-Lesegerät, eingebaut werden, welches eine Trägervorrichtung zur austauschbaren Aufnahme eines der oben beschriebenen Projektionsobjektive aufweist und-^^ettches ein optisches Ausrichten dieser

Projektionsobjektive mit dem Kollimator und dem Prisma sicherstellt. Dabei ist vorgesehen, daß das Prisma und der Kollimator für eine Drehung um die optische Achse des Projektionsobjektivs drehbar gelagert sind und daß das gesamte optische System zur Schärfenachstellung längs der optischen Achse verschiebbar gelagert ist, wenn der lange konjugierte Abstand, d.h., die Bildweite des Geräts, mittels eines bewegbar angeordneten Spiegelsystems verändert wird. Dieses Gerät bewirkt automatisch eine Schärfenachstellung durch Korrektur der Stellung des Projektionssystems und zwar in Abhängigkeit von einer Änderung der Stellung der Bildebene auf der langen konjugierten Seite des Projektionssystems. Ausserdem kann bei einem derartigen Gerät eine Einrichtung zum automatischen Anpassen der Beleuchtung des Gegenstandes in Abhängigkeit des jeweils in das Projektionssystem eingesetzten Projektionsobjektivs vorgesehen sein.

Claims (6)

- 18 Schutzansprüche

1) Objektiv mit ier in Luft stehenden zentrierten optischen Gliedern» dadurch gekennzeichnet, daß in der Reihenfolge von vorn nach hinten als erstes Glied ein positiver Meniskus (L..), als zweites Glied eine positive
Meniskus-Doublette (L₂, L₃), als drittes Glied eine Bikonkavlinse (L₄) und als viertes Glied ein positives
Triplet (L₅₁L₆₁L₇) vorgesehen sind, wobei die kennzeichnenden Werte der fortlaufend von vorn nach hinten durchnumerierten Linsen (L. bis L-) im wesentlichen innerhalb der in der folgenden Tabelle aufgeführten Grenzen liegen, wobei Nj, die Brechungszahl für die D-Linie des Spektrums, V die Abbesche Zahl und R, T und S die jeweiligen von vorn nach hinten mittels Indizes durchnumerierten
Krümmungsradien der Linsenoberflächen, bzw. die Dicke der Linsen, bzw. die Abstände zwischen den Linsen bezeichnen;

Linse ^ND bis 50 V 52 Radius (mm.) Dicke und bis 12 0 JJ Abstand (mm R I 1.730 bis T-s8 1.760 I R, bis 55 57 D bis 1 ^sr K, 2 II 1.690 bis T, = 1( 1.700 bis 36 37 bis 4 R, L III 1.616 bis T- = 3 bis 5 1.617 R_c S₂=3 ,=51 bis 58 I ,=230 bis ' 255 .=73 bis 76 > .=-179 bis ¹ -202 .=96 bis ' 102

692035

• VI 1.680 bis 30 bis 32 ^R6 =-197 bis ^T4 = ⁵ b s 7 13 3 1.690 -203 4 IV R₇ 6 VII I =35 bis S₃ = 6 bis 9 40 ^R8 1.730 bis 50 bis 52 =342 bis Tr = T ! bis 22 1.760 363 V R₉ =-51 bis S₄ = 2 bis Ri -53 1 1.570 bis 41 bis 42 _n=-37 bis T₆=5 bis 1.580 ^υ -41 ^R1 I 1.770 bis 44 bis 45 ..=56 bis T₇=2 bis 1.790 ¹ 60 I R₁ ,=-73 bis *· -76

- 20 -

2) Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angeführten Werte:

Linse ^ND V Radius (mm.) Dicke und
Abstand (mm.) R-.=51_£133 I 1.73388 51.3 T =8.34 R₂=232.014 1 8^2.09 R»=74.098 II 1.69669 55.6 ο T₉=IO.34 R,=-196.281 III 1.61644 36.6 T„=3.53 R =99.117 5 S₂=3.72 R,=~196.281 IV 1.68873 31.1 T =5.99 R =35.958 4 S =8.11 R_Q=342.044 3 ν- 1.73388 51.3 O Τ_ς=12.47 R =-51.498 y S =2.58 R =-37.789 VI 1.57489 41.3 10 T_c=5.53 R₁₁=SO.527 O VII 1.78574 44.0 J. L· T =21.25 R₁₂=-73.141 7

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3) Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle aufgeführten Werte:

Linse ^ND V Radius Dicke und U (ram.) Abstand (mm.) R₁=55.893 I 1.73388 51.3 X, T₁=IO.96 R =248.344 JL , L S =2.04 R =73.370 1 II 1.69669 55.6 3 T =11.41 R,=-179.767 2. III 1.61644 36.6 T_O=3.89 R₅=96.548 J R.=-197.611 2-4.00 IV 1.68873 31.1 D T₄=5.96 R =38.304 R_Q=353.611 3~ * V 1.73388 51.3 O T =11.96 R =-51.659 5 9 S₄=2.33 R₁ =-39.226 VI 1.57489 41.3 10 T =5.52 R₁₁=57.789 D VII 1.78574 44.0 i. J. T =2.09 R₁₂=-74.059 7

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4) Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle aufgeführten Werte:

Linse • II N_n V Radius (mm.) Dicke und D Abstand (mm. ) III R,=57.395 I 1.75300 50.6 1 T =11.22 R₉=254.260 1 S₁=O.95
JL IV R~=75.109 1.69680 56.2 T =11.68 R =-184.174 1.61700 36.6 4 T =4.01 V R =98.900 3 5 S₂=4.11 R =-202.348 1.68900 30.9 O T =6.10 VI R =39.280 4 - 7 S„=7.81 VII R =362.856 1.75300 50.6 8 T_r=12.26 R =-52.881 ^J y S =2.42 R =-40.267 4 1.57500 41.4 10 T₆=5.67 R-n=59.298 D 1.77670 44.7 T -21.39 R₁₂=-75.936 7

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5) Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle aufgeführten Werte:

Linse t I N_n V Radius (mm.) Dicke und D Abstand (mm.) R₁=52.530 * 1.75300 50.6 j. T₁=8.57 II R =238.351 1 2 S₁=.98 III Ro=76.121 1.69680 56.2 T₀=IO.62 R₄=-201.642 1.61700 36.6 R =101.823 T„=3.65 IV R_fi=-201.642 S₂=4.39 1.68900 30.9 R =36.941 T₄=6.16 V 7 S3=8.34 R =351.382 O T =12.82 1.75300 50.6 R =-52.904 5 VI S₄=2.65 R_in=-38.820 VII T₆=5.67 1.57500 41.4 R, =58.072 11 T =21.84 1.77670 44.7 R₁₂=-75.138 /

6) Objektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß es als Teil eines optischen Projektionssystems ausgebildet und hinter einem Kollimator (C) und einem daran sich anschließenden drehbaren Prisma (P) angeordnet ist, das zum Drehen eines in eine Bildebene projizierbaren Bildes relativ zum Informationsträger dient.