DE60317920T2

DE60317920T2 - Effusionsgekühlter übergangskanal mit geformten kühllöchern

Info

Publication number: DE60317920T2
Application number: DE60317920T
Authority: DE
Inventors: James H. Tequesta LEAHY
Original assignee: Power Systems Manufacturing LLC
Current assignee: Power Systems Manufacturing LLC
Priority date: 2002-10-25
Filing date: 2003-05-01
Publication date: 2008-04-10
Anticipated expiration: 2023-05-02
Also published as: CA2503333C; AU2003228742A1; IL168196A; WO2004040108A1; EP1556596B8; EP1556596A4; KR20050055786A; ES2294281T3; EP1556596A1; US6640547B2; ATE380286T1; EP1556596B1; CA2503333A1; MXPA05004420A; KR101044662B1; US20030106318A1; JP4382670B2; DE60317920D1; JP2006504045A

Description

Diese Erfindung bezieht sich auf den Brennkammerabschnitt von Gasturbinenmaschinen, die in Kraftwerken verwendet werden, um Elektrizität zu erzeugen. Insbesondere bezieht sich die Erfindung auf die Struktur, die heiße Brennkammergase von einer dosenringförmigen Brennkammer zu dem Einlass einer Turbine überträgt.
Eine Vorveröffentlichung US 4,719,748 offenbart einen Übergangskanal in einer Gasturbinenmaschine, der durch das Auftreffen von Strahlen gekühlt wird, die durch Öffnungen in einer Hülse ausgebildet werden, die von der zu kühlenden Oberfläche beabstandet ist. Der Abstand zwischen der Auftreffhülse und dem Kanal vergrößert sich zu der Maschinenbrennkammer hin und ist ein Maximum an der Schnittstelle der Brennkammer und des Übergangskanals.
Eine weitere Vorveröffentlichung US 3,527,543 legt ein strukturelles Element fest, das eine Kammer für die Behandlung eines Kühlmittels aufweist, das zu der äußeren Oberfläche des Elements fließt.
In einer typischen dosenringförmigen Gasturbinenbrennkammer ist eine Vielzahl von Brennkammern in einer ringförmigen Anordnung um die Maschine angeordnet. Die heißen Gase, die aus den Brennkammern austreten, werden verwendet, die Turbine zu drehen, die mit einer Welle verbunden ist, die einen Generator zur Erzeugung von Elektrizität antreibt. Die heißen Gase werden von der Brennkammer zu der Turbine durch einen Übergangskanal übertragen. Aufgrund der Position der Brennkammern in Bezug auf den Turbineneinlass muss der Übergangskanal die Querschnittsform von einer allgemein zylindrischen Form an dem Brennkammerausgang zu einer im Allgemeinen rechteckigen Form an dem Turbineneinlass ändern, ebenso wie eine Änderung in der radialen Position, da die Brennkammern typischerweise radial außerhalb der Turbine angebracht sind.
Die Kombination von komplexen Geometrieänderungen, ebenso wie außerordentliche Temperaturen, die auf den Übergangskanal wirken, erzeugen eine harte Betriebsumgebung, die zu einer vorzeitigen Reparatur und Ersatz der Übergangskanäle führen kann. Um den hohen Temperaturen von den Brennkammergasen zu widerstehen, werden die Übergangskanäle typischerweise gekühlt, üblicherweise durch Luft, entweder mit internen Kühlkanälen oder durch Auftreffkühlung. In intern luftgekühlten Übergangskanälen mit starken Geomet rieänderungen, die in dieser Umgebung von hoher Temperatur arbeiten, wurden katastrophale Brüche beobachtet. Durch intensive Analyse kann der Bruch einer Vielzahl von Faktoren zugeordnet werden. Insbesondere wurden hohe stetige Beanspruchungen in Zonen um das hintere Ende des Übergangskanals gefunden, wo scharfe Geometrieänderungen stattfinden. Weiterhin wurden Konzentrationen von Beanspruchungen gefunden, die scharfen Ecken zugeordnet werden können, an denen Kühllöcher die internen Kühlkanäle in dem Übergangskanal schneiden. Weiterhin verschärfen extreme Temperaturdifferenzen zwischen Komponenten des Übergangskanals die Bedingungen hoher Beanspruchung.
Die vorliegende Erfindung trachtet danach, die im Stand der Technik beschriebenen Unzulänglichkeiten zu überwinden und diese wird nachfolgend mit besonderem Bezug auf die beiliegenden Zeichnungen beschrieben.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
1 ist eine perspektivische Ansicht eines Übergangskanals nach dem Stand der Technik.
2 ist eine Querschnittsansicht eines Übergangskanals nach dem Stand der Technik.
3 ist eine perspektivische Ansicht eines Abschnitts einer Kühlanordnung für den Übergangskanal nach dem Stand der Technik.
4 ist eine perspektivische Ansicht eines Übergangskanals.
5 ist eine Querschnittsansicht eines Übergangskanals.
6 ist eine perspektivische Ansicht eines Abschnitts einer Kühlanordnung eines Übergangskanals.
7 ist eine Querschnittsansicht einer Ausführung der vorliegenden Erfindung, die einen Typ von Kühllöchern für einen Übergangskanal offenbart.
8 ist eine Draufsicht eines Abschnitts einer alternativen Ausführung der vorliegenden Erfindung, die einen alternativen Typ von Kühllöchern für einen Übergangskanal offenbart.
9 ist ein Querschnitt, der durch einen Abschnitt einer alternativen Ausführung der vorliegenden Erfindung gelegt ist, die in 8 gezeigt ist, die einen alternativen Typ von Kühllöchern für einen Übergangskanal offenbart.
Eingehende Beschreibung
Mit Bezug auf 1 wird ein Übergangskanal 10 nach dem Stand der Technik in perspektivischer Ansicht gezeigt. Der Übergangskanal schließt einen allgemein zylindrischen Einlassflansch 11 und einen allgemein rechteckigen Austrittsrahmen 12 ein. Eine dosenringförmige Brennkammer (nicht gezeigt) steht an dem Einlassflansch 11 mit dem Übergangskanal in Verbindung. Die heißen Brennkammergase werden durch den Übergangskanal 10 durchgeleitet und durchtreten den Austrittsrahmen 12 und in die Turbine (nicht gezeigt). Der Übergangskanal 10 ist an der Maschine mittels einer vorderen Montageeinrichtung 13 angebracht, die an der Außenfläche des Einlassflansches 11 befestigt ist und an der Turbine mittels einer hinteren Montageeinrichtung 14 angebracht, die an dem Austrittrahmen 12 befestigt ist. Eine Paneelenbaugruppe 15 verbindet den Einlassflansch 11 mit dem Austrittsrahmen 12 und stellt die Änderung in der geometrischen Form für den Übergangskanal 10 bereit. Diese Änderung in der geometrischen Form ist in 2 genauer gezeigt.
Die Paneelenbaugruppe 15, die sich zwischen dem Einlassflansch 11 und dem Austrittsrahmen 12 erstreckt und die ein erstes Paneel 17 und ein zweites Paneel 18 einschließt, verjüngt sich von einer allgemein zylindrischen Form an dem Einlassflansch 11 zu einer im Allgemeinen rechtwinkligen Form an dem Austrittsrahmen 12. Der größte Teil dieser Verjüngung findet zu dem hinteren Ende der Paneelenbaugruppe 15 nahe dem Austrittsrahmen 12 in einem Gebiet der Krümmung 16 statt. Dieses Krümmungsgebiet schließt zwei Krümmungsradien ein, 16A auf der ersten Paneele 17 und 16B auf der zweiten Paneele 18. Die Paneelen 17 und 18 bestehen jeweils aus einer Vielzahl von Schichten aus Blech, die zusammengepresst sind, um Kanäle zwischen den Blechen aufzubauen. Durch diese Kanäle tritt Luft, um den Übergangskanal 10 zu kühlen und die Metalltemperaturen der Paneelenbaugruppe 15 in einem akzeptablen Bereich zu halten. Diese Kühlkonfiguration ist in 3 näher ausgeführt.
Eine Schnittansicht der Paneelenbaugruppe 15 mit Einzelheiten der Kanalkühlanordnung ist in 3 genauer gezeigt. Ein Kanal 30 ist zwischen den Schichten 17A und 17B des Paneels 17 innerhalb der Paneelbaugruppe 15 ausgebildet. Die Kühlluft tritt in den Übergang 10 durch das Einlassloch 31 ein, durchläuft den Kanal 30, wodurch die Paneelschicht 17A gekühlt wird und tritt in den Übergangsgasweg 19 durch das Austrittsloch 32 aus. Dieses Kühlverfahren stellt eine geeignetes Maß der Kühlung an lokalen Zonen bereit, weißt jedoch Nachteile in Bezug auf Herstellprobleme und Kosten auf, und es wurde herausgefunden, dass dieselbe zum Bruch von Übergangskanälen beiträgt, wenn dieses Verfahren mit der Geometrie und den Betriebsbedingungen nach dem Stand der Technik kombiniert wird.
Ein Übergangskanal, der Effusionskühlung einer sich änderten Geometrie einschließt, wird nachfolgend mit Bezug auf 4-6 offenbart als Hintergrund der vorliegenden Erfindung. Dies wird für das bessere Verständnis der Funktion und Arbeitsweise der vorliegenden Erfindung bereitgestellt, die in 7-9 offenbart wird.
Ein verbesserter Übergangskanal 40 schließt allgemein einen zylindrischen Einlassflansch 41, einen allgemein rechtwinkligen hinteren Endrahmen 42, und eine Paneelenbaugruppe 45 ein. Die Paneelenbaugruppe 45 schließt ein erstes Paneel 46 und ein zweites Paneel 47 ein, wobei jedes derselben aus einem einzigen Blech von mindestens 0,003175 (0,125 Inch) Dicke ausgebildet ist. Die Paneelenbaugruppe, der Einlassflansch, und der Endrahmen werden typischerweise aus einer hochlegierten Nickellegierung wie etwa Inconel 625 hergestellt. Das Paneel 46 wird an dem Paneel 47 etwa mittels Schweißen befestigt, wodurch ein Übergang ausgebildet wird, der eine innere Wand 48, eine äußere Wand 49, ein im Allgemeinen zylindrisches Einlassende 50 und ein allgemein rechteckiges Austrittsende 51 aufweist. Der Einlassflansch 41 ist mit der Paneelenbaugruppe 45 an dem zylindrischen Einlassende 50 verbunden, während der hintere Endrahmen 42 mit der Paneelenbaugruppe 45 an dem rechtwinkligen Austrittsende 51 verbunden ist.
Der Übergangskanal 40 schließt eine Krümmungszone 52 ein, wo der allgemein zylindrische Übergang sich in die allgemein rechtwinklige Form verjüngt. Ein erster Krümmungsradius 52A, der entlang dem ersten Paneel 46 angeordnet ist, beträgt mindestens 0,254 m (10 Inch), während ein zweiter Krümmungsradius 52B, der entlang der zweiten Paneele 47 angeordnet ist, mindestens 0,0762 m (3 Inch beträgt). Diese Krümmungszone ist größer als diejenige im Stand der Technik und dient dazu, eine allmählichere Krümmung der Paneelenbaugruppe 45 zu dem Endrahmen 42 hin bereitzustellen. Eine allmählichere Krümmung ermöglicht, dass sich Betriebsbeanspruchungen über die Paneelenbaugruppe verteilen und sich nicht in einem Abschnitt konzentrieren. Das Ergebnis sind niedrigere Betriebsbeanspruchungen für den Übergangskanal 40.
Der verbesserte Übergangskanal 40 verwendet ein Kühlschema vom Effusionstyp, das aus einer Vielzahl von Kühllöchern 60 besteht, die sich von der äußeren Wand 49 zu der inneren Wand 48 der Paneelenbaugruppe 45 erstrecken. Die Kühllöcher 60 werden mit einem Durchmesser D gebohrt in einer Stromabwärtsrichtung zu dem hinteren Endrahmen 42 hin, wobei die Löcher einen spitzen Winkel β in Bezug auf die äußere Wand 49 bilden. Angewinkelte Kühllöcher stellen eine Vergrößerung in der Kühleffektivität für ein gegebenes Maß an Kühlluft aufgrund der zusätzlichen Länge der Löcher bereit und daher wird zusätzliches Material gekühlt. Um ein gleichförmiges Kühlmuster bereitzustellen, sind die Abstände der Kühllöcher derart eine Funktion des Lochdurchmessers, dass der Abstand zwischen Löchern größer ist, wenn die Lochgroße zunimmt, für eine bekannte Dichte des Materials.
Akzeptable Kühlschemata für die vorliegende Erfindung können basierend auf den Betriebsbedingungen variieren, aber ein derartiges Schema schließt Kühllöcher 60 mit einem Durchmesser D von mindestens 1,016 mm (0,040 Inch) bei einem maximalen Winkel β zu der äußeren Wand 49 von 30 Grad bei einem Abstand von Loch zu Loch, P, in der axialen und der Querrichtung gemäß der Beziehung: P ≤ (15 × D). Ein derartiger Lochabstand ergibt eine Oberflächenabdeckung durch die Kühllöcher von mindestens 20%.
Die Verwendung dieses Kühlschemas vom Effusionstyp vermeidet die Notwendigkeit von vielfachen Schichten aus Blech mit internen Kühlkanälen und Löchern, die in der Herstellung komplex und teuer sein können. Weiterhin stellt die Kühlung nach dem Effusionstyp ein gleichmäßigeres Kühlmuster über den Übergangskanal hinweg bereit. Dieses verbesserte Kühlschema in Kombination mit der offenbarten allmählicheren geometrischen Krümmung wird die Betriebsbeanspruchungen in dem Übergangskanal verringern und eine zuverlässigere Komponente erzeugen, die einen weniger häufigen Austausch erfordert.
In einer alternativen Ausführung der vorliegenden Erfindung wird ein Übergangskanal offenbart, der eine Vielzahl von angeschrägten Kühllöchern enthält. Es wurde festgestellt, dass die Vergrößerung des Lochdurchmessers zu der Austrittszone des Kühllochs hin, die den heißen Brennkammergasen eines Übergangskanals benachbart ist, die Geschwindigkeit des Kühlfluidaustritts und mögliches Abreißen der Schicht verringert. In einem effusionsgekühlten Übergangskanal kühlt das Kühlfluid nicht nur die Wand der Paneelenbaugruppe, wenn dieses durch die Löcher tritt, sondern das Loch ist angewinkelt, um eine Schicht des Kühlfluids entlang der Oberfläche der Innenwand der Paneelenbaugruppe zu legen, um eine Oberflächenkühlung zwischen den Reihen der Kühllöcher bereitzustellen. Das Abreißen der Schicht findet statt, wenn die Geschwindigkeit eines Kühlfluids, das aus einem Kühlloch austritt, hoch genug ist, um in die Hauptströmung der heißen Brennkammergase einzudringen. Im Ergebnis vermischt sich das Kühlfluid mit den heißen Brennkammergasen anstatt als eine Schicht eines Kühlfilms entlang der Innenwand der Paneelenbaugruppe zu verbleiben, um die Innenwand zwischen den Reihen der Kühllöcher zu kühlen. Durch Vergrößern des Austrittsdurchmessers eines Kühllochs wird die Querschnittsfläche des Kühllochs in der Austrittsebene vergrößert und die Austrittsgeschwindigkeit wird für eine gegebene Menge des Kühlfluids verglichen mit der Eintrittsgeschwindigkeit abnehmen. Daher wird das Eindringen des Kühlfluids in die Strömung der heißen Brennkammergase verringert und das Kühlfluid tendiert dazu, entlang der Innenwand der Paneelenbaugruppe des Übergangskanals zu verbleiben, wodurch eine verbesserte Schicht des Kühlfluids bereitgestellt wird, was eine effizientere Kühlauslegung für einen Übergangskanal bedingt.
Mit weiterem Bezug auf die 7-9 wird eine Ausführung der vorliegenden Erfindung, die geformte Schichtkühllöcher beinhaltet, im Detail gezeigt. Die Merkmale der alternativen Ausführung der vorliegenden Erfindung sind identisch mit denjenigen, die in 3-6 gezeigt sind, mit der Ausnahme der Kühllöcher, die für die Auslegung der Effusionskühlung verwendet werden. Der Übergangskanal 40 schließt eine Paneelenbaugruppe 45 ein, die aus einer ersten Paneele 46 und einer zweiten Paneele 47 aufgebaut sind, von denen jede aus einem einzigen Blech gefertigt ist und die etwa durch Schweißen entlang einer Vielzahl von axialen Nähten 57 miteinander verbunden sind, um die Paneelenbaugruppe 45 auszubilden. Im Ergebnis enthält die Paneelenbaugruppe 45 eine innere Wand 48 und eine äußere Wand 49 und dazwischen eine Dicke. Wie bei der bevorzugten Ausführung enthält die alternative Ausführung ein allgemein zylindrisches Einlassende 50 und ein allgemein rechteckiges Austrittsende 51, wobei das Einlassende 50 eine erste Ebene 55 festlegt und das Austrittsende 51 eine zweite Ebene 56 festlegt, wobei die erste Ebene 55 in einem Winkel in Bezug auf die zweite Ebene 56 orientiert ist. An dem Einlassende 50 der Paneelenbaugruppe 45 ist eine allgemein zylindrische Einlasshülse 41 befestigt, die einen inneren Durchmesser 53 und einen äußeren Durchmesser 54 aufweist, während an dem Auslassende 51 der Paneelenbaugruppe 45 ein im Allgemeinen rechteckiger hinterer Endrahmen 42 befestigt ist. Es ist vorzuziehen, dass die Paneelenbaugruppe, die Einlasshülse und der hintere Endrahmen 42 aus einer hochlegierten Nickellegierung wie etwa Inconnel 625 hergestellt sind, wobei die Paneelenbaugruppe 45 eine Dicke von mindestens 3,175 mm (0,125 Inch) aufweist.
Bei der alternativen Ausführung der vorliegenden Erfindung enthält der Übergangskanal 40 eine Vielzahl von Kühllöchern 70, die in der Paneelenbaugruppe 45 angeordnet sind, wobei die Kühllöcher 70 sich sowohl in dem ersten Paneel 46 als auch in dem zweiten Paneel 47 befinden. Jedes der Kühllöcher 70 ist von einem benachbarten Kühlloch in der axialen und transversalen Richtung um einen Abstand P beabstandet, wie in 8 gezeigt, wobei die axiale Richtung im Wesentlichen parallel zu der Strömung des Gases durch den Übergangskanal 40 ist und die transversale Richtung im Allgemeinen senkrecht zu der axialen Richtung ist. Die Kühllöcher 70 sind über die Paneelenbaugruppe 45 hinweg derart beabstandet, dass eine gleichmäßige Kühlung der Paneelenbaugruppe 45 bereitgestellt wird. Es wurde festgestellt, dass für diese Konfiguration der wirksamste Abstand P zwischen den Kühllöchern 70 mindestens 5,08 mm (0,2 Inch) beträgt mit einem maximalen Abstand P von 0,0508 m (2 Inch) in der axialen Richtung und 0,01016 m (0,4 Inch) in der transversalen Richtung.
Mit weiterem Bezug auf die 9 erstrecken sich die Kühllöcher 70 von der äußeren Wand 49 zu der inneren Wand 48 der Paneelenbaugruppe 45, wobei jedes der Kühllöcher 70 bei einem spitzen Oberflächenwinkel, betrachtet in Bezug auf die äußere Wand 49, gebohrt ist. Die Kühllöcher 70 sind in der Paneelenbaugruppe 45 von der äußeren Wand 49 zu der inneren Wand 48 derart gebohrt, dass im Betrieb das Kühlfluid zu dem hinteren Ende des Übergangskanals 40 hinströmt. Weiterhin sind die Kühllöcher 70 ebenso bei einem transversalen Winkel γ gebohrt, wie in 8 gezeigt, wobei γ von der axialen Richtung gemessen wird, die im Allgemeinen parallel zu der Strömung der heißen Brennkammergase ist. Typischerweise liegt der spitze Oberflächenwinkel β im Bereich zwischen 15 Grad und 30 Grad, gemessen von der Außenwand 49, während der transversale Winkel γ zwischen 30 Grad und 45 Grad liegt.
Ein weiteres Merkmal der Kühllöcher 70 ist die Form der Kühllöcher. Mit wiederholtem Bezug auf die 9 weisen die Kühllöcher 70 einen ersten Durchmesser D1 und einen zweiten Durchmesser D2 derart auf, dass beide Durchmesser D1 und D2 senkrecht zu einer Mittellinie CL des Kühllochs 70 gemessen werden, wo das Kühlloch 70 die äußere Wand 49 und die innere Wand 48 schneidet. Die Kühllöcher 70 weisen eine derartige Größe auf, dass der zweite Durchmesser D2 größer als der erste Durchmesser D1 ist, was in einer allgemein konischen Form resultiert. Es ist vorzuziehen, dass die Kühllöcher 70 einen ersten Durchmesser D1 von mindestens 0,635 mm (0,025 Inch) aufweisen, während dieselben einen zweiten Durchmesser D2 von mindestens 1,143 mm (0,045 Inch) aufweisen. Die Verwendung eines allgemein konischen Lochs resultiert in einer verringerten Geschwindigkeit des Kühlfluids an dem zweiten Durchmesser D2 verglichen mit der Fluidgeschwindigkeit an dem Durchmesser D1. Eine Verringerung in der Fluidgeschwindigkeit innerhalb des Kühllochs 70 wird ermöglichen, dass das Kühlfluid als eine Schicht entlang der inneren Wand 48 verbleibt, sobald dieses aus dem Kühlloch 70 austritt. Die verbesserte Schichtkühlwirksamkeit resultiert in einer verbesserten Gesamtwärmeübertragung und Lebensdauer des Übertragungskanals.
Wenngleich die Erfindung in Bezug auf die derzeit bevorzugte Ausführung beschrieben worden ist, ist anzumerken, dass die Erfindung nicht auf die offenbarte Ausführung beschränkt ist, sondern dass es im Gegenteil beabsichtigt ist, verschiedene Modifikationen und äquivalente Anordnungen im Umfang nach nachfolgenden Ansprüche abzudecken.

Claims

Effusionsgekühlter Übergangskanal (40) zum Transportieren von heißen Gasen von einer Brennkammer zu einer Turbine, der Folgendes umfasst: eine Paneelenbaugruppe (45), die Folgendes umfasst: ein erstes Paneel (46), das aus einem einzigen Metallblech gebildet ist; ein zweites Paneel (47), das aus einem einzigen Metallblech gebildet ist; wobei das genannte erste Paneel (46) durch ein Mittel wie z.B. Schweißen an dem genannten zweiten Paneel (47) befestigt ist, um dadurch den Übergangskanal (40) mit einer Innenwand (48), einer Außenwand (49), einer Dicke zwischen den genannten Wänden, einem allgemein zylindrischen Einlassende (50) und einem allgemein rechteckigen Austrittsende (51) zu bilden, wobei das genannte Einlassende (50) eine erste Ebene definiert, wobei das genannte Austrittsende (51) eine zweite Ebene definiert, wobei die genannte erste Ebene in einem Winkel zu der genannten zweiten Ebene ausgerichtet ist; eine allgemein zylindrische Einlasshülse (41) mit einem Innendurchmesser (53) und einem Außendurchmesser (54), wobei die genannte Einlasshülse (41) an dem genannten Einlassende der genannten Paneelenbaugruppe befestigt ist; einen allgemein rechteckigen hinteren Endrahmen (42), wobei der genannte Rahmen (42) an dem genannten Austrittsende der genannten Paneelenbaugruppe befestigt ist; und mehrere Kühllöcher (70) in der genannten Paneelenbaugruppe (45), wobei jedes der genannten Kühllöcher (70) eine Mittellinie CL hat und von einem benachbarten Kühlloch in der axialen und der transversalen Richtung durch eine Distanz P getrennt ist, wobei die genannten Kühllöcher (70) von der genannten Außenwand (49) zu der genannten Innenwand (48) verlaufen, wobei jedes der genannten Kühllöcher (70) in einem spitzen Oberflächenwinkel β relativ zu der genannten Außenwand (49) und einem transversalen Winkel γ gebohrt ist, wobei jedes der genannten Kühllöcher (60) einen ersten Durchmesser D1 und einen zweiten Durchmesser D2 hat, wobei die genannten Durchmesser lotrecht zu der genannten Mittellinie CL des genannten Kühllochs gemessen werden, wo das genannte Kühlloch die genannte Außenwand (49) und die genannte Innenwand (48) schneidet, und wobei der genannte zweite Durchmesser D2 größer ist als der genannte erste Durchmesser D1, so dass das genannte Kühlloch allgemein konisch geformt ist.
Übergangskanal nach Anspruch 1, wobei der genannte spitze Oberflächenwinkel β zwischen 15 und 30 Grad von der genannten Außenwand (49) liegt.
Übergangskanal nach Anspruch 1 oder 2, wobei der genannte Transversalwinkel γ zwischen 30 und 45 Grad beträgt.
Übergangskanal nach Anspruch 1, 2 oder 3, wobei der genannte erste Durchmesser D1 wenigstens 0,000635 m beträgt.
Übergangskanal nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei der genannte zweite Durchmesser D2 wenigstens 0,001143 m beträgt.
Übergangskanal nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei die genannten Kühllöcher (70) in einer Richtung von der genannten Außenwand (49) zu der genannten Innenwand (48) hin gebohrt werden und zu dem genannten hinteren Endrahmen (42) hin abgewinkelt sind.
Übergangskanal nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei die Distanz P in der axialen und der transversalen Richtung zwischen den nächsten benachbarten Kühllöchern (70) wenigstens 0,00508 m beträgt.
Übergangskanal nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei die genannte Paneelenbaugruppe (45), die Einlasshülse (41) und der hintere Endrahmen (42) aus einer auf Nickel basierenden Superlegierung wie Inconnel 625 gefertigt sind.
Übergangskanal nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei die genannte Dicke wenigstens 0,003175 m beträgt.