DE60300499T2 - Verfahren zur Herstellung von Synthesegas durch partial Oxidation von Schweren Beschickungen wie Rohöl oder Distillationsrückständen. - Google Patents

Verfahren zur Herstellung von Synthesegas durch partial Oxidation von Schweren Beschickungen wie Rohöl oder Distillationsrückständen. Download PDF

Info

Publication number
DE60300499T2
DE60300499T2 DE60300499T DE60300499T DE60300499T2 DE 60300499 T2 DE60300499 T2 DE 60300499T2 DE 60300499 T DE60300499 T DE 60300499T DE 60300499 T DE60300499 T DE 60300499T DE 60300499 T2 DE60300499 T2 DE 60300499T2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
gas
water
synthesis gas
tube
partial oxidation
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
DE60300499T
Other languages
English (en)
Other versions
DE60300499D1 (de
Inventor
Domenico Sanfilippo
Ivano Miracca
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SnamProgetti SpA
Original Assignee
SnamProgetti SpA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by SnamProgetti SpA filed Critical SnamProgetti SpA
Publication of DE60300499D1 publication Critical patent/DE60300499D1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE60300499T2 publication Critical patent/DE60300499T2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0006—Controlling or regulating processes
    • B01J19/0013—Controlling the temperature of the process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/04—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by cooling to condense non-gaseous materials
    • C10K1/06—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by cooling to condense non-gaseous materials combined with spraying with water
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00121—Controlling the temperature by direct heating or cooling
    • B01J2219/00123—Controlling the temperature by direct heating or cooling adding a temperature modifying medium to the reactants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00243—Mathematical modelling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Synthesegas aus schweren Beschickungen, darunter schwere Rohöle, Bitumen aus „Ölsanden" und Destillationsrückständen, durch partielle Oxidation.
  • Die Umwandlung von schweren Rohölen, Bitumen aus „Ölsanden" und Erdölrückständen zu höherwertigen Erzeugnissen kann im Wesentlichen mittels zweier Verfahren erfolgen: eines ausschließlich thermischen mit der dazwischen liegenden Bildung von Synthesegas, das andere mittels Hydrierungsbehandlung.
  • Was das ausschließlich thermische Verfahren betrifft, ist die Herstellung von Synthesegas durch Bringen von schweren Beschickungen auf eine hohe Temperatur (über 1000°C) zusammen mit Sauerstoff und einem Verbrennungsmoderator wie z. B. Dampf bereits bekannt.
  • Bei hohen Temperaturen, wo alle Reaktionen ein Gleichgewicht erreichen, halten die erhaltenen H2/CO-Molverhältnisse typischerweise eine hohe Konzentration von CO bei einer verringerten Bildung von CO2 aufrecht, welches das gesamte Kohlenstoff-Verbrennungsprodukt für jede beliebige Verwendung dieses Gases ist, sei es für chemische Zwecke, oder sei es, dass es verbrannt wird, um elektrische Energie in geeigneten kombinierten Kreislaufsystemen zu erzeugen.
  • Die bei sehr hohen Temperaturen gebildeten Gase müssen abgekühlt werden, um die enthaltene Wärme zurück zu gewinnen und ihre Behandlung zu ermöglichen, um zum Beispiel die Metallpartikel, Schwefelwasserstoff und andere in der schweren Beschickung enthaltene Komponenten zu entfernen.
  • Das Abkühlen kann mittels Wärmeaustausch mit geeigneten Oberflächen oder durch das direkte Einspritzen von Wasser erfolgen, wodurch die Trennung von Partikeln oder Ruß (Kohlenstoffpartikel, die durch die unvollständige Verbrennung der zugeführten schweren Beschickung erhalten werden) begünstigt wird.
  • Auf diesem Gebiet wurden zahlreiche Patente eingereicht, von denen insbesondere die US-2 828 326, US-3 980 950, US-4 605 423, US-4 705 542 und die US-4 704 137 erwähnt werden können.
  • Aus diesen Patenten ist ersichtlich, wie wichtig es ist, das H2/CO-Molverhältnis zu kennen und so konstant wie möglich zu halten: dies führt jedoch zu einem ernsten Problem, da das Verhältnis, das einen ungefähren Wert von weniger als 1 aufweist, dazu neigt, auf Werte von mehr als 1 anzusteigen, mit einem offensichtlichen Einfluss auf die nachfolgende Verwendung des Gases.
  • Die US-2 818 326 beschreibt ein Verfahren zur Herstellung von Synthesegas durch die partielle Oxidation von kohlenstoffhaltigen Brennstoffen mit einem Sauerstoff enthaltenden Gas und einer anschließenden Abkühlung des erhaltenen Synthesegases mittels der direkten Einspritzung von Wasser in das Gas selbst, gefolgt von der Trennung des Wassers, das mittels eines Adduktionsrohres bewirkt wird, das von einer konzentrischen Röhre umgeben ist, die an beiden Enden offen ist, um einen Ring zu bilden, durch den das gekühlte Gas und Wasser ansteigen können. Im Speziellen empfiehlt das Patent ein Abkühlen des bei über 2000°F ausgetragenen heißen Gases in einer sehr kurzen nicht genau angegebenen Zeit auf 600° F, um Abbaureaktionen, die im Allgemeinen zur Bildung von freiem Kohlenstoff und Kohlenwasserstoffen führt, zu verhindern.
  • Die US-4 705 542 umfasst die Offenlegungen des vorstehenden Patentes und empfiehlt eine Betriebsrate von 2 bis 9 m/s und ein Abkühlen mit einer Kontaktzeit von 0,1 bis 1 Sekunden, vorzugsweise von 0,1 bis 0,5 Sekunden.
  • Trotz dem, was in den obigen beiden Patenten beschrieben ist, und obwohl das Abkühlen durch das Zusetzen von flüssigem Wasser bewirkt wird und bei den kurzen vorgeschlagenen Kühlzeiten, kann festgestellt werden, dass dies nicht ausreichend ist, um ein richtiges Funktionieren des Verfahrens selbst sicherzustellen.
  • Tatsächlich ist bekannt, dass, zusätzlich zu den oben erwähnten Abbaureaktionen, darunter die Boudart-Reaktion 2CO ↔ C + CO2 (ΔH° = –173 kJ/Mol),
    die auch den Nachteil der Bildung von festen Kohlenstoffpartikeln hat, das Zusetzen von Wasser eine CO-Konvertierungs-(water gas shift = WGS) – Reaktion CO + H2O(g) ↔ CO2 + H2 (ΔH° = –41,115 kJ/Mol)
    begünstigt.
  • Die Zeit, die erforderlich ist, um eine Temperatur von etwa 900°C zu erreichen, bei der die WGS-Reaktion genügend langsam ist, um zahlreiche mögliche Auswahloptionen zuzulassen, ist besonders kritisch.
  • Infolge der Thermodynamik neigt diese Reaktion dazu, sich auf Grund der zunehmend niedrigeren Temperaturen nach rechts zu verlagern.
  • Das so erhaltene Gas weist eine geringere Heizleistung, einen höheren Wasserstoffgehalt, einen geringeren CO-Gehalt und eine erhöhte Konzentration an CO2 auf.
  • Bei einem Nicht-Vorhandensein einer wirksamen Abkühlung zur Steuerung der Zusammensetzung des Gases ist es notwendig, die Vergasung mit einer geringeren Menge an Dampf durchzuführen.
  • All das führt zu verschiedenen Nachteilen, unter denen die wichtigsten sind:
    • – die Bildung von Ruß
    • – der Verlust von Wärmekapazität auf Grund sowohl der exothermen WGS-Reaktion als auch des beseitigten gebildeten Rußes (der auch ein gefährlicher Abfall ist)
    • – Erosion und/oder Korrosion, die in der Verwendung von kostspieligeren Materialien resultiert.
  • All diese Nachteile bewirken eine Diskontinuität in dem Ablauf des Verfahrens.
  • Wenn das Abkühlen durch das direkte Einspritzen von Wasser erfolgt, dessen Zusatz dabei hilft, den Russ zu entfernen, wurde jedoch in der Vorrichtung, in der der Strahl von absinkendem Gas die darunter liegende Flüssigkeit durchdringt, beobachtet, dass Blasen hoher Temperatur gebildet werden, die in der Flüssigkeit schwach verteilt sind, wodurch zu erwarten ist, dass eine Fehlfunktion der Vorrichtung verursacht wir (Schaumbildung, keine Niveauregelung, Mitreißen von flüssigem Wasser zusammen mit dem Gas, Mitreißen des Gases in die wässrige Phase).
  • Um die vorstehenden Nachteile zu vermeiden und gleichzeitig die Bildung von Blasen unter Bedingungen mit hoher Turbulenz auf die gesamte Masse des getrennten Wassers zu verringern, haben wir herausgefunden, dass der Abstand zwischen dem unteren Ende des Adduktionsrohres und dem unteren Ende der offenen konzentrischen Röhre gleich oder größer sein muss als bestimmte Werte, abhängig von dem Durchmesser des unteren Endes des Adduktionsrohres und von dem spezifischen Gasmassenstrom, wodurch verhindert wird, dass der Strahl von Gas über das untere Ende der offenen konzentrischen Röhre hinaus eindringt.
  • Das Verfahren, Ziel der vorliegenden Erfindung, für die Herstellung von Synthesegas aus schweren Beschickungen umfasst eine partielle Oxidation der schweren Beschickungen mit Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter Luft bei Anwesenheit von Dampf, die bei einer Temperatur, die höher als 1000°C ist, und Drücken, die vorzugsweise gleich oder höher als 20 atm sind, durchgeführt wird, und das anschließende Abkühlen des erhaltenen Synthesegases durch das direkte Einspritzen von Wasser in das Gas selbst, gefolgt von der Trennung des Wassers mittels eines Adduktionsrohres bewirkt wird, das von einer konzentrischen Röhre umgeben ist, die an beiden Enden offen ist, um einen Ring zu bilden, durch den das gekühlte Gas und Wasser ansteigen können, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand (L) zwischen dem unteren Ende des Adduktionsrohres und dem unteren Ende der offenen konzentrischen Rohres gleich oder größer als das x-fache des Durchmessers (D) des unteren Endes des Adduktionsrohres sein muss, wobei x in Relation zu dem spezifische Gasmassenstrom (F), in kg/h/cm2 ausgedrückt, gemäß der Gleichung x = 0,026 F + 0,15 variiert.
  • Die behandelten schweren Beschickungen können verschiedenen Ursprungs sein: sie können aus schweren Rohölen, Destillationsrückständen, Schwerölen aus einer katalytischen Behandlung, z. B. schwere Kreislauföle aus einer katalytischen Crack-Behandlung, thermischen Teeren (z. B. aus dem Visbreaking oder ähnlichen thermischen Verfahren), Bitumen aus Ölsanden, verschiedenen Arten von Kohlen und jeder beliebigen anderen hochsiedenden Beschickung von einer Kohlenwasserstoffnatur, im Stand der Technik als "Rohschmieröle" bekannt, ausgewählt sein.
  • Eine bevorzugte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung wird nachstehend mit Hilfe der angefügten Fig. bereitgestellt, die jedoch nicht als einschränkend für den Umfang der Erfindung selbst anzusehen ist.
  • Die Fig. stellt schematisch den Fall dar, in dem das Abkühlen des Synthesegases mit Kohlenstoffpartikeln (1), erhalten aus der partiellen Oxidation einer schweren Beschickung, durch das direkte Einspritzen von Wasser (2) in das Gas selbst bewirkt wird, gefolgt von der Trennung des Wassers in einem geeigneten Behälter (R) mittels eines Adduktionsrohres (TA), das von einer konzentrischen Röhre (TC) umgeben ist, die an beiden Enden offen ist, um einen Ring zu bilden, durch den das gekühlte Gas und Wasser ansteigen können.
  • Der Abstand (L) zwischen dem unteren Ende des Adduktionsrohres und dem unteren Ende der offenen konzentrischen Röhre muss gleich oder größer als das x-fache des Durchmessers (D) des unteren Endes des Adduktionsrohres sein, wobei x in Relation zu dem spezifischen Gasmassenstrom (F), in kg/h/cm2 ausgedrückt, gemäß der Gleichung x = 0,026 F + 0,15 variiert.
  • Das Wasser wird aus dem Behälter zusammen mit Kohlenstoffpartikeln von dem Boden (3) entfernt, wohingegen das gekühlte Synthesegas von einem seitlichen Punkt (4) ausgetragen wird.
  • Nachstehend sind einige Beispiele angeführt, die jedoch in keiner Weise als einschränkend für den Umfang der Erfindung anzusehen sind.
  • BEISPIEL 1
  • Eine partielle Oxidation wird an einer Aufgabe von 30 t/h aus Asphalten-Rückständen bestehenden schweren Beschickungen, mit 31 t/h Sauerstoff bei Anwesenheit von 19 t/h Dampf bei einer Temperatur von 1350°C und einem Druck von 72 atm durchgeführt, wobei 96 200 Nm3/h an Synthesegas erhalten werden, das durch das direkte Einspritzen von Wasser in das Gas selbst gekühlt wird, wobei das Wasser teilweise verdampft, was die Strömungsrate der Gasphase auf 117 500 Nm3/h erhöht, gefolgt von der Trennung des flüssigen Wassers, durchgeführt gemäß dem Schema der beigefügten Fig., wobei der Durchmesser des unteren Endes des Adduktionsrohres D gleich 0,8 m ist.
  • Da die Durchflussrate F = 18,79 kg/h/cm2 besitzt x den Wert 0,64 und der Abstand L muss gleich oder größer als 0,51 m sein.
  • Nach der Wahl des Abstandes L = 0,55 m ist ersichtlich, wie das System problemlos funktioniert, ohne irgendwelche Probleme einer Schaumbildung, ohne die Bildung von Gasblasen in der flüssigen Masse außerhalb der konzentrischen Röhre oder Schwierigkeiten bei der Regelung des Niveaus, was bestätigt, dass die Gasphase fast vollständig in dem Ring zwischen dem Adduktionsrohr und der konzentrischen Röhre ansteigt, ohne den Rezipient, der die Flüssigphase enthält, zu beeinflussen.
  • BEISPIEL 2
  • Eine partielle Oxidation wird an einer Aufgabe von 30 t/h aus Asphalten-Rückständen bestehenden schweren Beschickungen, mit 31 t/h Sauerstoff bei Anwesenheit von 19 t/h Dampf bei einer Temperatur von 1350°C und einem Druck von 72 atm durchgeführt, wobei 96 200 Nm3/h an Synthesegas erhalten werden, das durch das direkte Einspritzen von Wasser in das Gas selbst gekühlt wird, wobei das Wasser teilweise verdampft, was die Strömungsrate der Gasphase auf 117 500 Nm3/h erhöht, gefolgt von der Trennung des flüssigen Wassers, durchgeführt gemäß dem Schema der beigefügten Fig., wobei der Durchmesser des unteren Endes des Adduktionsrohres D gleich 0,6 m ist.
  • Da die Durchflussrate F = 33,40 kg/h/cm2, besitzt x den Wert von 1,02 und der Abstand L muss gleich wie oder größer als 0,61 m sein.
  • Nach der Wahl des Abstandes L = 0,65 m ist ersichtlich, wie das System problemlos funktioniert, ohne irgendwelche Probleme einer Schaumbildung, ohne die Bildung von Gasblasen in der flüssigen Masse außerhalb der konzentrischen Röhre oder Schwierigkeiten bei der Regelung des Niveaus, was bestätigt, dass die Gasphase fast vollständig in dem Ring zwi schen dem Adduktionsrohr und der konzentrischen Röhre ansteigt, ohne den Rezipient, der die Flüssigphase enthält, zu beeinflussen.
  • BEISPIEL 3 (vergleichsweise)
  • Eine partielle Oxidation wird an einer Aufgabe von 30 t/h aus Asphalten-Rückständen bestehenden schweren Beschickungen, mit 31 t/h Sauerstoff bei Anwesenheit von 19 t/h Dampf bei einer Temperatur von 1350°C und einem Druck von 72 atm durchgeführt, wobei 96 200 Nm3/h an Synthesegas erhalten werden, das durch das direkte Einspritzen von Wasser in das Gas selbst gekühlt wird, wobei das Wasser teilweise verdampft, was die Strömungsrate der Gasphase auf 117 500 Nm3/h erhöht, gefolgt von der Trennung des flüssigen Wassers, durchgeführt gemäß dem Schema der beigefügten Fig., wobei der Durchmesser des unteren Endes des Adduktionsrohres D gleich 0,8 m ist.
  • Bei einem Abstand L = 0.45 m ist ersichtlich, wie die Funktion des Systems unregelmäßig und die Regelung des Niveaus in dem Behälter schwierig wird, auf Grund des Vorliegens der Gasphase in Form großer Blasen, die in die Flüssigphase außerhalb der konzentrischen Röhre anstatt in den Ring zwischen dem Adduktionsrohr und der konzentrischen Röhre hinein aufsprudeln.

Claims (1)

  1. Verfahren zur Herstellung von Synthesegas aus schweren Beschickungen, umfassend eine partielle Oxidation von schweren Beschickungen mit Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter Luft bei Anwesenheit von Dampf, die bei einer Temperatur, die höher als 1000°C ist, und Drücken, die gleich oder höher als 20 atm (20 bar) sind, ausgeführt wird, und das anschließende Abkühlen des erhaltenen Synthesegases durch das direkte Einspritzen von Wasser in das Gas selbst, gefolgt von der Trennung des Wassers, das mittels eines Adduktionsrohres bewirkt wird, das von einer konzentrischen Röhre umgeben ist, die an beiden Enden offen ist, um einen Ring zu bilden, durch den das gekühlte Gas und Wasser ansteigen können, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand (L) zwischen dem unteren Ende des Adduktionsrohres und dem unteren Ende der offenen konzentrischen Röhre gleich oder größer als das x-fache des Durchmessers (D) des unteren Endes des Adduktionsrohres sein muss, wobei x in Relation zu dem spezifischen Gasmassenstrom (F), in kg/h/cm2 ausgedrückt, gemäß der Gleichung x = 0,026 F + 0,15 variiert.
DE60300499T 2002-07-26 2003-07-15 Verfahren zur Herstellung von Synthesegas durch partial Oxidation von Schweren Beschickungen wie Rohöl oder Distillationsrückständen. Expired - Lifetime DE60300499T2 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT2002MI001663A ITMI20021663A1 (it) 2002-07-26 2002-07-26 Procedimento per la produzione di gas di sintesi da cariche pesanti quali i greggi pesanti e i residui di distillazione mediante ossidazione
ITMI20021663 2002-07-26

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE60300499D1 DE60300499D1 (de) 2005-05-19
DE60300499T2 true DE60300499T2 (de) 2006-02-23

Family

ID=29798559

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE60300499T Expired - Lifetime DE60300499T2 (de) 2002-07-26 2003-07-15 Verfahren zur Herstellung von Synthesegas durch partial Oxidation von Schweren Beschickungen wie Rohöl oder Distillationsrückständen.

Country Status (9)

Country Link
US (1) US7163647B2 (de)
EP (1) EP1384699B1 (de)
JP (1) JP4434645B2 (de)
CN (1) CN1325369C (de)
AT (1) ATE293086T1 (de)
DE (1) DE60300499T2 (de)
DK (1) DK1384699T3 (de)
ES (1) ES2237735T3 (de)
IT (1) ITMI20021663A1 (de)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7621973B2 (en) 2005-12-15 2009-11-24 General Electric Company Methods and systems for partial moderator bypass
CN101432400B (zh) 2006-05-01 2012-11-14 国际壳牌研究有限公司 气化反应器及其应用
US20080000155A1 (en) * 2006-05-01 2008-01-03 Van Den Berg Robert E Gasification system and its use
US9051522B2 (en) * 2006-12-01 2015-06-09 Shell Oil Company Gasification reactor
US8960651B2 (en) * 2008-12-04 2015-02-24 Shell Oil Company Vessel for cooling syngas

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2818326A (en) * 1956-08-07 1957-12-31 Texas Co Method of shutting down the gas generator
US4605423A (en) * 1982-04-12 1986-08-12 Texaco Development Corporation Apparatus for generating and cooling synthesis gas
US4705542A (en) * 1984-03-01 1987-11-10 Texaco Inc. Production of synthesis gas
US4704137A (en) * 1987-02-09 1987-11-03 Texaco Inc. Process for upgrading water used in cooling and cleaning of raw synthesis gas
CN1039306C (zh) * 1993-02-02 1998-07-29 中国五环化学工程公司 以重质油为原料的制氨工艺中降低能耗的方法
IT1317722B1 (it) * 2000-01-13 2003-07-15 Snam Progetti Procedimento per la produzione di gas di sintesi.
US6656387B2 (en) * 2001-09-10 2003-12-02 Texaco Inc. Ammonia injection for minimizing waste water treatment

Also Published As

Publication number Publication date
DE60300499D1 (de) 2005-05-19
US20050074395A1 (en) 2005-04-07
CN1486924A (zh) 2004-04-07
ITMI20021663A1 (it) 2004-01-26
DK1384699T3 (da) 2005-06-27
CN1325369C (zh) 2007-07-11
US7163647B2 (en) 2007-01-16
JP4434645B2 (ja) 2010-03-17
JP2005002306A (ja) 2005-01-06
ES2237735T3 (es) 2005-08-01
EP1384699A1 (de) 2004-01-28
ATE293086T1 (de) 2005-04-15
EP1384699B1 (de) 2005-04-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69916794T2 (de) Gasumwandlungsverfahren mit aus synthesegas hergestelltem wasserstoff zur katalysatorwiederbelebung und kohlenwasserstoffumwandlung
DE3912009C2 (de) Verfahren zur Hydrokonversion von schwerem Kohlenwasserstofföl
DE3504010C2 (de) Verfahren zur Umwandlung von Schwerölrückständen in Wasserstoff und gasförmige und destillierbare Kohlenwasserstoffe
DE2265325B2 (de) Verfahren zur Herstellung einer Reduktionsgasmischung
DE2815985A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur reformierung von kohlenwasserstoffen
WO2008025493A1 (de) Verfahren zur erzeugung von kraftstoffen aus abfall
DE60300499T2 (de) Verfahren zur Herstellung von Synthesegas durch partial Oxidation von Schweren Beschickungen wie Rohöl oder Distillationsrückständen.
DE2235840A1 (de) Verfahren zur gaserzeugung aus kohlenwasserstoffen
DE2220617A1 (de) Verfahren zur herstellung von wasserstoff
DE102013217450A1 (de) Kombiniertes Quench- und Waschsystem mit Leitrohr für einen Flugstromvergasungsreaktor
DE1144260B (de) Verfahren zur Herstellung von Acetylen durch thermische Spaltung von fluessigen Kohlenwasserstoffen
AT405648B (de) Vorrichtung zum katalytischen umsetzen von organischen stubstanzen mit einem fliessbettreaktor
DE2805244A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum kuehlen von staubfoermigen oder feinkoernigen feststoffen
DE102007006988C5 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Konvertierung von Rohgasen der Kohlevergasung
DD155174A1 (de) Verfahren zum betreiben eines wirbelbettreaktors zum vergasen von kohlenstoffhaltigem material
DE2604140C3 (de) Verfahren zur Herstellung von Synthese- und Reduktionsgas
DE2657725A1 (de) Verfahren zur erzeugung von methan
DE3936732A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur vergasung von feinkoernigen bis staubfoermigen brennstoffen
DE1088642B (de) Verfahren zur Hydrierung von fluessigen Kohlenwasserstoffen
DE2346742A1 (de) Verfahren zur entfernung von kohlenstoffpartikeln aus einer waessrigen dispersion
DE102013217453A1 (de) Kombiniertes Quench- und Waschsystem mit gedoppeltem Zentralrohr für einen Flugstromvergasungsreaktor
DE2929316A1 (de) Kontinuierliches verfahren zur hydrierung von kohle
DE2657601A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum regenerieren von fliessbett-krackkatalysatoren
DE102007006990B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Konvertierung von Rohgasen bei der Partialoxidation gasförmiger und flüssiger Kohlenwasserstoffe
DE1795025C3 (de) Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung eines gasförmige Kohlenwasserstoffe enthaltenden Gases

Legal Events

Date Code Title Description
8364 No opposition during term of opposition