DE4323646A1 - Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von Abgasen - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von AbgasenInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Reinigen von
Abgasen in einem Gehäuse, in dem eine am Gehäuseboden
abgenommene und oben rezirkulierend wiederzugeführte
Granulatmasse mittels Schwerkraft unter Durchlaufen einer
Aufheizzone, einer für eine Nachverbrennung ausreichende
Heizzone und einer Abkühlzone abwärts wandert, während das
unterhalb der Heizzone in das Gehäuse eingeführte Abgas durch
die Granulatmasse nach oben strömt und nach Durchströmen der
Heizzone gereinigt abgeführt wird und eine Vorrichtung zur
Durchführung dieses Verfahrens.
Geht es um Rauchgase bzw. Abgase aus Prozessen, die
Schwefeloxide, Stickoxide, Halogene, Stäube und Schwelgase
emittieren, sind nach dem heutigen Stand der Technik
verschiedene Abscheidesysteme in getrennten Anlagen
erforderlich. Schwefeloxide werden überwiegend mit
Waschverfahren und Zusätzen auf Kalkbasis abgeschieden,
Stickoxide mittels Katalysatoren und Ammoniak-Zugabe bei ca.
400°C, Stäube mit E-Filtern, u. a. Trockenfiltern,
Kohlenwasserstoffe bzw. Schwelgase mit Nachverbrennungsanlagen.
Der apparative Aufwand ist entsprechend hoch. Soweit
Naßverfahren verwendet werden, kommen besondere
Entsorgungsprobleme hinzu.
In der DE 26 36 374 C2 ist ein Verfahren bzw. eine Vorrichtung
der eingangs beschriebenen Art als bekannt ausgewiesen. Hierbei
wird ein Gehäuse mit Granulat beschickt, das mittels Schwerkraft
durch das Gehäuse nach unten wandert, dort abgenommen und dem
Gehäuse oben wiederzugeführt wird. Das Granulat in dem Gehäuse
wird mittels Heizgas erhitzt. Das Rohgas wird unten seitlich
in das Gehäuse eingeleitet, durchströmt das Granulat und wird
oben abgeleitet. Die Temperatur des Heizgases wird auf ca.
800°C geregelt und das herabwandernde Granulat wird dadurch
ebenfalls auf eine Temperatur von ca. 800°C gebracht. Die
Funktion dieser bekannten Vorrichtung liegt ausschließlich
in der Behandlung von oxydierbaren Gasen, d. h. es handelt sich
um eine Nachverbrennungsanlage. Da das Abgas umfangsseitig
in das Gehäuse eingeleitet wird, strömt es im wesentlichen
in der Nähe der Innenwandung nach oben, während der Hauptstrom
des nach unten wandernden Granulats hauptsächlich im zentralen
Bereich stattfindet, so daß eine zufriedenstellende Reaktion
kaum erreichbar sein dürfte. Auch wird der Aufwand allein für
die Nachverbrennungsfunktion hoch angesehen. Des weiteren sind
Großanlagen so nicht ausführbar.
Die EP 0 346 649 A1 beschreibt eine Vorrichtung zum Reinigen
von Abgasen in Form einer Sorptionseinrichtung. Das
Sorptionsmaterial fließt auch hierbei in einem Reaktionsgehäuse
nach unten. Im Bodenbereich wird Rohgas zugeführt, das das
Sorptionsmaterial ebenfalls im Bodenbereich im wesentlichen
auf einer horizontalen Ebene durchströmt und auf der
entgegengesetzten Seite als Reingas aus dem Gehäuse austritt.
Granulat sowie Aufheizungen und Abkühlungen in Gegenstrom sind
nicht vorgesehen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren bzw.
eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens der eingangs
beschriebenen Art derart bereitzustellen, das bzw. die bei
relativ geringem Aufwand die verschiedenen üblichen
Reinigungsvorgänge von Prozeßabgasen im Trockenverfahren mit
sehr gutem Wirkungsgrad erreichen läßt.
Diese Aufgabe wird mit den in den Patentansprüchen 1 bzw. 16
gegebenen Merkmalen gelöst.
Bei dem Verfahren ist also vorgesehen, daß der Granulatmasse
im Zuführstrom Sorptionsmaterial zudosiert wird, daß die
Granulatmasse am Gehäuseboden über den Gehäuseabschnitt
gleichmäßig verteilt abgenommen wird, daß die Heizzone vor
Einleiten des Abgases beim Start anfänglich über den
Gehäusequerschnitt im wesentlichen gleichmäßig erhitzt wird,
daß nach Erreichen der erforderlichen Temperatur der Heizzone
das Abgas über ein Verteilersystem unterhalb der Heizzone
weitgehend gleichmäßig verteilt über den Gehäusequerschnitt
eingeleitet und oberhalb der Heizzone abgeführt wird, und daß
unter dem Gehäuseboden eine Trennung von Granulat und festen
Reaktionsprodukten bzw. abgereinigtem Staub erfolgt.
Hiernach wird also dem dem Gehäuse zugeführten Granulat
Sorptionsmaterial beigefügt, das mit dem Granulat gut verteilt
nach unten wandert und zunächst bis zum Erreichen der Heizzone
aufgeheizt und auf Reaktionstemperatur gebracht und anschließend
zur Ebene der Rohgaszufuhr hin abgekühlt wird, so daß
verschiedene Temperaturzonen entstehen, die zumindest von der
Temperatur des zugeführten Abgases bis zur Temperatur der
Heizzone reichen. Es wird auch dafür gesorgt, daß über den
Querschnitt des Gehäuses im wesentlichen eine gleichmäßige
Verteilung der Gasströmung, der Granulatströmung sowie der
Temperatur erzielt wird. Die Heizzone hat eine Temperatur von
mindestens 800°C. Das Granulat bewirkt eine gute Entstaubung
des zugeführten Abgases, wobei der Staub nach unten
transportiert wird, während gleichzeitig in den verschiedenen
Temperaturzonen in Reaktion mit dem Sorptionsmaterial
insbesondere eine Heißgasentschwefelung, Fluorid- und
Chloridsorption mit kontrollierter Zugabe von Ammoniak in den
Rohgasstrom ist die gleichzeitige Entstickung möglich. Das
Sorptionsmittel ist vorrangig Kalksplitt CaCO₃ oder Kalkhydrat
Ca(OH)₂. In der Heiz- bzw. Reaktionszone wird daraus Brandkalk
CaO. Die wichtigsten Reaktionen lauten wie folgt:
CaCO₃ + e → CaO + CaO + CO₂
CaO + H₂O → Ca(OH)₂
CaO + SO₂ → CaSO₃
CaSO₃ + 1/2 O₂ → CaSO₄
CaO + 2HF → CaF₂ + H₂O
CaO + 2HCl → CaCl₂ + H₂O
CaO + H₂O → Ca(OH)₂
CaO + SO₂ → CaSO₃
CaSO₃ + 1/2 O₂ → CaSO₄
CaO + 2HF → CaF₂ + H₂O
CaO + 2HCl → CaCl₂ + H₂O
Kohlenwasserstoffe oxidieren ab +650°C bei Luftüberschuß
2 NH₃ + NO + NO₂ → 2 N₂ + 3 H₂O, soweit Quereinflüsse oder
unvollständige Umsetzungen entstehen, kommt es im weiteren
Verlauf zu Verbindungen mit dem Brandkalk CaO.
Bei der Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens ist zum
Erreichen dieser Vielfachreinigungsvorgänge vorgesehen, daß
diese gekennzeichnet ist durch ein Gehäuse mit Isolierschicht,
in das eine Füllung aus einem Granulat und zugemischtem
Sorptionsmaterial eingebracht ist, einen Schleusenboden mit
gleichmäßig verteilten, verstellbaren Durchtrittskanälen für
das Granulat und die mitgeführten Partikel, eine Siebeinrichtung
zur Trennung von Granulat und abgereinigtem Staub, eine
Dosiereinrichtung zur Beimischung des in einem Behälter
befindlichen Sorptionsmaterials zu dem Granulat, eine
Fördereinrichtung zur Rückführung des aus dem Gehäuse
ausgetretenen Granulats, eine Rohgaszufuhrvorrichtung, eine
darüber angeordnete Heizeinrichtung zur Erzeugung einer
Heizzone, und eine über dieser angeordnete
Rohgasabführvorrichtung.
Die Ausbildung und Aufrechterhaltung der Heizzone läßt sich
vorteilhaft dadurch erreichen, daß die anfängliche Aufheizung
der Heizzone mittels gleichmäßig über dem Gehäusequerschnitt
eingeleitetem Heizgas erfolgt und daß nach Erreichen der für
die Nachverbrennung und Reaktion erforderlichen Temperatur
das Heizgas dem Abgas beigemischt und mit diesem zugeführt
wird, wobei günstigerweise die Temperatur in der Heizzone erfaßt
und durch Steuern der Heizeinrichtung bzw. der Heizgaszufuhr
reguliert wird.
Die Einhaltung der Temperaturverhältnisse in dem Gehäuse läßt
sich dadurch sicherstellen, daß die Temperaturdifferenz zwischen
eingeleitetem Abgas bzw. Rohgas und abgeführtem Reingas auf
einem gewünschten Wert gehalten wird, indem der Durchsatz der
Granulatmasse über in Abhängigkeit von ihr betätigte
Stellglieder am Schleusenboden geändert wird.
Zur Entsorgung wird der abgereinigte Staub in einen
geschlossenen Aufnahmebehälter gefördert.
Für eine genaue Dosierung wird die Zudosierung des
Sorptionsmaterials in Abhängigkeit des Reingaszustandes
vorgenommen. Dabei ist es für die Zugänglichkeit der
Mischstelle günstig, wenn diese in etwa auf dem Niveau des
Behälterbodens liegt.
Ist das Granulat zugleich ein Katalysator, so ist die Zugabe
von Ammoniak in den Rohgasstrom und die Entstickung bei z. B.
400°C möglich. Zur Nachverbrennung und Entschwefelung wird
die Heizzone auf etwa 800° C bis 1000°C, insbesondere auf
800° C bis 900° C und vorzugsweise auf 850°C aufgeheizt. Wird
der kühlste Querschnittsbereich zwischen der Abgaszufuhr- und
Reingasabfuhrstelle etwa auf 400°C gehalten, so sind einerseits
die erforderlichen Reaktionen für die Abgasreinigung möglich
und andererseits wird, insbesondere wenn der
Rezirkulationskreislauf des wiederzugeführten Füllgutes
wärmeisoliert ist, ein geringer Energieaufwand für die
Aufheizung benötigt. Die Temperatur in der Heizzone wird
mittels eines Temperaturfühlers zur Absolutmessung und die
Temperatur an der Abgaszufuhrstelle und an der
Reingasabfuhrstelle mittels je eines weiteren Temperaturfühlers
zur Temperaturdifferenzmessung erfaßt. Der Granulatdurchsatz
wird auf einfache Weise mittels Stellgliedern an den
Durchtrittskanälen im Schleusenboden in Abhängigkeit von der
Temperaturdifferenz gesteuert. Eine sichere Funktion beim
Gaseintritt in das Gehäuse und der Reingasabführung aus dem
Gehäuse ergibt sich dadurch, daß die Rohgaszuführvorrichtung
nach unten gerichtete Verteilerkanäle und die
Reingasabfuhrvorrichtung nach unten gerichtete Sammelkanäle
aufweisen, und daß in der Rohgasabführvorrichtung in einem
Reingaskanal ein Gebläse für den Gastransport vorgesehen ist.
Hierbei können sich die Kanäle nicht durch Füllgut zusetzen,
es findet eine gute Vermischung des Rohgases und eine
zuverlässige Entstaubung in dem Füllgut statt.
Für den Fall einer kurzzeitigen Störung ist vorgesehen, daß
zwischen dem Rohgaskanal der Rohgaszufuhrvorrichtung und dem
Reingaskanal ein Bypassangeordnet ist, und daß der Abgasstrom
durch Umschalten von Heizklappen über den Bypass führbar ist.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand eines Ausführungsbeispiels
unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert. Es zeigt:
Fig. 1 eine Vorrichtung zum Reinigen von Abgasen mit
Multifunktion.
In der Fig. 1 ist eine Vorrichtung zum Reinigen von Abgasen
gezeigt, die je nach Prozeß verschiedene Schadstoffe wie
Schwefeloxide, Stickoxide, Halogene, Stäube und/oder Schwelgase
enthalten können.
In einem Gehäuse 1 mit einer Isolierschicht 2 befindet sich
ein Granulat 3 als Wärmeträger und Katalysator und
Transportmittel für zugemischtes Sorptionsmaterial 4,
insbesondere in Form von Kalksplitt CaCO₃ oder Kalkhydrat
Ca(OH)₂ aus einem Behälter in Form eines Silos 5.
Das Granulat 3 mit dem Kalksplitt 4 und anteiligem Staub wandert
mittels Schwerkraft abwärts und verläßt über Durchtrittskanäle
im Schleusenboden 6 das Gehäuse 1, wobei der Durchsatz mittels
Stellgliedern, wie einer Schurre oder einer oder mehreren mit
stufenloser Rotationsgeschwindigkeit antreibbaren Wellen
verändert werden kann.
Vom Schleusenboden 6 aus erfolgt die Übergabe in eine
Siebeinheit 7, in der die Trennung in abgereinigtes Granulat
und Staub erfolgt. Das Granulat 3 gelangt über ein Band 8 oder
ähnliche Einrichtung zu einem Förderwerk 9, wie z. B. einem
Becherwerk, einer Schnecke oder Magnetband, das in einen
Füllstutzen 10 übergibt. Der Kreislauf beginnt neu. Die
jeweiligen Füllstände werden mit Sonden 11 erfaßt und können
zur Anzeige gebracht werden. Den Staub übernimmt eine
Transporteinheit beispielsweise in Form eines Bandes 12 mit
Übergabe in einen geschlossenen Aufnahmebehälter 13.
Die Dosierung der Kalksplittmengen erfolgt in Abhängigkeit
des Reingaszustandes über eine Meßstation 14 und einen Dosierer
15. Ein Zuführband 16 oder eine Schnecke sorgt für die Zugabe
zum Fördersystem 9.
Die von einem Emittenten 17 abgehenden Rohgase bzw. Abgase
gelangen über einen Rohgaskanal 18 und Verteilerkanäle 19 in
die Granulatmasse 3, strömen aufgrund der herrschenden
Druckbedingungen aufwärts durch eine Aufwärmzone 20 zu einer
Heizzone 21 und weiter über eine Kühlzone 22 zu Sammelkanälen
23 in einen Reingaskanal 24. Den Transport übernimmt ein Gebläse
25 mit Weiterführung zu einem Kamin 26.
Treten Störungen auf, kann über einen Bypass 27 mit
Umschaltklappen 28 kurzzeitig direkt abgeblasen werden. Ist
das Granulat 3 zugleich ein Katalysator, ist die Zugabe von
Ammoniak (NH₃) in den Abgasstrom mit einer Dosierstation 29
möglich und eine Entstickung bei ca. 400°C.
Die Heizzone 21 kann mit Heizgas, das extern erzeugt und über
ein Verteilersystem im wesentlichen gleichmäßig über dem
Gehäusequerschnitt eingespeist wird, bis vorzugsweise 850°C
gebracht werden. Der zudosierte Kalksplitt wird in Brandkalk
CaO umgewandelt und kann somit die bekannte
Heißgasentschwefelung ermöglichen. Gleichzeitig ist die
Einbindung anderer saurer Gase möglich, wie HF, HCl, HNO₃ etc.
Die Füllung wirkt wie ein Staubfilter, so daß in der Regel
auf eine nachfolgende Entstaubung verzichtet werden kann. Da
das Abgas zwangsweise auf z. B. etwa 800°C erhitzt wird, müssen
anteilige gasförmige Kohlenwasserstoffe vollständig verbrennen,
womit auch die Funktion einer Nachverbrennungsanlage erfüllt
ist und diese ersetzt wird.
Mit einer einheitlichen Vorrichtung ist somit eine vollständige
Reinigung von Rauchgasen möglich (HF, HCl, SO₂, SO₃, NOx, HNO₃,
KW-Stoffe, Staub). Das heißt die Vorrichtung kann in einem einzigen
Reaktionsraum insbesondere die Entstaubung, Entschwefelung,
Entfluorung, Entstickung und Nachverbrennung vornehmen.
Die Durchsatzmenge des Granulats kann über eine
Temperaturdifferenzmessung zwischen eingeleitetem Rohgas und
abgeführtem Reingas gesteuert werden, so daß die gewünschten
Temperaturzonen aufrechterhalten werden und die gewünschten
Reaktionen ablaufen. Zwischen der Abgaseintrittszone und der
Heizzone 21 ist die Temperatur des Granulats höher als diejenige
des Abgases und das Abgas wird somit aufgeheizt, während nach
Passieren der Heizzone 21 die Abgastemperatur höher ist als
diejenige des Granulats, so daß das Abgas bis zum
Reingasaustritt Wärme an das Granulat abgibt. Folglich wird
in der Heizzone minimale Heizenergie benötigt, insbesondere
wenn das Granulat in einem wärmeisolierten geschlossenen System
geführt und nicht weiter als erforderlich heruntergekühlt wird.
Anfänglich wird zum Ausbilden der Heizzone das Heizgas
unmittelbar in diese über ein Verteilersystem geführt, während
nach Erreichen der gewünschten Heizzonentemperatur von ca.
850°C die Abgaszufuhr gestartet und das Heizgas dieser
beigegeben wird. Die Dosierung des Heizgases erfolgt über eine
Messung der Absoluttemperatur in der Heizzone bzw. im Bereich
der höchsten Temperatur.
Als temperatur- und formbeständiges, quell- und abriebfestes
Granulat hat sich Ferritmaterial bewährt, das die ständigen
Temperaturwechsel unbeschadet mitmacht und für die
Kreislaufführung besonders geeignet ist. Zudem hat es den
Vorteil, daß es schonend mittels Magnetkraft befördert werden
kann und katalytische Eigenschaften besitzt.
Claims (21)
1. Verfahren zum Reinigen von Abgasen in einem Gehäuse, in
dem eine am Schleusenboden abgenommene und oben
rezirkulierend wiederzugeführte Granulatmasse mittels
Schwerkraft unter Durchlaufen einer Aufheizzone, einer
für eine Nachverbrennung ausreichenden Heizzone und einer
Abkühlzone abwärts wandert, während das unterhalb der
Heizzone in das Gehäuse eingeführte Abgas durch die
Granulatmasse nach oben strömt und nach Durchströmen der
Heizzone gereinigt abgeführt wird,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Granulatmasse im Zuführstrom Sorptionsmaterial zudosiert wird, daß die Granulatmasse am Schleusenboden über den Gehäuseabschnitt gleichmäßig verteilt abgenommen wird,
daß die Heizzone vor Einleiten des Abgases anfänglich über den Gehäusequerschnitt weitgehend gleichmäßig mittels einer Heizeinrichtung erhitzt wird,
daß nach Erreichen der erforderlichen Reaktionstemperatur der Heizzone das Abgas über ein Verteilersystem unterhalb der Heizzone im wesentlichen gleichmäßig verteilt über den Gehäusequerschnitt eingeleitet und oberhalb der Heizzone abgeführt wird, und
daß unter dem Gehäuseboden eine Trennung von Granulat und festen Reaktionsprodukten bzw. abgereinigtem Staub erfolgt.
daß der Granulatmasse im Zuführstrom Sorptionsmaterial zudosiert wird, daß die Granulatmasse am Schleusenboden über den Gehäuseabschnitt gleichmäßig verteilt abgenommen wird,
daß die Heizzone vor Einleiten des Abgases anfänglich über den Gehäusequerschnitt weitgehend gleichmäßig mittels einer Heizeinrichtung erhitzt wird,
daß nach Erreichen der erforderlichen Reaktionstemperatur der Heizzone das Abgas über ein Verteilersystem unterhalb der Heizzone im wesentlichen gleichmäßig verteilt über den Gehäusequerschnitt eingeleitet und oberhalb der Heizzone abgeführt wird, und
daß unter dem Gehäuseboden eine Trennung von Granulat und festen Reaktionsprodukten bzw. abgereinigtem Staub erfolgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die anfängliche Aufheizung der Heizzone mittels
gleichmäßig über den Gehäusequerschnitt eingeleitetem
Heizgas erfolgt und
daß nach Erreichen der für die Nachverbrennung erforderlichen Temperatur das Heizgas dem Abgas beigemischt und mit diesem zugeführt wird.
daß nach Erreichen der für die Nachverbrennung erforderlichen Temperatur das Heizgas dem Abgas beigemischt und mit diesem zugeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Temperatur in der Heizzone erfaßt und durch Steuern
der Heizeinrichtung bzw. der Heizgaszufuhr reguliert wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Temperaturdifferenz zwischen eingeleitetem Abgas
und abgeführtem Reingas auf einem gewünschten Wert gehalten
wird, indem der Durchsatz der Granulatmasse über in
Abhängigkeit von ihr betätigte Stellglieder am
Schleusenboden geändert wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß als Sorptionsmaterial Kalksplitt oder Kalkhydrat
verwendet wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß der abgereinigte Staub in einen geschlossenen
Aufnahmebehälter (13) gefördert wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Zudosierung des Sorptionsmaterials in Abhängigkeit
des Reingaszustandes erfolgt.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Zumischstelle des Absorptionsmaterials sich in
etwa auf dem Niveau des Behälterbodens befindet.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Granulat katalytische Eigenschaften besitzt.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Heizzone auf eine Temperatur im Bereich von 800°C
bis 1000°C aufgeheizt wird.
11. Verfahren nach Anspruch 10,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Heizzone auf 800°C bis 900°C aufgeheizt wird.
12. Verfahren nach Anspruch 11,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Heizzone auf ca. 850°C aufgeheizt wird.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12,
dadurch gekennzeichnet,
daß dem Abgasstrom Ammoniak zugegeben wird.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 13,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Granulatstrom in einem temperaturisolierten System
geführt wird.
15. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem
der Ansprüche 1 bis 14,
gekennzeichnet durch
ein Gehäuse (1) mit Isolierschicht (2), in das eine Füllung aus einem Granulat (3) und zugemischtem Sorptionsmaterial (4) eingebracht ist,
einem Schleusenboden (6) mit gleichmäßig verteilten, verstellbaren Durchtrittskanälen für das Granulat und die mitgeführten Partikel,
eine Siebeinrichtung zur Trennung von Granulat und abgereinigtem Staub,
eine Dosiereinrichtung zur Beimischung des in einem Behälter (5) befindlichen Sorptionsmaterials zu dem Granulat,
eine Fördereinrichtung (8, 9) zum Wiederzuführen des aus dem Gehäuse ausgetretenen Granulats,
eine Rohgaszuführvorrichtung (18, 19), eine über der Rohgaszuführebene angeordnete Heizeinrichtung (21.1) zur Erzeugung einer Heizzone (21), und
eine über dieser angeordnete Reingasabführvorrichtung (23, 24, 25, 26).
ein Gehäuse (1) mit Isolierschicht (2), in das eine Füllung aus einem Granulat (3) und zugemischtem Sorptionsmaterial (4) eingebracht ist,
einem Schleusenboden (6) mit gleichmäßig verteilten, verstellbaren Durchtrittskanälen für das Granulat und die mitgeführten Partikel,
eine Siebeinrichtung zur Trennung von Granulat und abgereinigtem Staub,
eine Dosiereinrichtung zur Beimischung des in einem Behälter (5) befindlichen Sorptionsmaterials zu dem Granulat,
eine Fördereinrichtung (8, 9) zum Wiederzuführen des aus dem Gehäuse ausgetretenen Granulats,
eine Rohgaszuführvorrichtung (18, 19), eine über der Rohgaszuführebene angeordnete Heizeinrichtung (21.1) zur Erzeugung einer Heizzone (21), und
eine über dieser angeordnete Reingasabführvorrichtung (23, 24, 25, 26).
16. Vorrichtung nach Anspruch 15,
dadurch gekennzeichnet,
daß in der Heizzone (21) ein Temperaturfühler (21.2) zur
Erfassung der Absoluttemperatur und deren Regulierung
vorgesehen ist, und
daß weitere Temperaturfühler zur Erfassung der Temperaturen des eingeleiteten Abgases und des abgeführten Reingases zur Erzeugung eines Temperaturdifferenzsignals und Steuerung des Granulatdurchsatzes vorgesehen sind.
daß weitere Temperaturfühler zur Erfassung der Temperaturen des eingeleiteten Abgases und des abgeführten Reingases zur Erzeugung eines Temperaturdifferenzsignals und Steuerung des Granulatdurchsatzes vorgesehen sind.
17. Vorrichtung nach Anspruch 16,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Granulatdurchsatz über Stellglieder an den
Durchtrittskanälen in Abhängigkeit von der
Temperaturdifferenz gesteuert ist.
18. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 17,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Rohgaszuführvorrichtung nach unten gerichtete
Verteilerkanäle (19) und die Reingasabführvorrichtung
nach unten gerichtete Sammelkanäle aufweisen, und
daß in der Rohgasabführvorrichtung in einem Reingaskanal
(24) ein Gebläse für den Gastransport vorgesehen ist.
19. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 18,
dadurch gekennzeichnet,
daß zwischen einem Rohgaskanal (18) der
Rohgaszuführvorrichtung und dem Reingaskanal (24) ein
Bypass (27) vorgesehen ist, und
daß der Abgasstrom durch Umschalten von Heizklappen (28)
über den Bypass (24) führbar ist.
20. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 18,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Rohgaszuführvorrichtung (18, 19) eine Dosierstation
(29) zum Beimischen von Ammoniak und Heizgas aufweist.
21. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 20,
dadurch gekennzeichnet,
daß für den abgereinigten Staub eine Transporteinheit
(12) und ein Aufnahmebehälter (13) vorgesehen sind.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19934323646 DE4323646A1 (de) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von Abgasen |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19934323646 DE4323646A1 (de) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von Abgasen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4323646A1 true DE4323646A1 (de) | 1995-01-19 |
Family
ID=6492831
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19934323646 Ceased DE4323646A1 (de) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von Abgasen |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE4323646A1 (de) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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- 1993-07-15 DE DE19934323646 patent/DE4323646A1/de not_active Ceased
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