DE4317366A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung eines Volumenstromes - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Bestimmung eines Volumenstromes gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 sowie eine Vorrichtung zur Bestimmung eines Volumenstromes gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 2.

Ein derartiges Verfahren und eine derartige Vorrichtung sind aus der nicht vorveröffentlichten deutschen Patentan­ meldung P 42 43 077.1 bekannt. Dort erfolgt die Bestimmung der Strömungsgeschwindigkeit und des Füllgrades an in axia­ ler Erstreckung der Meßleitung und damit in Strömungsrich­ tung hintereinander gelegenen Orten, da die Meßeinrichtun­ gen zur Bestimmung der Strömungsgeschwindigkeit des Fluids und zur Bestimmung des Füllgrades in Strömungsrichtung hintereinander angeordnet sind.

Bei sich rasch ändernden Geschwindigkeitsprofilen und Füll­ gradverteilungen kann es dadurch zu Ungenauigkeiten bei ei­ ner Messung kommen.

Aus der DE 41 08 138 A1 ist eine Vorrichtung zur Bestimmung eines Volumenstromes bekannt, die zur Verbesserung des Meß­ ergebnisses bei Unterschreiten einer bestimmten Füllhöhe in der Meßleitung eine speziell für Teilfüllgrade optimierte Elektromagnetenanordnung aufweist, die anstelle einer für den Betrieb der vollständig gefüllten Meßleitung zuständi­ gen Elektromagnetenanordnung aktiviert wird.

Aus der DE 37 37 607 A1 ist ein Verfahren zur Bestimmung eines Volumenstromes bekannt, bei welchem auf unter­ schiedlichen Höhenniveaus ein Meßwert erfaßt wird, der dann mit einem Referenzwert verrechnet wird, und in welchem die Masse des durchströmenden Fluids chargenweise bestimmt wird.

Aufgabe der Erfindung ist es, ein Meßverfahren zu schaffen, das es ermöglicht, den Volumenstrom des Mediums auch bei nicht vollständig gefülltem Meßrohr, so­ wie bei mit Fremdkörpern durchsetzter Flüssigkeit, insbe­ sondere bei luftdurchsetzter Milch, exakt zu bestimmten, sowie eine Vorrichtung zur Bestimmung eines Volumenstromes zu schaffen, die eine exaktere Messung zuläßt.

Ein gattungsgemäßes Verfahren, welches diese Aufgabe löst, wird gemäß dem kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 dadurch angegeben, daß die Bestimmung der Strömungsgeschwindigkeit und des Füllgrades zum selben Zeitpunkt und am selben Ort bezüglich der Axialerstreckung der Meßleitung erfolgt.

Eine diese Aufgabe lösende gattungsgemäße Vorrichtung wird gemäß dem kennzeichnenden Teil des Anspruches 2 dadurch ge­ bildet, daß die Meßeinrichtung zur Bestimmung der Strömungs­ geschwindigkeit des Fluids und die Meßeinrichtung zur Be­ stimmung des Füllgrades im Bereich derselben Querschnitts­ ebene der Meßleitung angeordnet sind.

Durch die Bestimmung der Strömungsgeschwindigkeit und des Füllgrades zum selben Zeitpunkt und am selben Ort bezüg­ lich der Axialerstreckung der Meßleitung erfolgt eine exaktere Zuordnung der beiden Meßwerte, wodurch Fehler bei der Auswertung vermieden werden.

Durch die Anordnung der Meßeinrichtung zur Bestimmung der Strömungsgeschwindigkeit des Fluids und der Meßeinrichtung zur Bestimmung des Füllgrades im Bereich derselben Quer­ schnittsebene der Meßleitung sind zeitgleiche Messungen möglich und die aus dem Stand der Technik bekannten Zeit­ verschiebungen, die aus dem Versatz der beiden Meßeinrich­ tungen in Strömungsrichtung resultieren, sind bei der Vor­ richtung gemäß der Erfindung vermieden. Insbesondere bei sich rasch ändernden Geschwindigkeitsprofilen und Füllgrad­ verteilungen ist eine genaue Zuordnung beider Meßwerte möglich. Darüber hinaus vereinfacht sich der mechanische Aufbau der Vorrichtung.

Vorteilhafterweise wird die Meßeinrichtung zur Bestimmung der Strömungsgeschwindigkeit des Fluids von einem magne­ tisch-induktiven Durchflußmesser gebildet.

Ist die Meßeinrichtung zur Bestimmung des Füllgrades von einer Leitfähigkeits-Meßvorrichtung gebildet, so kann auch dann, wenn die zu messende Flüssigkeit von nichtleitenden Körpern, wie beispielsweise Luftblasen, durchsetzt ist, eine genaue Bestimmung des durchströmenden Volumens erfol­ gen.

Die Zusammenfassung des magnetisch-induktiven Durchfluß­ messers und der Leitfähigkeits-Meßvorrichtung in einer kombinierten Meßzelle gestatten einen besonders kompakten und kostengünstigen Aufbau der Vorrichtung. Besonders vor­ teilhaft ist es, wenn die Meßzelle zwei einander gegenüber­ gelegene Elektroden aufweist, die in einem Abschnitt der Meßleitung mit im wesentlichen rechteckigem oder quadrati­ schem Querschnitt derart angeordnet sind, daß eine gemein­ same Flächennormale der Elektroden im wesentlichen senk­ recht zu den Feldlinien des magnetisch-induktiven Durch­ flußmessers verläuft. Insbesondere vorteilhaft ist dabei, wenn der magnetisch-induktive Durchflußmesser von einer Si­ gnalquelle mit einem niederfrequenten oder getakteten Si­ gnal zur Erzeugung eines geschalteten bzw. getakteten Gleichfeld-Magnetfeldes mit konstanter Feldstärke beauf­ schlagbar ist. Dieses Magnetfeld induziert daraufhin eine an den Elektroden anliegende geschwindigkeitsabhängige Meßspannung. Diese Meßspannung wird bevorzugt der Auswerte­ einrichtung zugeleitet. Die Verwendung eines zeitlich kon­ stanten, geschalteten Gleichfeldes besitzt den Vorteil, daß weder im Rohr, noch in der Flüssigkeit Wirbelströme auftre­ ten, so daß genauere Messungen möglich sind.

Vorteilhaft ist außerdem, wenn die Elektroden von einer Signalquelle mit einer Wechselspannung konstanter Höhe und im wesentlichen konstanter Frequenz beaufschlagbar sind. Dabei ist die Wechselspannung bevorzugt eine Sinusspannung. Insbesondere ist es vorteilhaft, wenn die Frequenz der Wechselspannung wesentlich, vorzugsweise um drei Größenord­ nungen, höher ist als die Frequenz der geschwindigkeits­ abhängigen Meßspannung. Dadurch wird eine saubere und ein­ fache Trennung beider Signale im Zuge der Auswertung ermöglicht. Es ist besonders vorteilhaft, wenn die Frequenz des Signals zur Erzeugung des geschalteten bzw. getakteten Gleichfeld-Magnetfeldes im wesentlichen 15 Hz und die Wech­ selspannung zur Bestimmung des Leitwertes im wesentlichen 15 kHz beträgt.

Eine bevorzugte Weiterbildung besteht darin, daß ein Si­ gnal, welches den Wechselstrom repräsentiert, der aufgrund der Wechselspannung zwischen den Elektroden fließt, als Maß für die Leitfähigkeit des Fluids und damit als Maß für den Füllungsgrad der Auswerteeinrichtung zugeführt wird. Die Auswerteeinrichtung besitzt in einer bevorzugten Ausfüh­ rungsform Filter, die das geschwindigkeitsabhängige Meß­ signal und das leitfähigkeitsabhängige Meßsignal voneinander trennen.

Vorrichtungen zur galvanischen Trennung der Versorgungs­ spannungen und der Meßsignale sind in einer vorteilhaften Weiterbildung vorgesehen, wodurch eine gegenseitige Beein­ flussung der Signale vermieden wird.

Zur Temperaturkompensation des Leitwertes des zu messenden Fluids ist es besonders vorteilhaft, wenn im Bereich der Sohle der Meßzelle ein vorzugsweise schnell reagierender Temperatursensor vorgesehen ist.

Die Anordnung jeweils einer punktförmigen Elektrode am Boden und an der Decke der Meßzelle und die Beaufschlagung dieser Elektroden mit einer Spannung, welche eine Frequenz aufweist, die sowohl von der Frequenz der Wechselspannung zur Leitfähigkeitsbestimmung als auch von der Frequenz des Signals zur Erzeugung des Gleichfeld-Magnetfeldes verschie­ den ist, gestattet es, eine Autokalibrierungsprozedur durchzuführen.

Eine Ausführung der Vorrichtung, bei der die Elektroden aus korrosionsbeständigem Material bestehen, ist besonders war­ tungsfreundlich.

Weitere vorteilhafte Ausbildungen sind in den verbleibenden Ansprüchen angegeben.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand eines Beispiels unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert. In dieser zeigt die einzige Figur einen schematischen Aufbau einer erfindungsgemäßen Vorrichtung.

In der Figur ist der schematische Aufbau einer Vorrichtung gemäß der Erfindung dargestellt, wobei eine Meßleitung 1 im Querschnitt der Meßebene gezeigt ist. Die Meßleitung 1 be­ steht aus einem Rohr 11, in welchem ein Abschnitt 10 von rechteckigem Strömungsquerschnitt ausgebildet ist. Der rechteckige Abschnitt 10 weist an seinen beiden Längsseiten jeweils eine flächige, rechteckige Elektrode 50, 51 auf, die jeweils bezüglich eines z. B. metallischen, geerdeten Rohr 11 elektrisch isoliert sind. An seiner Unterseite wird der rechteckige Abschnitt von einem Boden 55 und an seiner Oberseite von einer Decke 56 gebildet. Die beiden Elektro­ den 50, 51 sowie der Boden 55 und die Decke 56 begrenzen die im Querschnitt rechteckige Meßkammer 12.

Die eigentliche Meßzelle 5 enthält die Elektroden 50, 51, die im wesentlichen die Leitfähigkeitsmeßvorrichtung 30 bilden. Ein im Bereich der Sohle 53 der Meßkammer 12, un­ terhalb des Bodens 55, angebrachter oder den Boden 55 bil­ dender Temperatursensor 54 gehört in der Figur dargestell­ ten Ausführungsform neben einer im Boden 55 angeordneten punktförmigen Elektrode 57 und einer in der Decke 56 ange­ ordneten punktförmigen Elektrode 58 ebenfalls zur Meßzelle 5. Die punktförmigen Elektroden 57, 58 ermöglichen es, ins­ besondere bei Absaugvorgängen aus Behältern, immer dann ei­ ne Autokalibrierungsprozedur durchzuführen, wenn das Rohr erstmals vollständig gefüllt ist. Der schnell reagierende, flächig aufgebaute Temperatursensor 54 dient zur Kompensa­ tion des Temperatureinflusses bei der Bestimmung des Leit­ wertes des durch die Meßkammer fließenden bekannten Fluids. Gleichzeitig kann der Temperatursensor 54 zur Temperatur­ kompensation des Volumenstrommessers herangezogen werden.

Das Rohr 11 der Meßleitung 1 hat im Bereich der Meßkammer 12 einen magnetisch-induktiven Durchflußmesser 20 (MID), der einen beispielsweise U-förmigen Elektromagneten 21 auf­ weist, wobei die freien Schenkel 22, 23 des U-förmigen Jochs des Elektromagneten 21 oberhalb bzw. unterhalb der Meßleitung 1 vorgesehen sind. Eine Spule 24 im mittleren Abschnitt des Elektromagneten 21 regt diesen derart an, daß sich zwischen den freien Schenkeln 22 und 23 ein Magnetfeld ausbildet, dessen Feldlinien sich im wesentlichen verti­ kal, d. h. parallel zur Fläche der Elektroden 50, 51 und da­ mit rechtwinklig zu einer diesen Elektroden gemeinsamen Flächennormalen 52 erstrecken.

Eine gemeinsame Spannungsversorgung 6 versorgt eine erste galvanische Trenneinrichtung 60 und eine zweite galvanische Trenneinrichtung 61 mit elektrischer Spannung. Die erste galvanische Trenneinrichtung 60 dient zur Spannungsversor­ gung der Meßeinrichtung 3 zur Füllgradbestimmung. Die zweite galvanische Trenneinrichtung 61 dient zur Spannungs­ versorgung der Meßeinrichtung 2 zur Bestimmung der Strö­ mungsgeschwindigkeit, die, wie vorstehend beschrieben worden ist, einen magnetisch-induktiven Durchflußmesser aufweist. Eine galvanische Trennung verhindert die gegen­ seitige Beeinflussung der zur Füllgradbestimmung und zur Volumenstrommessung herangezogenen Signale.

Eine von der zweiten galvanischen Trenneinrichtung mit Spannung versorgte Ansteuerelektronik 62 für das Magnetfeld des Elektromagneten 21 beaufschlagt die Spule 24 des Elek­ tromagneten 21 mit einem elektrischen Signal, vorzugsweise einer niederfrequenten Wechselspannung von beispielsweise 15 Hz. Dadurch werden Gleichspannungseffekte eliminiert, sowie Ablagerungen an den Elektroden und Migrationseffekte vermieden. Grundsätzlich kann aber auch eine getaktete Gleichspannung zum Betrieb des Magneten verwendet werden. Hierdurch wird das sich homogen parallel zu den Elektroden ausbreitende Magnetfeld mit konstanter Feldstärke erzeugt.

Fließt nun eine leitende Flüssigkeit durch die Meßkammer 12, so induziert das Magnetfeld an den Elektroden 50, 51 eine geschwindigkeitsabhängige Spannung, welche im Milli­ voltbereich oder im Mikrovoltbereich liegt und frequenz­ mäßig dem angelegten Magnetfeld folgt. Diese Spannung wird an den Elektroden 50, 51 abgegriffen und einer Filterstufe 25 zugeführt, in welcher das niederfrequente Meßsignal des magnetisch-induktiven Durchflußmessers aus dem an den Elek­ troden anliegenden Gesamtsignal herausgefiltert wird. Das herausgefilterte Meßsignal des magnetisch-induktiven Durch­ flußmessers wird dann einer Auswerteelektronik 26 zu­ geführt, in welcher ein die Strömungsgeschwindigkeit oder unter Berücksichtigung der Querschnittsfläche der Meßzelle den Volumentstrom wiedergebendes Signal erzeugt wird. Die­ ses Signal wird dann einer ausgangsseitigen galvanischen Trenneinrichtung 27 zugeführt, die dieses Signal an eine Auswerteeinrichtung 4 weiterleitet.

Die erste galvanische Trenneinrichtung 60 zur Spannungsver­ sorgung liefert ein Spannungssignal an einen Signalgenerator 63, der eine hochfrequente Sinusspannung erzeugt und diese an die Elektroden 50, 51 abgibt. Die an den Elektroden 50, 51 anliegende hochfrequente Wechselspannung, vorzugsweise im Bereich von 15 kHz, verursacht im die Meßkammer 12 durchfließenden Fluid einen Stromfluß, der abhängig ist von der Leitfähigkeit des Fluids. Die Höhe des Stromflusses wird im Signalgenerator 63 gemessen und einer Auswerteelek­ tronik 32 zur Bestimmung des Füllgradsignals zugeführt. Das in der Auswertelektronik 32 ermittelte Füllgradsignal wird dann über eine galvanische Trennvorrichtung 33 der Aus­ werteeinrichtung 4 zugeleitet. Da die vom magnetisch-induk­ tiven Durchflußmesser herrührenden Signale wesentlich klei­ ner sind als die Füllgradsignale, werden diese nur minimal und vernachlässigbar beeinflußt, so daß sich hier eine Fil­ terung erübrigt.

Ebenfalls der Auswerteeinrichtung 4 zugeleitet wird das vom Temperatursensor 54 ermittelte Temperatursignal.

Die vom Signalgenerator 63 an die Elektroden 50, 51 ange­ legte Sinusspannung besitzt eine konstante Höhe und nahezu konstante Frequenz, wobei diese Frequenz wesentlich höher ist als die Meßfrequenz der geschwindigkeitsabhängigen Meßspannung. Der Wechselstrom, der sich aufgrund der an die Elektroden angelegten Wechselspannung ergibt, ist ein Maß für den Leitwert der Flüssigkeit und gestattet daher bei Kenntnis eines Kalibrierwertes Rückschlüsse auf den Füllgrad in der Meßkammer 12. Je höher der Leitwert des Fluids ist, umso höher ist der Füllgrad der Meßkammer mit leitfähigem Fluid. Einschlüsse von nichtleitendem Material in dem leitfähigen Fluid, beispielsweise von Luft in Milch, senken den Leitwert und liefern daher ein Signal für einen geringeren Füllgrad.

In der Auswerteeinrichtung 4 wird dann das Produkt aus dem Füllgrad und dem Durchflußvolumen gebildet, woraus sich der tatsächliche Volumenstrom des leitfähigen Fluids ergibt. Die vom Magnetfeld induzierte Spannung ist nach dem Fara­ day′schen Gesetz abhängig von der Stärke des Magnetfeldes, dem Rohrquerschnitt sowie von einer Gerätekonstanten und der mittleren Geschwindigkeit des durchströmenden Fluids. Eine Fehlerquelle kann aber darin liegen, daß das zu mes­ sende Fluid mit nichtleitenden Körpern (beispielsweise Luftblasen) durchsetzt ist oder daß das Rohr nicht voll­ ständig gefüllt ist. Auftreten können diese Fehler z. B. beim Absaugen von Flüssigkeit aus einem fast leeren Behälter, wobei Luft mit angesaugt wird. Aus diesem Grund wird bei der Bestimmung des Volumenstroms zusätzlich der tatsächliche Füllgrad des Rohres im Bereich der Meßzelle berücksichtigt.

Wie bereits ausgeführt worden ist, ist die Meßkammer 12 rechteckig ausgebildet oder von quadratischem Querschnitt, wobei die ebenfalls rechteckigen Elektroden 50, 51 im wesentlichen den vollständigen Querschnitt der Meßkammer 12 derart abdecken, daß auch kleine Füllstandhöhen erfaßt wer­ den und gleichzeitig den Strömungsverlauf nicht beein­ trächtigen. Um die innerhalb des Rohres 11 gelegene recht­ eckige bzw. quadratische Meßkammer 12 auszubilden, muß sich der Strömungsquerschnitt vor der Meßkammer vom runden Quer­ schnitt des Rohres 11 zum rechteckigen bzw. quadratischen Querschnitt der Meßkammer verjüngen und anschließend wieder erweitern. Die Verjüngung und die Erweiterung sind dabei strömungstechnisch so gestaltet, daß es keine zusätzlichen Verwirbelungen, welche die Messung ungünstig beeinflussen könnten, ergibt. Die Elektroden sind dabei derart angeord­ net, daß sie die Strömung im wesentlichen nicht beein­ trächtigen. Die Elektroden sind aus korrosionsbeständigen Material gefertigt.

Durch die flächige Ausgestaltung der Elektroden 50, 51 wer­ den auch Meßfehler verhindert, die bei punktförmigen Elek­ troden dadurch entstehen können, daß die Elektroden von Luftblasen belegt werden. Auf der Oberfläche der Elektroden 50, 51 vereinzelt auftretende Luftblasen können die Messun­ gen aufgrund der verhältnismäßig großen Fläche der Elektro­ den 50, 51 nicht beeinflussen.

Das Rohr 11 sowie Decke 56 und Boden 55 bestehen im Bereich der Meßkammer 12 bevorzugterweise aus magnetisch nichtlei­ tendem Material.

Claims (21)

1. Verfahren zur Bestimmung eines Volumenstromes, bei dem ein Fluid durch eine Meßleitung mit definiertem Querschnitt geführt wird, bei dem die Strömungsge­ schwindigkeit in der Meßleitung bestimmt wird, bei dem der Füllgrad der Meßleitung bestimmt wird und bei dem der Volumenstrom aus der Strömungsgeschwindigkeit des Fluids, dem Querschnitt der Meßleitung und dem Füll­ grad der Meßleitung ermittelt wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Bestimmung der Strömungsgeschwindigkeit und des Füllgrades zum selben Zeitpunkt und am selben Ort bezüglich der Axialerstreckung der Meßleitung erfolgt.

2. Vorrichtung zur Bestimmung eines Volumenstromes, ins­ besondere zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, mit einer von einem Fluid durchströmbaren Meßleitung, in der Meßeinrichtungen zur Bestimmung der Strömungsgeschwindigkeit des Fluids und zur Bestimmung des Füllgrades vorgesehen sind, sowie mit einer Aus­ werteeinrichtung zur Ermittlung des Volumenstromes, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßeinrichtung (2) zur Bestimmung der Strömungsgeschwindigkeit des Fluids und die Meßein­ richtung (3) zur Bestimmung des Füllgrades im Bereich derselben Querschnittsebene der Meßleitung (1) ange­ ordnet sind.

3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßeinrichtung (2) zur Bestimmung der Strömungsgeschwindigkeit des Fluids von einem magne­ tisch-induktiven Durchflußmesser (MID) (20) gebildet ist.

4. Vorrichtung nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßeinrichtung (3) zur Bestimmung des Füllgra­ des von einer Leitfähigkeitsmeßvorrichtung (30) ge­ bildet ist.

5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der magnetisch-induktive Durchflußmesser (20) und die Leitfähigkeitsmeßvorrichtung (30) in einer kombi­ nierten Meßzelle (5) zusammengefaßt sind.

6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßzelle (5) zwei einander gegenüber gelegene Elektroden (50, 51) aufweist, die in einem Abschnitt (10) der Meßleitung (1) mit im wesentlichen rechtecki­ gem Querschnitt derart angeordnet sind, daß eine ge­ meinsame Flächennormale (52) der Elektroden (50, 51) im wesentlichen senkrecht zu den Feldlinien des magne­ tisch-induktiven Durchflußmessers (20) verläuft.

7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß der magnetisch-induktive Durchflußmesser (20) von einer Signalquelle (21) mit einem niederfrequenten oder getakteten Signal zur Erzeugung eines geschal­ teten oder getakteten Gleichfeld- oder Wechselfeld- Magnetfeldes mit konstanter Feldstärke beaufschlag­ bar ist, wobei dieses Magnetfeld eine an den Elektroden (50, 51) anliegende geschwindigkeitsabhängige Meßspan­ nung induziert.

8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die an den Elektroden (50, 51) anliegende ge­ schwindigkeitsabhängige Meßspannung der Auswerteein­ richtung (4) zugeleitet wird.

9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Elektroden (50, 51) von einer Signalquelle (31) mit einer Wechselspannung konstanter Höhe und im wesentlichen konstanter Frequenz beaufschlagbar sind.

10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Wechselspannung eine Sinusspannung ist.

11. Vorrichtung nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Frequenz der Wechselspannung wesentlich, vorzugsweise um drei Größenordnungen, höher ist als die Frequenz der geschwindigkeitsabhängigen Meßspan­ nung.

12. Vorrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Frequenz des Signals zur Erzeugung des Gleichfeld-Magnetfeldes im wesentlichen 15 Hz und die Wechselspannung zur Bestimmung des Leitwertes im wesentlichen 15 kHz beträgt.

13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß ein Signal, welches den Wechselstrom repräsen­ tiert, der aufgrund der Wechselspannung zwischen den Elektroden fließt, als Maß für die Leitfähigkeit des Fluids und damit als Maß für den Füllungsgrad der Aus­ werteeinrichtung (4) zugeführt ist.

14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß zur Signalaufbereitung zumindest ein Filter (25) vorgesehen ist, das das geschwindigkeitsabhängige Meßsignal und das leitfähigkeitsabhängige Meßsignal voneinander trennt.

15. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß Einrichtungen (27; 33) zur galvanischen Trennung der Versorgungsspannungen und der Meßsignale vorgese­ hen sind.

16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich der Sohle (53) der Meßzelle (5) ein vorzugsweise schnell reagierender Temperatursensor (54) vorgesehen ist.

17. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß am Boden (55) und an der Decke (56) der Meßzelle (5) jeweils eine punktförmige Elektrode (57, 58) ange­ ordnet ist, die mit einer Spannung beaufschlagbar ist, welche eine Frequenz aufweist, die sowohl von der Fre­ quenz der Wechselspannung zur Leitfähigkeitsbestimmung als auch von der Frequenz des Signals zur Erzeugung des Gleichfeld-Magentfeldes verschieden ist.

18. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Elektroden (50, 51) aus korrosionsbeständigem Material bestehen.

19. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Elektroden (50, 51) flächig und im wesentli­ chen eben ausgebildet sind.

20. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß die Elektroden (50, 51) im wesentlichen den vollen Querschnitt der Meßkammer (12) abdecken.

21. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß sich der Querschnitt des Rohres (11) von einem im wesentlichen runden Querschnitt vor der Meßkammer (12) zu einem rechteckigen, insbesondere quadratischen Querschnitt in der Meßkammer (12) verjüngt, so daß die Strömungsgeschwindigkeit in der Meßkammer (12) gegen­ über dem Rohr (11) erhöht ist.