DE4208591A1 - Verfahren zum reinigen von kontaminiertem erdreich - Google Patents
Verfahren zum reinigen von kontaminiertem erdreichInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Reinigen von mit organischen
Schadstoffen kontaminierten Erdreich bei fortlaufender
Umwälzung und Wasserdampf-Beaufschlagung des Erdreiches.
Unter dem Begriff "Erdreich" werden im vorliegenden Zusammenhang
außer böden und Erdreich im engeren sinne auch andere
körnige Feststoffe oder Schlämme, wie Rückstände aus anderen
Bodenwaschanlagen, Adsorbentien und dergleichen, verstanden,
die, z. B. aus Gründen des Umweltschutzes, zu reinigen sind.
Für die Dekontamination von Altlasten stehen hydraulische und
pneumatische Maßnahmen, chemisch/physikalische und biologische
Verfahren sowie die thermische Behandlung zur Verfügung.
Thermische Reinigungsverfahren sind für sämtliche organische
sowie für flüchtige anorganische Verunreinigungen einsetzbar
und haben den höchsten Wirkungsgrad. Im Gegensatz zu zeitraubenden
biologischen Verfahren ist der Sanierungserfolg kurzfristig
zu erreichen und relativ leicht kontrollierbar. Der
Vorteil gegenüber Bodenwaschanlagen auf chemisch/physikalischer
Grundlage liegt in der vollständigen Erfassung auch
der Schadstoffe, die in das Fein- und Feinstkorn adsorbiert
sind. Demgegenüber haben Bodenwaschverfahren eine prinzipbedingte
Anwendungsgrenze bei Schluffanteilen des Erdreiches
von größer als ca. 20%. Die hochbelastete Feinkornfraktion
kann durch Bodenwaschung nicht dekontaminiert werden, sondern
ist als Rückstand anderweitig zu entsorgen.
Ein thermisches Verfahren zum Reinigen von mit Kohlenwasserstoffen
kontaminiertem Erdreich wird in der DE 36 04 761 A1
angegeben. Die Reinigung wird hierbei erreicht durch die Erhitzung
des Erdreichs auf Siedetemperatur der darin enthaltenen
Schadstoffe bei etwa atmosphärischem Druck. Die erforderliche
Wärme wird indirekt zugeführt. Zum Abtransport der
Schadstoffgase wird ein inertes Trägergas benutzt. Das aus
inertem Trägergas, Wasserdampf und Kohlenwasserstoffen bestehende
Gemisch kann anschließend fraktioniert destilliert werden.
Das Erdreich wird bei diesem Verfahren auf etwa 400°C
erhitzt.
In der DE 37 06 684 A1 wird ein Verfahren zum thermischen Abtrennen
flüchtiger Schadstoffe aus kontaminiertem Erdreich
beschrieben. Hierbei wird das Erdreich zusammen mit seinem
Wasseranteil in einem Drehrohrofen mit Hilfe von Heißdampf
allmählich auf 200 bis 700°C erhitzt, daß die flüchtigen
Schadstoffe verdampfen. Die auf diese Weise entstehenden wasserdampf-
und schadstoffhaltigen Gase werden einer anschließenden
Kondensation unterworfen, und der Hauptteil des Wasserdampfes
wird aus dem System auskondensiert sowie abgezogen
und naßchemisch oder physikalisch von den Schadstoffen befreit.
Nach diesem Verfahren lassen sich nur Schadstoffe abtrennen,
die an sich bei den angegebenen Temperaturen flüchtig
sind.
Schwerflüchtige Kontamination lassen sich nach dem Stande
der Technik nur bei den hohen Temperaturen von Pyrolyse- und
Verbrennungsverfahren - im Bereich von 350 bis 1200°C -
abtrennen; diese Temperaturen bewirken aber nicht nur die
Zersetzung der anthropogenen Verunreinigungen (Schadstoffe),
sondern ebenfalls die Zerstörung der natürlichen organischen
Bodenbestandteile (Nutzstoffe), das heißt vor allem der Huminstoffe.
Derart vorbehandelte Böden sind daher nur nach
zusätzlicher Aufbereitung als Pflanzensubstrat nutzbar.
Weiterhin wird die in die Gasphase transferierte Kontamination
bei thermischen Verfahren üblicherweise direkt oder in
separaten Einheiten verbrannt. Die nachgeschaltete Rauchgasreinigung
überschreitet hinsichtlich Anlagentechnik und Kosten
deutlich die entsprechenden Werte des Primärschritts,
das heißt, des eigentlichen Reinigungsprozesses.
Kostenintensive Maßnahmen zur Staubabscheidung, zur chemischen
Wäsche, zur Entstickung sowie zur Adsorption von
Schwermetallen und Ultragiften aus dem Abgasstrom führen zu
Reinigungskosten von 500,- DM/t kontaminiertem Erdreich und
mehr. Schließlich werden die thermischen Reinigungsverfahren
wegen der nicht gänzlich auszuschließenden Emission von
Ultragiften (ökotoxikologische organische Substanzen) über
den Abgasstrom von weiten Teilen der Bevölkerung nicht akzeptiert.
Ausgehend von diesem Stand der Technik liegt der Erfidnung
die Aufgabe zugrunde, ein thermisches Reinigungsverfahren zu
schaffen, welches die Vorzüge eines hohen Wirkungsgrades, eines
breiten Anwendungsfeldes und kurzer Sanierungszeiträume
hat, ohne daß die oft hohen Siedetemperaturen der auszutreibenden
organischen Schadstoffe einzustellen wären.
Die erfindungsgemäße Lösung besteht darin, daß die organischen
Schadstoffe nach dem Prinzip einer Wasserdampfdestillation
mit Hilfe eines durch das fortlaufend im Sinne einer
Oberflächenvergrößerung verwirbelte Erdreich kontinuierlich
geleiteten Wasserdampfstroms aus dem Erdreich ausgetrieben
und abgetrennt werden.
Das Erdreich wird bei dem erfindungsgemäßen Verfahren "verwirbelt"
damit es dem Wasserdampfstrom eine möglichst große
Oberfläche bietet; in diesem sinne umfaßt das "Verwirbeln" im
vorliegenden Zusammenhang auch ein sehr intensives Umwälzen,
ein mechanisches Fluidisieren des Erdreichs oder dergleichen,
z. B. in einem Fließbett- oder in einem Wirbelschichtreaktor,
aber auch in einem Zwangswellenmischer. Je sorgfältiger das
Erdreich verwirbelt wird, umso schneller können die organischen
Schadstoffe bis auf den jeweils vorgeschriebenen Rest
extrahiert werden. Ein im Sinne des erfindungsgemäßen Verfahrens
ausreichendes Verwirbeln wird in einem Reaktor erreicht,
dessen Einbauten ausreichend schnell arbeiten. Es genügt also
nicht ein einfaches Umwälzen, wie in einem Drehrohrofen,
vielmehr ist ein derart räumliches Verteilen der einzelnen
Partikel des Erdreichs wünschenswert - insbesondere im Hinblick
auf Wirkungsgrad und Wirtschaftlichkeit - das der chemische
Mechanismus der Wasserdampfdestillation praktisch im
ganzen Volumen des Reaktors und praktisch zugleich an allen
zu reinigenden Partikeln stattfinden kann.
Die erfindungsgemäße Extraktion organisch kontaminierter Böden
oder Rückstände mit Hilfe von Wasserdampf hat mit herkömmlichen
thermischen Reinigungsverfahren gemein, daß ein
Übertritt der Schadstoffe aus dem flüssigen bzw. adsorbierten
Zustand in die Dampf- oder Gasphase erfolgt. Jedoch arbeitet
die erfindungsgemäß angewendete Wasserdampfextraktion im allgemeinen
bereits zufriedenstellend bei Temperaturen erheblich
unter 200°C, höchstens bei sehr schwer flüchtigen Kontaminationen,
z. B. bei Teerrückständen, kommen höhere Betriebstemperaturen
bis etwa 300°C infrage. Auf das bei oxidativ - und
eingeschränkt auch bei pyrolytisch - arbeitenden bekannten
thermischen Verfahren notwendig hohe Temperaturniveau - in
der genannten DE 37 06 684 A1 werden noch 200 bis 700°C
bevorzugt - kann daher verzichtet werden. Die erfindungsgemäß
niedrigen vorzugsweise zwischen 100 und 200°C liegenden Betriebstemperaturen
führen zu wesentlich geringeren Veränderungen
der physikalischen und chemischen Bodenstruktur und zu
geringeren Betriebskosten des Reinigungsverfahrens.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird der durch das verwirbelte
Erdreich geleitete Wasserdampfstrom vorzugsweise auf
einen Druck von 0,1 bis 7 bar gehalten. Die Höhe des Drucks
wird je nach Art der Kontamination im Sinne einer schnelleren
Reaktion, insbesondere H₂O-Anlagerung, bzw. im Sinne einer
Absenkung des Siedepunkts eingestellt. Im praktischen Betrieb
wird der Druck im allgemeinen nahe dem Normaldruck von 1 bar
gehalten. Bevorzugt werden hierbei Drücke von 1 bis 1,5 bar.
Wenn, namentlich bei normalerweise sehr hoch siedenden Kontaminationen,
eine zusätzliche Siedepunktserniedrigung gewünscht
wird, kann es gemäß weiterer Erfindung günstig sein,
den Betriebsdruck im Reaktor, also den Betriebsdruck des Wasserdampfes,
auf Werte bis herab zu 0,1 bar abzusenken. An
sich würde man denken, daß im vorliegenden Zusammenhang sich
die durch die Wasserdampfdestillation einstellende Siedepunktserniedrigung
und die durch Unterdruck begründete Siedepunktserniedrigung
einfach addieren, überraschend hat sich
aber bei der Erprobung des Verfahrens gezeigt, daß ein Absenken
des Drucks unter 1 bar auch eine Verbesserung des Wirkungsgrades
der Wasserdampfdestillation selbst zur Folge hat.
In diesem Sinne kann es in vielen Anwendungsfällen günstig
sein, den Wasserdampfdruck in einem allgemein bevorzugten Bereich
von 0,1 bis 1,5 bar trotz des zusätzlichen Aufwandes
für Abdichtungen in einen Bereich mehr oder weniger weit
unterhalb 1 bar abzusenken. Bei allen aus den diversen Gründen
angewendeten Betriebsdrücken ist es gemäß weiterer Erfindung
vorteilhaft, wenn der eingesetzte Wasserdampf ungesättigt
ist. Insbesondere soll Sattdampf normalerweise nicht
eingesetzt werden, bevorzugt wird überhitzter Dampf.
Die Verwendung von Dampf ist überhaupt ein, wenn nicht das
wesentliche Merkmal der Erfindung. Dabei dient der Dampf erfindungsgemäß
nicht in erster Linie zum Aufheizen der in möglichst
kleine Partikel verwirbelten Reinigungssubstanz, sondern
dazu, den Siedepunkt dieser Substanz scheinbar herabzusetzen.
Es wird erfindungsgemäß also nicht ein mehr oder weniger
flüssiger, möglicherweise wie in einem Drehrohrofen
langsam umgewälzter Sumpf mit Hilfe von Dampf aufgeheizt,
derart, daß in dem Flüssigkeitssumpf vorhandene Kontaminationen
infolge der höheren Sumpftemperatur verdampfen, sondern
es werden die in den aufgewirbelten Partikeln des Erdreichs
enthaltenen Kontaminationsmoleküle oder dergleichen durch Umhüllung
mit H₂O-Molekülen aus den Partikeln herausgetrieben
und mit dem Dampf abtransportiert.
Grundlage des erfindungsgemäßen Verfahren zur Bodenreinigung
mit Wasserdampf ist die Anwendung der in der Großchemie eingesetzten
Wasserdampfdestillation. Hierbei handelt es sich um
den wichtigsten Spezialfall der sogenannten Trägerdampfdestillation,
mit der sich hoch siedende, hydrophobe Substanzen
oftmals bereits bei 100°C abtrennen lassen. Wegen ihres eigentlichen
sehr hohen Siedepunkts weisen solche Substanzen normalerweise
für sich allein einen entsprechend niedrigen
Dampfdruck auf, der sich gemeinsam mit dem Wasserdampfdruck
zum Gesamtdruck addiert (vgl. Dalton'sches Gesetz der
Partialdrücke). Bei der Wasserdampfdestillation tritt jedoch
eine solvatation und daraus folgend eine erhebliche Siedepunkterniedrigung
der organischen Schadstoffe ein. die Moleküle
der zu destillierenden Substanz werden nämlich durch
Wassermoleküle umhüllt, wodurch ihr eigentlicher chemischer
Charakter maskiert wird. Diese " Quasi-Wasseratome" können
schon bei relativ niedrigen Temperaturen abdestillieren.
In der Chemietechnik erfolgt die Wasserdampfdestillation entweder
in Gemischen mit Wasser oder durch einblasen von Wasserdampf
in den Blasensumpf (Destillierblase). Die Wasserdampfdestillation
wird im Labor, z. B. bei der Stickstoffbestimmung
nach Kjeldahl, oder bei der Chinondarstellung eingesetzt.
In der Technik findet sie Anwendung bei der Fettsäureraffination
sowie bei der Gewinnung ätherischer Öle und
Essenzen.
Bei der erfindungsgemäßen Anwendung der Wasserdampfbehandlung
zur Bodensanierung wurde herausgefunden, daß nicht nur - wie
erwartet - leichtflüchtige, sondern überraschend auch schwerflüchtige
organische Schadstoffe, die nach dem einschlägigen
Stande der Technik einer Trennung durch Destillation aus Erdreich -
bei den angewendeten Temperaturen - an sich gar nicht
zugänglich sein sollten, rückstandsfrei abzutrennen sind und
daß das behandelte Erdreich praktisch unverändert in seinen
physikalischen Eigenschaften, z. B. betreffend die Korngrößenverteilung,
bleibt. als weiterer Vorteil kommt - wie gesagt -
noch überraschend hinzu, daß die Nutzstoffe im wesentlichen
erhalten bleiben. Dieser unvorhergesehene Effekt macht die
Wasserdampfreinigung erfindungsgemäßer Art besonders wertvoll,
weil sie die in die Bodenmatrix eingebundenen Huminstoffe
schont.
Ein wesentlicher weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Reinigungsverfahrens
ergibt sich beim Trennen der organischen
Schadstoffe vom Wasserdampf im Anschluß an das Extrahieren
aus dem Erdreich. Eine aufwendige, mehrstufige Gaswäsche ist
beim erfindungsgemäßen Wasserdampfprozeß nämlich nicht erforderlich,
wenn die in dem vorgenannten ersten Verfahrensschritt
abgetrennten und mit dem Wasserdampf abgeführten organischen
Schadstoffe gemäß weiterer Erfindungs in einem zweiten
Verfahrensschritt bei Gegenwart des Wasserdampfes durch
Einsatz von Temperaturen bis zu etwa 500°C sowie Drücken von
bis zu 7 bar gekrackt, also chemisch aufgespalten und/oder
umgewandelt werden. Der Wasserdampf als Trägerkomponente wird
damit wieder frei und kann im Kreislauf erneut zur Wasserdampfdestillation
eingesetzt werden. Alternativ läßt sich der
bereits vom Erdreich abgetrennte, schadstoffbeladene Brüden
übrigens auch schon in dem ersten Verfahrensschritt allein -
also ohne den zweiten Verfahrensschritt, das Kracken, - kondensieren.
Gemäß noch weiterer Erfindung können die bereits vom Erdreich
abgetrennten Schadstoffe unter Zufuhr von Sauerstoff oder
Luft weitgehend in einfachere, im wesentlichen unschädliche
Stoffe umgewandelt bzw. aufgespalten werden. Die Schadstoffe
können auch direkt zu H₂O, CO₂, NH₃ oder bei schwefelhaltigen
oder halogenierten organischen Stoffen in die entsprechenden
Mineralsäuren umgesetzt werden.
In dem Verfahren gemäß weiterer Erfindung werden die mit dem
Wasserdampf bei den niedrigen Temperaturen aus dem kontaminierten
Erdreich ausgetriebenen organischen Schadstoffe vorzugsweise
in einer einzigen Apparatur bzw. in einem einzigen
Behälter mit einer kälteren Zone bis zu etwa 200°C und einer
heißeren Zone bis zu etwa 500°C auf die für das Kracken jeweils
vorgesehenen Temperatur- und Druckwerte gebracht. Demgemäß
werden die organischen Schadstoffe durch Dampfspaltung
- gegebenenfalls zusätzlich unter oxidativen
Reaktionsbedingungen - zu einfachen, nicht oder weniger toxischen
Molekülen, wie Alkoholen, Ammoniak, Kohlendioxid und/oder
Wasser zersetzt. Alkohole entstehen beispielsweise
durch Hydrolyse halogenierter Kohlenwasserstoffe. Organische
Nitrile können mit Wasser bei höheren Temperaturen zu entsprechenden
Carbonsäureaminen bzw. Carbonsäuren verseift werden.
Wie gesagt, kann das erfindungsgemäße Verfahren zum Extrahieren
der organischen Schadstoffe im selben Reaktionsbehälter
wie das nachgeschaltete Verfahren zum Aufspalten bzw. Umwandeln
der organischen Schadstoffe erfolgen, wenn der jeweilige
Reaktionsbehälter eine entsprechend kältere Zone und eine
passend heißere Zone besitzt. Grundsätzlich, z. B. wenn
unterschiedliche Drücke gewünscht sind, ist es auch möglich,
die beiden Verfahrensschritte in zwei hintereinander geschalteten
Reaktionseinheiten auszuführen. In die erste Einheit
wird dann das kontaminierte Erdreich eingebracht und unter
ständigem Umwälzen durch Wasserdampfdestillation von den organischen
Schadstoffen befreit. In der zweiten Einheit erfolgt
die Aufspaltung und/oder Umwandlung der mit dem Wasserdampf
mitgeführten organischen Schadstoffe.
Während der erste Verfahrensschritt bei für eventuelle Huminstoffe
und dergleichen im wesentlichen unschädlichen Temperaturen
ausgeführt wird, können im zweiten Verfahrensschritt
wesentlich höhere Temperaturen eingesetzt werden, da es hier
lediglich um die Umwandlung oder Zersetzung der organischen
Schadstoffe geht und Nutzstoffe nicht mehr nachteilig beeinflußt
werden können. Zur Energieersparnis und gegebenenfalls
zur Verbesserung des Wirkungsgrades kann es jedoch vorteilhaft
sein, in dem sich an das erfindungsgemäße Verfahren anschließenden
Umwandlungs-Schritt einen Katalysator oder eine
Reaktionsmasse einzusetzen.
Bei Einsatz des Extraktionsverfahrens kann die Korngröße der
zu reinigenden Materialien auf einen Bereich von 0,001 bis 20
mm umfassen. Bei diesen Körnungswerten lassen sich ausreichend
kurze Diffusionswege für den Wasserdampf einerseits und
die abzutrennenden organischen Schadstoffe andererseits gewährleisten.
Schließlich läßt sich das Extraktionsverfahren grundsätzlich
sowohl diskontinuierlich in einem Kessel als auch kontinuierlich,
z. B. in einem Wirbelschichtreaktor, Fließbettreaktor
oder Zwangswellenmischer, ausführen. Zum kontinuierlichen
Verfahren wird gegebenenfalls auch eine kontinuierliche
Nachbehandlung des Wasserdampfes zwecks Umwandlung bzw. Aufspaltung
der organischen Schadstoffe und Rückgewinnung des
Wasserdampfes, zumindest zur teilweisen Rückgewinnung, anzuschließen
sein.
Anhand von Ausführungsbeispielen und Zeichnungen werden weitere
Einzelheiten der Erfindung erläutert. Es zeigt
Fig. 1 eine Anlage zur Wasserdampfextraktion organisch
kontaminierter Böden und dergleichen;
Fig. 2 ein Ionenstromchromatogramm, das die Kontamination
einer Bodenprobe vor der Behandlung darstelle;
Fig. 3 ein Ionenstromchromatogramm des Bodens von Fig. 2
nach der Behandlung (T=100°C, p=1 bar);
Fig. 4 ein Ionenstromchromatogramm des Kondensats von
Fig. 3 während der ersten dreißig Minuten;
Fig. 5 ein Ionenstromchromatogramm des Kondensats von
Fig. 3 während der auf die ersten 30 Minuten
folgenden halben Stunde nach Beginn der Extraktion;
Fig. 6 ein Ionenstromchromatogramm des Kondensats von
Fig. 3 in der Zeit von sechzig bis einhundertzwanzig
Minuten nach Beginn der Extraktion;
Fig. 7 ein Ionenstromchromatogramm, das die Kontamination
einer im Labor vorbereiteten Wasserprobe
vor der für eine Detoxikation auszuführenden
Wasserdampfdestillation darstellt;
Fig. 8 ein Ionenstromchromatogramm nach Wasserdampfdestillation
über Quarzglas bei T=500°C eines
aus der Wasserprobe nach Fig. 7 erhaltenen
Kondensats;
Fig. 9 ein Ionenstromchromatogramm nach Wasserdampfdestillation
über Kupfer bei T=500°C aus der
Wasserprobe nach Fig. 7 erhaltenen Kondensats;
Fig. 10 ein Ionenstromchromatogramm, das die Restkontamination
des Destillationssumpfes der Wasserprobe
von Fig. 7 darstellt; und
Fig. 11 Reinigungsleistung eines Reaktors abhängig vom
Maß der Verwirbelung des Erdreichs.
Im folgenden wird in einem ersten Beispiel (Fig. 2 bis 6) die
erfindungsgemäße Wasserdampfextraktion eines organisch kontaminierten
Bodens beschrieben. In einem zweiten Beispiel (Fig. 7
bis 10) werden Ergebnisse der Detoxikation organischer Kontaminationen
eines Wasserdampfstroms angegeben.
Fig. 1 zeigt eine Versuchsanlage zur Wasserdampfextraktion
organisch kontaminierter Böden oder Rückstände. Mit Hilfe eines
Dampferzeugers 1 wird Dampf 2 über ein Ventil 3 in einen
(beheizten) Reaktionsmischer 4 geleitet. In den Reaktionsmischer 4
wird auf der Eingabeseite 5 kontaminierter Feststoff
6 , z. B. kontaminiertes Erdreich, in Pfeilrichtung eingetragen.
Auf der Ausgabeseite 7 wird der gereinigte Feststoff 8
in Pfeilrichtung ausgetragen. Innerhalb des Mischers
4 wird der eingebrachte Feststoff 6 ständig mit Hilfe von
Einbauten 9, z. B. Schaufeln oder dergleichen, verwirbelt, so
daß sich fortwährend neue Oberflächen des gekörnten Feststoffes
ausbilden. Zugleich wird der Wasserdampf 2 ständig direkt
durch den verwirbelten Feststoff hindurchgeleitet. Der Reaktionsmischer
4 nach Fig. 1 besitzt einen Heizmantel mit Einlaß 11
und Auslaß 12 für ein Heizmedium, z. B. Dampf.
Der in Fig. 1 zur Bodenbehandlung eingesetzte Reaktionsmischer
4 kann beispielsweise im Chargen-Betrieb arbeiten und
mit einem üblichen Dampferzeuger 1 mit vorzugsweise überhitztem
Dampf beschickt werden. Nach Durchströmung des im Reaktionsmischer
4 befindlichen Feststoffs können die mit der
Kontamination beladenen Brüden über eine Leitung 13 -
eventuell mit Ventil 14 - in einen Kondensator 15 geleitet,
dort niedergeschlagen und in einem (nicht gezeichneten) Parallel-
plattenabschneider einer Phasentrennung unterzogen werden. Das
Kondensat 16 kann den Kondensator 15 über einen Ausgang
17 verlassen. Das Ventil 14 dient ebenso wie das Ventil
3 dazu, im Reaktionsmischer 4 einen bestimmten Dampfzustand
einzustellen bzw. aufrechtzuerhalten.
Den Untersuchungen lag eine Anlage gemäß Fig. 1 zugrunde. Als
Einsatzmaterial (Feststoff) wurde kontaminiertes Erdreich eines
Altablagerungsstandortes benutzt. Der Boden hatte vor der
Behandlung ein dunkelbraunes bis schwarzes Aussehen und bestand
vorwiegend aus Mittelsand mit kiesigen und schwach
schluffigen Nebenbestandteilen. Tabelle 1 zeigt die
chemischen Parameter der eingesetzten Probe des Altlastengeländes.
Zusätzlich wurde das Erdreich mit einem Phenolmix (Tracer)
künstlich kontaminiert. Es handelt sich um ein Gemisch gleicher
Massenanteile aus 2-Chlorphenol, 2,4-Dichlorphenol, m-
Kresol, 2,4,6-Trichlorphenol mit Siedepunkten zwischen 180
und 230°C. Der Boden wurde mit H₃PO₄ auf pH 3 angesäuert.
Die Fig. 2 bis 6 zeigen Ionenstromchromatogramme der Extrakte
des Bodens vor und nach der Behandlung, sowie der verschiedenen
während der Versuchsdauer kontinuierlich gezogenen Kondensatproben.
Die Abszisse stellt jeweils die Retentionszeit
(Zeitschritte) der Probeninhaltsstoffe dar. Der an der rechten
Ordinate vermerkte Intensitätswert dient der Gegenüberstellung
verschiedener Chromatogramme. Identische oder ähnliche
Zahlenwerte lassen den unmittelbaren Vergleich der
Peakhöhen und somit auch in erster Näherung der Konzentration
zu. Auf der linken Ordinate wird der detektierte, relative
Ionenstrom (relative ion current = RIC) aufgetragen. Dem
höchsten erfaßten Peak automatisch der Wert 100%
zugeordnet.
Zusätzlich zur Angabe der chemischen Summenparameter des verunreinigten
Bodens in Tabelle 1 erlaubt das Chromatogramm von
Fig. 2 (Boden vor Behandlung) eine Charakterisierung des Kon
taminationsspektrums. In den Fig. 2 bis 6 bedeutet:
1 o-Kresol
2 2-Chlorphenol
3 2,4-Dichlorphenol
4 2,4,6-Trichlorphenol
5 C₁₂H₂₆
6 C₁₃H₂₈
7 C₁₄H₃₀
8 C₁₅H₃₂
9 C₁₆H₃₄
10 C₁₇H₃₆
11 Tributylphosphat
12 Hexachlorbenzol (HCB)
DCB Dichlorbenzolisomere
2 2-Chlorphenol
3 2,4-Dichlorphenol
4 2,4,6-Trichlorphenol
5 C₁₂H₂₆
6 C₁₃H₂₈
7 C₁₄H₃₀
8 C₁₅H₃₂
9 C₁₆H₃₄
10 C₁₇H₃₆
11 Tributylphosphat
12 Hexachlorbenzol (HCB)
DCB Dichlorbenzolisomere
Vor der Dampfbehandlung werden verschiedene Alkane C₁₂ bis
C₁₇, Hexachlorbenzol (Originalkontamination) sowie Tributylphosphat
(Weichmacher) nachgewiesen. Die Anteile des zum unbehandelten
Boden zugegeben Phenolmix (0,4 h/kg) werden
mittels GD/EDC-Analyse näherungsweise wiedergefunden (GD/EDC
= Gas Chromatography/Electron Detecture Capture).
Im folgenden sind die relevanten Prozeßparameter zusammenfassend
aufgelistet:
Einwaage: 90 kg Bodenprobe
Kontamination: ca. 8,5 g/kg KW = Kohlenwasserstoff). Zusätzliche Dotierung mit 0,4 g/kg Phenolmix.
Reaktordruck/-temperatur: p = 1 bar, T = 100°C.
Dampfdurchsatz: mD = 65 kg/h
Versuchsdauer: 120 Minuten
Probenahme Boden: vor/nach Versuch
Probenahme Kondensat: Mischproben 0-30′, 60-120′.
Kontamination: ca. 8,5 g/kg KW = Kohlenwasserstoff). Zusätzliche Dotierung mit 0,4 g/kg Phenolmix.
Reaktordruck/-temperatur: p = 1 bar, T = 100°C.
Dampfdurchsatz: mD = 65 kg/h
Versuchsdauer: 120 Minuten
Probenahme Boden: vor/nach Versuch
Probenahme Kondensat: Mischproben 0-30′, 60-120′.
Die Analyse der Bodenprobe nach der Wasserdampfbehandlung bei
T=100°C und p=1 bar zeigt gemäß Fig. 3 (Boden nach Behandlung)
ein vollkommen anderes Bild als das Ausgangsmaterial.
Die vor der Behandlung gefundene Alkane sind, ebenso wie der
"Berg" der Alkanabbauprodukte, bis auf geringste Rückstände
C₁₄ und C₁₅ verschwunden. Das trifft ebenso auf Hexachlorbenzol
zu. Die Tracersubstanzen (Phenolmix) sind bis unter
die Nachweisgrenze angereichert. Lediglich der Weichmacher
widersetzt sich der Wasserdampfextraktion.
Die Analysen der gewonnenen Kondensate spiegeln die Abreicherung
des Bodens hinsichtlich der Kontimination wieder. So findet
sich in einer aus den ersten dreißig Minuten stammenden
Kondensatmischprobe (0-30 min; Fig. 4, T=100°C, p=1
bar) ein Großteil der Alkane, deren biologische Abbauprodukte
("Berg"), das schwerflüchtige Hexachlorbenzol (Siedepunkt 322°C!)
sowie die Tracersubstanzen wider. Weiterhin läßt sich
9-Ethylcarbazol als stickstoffhaltige Verbindung identifizieren.
Ebenfalls nachgewiesene Dichlorbenzol ist auf Rückstände
aus anderen Versuchsserien zurückzuführen.
Dieses Kontaminationsspektrum setzt sich in den Extrakten der
weiteren Kondensatproben (T=100°C; p=1 bar) zunehmend
abgeschwächt fort (Fig. 5 und 6; Kondensat aus der Zeit 30′-
60′ bzw. 60′-120′ nach Beginn der Extraktion).
Tributhylphosphat wurde aus dem Erdreich nicht ausgetrieben
(Fig. 2 und 3), es findet sich auch nicht in den Kondensat-
bzw. Wasserproben (Fig. 4 bis 6).
Im Kondensat der ersten halben Stunde (0-30′) sind schätzungsweise
90% der Kontamination enthalten. Zwischen dreißig
und sechzig Minuten (30′-60′) nach Beginn der Wasserdampfbehandlung
werden 5-8%, in den folgenden sechzig bis hundertzwanzig
Minuten (60′-120′) werden nur noch 2 bis 5% der
Kontamination gefunden.
Das Beispiel 1 zeigt, daß bereits beim Einsatz von Dampf mit
100°C das gesamte vorhandene Kontaminationsspektrum aus dem
Erdreich entfernt werden konnte. Auch vorhandene schwerflüchtige
Substanzen wurden bis unter die Nachweisgrenze ausgetrieben.
Beispielsweise werden alle Kohlenwasserstoffe und
Hexachlorbenzol als Beispiel schwerflüchtiger Verunreinigungen
nach zweistündiger Behandlungszeit zu über 98% entfernt. Bereits
bei einer Dampftemperatur von 100°C wurden die als
Tracer eingesetzten chlorierten Phenole vollständig
ausgetrieben.
In Laborversuchen wurde Wasser mit Kontaminanten, hier halogenorganische
Verbindungen, gemischt (Fig. 7, Kontamination
der Wasserprobe vor Wasserdampfdestillation). Mit dieser Mischung
wurde eine Laborapparatur beschickt. In den Fig. 7 bis
10 werden die folgenden Substanzen gekennzeichnet:
1 Hexachlorbutadien
2 Tetrachlorbenzol
3 Hexachlorcycloheptadien
4 Tetrachlorbenzol
5 Bromtrichlorbenzol
6 Pentachlorbenzol
7 Hexachlorbenzol
8 Octachlornaphthalin
2 Tetrachlorbenzol
3 Hexachlorcycloheptadien
4 Tetrachlorbenzol
5 Bromtrichlorbenzol
6 Pentachlorbenzol
7 Hexachlorbenzol
8 Octachlornaphthalin
X₁-X₁₀ weitere vorhandene halogenierte Substanzen
XN neugebildete, halogenierte Substanz,
P Phthalat
XN neugebildete, halogenierte Substanz,
P Phthalat
In die mit der vorbereiteten Mischung beschickte Apparatur
wurde Wasserdampf mit einer Temperatur von 100°C unter Normaldruck
eingeleitet. Der austretende, mit Kontaminationen
beladene Dampf gelangte anschließend in ein Quarz-U-Rohr
(Länge 80 cm, Durchmesser 1,8 cm) und wurde darin auf 500°C
erhitzt (Rohrofen). Der hocherhitzte Wasserdampf wurde dann
in einem Kühler kondensiert, das Kondensat wurde auf
Raumtemperatur gebracht.
In den Versuchen wurden zwei verschiedene Varianten getestet:
- a) Destillation des Dampfes über Quarz bei 500°C
- b) dito, jedoch über Kupfergranulat (⌀ rund 1 mm)
Fig. 8 zeigt das - nach Durchströmung des Quarzglasrohres -
im kondensierten Brüden gefundene Stoffspektrum (Kondensat
nach Wasserdampfdestillation überr Quarzglas bei T=500°C).
Die Aufarbeitung der Kondensate erfolgte durch Ausrühren mit
einem Gemisch aus Hexan und Aceton (9 : 1). Nach Trocknen über
Na₂SO₄ wurden die Extrakte auf ein Volumen von 1 ml eingeengt.
Die Analyse erfolgte mittel GC/MS (Gas Chromatography/
Mass Spectrometry). Das Volumen der gleichartig behandelten
Referenzlösung (Kontamination ohne Wasserdampfbehandlung) betrug
0,5 ml, das heißt die Lösung war doppelt so konzentriert
wie die der Extrakte.
Die Anwesenheit von alkylierten Aromaten sowie das Auftreten
von polyaromatischen Verbindungen, wie z. B. Naphthalin, im
Kondensation des Destillationsversuches über Quarzglas bedeutet,
daß Kohlenstoff-Halogen-Bindungen in den Molekülen gebrochen
wurden. Die mittlere Aufenthaltszeit des Dampfes im heißen
Quarz-U-Rohr lag bei ca. 1 Sekunde.
Auch wenn die Kontaminationen im beschriebenen Versuch mengenmäßig,
wie aufgrund der kurzen Einwirkzeit der hohen
Temperatur erwartet, kaum abgenommen haben, lassen diese Ergebnisse
den Schluß zu, daß bei verlängertem Aufenthalt des
Dampfes in der heißen Zone der Apparatur eine zunehmende Zahl
von Kohlenstoff-Halogen-Bindungen brechen und somit die Verbindungen
zu weniger toxischen Substanzen abgebaut werden
können.
Bei Einsatz eines katalytisch wirkenden Elements, wie Kupfer
(Variante b), ist die mengenmäßige Abnahme relativ zu den ursprünglich
vorhandenen Kontaminationsmengen augenscheinlich
(Fig. 9: Kondensat nach Wasserdampfdestillation über Kupfer
bei T=500°C). So fehlen Verbindungen, wie Hexachlorbutadien,
die hochchlorierte Verbindung Octachlornaphthalin sowie
die halogenierte Verbindung X₉ (Fig. 7) ganz. Ein Vergleich
mit den Inhaltsstoffen (Restkontamination) des Destillationssumpfes
(Fig. 10) schließt aus, daß dieses das Resultat eines
scheinbaren Abbaus, hervorgerufen durch eine unvollständige
Wasserdampfdestillation, sein könnte. Substanzen mit vergleichbaren
Retentionszeiten und Massenspektren werden in allen
Chromatogrammen gleich bezeichnet.
Auch die bei der Destillation über Quarzglas gefundenen Alkylverbindungen
lassen sich nicht mehr nachweisen. Das deutet
auf eine weitergehende Zerstörung bzw. Dechlorierung der entsprechenden
Moleküle sowohl durch die katalytische Wirkung
des Kupfers als auch durch die längere Verweilzeit infolge
der niedrigeren Durchlässigkeit des verwandten Kupfergranulates
hin. Die mittlere Aufenhaltszeit lag bei etwa 2 bis 3
Sekunden. Auch hier ist ergibt sich entsprechend längerer
Einwirkungszeit eine noch höhere Effizienz.
Insgesamt zeigten die Versuche mit altlastentypischen Kontaminationen,
daß das Verfahren schon in der einfachen, nicht
optimierten Version zur angestrebten Detoxikation des Wasserdampfstromes
von ausgetriebenen Schadstoffen vorteilhaft ist.
Die Versuche belegen exemplarisch, daß die Detoxikation halogenorganischer
Verbindungen bei bestimmten Reaktionsbedingungen
durch das Auftreten von Kohlenstoff-Halogen-Bindungsbrüchen
erfolgreich durchgeführt werden kann.
Fig. 11 zeigt die Ergebnisse von Vergleichsversuchen an einem
Wirbelschicht-Reaktor, der mit zwei verschiedenen Drehzahlen
betrieben wurde. Einsatzmaterial war in beiden Fällen ein mit
Mineralöl kontaminiertes Erdreich mit etwa 1% Kohlenwaserstoff-
Gehalt. Es wurden zwei Drehzahlen des Wirbelschicht-
Reaktors untersucht:
Bei n=30/min wurde der Boden lediglich wie in einem Betonmischer
oder in einem Drehrohrofen umgewälzt. Bei n=80
U/min wurde der Boden so heftig innerhalb des Reaktors verwirbelt,
daß permanent eine sehr große Korn-Oberfläche für
den Wasserdampf zugänglich war.
Die Ergebnisse der Vergleichsversuche werden in den entsprechenden
beiden Kurven von Fig. 11 dargestellt.
Bei n=60 U/min gelingt die Reinigung selbst in zwei Stunden
nicht vollständig.
Bei n=80 U/min war der Dampf/Schadstoff-Kontakt so gut, daß
bereits nach etwa 80 Minuten eine praktisch vollständige Reinigung
erzielt war.
Fig. 11 zeigt in der Abzisse die Behandlungsdauer in Minuten
und in der Ordinate das Maß der Schadstoffentfernung in Prozent.
100% bedeutet also eine vollständige Reinigung.
Claims (16)
1. Verfahren zum Reinigen von mit organischen Schadstoffen
kontaminiertem Erdreich bei fortlaufender Umwälzung und Wasserdampf-
Beaufschlagung des Erdreichs,
dadurch gekennzeichnet,
daß die organischen Schadstoffe nach dem Prinzip einer Wasserdampfdestillation
mit Hilfe eines durch das fortlaufend
verwirbelte Erdreich kontinuierlich geleiteten Wasserdampfstroms
aus dem Erdreich ausgetrieben und abgetrennt werden.
2. Verfahren nach Ansüruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß ungesättigter Wasserdampf eingesetzt und, insbesondere
nach Art und Konzentration der abzutrennenden Schadstoffe,
geregelt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Gleichgewicht zwischen der am Erdreich anhaftenden
festen bzw. flüssigen organischen Phase des Schadstoffs und
der bereits in Dampfform vorliegenden organischen Phase stetig
in Richtung der Dampfphase verschoben wird.
4. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß ein Wasserdampfstrom von etwa 100 bis 200°C durch das
verwirbelte Erdreich geleitet wird.
5. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Wasserdampfstrom mit etwa 0,1 bis 7 bar, insbesondere
mit etwa 0,1 bis 1,5 bar, bevorzugt nahe dem Normaldruck,
durch das verwirbelte Erdreich geleitet wird.
6. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß die in einem ersten Verfahrensschritt abgetrennt und
mit dem Wasserdampf abgeführten organischen Schadstoffe in
einem zweiten Verfahrensschritt bei Gegenwart des Wasserdampfes
und bei Temperaturen bis zu etwa 500°C sowie Drücken bis
zu etwa 7 bar gekrackt, das heißt chemisch aufgespalten und/oder
umgewandelt werden.
7. Verfahren nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß die zweite Verfahrensschritt unter Zufuhr von Sauerstoff
oder Luft ausgeführt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß die organischen Schadstoffe im zweiten Verfahrensschritt
weitgehend in einfachere, im wesentlichen unschädliche Stoffe
oder direkt zu H₂O, CO₂, NH₃ oder, bei schwefelhaltigen oder
halogenierten organischen Stoffen, in die entsprechenden Mineralsäuren
gekracht, das heißt chemisch aufgespalten oder
umgewandelt werden.
9. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 6 bis 8,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Abtrennen der organischen Schadstoffe im ersten Verfahrensschritt
und das Aufspalten bzw. Umwandeln dieser Stoffe
im zweiten Verfahrensschritt in einer einzigen Apparatur
bzw. in einem einzigen Reaktionsbehälter durchgeführt wird,
der eine kältere Zone mit bis zu etwa 200°C oder eine heißere
Zone mit einer Temperatur bis etwa 500°C besitzt.
10. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 6 bis 8,
dadurch gekennzeichnet,
daß die beiden Verfahrensschritte in zwei hintereinander geschalteten
Reaktionseinheiten ausgeführt werden, wobei in die
erste Einheit das kontaminierte Erdreich eingetragen wird sowie
dort das Austreiben der organischen Schadstoffe erfolgt
und wobei in der zweiten Einheit die Aufspaltung bzw. Umwandlung
der mit dem Wasserdampf mitgeführten organischen Schadstoffe
vollzogen wird.
11. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 6 bis 10,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Aufspalten bzw. Umwandeln der organischen Schadstoffe
im zweiten Verfahrensschritt unter Einsatz eines Katalysators
bzw. einer Reaktionsmasse ausgeführt wird.
12. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1 bis 11,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Erdreich während des ersten Verfahrensschritts mit
Hilfe von Einbauten, wie Schnecken, Schaufeln oder Wälzwerken,
derart verwirbelt wird, daß fortwährend neue Oberflächen
gebildet werden, und daß der Wasserdampf direkt durch das
verwirbelte Erdreich hindurchgeleitet wird.
13. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1 bis 12,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Korngröße des zu reinigenden Erdreichs auf einen Bereich
von 0,001 bis 20 mm eingestellt wird, um ausreichend
kurze Diffusionswege für den Wasserdampf einerseits und die
abzutrennenden organischen Schadstoffe andererseits zu gewährleisten.
14. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 6 bis 13,
dadurch gekennzeichnet,
daß im ersten und/oder zweiten Verfahrensschritt diskontinuierlich
gearbeitet wird.
15. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 6 bis 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß im ersten und/oder zweiten Verfahrensschritt mit kontinuierlichem
Durchlauf des verwirbelten Erdreichs bzw. mit
kontinuierlicher Nachbehandlung des Wasserdampfes gearbeitet
wird.
16. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1 bis 15,
dadurch gekennzeichnet,
daß jeweils ein Teil des Wasserdampfes im Kreis geführt und
ein weiterer Teil des Wasserdampfes kondensiert wird.
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