DE4116008A1

DE4116008A1 - Sinterformkoerper und seine verwendung

Info

Publication number: DE4116008A1
Application number: DE19914116008
Authority: DE
Inventors: Wolfgang Dipl Chem Dr Burger; Stefan Dipl Ing Gernsheimer; Hans Andersch; Kilian Dipl Ing Dr Friederich; Siegbert Lehmann; Johannes Dipl Ing Schneider
Original assignee: Stora Feldmuehle AG
Current assignee: Cerasiv GmbH Innovatives Keramik Engineering
Priority date: 1991-05-16
Filing date: 1991-05-16
Publication date: 1992-11-19

Description

In der DE-A-36 08 854 ist die Verwendung eines Oxidkeramik-Werkstoffes für Preßwerkzeuge zum Ausformen von Bauteilen aus Glas oder glashaltiger Keramik angegeben. Als Matrixwerkstoffe werden neben kubischem und tetragonalem Zirkoniumdioxid auch Aluminiumoxid, Chromoxid, Spinell und ein hinsichtlich seiner mengenmäßigen Zusammensetzung nicht definiertes Al-Cr-Mischoxid (AlCr₂O₃) angegeben. Die einzelnen Vorschläge für die Matrixkomponenten stehen dabei gleichberechtigt nebeneinander, so daß zur Auswahl einer besonderen Matrixkomponente wie auch zum Anteil der in die Matrix einzulagernden Menge an z. B. Zirkoniumdioxid keine Lehre vermittelt wird. Neben den vorstehend genannten Komponenten können noch stabilisierende Oxide wie z. B. Yttriumoxid (Y₂O₃) in einer Menge von 3,5 bis 12, vorzugsweise 8 bis 10 oder Magnesiumoxid (MgO) in einer Menge von 6,0 bis 16, vorzugsweise 8 bis 14 Mol.% und Ceroxid (CeO₂) in einer Menge von 3,5 bis 12 Mol.%, vorzugsweise von 8 bis 10 Mol.%, bezogen auf den Oxidkeramik-Werkstoff, vorliegen. Als Partikelgröße für die in eine polykristalline Matrix eingelagerten Teilchen wird eine Größe zwischen 5 und 5000 nm entsprechend 0,005 bis 5 µm genannt.

Ein weiterer Vorschlag zu einer sogenannten "umwandlungsverstärkten" Keramikzusammensetzung, bei der eine feinverteilte feste Lösung aus ZrO₂-HfO₂ in einer festen Lösung aus entweder Chromoxid enthaltendem Aluminiumoxid oder Chromoxid enthaltendem Mullit angegeben ist, findet sich in der WO 85/01 936 und wird dort für Hochtemperaturanwendungsbereiche, wie z. B. für Dieselmotoren und Gasturbinen vorgeschlagen. Der in Erwägung gezogene Chromoxidanteil zwischen 3 und 30 Mol.%, insbesondere ein Anteil von 20 Mol.% Chromoxid im Zusammenwirken mit einem Anteil von 10 bis 20 Mol.% Hafniumdioxid, soll zur Verbesserung der Härte und zur Einstellung einer niedrigen Wärmeleitfähigkeit dienen. Steigende Anteile an Chrom- und Hafniumdioxid führen zu einer Abnahme der Wärmeleitfähigkeit. Merkliche Härtesteigerungen werden erst bei relativ hohen Chromoxid-Konzentrationen gefunden - ca. 20 Mol.%, bezogen auf 20 Mol.% HfO₂. Zu der Korngröße der eingelagerten ZrO₂-HfO₂-Phase wird in den Beispielen dieser Schrift eine Größenordnung von 5 µm angegeben, und der Nichterhalt der tetragonalen Modifikation darauf zurückgeführt, daß es nicht gelungen ist, die dispergierte ZrO₂-HfO₂-feste Lösung in ausreichender Feinheit zu erhalten. Der Zusatz stabilisierender Oxide ist in dieser Schrift nicht erwähnt. Die erzielten Bruchzähigkeitswerte liegen im Bereich zwischen 5 und ca. 6,5 MPa √.

Die EP-A-1 99 459 betrifft keramische Zusammensetzungen hoher Zähigkeit und sieht ein Zusammenwirken von Zirkoniumdioxid, teilstabilisiertem Zirkoniumdioxid, festen Lösungen von Zirkoniumdioxid/Hafniumdioxid, festen Lösungen von teilstabilisiertem Zirkoniumdioxid/Hafniumdioxid, teilstabilisiertem Hafniumdioxid und Hafniumdioxid mit Mischungen von Metalloxiden, insbesondere von Yttriumnioboxid (YNbO₄) oder Yttriumtantaloxid (YTaO₄) vor, wobei das Yttriumion der Mischoxide auch zum Teil durch ein Kation eines SE-Metalls, z. B. La⁺³, Ce⁺⁴ Ce⁺³ Pr⁺², Tm⁺³ ersetzt sind. Gemäß einer weiteren Variante dieser Schrift kann die beschriebene keramische Legierung, also z. B. ZrO₂ unter Zusatz von YNbO₄ in einer Menge von wenigstens 5 Vol.% mit z. B. α-Aluminiumoxid oder auch Al₂O₃-Cr₂O₃, Mullit oder Titaniumcarbid, abgemischt werden. Der Nachteil dieser bekannten Zusammensetzung ist darin zu sehen, daß in Folge der Nb oder Ta enthaltenden Mischoxide bei den hergestellten Keramikprodukten eine weitere Korngrenzenphase entsteht und sich ein für viele Anwendungsbereiche noch nicht ausreichend hoher Erweichungspunkt einstellt.

In ähnlicher Weise beschreibt die US-PS 47 70 673 ein keramisches Schneidwerkzeug, das zu 20 bis 45% aus einer 1 bis 4 Mol.% eines gemischten Metalloxids enthaltenden Zirkoniumdioxid-Legierung und 55 bis 80 Gew.% einer Hartkeramik-Zusammensetzung besteht, wobei die gemischten Metalloxide aus der Gruppe YNbO₄, YTaO₄, MNbO₄, MTaO₄ und deren Mischungen bestehen, und M aus einem Kation besteht, das zur Substitution des Yttriumkations vorgesehen ist und aus Mg⁺², Ca⁺², Sc⁺³ und Seltenerdmetallionen ausgewählt ist, bestehend aus der Gruppe La⁺³, Ce⁺⁴, Ce⁺³, Pr⁺³, Nd⁺³, Sm⁺³, Eu⁺³, Gd⁺³, Tb⁺³, Dy⁺³, HO⁺³, Er⁺³, Tm⁺³, Yb⁺³ und Lu⁺³ und deren Mischungen besteht. Als Hartkeramik kommt neben Aluminiumoxid und z. B. Sialon, SiC, Si₃N₄ auch Al₂O₃-Cr₂O₃ in Betracht, wobei ein Cr₂O₃-Anteil bis zu ungefähr 5 Mol.% vorgesehen ist. Auch hier besteht wiederum der Nachteil, daß sich durch die dem ZrO₂ zugefügten Legierungsbestandteile in Form der Niob bzw. Tantal enthaltenden Mischoxide in der Keramik ein zu niedriger Erweichungsbereich ergibt.

Die US-PS 43 16 964 betrifft eine auch zur Herstellung von Schneidplatten in Erwägung gezogene Zusammensetzung aus 95-5 Vol.% Aluminiumoxid und 5-95 Vol.% Zirkoniumdioxid unter Zusatz von ca. 0,5-5,5 Mol.% Yttriumoxid, 0,5 bis 10 Mol.% Ceroxid, 0,4 bis 4 Mol.% Erbiumoxid und 0,5 bis 5 Mol.% Lanthanoxid, bezogen auf Zirkoniumdioxid.

Ein gemäß der EP-A-2 82 879 auch zur Verwendung als Schneidplatte vorgesehener Sinterformkörper besteht aus einer Whisker enthaltenden Matrix, die außerdem noch Partikel aus z. B. Siliziumkarbid, Siliziumnitrid, Sialon, Aluminiumoxid und Zirkoniumdioxid enthält. Die Whisker können aus den gleichen Werkstoffen wie die Partikel bestehen. Zirkoniumdioxid wird hier neben Mullit und Aluminiumoxid als Matrixwerkstoff genannt. Außerdem kann der Sinterformkörper noch die üblichen Sinterhilfsmittel enthalten, wie z. B. die Oxide des Magnesiums, Chroms oder Yttriums. Von den seltenen Erdoxiden werden als bevorzugt geeignet die Oxide des Lanthans, Samariums, Gadoliniums, Dysprosiums, Holmiums, Erbiums, Thuliums, Ytterbiums und Lutetiums genannt. Es werden Bruchzähigkeiten von mehr als 10 MPam^1/2 angegeben.

Eine Keramik sehr hoher Zähigkeit und Verschleißfestigkeit zur Verwendung als spanabhebendes Schneidwerkzeug ist aus der DE-A-35 29 265 bekannt. Die stoffliche Zusammensetzung sieht neben 20 bis 50 Gew.-% Titankarbid und 18 bis 79,9 Gew.-% Aluminiumoxid 0,1 bis 2 Gew.-% eines Sinterhilfsmittels vor, das aus der Gruppe: MgO, CaO, SiO₂, ZrO₂, NiO, Th₂O₃, AlN, TiO, TiO₂, Cr₂O₃ und/oder zumindestens einem Oxid der seltenen Erden ausgewählt ist. Als seltene Erdoxide werden genannt: Y₂O₃, Dy₂O₃, Er₂O₃, Ho₂O₃, Gd₂O₃ und/oder Tb₄O₇. Die Sinterhilfsmittel dienen zur Verhinderung des Kornwachstums beim Aluminiumoxid und gehen mit diesem eine Verbindung ein, die den Sintervorgang der Keramik fördert.

Aus der EP-A-2 14 291 ist ein zu 40 bis 99 Mol.% teilstabilisiertes Zirkoniumdioxid und 1 bis 60 Mol.% Aluminiumoxid enthaltender Sinterkörper bekannt, der als Sinterhilfsmittel ferner geringe Mengen der Oxide von Mn, Fe, Co, Ni, Cu und Zn zur Beschleunigung des Sintervorganges enthält. Zur Einstellung eines tetragonalen Phasenanteils von 65% oder mehr werden die Oxide des Yttriums, Magnesiums, Calciums oder Cers vorgeschlagen. Als zuzusetzende Menge des Yttriumoxids werden 1,3 bis 4 Mol.% genannt, die ganz oder teilweise durch die übrigen stabilisierenden Oxide in einer Menge von 0,01 bis 12 Mol.% ersetzt sein können.

In der EP-A-2 36 507 ist ein Zirkoniumdioxid mit mehr als 65% tetragonaler Phase angegeben, das in einem zu 60 bis 99 Mol.% aus Aluminiumoxid bestehenden hochdichten Keramikkörper enthalten ist. Zur Stabilisierung des Zirkoniumoxids werden weniger als 3 Mol.% Y₂O₃, weniger als 12 Mol.% MgO oder CaO und weniger als 14 Mol.% CeO₂, bezogen auf die keramische Zusammensetzung, vorgeschlagen. Zur Verbesserung der Sinterfähigkeit und zur Unterdrückung des Kornwachstums und damit zur Erzielung einer besonders hohen Dichte enthält der Werkstoff noch Übergangsmetalloxide von Mn, Fe, Co, Ni, Cu und Zn, die als solche oder als Hydroxide, Nitrate, Chloride u. ä. der Ausgangszusammensetzung zugegeben werden können. Nachteilig bei diesem bekannten Material ist die für viele Anwendungsbereiche, insbesondere bei Schneidwerkzeugen für die spanabhebende Bearbeitung noch nicht ausreichende Härte von max. 1750 kg/mm².

Der Zusatz von Chromoxid zu Aluminiumoxid, wobei mindestens 10 Gew.% Chromoxid zum Einsatz kommen, wurde für die Herstellung eines feuerfesten Materials in der US-A-48 23 359 vorgeschlagen. Alternativ kann statt des Aluminiumoxids auch eine aus Aluminiumoxid/Zirkoniumdioxid bestehende Mischung zum Einsatz kommen. Aus der bis zu 50 µm zugelassenen Größe der Körner vor dem Sintern ist auf die für Feuerfestartikel gewünschte relativ hohe Porosität und eine geringe Bruchzähigkeit zu schließen. Die Verwendung von stabilisierenden Oxiden und das Vorliegen des ggf. eingesetzten Zirkoniumdioxids in einer bestimmten Modifikation ist nicht erwähnt. Auch gemäß der US-A-47 92 538 wird Chromoxid zusammen mit Aluminiumoxid und Zirkoniumdioxid zur Herstellung von Feuerfestartikeln eingesetzt. Die Chromoxidmenge liegt hier bei 5 bis 25 Gew.%, vorzugsweise werden 16 Gew.% eingesetzt. Die Porosität liegt hier im Bereich von ca. 14 bis 15%, der Zusatz von stabilisierenden Oxiden und das Vorliegen des Zirkoniumdioxids in einer bestimmten Modifikation ist nicht angesprochen.

Die WO 90/11 980 betrifft eine Keramik, in der plättchenförmige Körner aus Strontiumaluminat in einem molaren Verhältnis von SrO/Al₂O₃ zwischen 0,02 und 0,2 in eine Matrix aus ZrO₂, Al₂O₃ oder eine überwiegend aus ZrO₂ bestehende Mischung aus Al₂O₃ und ZrO₂ eingelagert sind. Die erreichten Härtewerte sind auch bei höheren Aluminiumoxidanteilen relativ niedrig.

Es besteht nach wie vor die Aufgabe, die bekannten Werkstoffe zu verbessern und Sinterformkörper zur Verfügung zu stellen, die ein hohes Festigkeitsniveau aufweisen und bei denen eine gute Bruchzähigkeit mit gleichzeitig hoher Härte kombiniert ist. Die Erfindung will einen Sinterformkörper zur Verfügung stellen, der diese Anforderungen erfüllt und infolge seines Eigenschaftsspektrums über eine höhere Verschleißfestigkeit verfügt, so daß der Sinterformkörper als Schneidwerkzeug, insbesondere als Schneidplatte, ganz besonders als Schneidplatte für die spanabhebende Bearbeitung von Guß- und Stahlwerkstoffen geeignet ist, wobei eine weitere Aufgabe darin gesehen wird, einen Sinterformkörper vorzuschlagen, der als Schneidplatte im unterbrochenen Schnitt eingesetzt werden kann.

Es wurde nun gefunden, daß die Lösung der anstehenden Aufgabe einen Sinterformkörper mit einer ganz speziellen Zusammensetzung erfordert. Neben der Umwandlungsverstärkung, die durch die Einlagerung eines stabilisierende Oxide enthaltenden Zirkoniumdioxids in einer Keramikmatrix erzielt wird, sieht die Erfindung gemäß einer ersten Ausführungsform als Matrix einen Mischkristall aus Aluminiumoxid/Chromoxid vor. Desweiteren sieht die Erfindung vor, daß das in die Matrix eingelagerte Zirkoniumdioxid und das zusammen mit dem Aluminiumoxid den Mischkristall bildende Chromoxid in einem bestimmten molaren Verhältnis zueinander stehen. Diese Maßnahme ermöglicht erstmalig, daß auch bei höheren Zirkoniumdioxidanteilen, die zum Erhalt einer besonders guten Bruchzähigkeit erforderlich sein können, Härtewerte erzielt werden, wie sie bei entsprechenden Zirkoniumdioxidanteilen bisher nicht erzielbar waren. Andererseits können bei niedrigen Zirkoniumdioxidanteilen auch relativ geringe Chromoxidgehalte vorliegen, womit einer Versprödung des Werkstoffes entgegengewirkt wird. Die Erfindung sieht daher zur Lösung des anstehenden Problems einen Sinterwerkstoff nach Anspruch 1 vor.

Die Angabe, daß das die stabilisierenden Oxide enthaltende Zirkoniumdioxid und Chromoxid in einem bestimmten molaren Verhältnis vorliegen sollen, ergibt zwangsläufig auch bestimmte Verhältnisse für die übrigen Komponenten, da z. B. mit sinkendem Anteil an Zirkoniumdioxid auch die Anteile der stabilisierenden Oxide, bezogen auf den Sinterformkörper, abnehmen, während andererseits der Anteil des Aluminiumoxids ansteigt. Bezogen auf das Aluminiumoxid des Sinterformkörpers liegt das Chromoxid in einer Gewichtsmenge von 0,004 bis 6,57 Gew.% vor, wobei jedoch nicht außer acht gelassen werden darf, daß Chromoxid und das die stabilisierenden Oxide enthaltende Zirkoniumdioxid in dem angegebenen molaren Verhältnis stehen.

Gemäß einer durch den Anspruch 2 gekennzeichneten weiteren Ausführungsform der Erfindung besteht der Matrixwerkstoff aus einem Aluminiumoxid-/Chromoxid-Mischkristall und aus einem weiteren Mischkristall der Formel SrAl_12-x Cr_x O₁₉ wobei x einen Wert von 0,0007 bis 0,045 hat. Auch bei dieser Ausführungsform geht von dem in die Mischkristall-Matrix eingelagerten Zirkoniumdioxid eine zähigkeitssteigernde Wirkung aus, während der Chromzusatz bei steigendem Zirkoniumdioxidanteil einem Abfall der Härtewerte entgegenwirkt. Der durch den Zusatz von Strontiumoxid zusätzlich gebildete Mischkristall der Formel SrAl_12-x Cr_x O₁₉ hat nun den zusätzlichen Effekt, daß er dem Sinterformkörper auch bei höherer Temperatur eine weiter verbesserte Zähigkeit verleiht. Die Verschleißfestigkeit dieser Sinterformkörper unter Einfluß erhöhter Temperatur ist daher ebenfalls verbessert.

Gemäß einer weiteren Ausführungsform kann die Verschleißfestigkeit der Sinterformkörper noch durch die Einlagerung von 2 bis 25 Vol.% eines oder mehrerer Karbide, Nitride oder Karbonitride der Metalle der 4. und 5. Nebengruppe des periodischen Systems der Elemente - bezogen auf den Matrixwerkstoff - in diesen verbessert werden. Vorzugsweise liegt der Anteil dieser Hartstoffe bei 6 bis 15 Vol.%. Insbesondere sind Titannitrid, Titankarbid und Titankarbonitrid geeignet.

Gemäß einer besonders bevorzugten weiteren Ausführungsform der Erfindung wird das molare Verhältnis des die stabilisierenden Oxide enthaltenden Zirkoniumdioxids zu Chromoxid in Abhängigkeit des im Sinterformkörper vorliegenden Zirkoniumdioxidanteils so eingestellt, daß bei niedrigen Zirkoniumdioxidanteilen auch geringe Chromoxidmengen vorliegen. Ganz besonders hat sich dabei eine Einstellung des molaren Verhältnisses Zirkoniumdioxid zu Chromoxid erwiesen, die im Bereich von

2 bis 5 Vol.-% Zirkoniumdioxid 1000 : 1 bis 100 : 1
< 5 bis 15 Vol.-% Zirkoniumdioxid 200 : 1 bis 40 : 1
<15 bis 30 Vol.-% Zirkoniumdioxid 100 : 1 bis 20 : 1
<30 bis 40 Vol.-% Zirkoniumdioxid 40 : 1 bis 20 : 1

beträgt.

Zum Vorliegen der Einstellung des Zirkoniumdioxids überwiegend in der tetragonalen Modifikation ist erfindungsgemäß die Einstellung einer 2 µm nicht überschreitenden Korngröße des Zirkoniumdioxids erforderlich. Außer den bis zu einer Menge von 5 Vol.% zugelassenen Anteilen von Zirkoniumdioxid in kubischer Modifikation sind auch noch geringe Mengen der monoklinen Modifikation zugelassen, diese sollen aber ebenfalls eine Menge von max. 5 Vol.% nicht überschreiten und liegen vorzugsweise bei weniger als 2 Vol.%, ganz besonders bevorzugt sogar bei weniger als 1 Vol.%.

Da der Sinterformkörper außer den in den Patentansprüchen angegebenen Komponenten lediglich noch in unvermeidbarer Weise eingeschleppte Verunreinigungen enthält, die gemäß einer weiteren vorzugsweisen Ausführungsform der Erfindung nicht mehr als 0,5 Vol.% betragen, besteht der Sinterformkörper lediglich aus dem Aluminiumoxid-Chromoxid-Mischkristall oder aus diesem Mischkristall und dem Mischkristall der Formel SrAl_12-x Cr_x O₁₉ sowie aus dem die stabilisierenden Oxide enthaltenden und in die Matrix aus den genannten Mischkristallen eingelagertem Zirkoniumdioxid. Weitere Phasen, wie z. B. Korngrenzphasen, die beim gemeinsamen Einsatz von Aluminiumoxid und Magnesiumoxid gebildet werden oder weitere kristalline Phasen, wie sie bei den aus dem Stand der Technik bekannten Zusätzen von Stoffen, wie YNbO₄ oder YTaO₄ entstehen und die einen nicht ausreichend hohen Erweichungspunkt aufweisen, liegen im Sinterformkörper nach der Erfindung nicht vor. Auch die aus dem Stand der Technik bekannten Oxide von Mn, Cu, Fe, die ebenfalls zur Ausbildung weiterer Phasen führen, bewirken einen erniedrigten Erweichungspunkt und haben eine geringe Kantenfestigkeit zur Folge. Der Einsatz dieser Werkstoffe ist daher bei der Erfindung ausgeschlossen.

Vorzugsweise liegt das Zirkoniumdioxid in einer Menge von nicht mehr als 30 Vol.% vor. Vorzugsweise liegt das Zirkoniumdioxid auch nicht in einer Menge von weniger als 15 Vol.% vor. Liegen zwischen 15 und 30 Vol.% Zirkoniumdioxid vor, liegt das molare Verhältnis zwischen dem die stabilisierenden Oxide enthaltenden Zirkoniumdioxid und Chromoxid ganz besonders bevorzugt zwischen 40:1 und 25:1.

Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform liegt der Anteil des in tetragonaler Modifikation vorliegenden Zirkoniumdioxids bei mehr als 95 Vol.%. Ganz besonders bevorzugt ist die Einhaltung einer Korngröße des eingelagerten Zirkoniumdioxids im Bereich von 0,2 bis 1,5 µm. Demgegenüber hat sich eine durchschnittliche Korngröße des Aluminiumoxid-/Chromoxid-Mischkristalls im Bereich von 0,8 bis 1,5 µm als besonders geeignet erwiesen. Kommen zusätzlich noch Karbide, Nitride und Karbonitride der Metalle der 4. und 5. Nebengruppe des PSE zum Einsatz, werden diese in einer Korngröße von 0,8 bis 3 µm eingesetzt. Die Körner des Mischkristalls der Formel SrAl_12-x Cr_x O₁₉ weisen ein Längen/Dickenverhältnis im Bereich von 5:1 bis 15:1 auf. Ihre Maximallänge beträgt dabei 12 µm, ihre Maximaldicke 1,5 µm.

Die Vickershärte der erfindungsgemäßen Sinterformkörper ist größer als 1750 (HV_0,5), liegt aber vorzugsweise bei mehr als 1800 (HV_0,5).

Die Mikrostruktur der erfindungsgemäßen Sinterformkörper ist frei von Mikrorissen und weist einen Porositätsgrad von nicht mehr als 1,0% auf. Der Sinterformkörper kann ferner noch Whisker, jedoch nicht aus Siliziumkarbid, enthalten.

Der Sinterformkörper enthält keine der vielfach als Kornwachstumshemmer verwendeten Substanzen, wie z. B. Magnesiumoxid.

Beim Sintern lösen sich die Stabilisatoroxide im ZrO₂-Gitter und stabilisieren dessen tetragonale Modifikation. Zur Herstellung der Sinterformkörper und zur Erzielung einer von weiteren unerwünschten Phasen freien Gefügestruktur werden vorzugsweise hochreine Rohstoffe eingesetzt, d. h. Aluminiumoxid und Zirkoniumdioxid mit einer Reinheit von mehr als 99%. Vorzugsweise ist der Grad der Verunreinigungen noch wesentlich geringer. Insbesondere sind SiO₂-Anteile von mehr als 0,5 Vol.%, bezogen auf den fertigen Sinterformkörper, unerwünscht. Ausgenommen von dieser Regelung ist das unvermeidbare Vorliegen von Hafniumoxid in geringer Menge von bis zu 2 Gew.% innerhalb des Zirkoniumdioxids.

Die Herstellung des erfindungsgemäßen Sinterformkörpers erfolgt durch druckloses Sintern oder Heißpressen einer Mischung aus Aluminiumoxid/Zirkoniumdioxid/Chromoxid und stabilisierenden Oxiden bzw. kommt eine Mischung dieser Komponenten zum Einsatz, der zusätzlich noch Strontiumoxid und/oder eins oder mehrere Nitride, Karbide und Karbonitride der 4. und 5. Nebengruppe des PSE zugefügt sind. Die Zugabe von Yttriumoxid und Chromoxid kann auch in Form von Yttriumchromoxid (YCrO₃) erfolgen, während die Strontiumoxidzugabe vorzugsweise in Form von Strontiumsalzen, insbesondere als Strontiumcarbonat (SrCO₃) vorgenommen werden kann.

Der Begriff druckloses Sintern umfaßt dabei sowohl ein Sintern unter atmosphärischen Bedingungen, als auch unter Schutzgas oder im Vakuum. Vorzugsweise wird der geformte Körper zunächst auf 90 bis 95% theoretischer Dichte drucklos vorgesintert und anschließend durch heißisostatisches Pressen oder Gasdrucksintern nachverdichtet. Die theoretische Dichte kann dadurch bis auf einen Wert von mehr als 99,5% gesteigert werden.

Vorzugsweise Anwendungsbereiche des Sinterformkörpers liegen in seiner Verwendung als Schneidwerkzeug zum Schneiden von Papier, Textilgut und von Folien, besonders bevorzugt ist jedoch die Verwendung des Sinterformkörpers als Schneidplatte für die spanabhebende Bearbeitung von Gußeisen oder von Stahlwerkstoffen, insbesondere im unterbrochenen Schnitt. Darunter ist zu verstehen, daß am Werkstück viele kleine glatte Schnitte zeitlich aufeinanderfolgend durchgeführt werden, wobei die Schneidplatte während des Eingriffs mit dem zu bearbeitenden Werkstück stark erhitzt wird und vor dem nächstfolgenden Eingriff kurz abkühlt, so daß eine thermische Wechselbelastung der Schneidplatte erfolgt.

Die nachfolgenden Beispiele dienen der Erläuterung der Erfindung.

Beispiele 1 bis 17 und Vergleichsbeispiele

Verschiedene keramische Mischungen wurden durch Mischmahlung hergestellt. Den gemahlenen Mischungen wurde ein temporäres Bindemittel zugegeben und die Mischungen anschließend sprühgetrocknet. Anschließend wurden aus den sprühgetrockneten Mischungen Grünkörper gepreßt und diese entsprechend den Angaben in der Tabelle entweder drucklos gesintert oder vorgesintert und unter Argon einem Gasdrucksinterprozeß unterworfen. In Tabelle 1 sind die errechneten Zusammensetzungen der hergestellten Sinterformkörper angegeben.

Der in der letzten Ouerspalte von Tabelle 1 angegebene Matrixanteil in Vol.% umfaßt alle Anteile der angegebenen Zusammensetzung mit Ausnahme des Zirkoniumdioxids und der stabilisierenden Oxide.

In Tabelle 2 sind die Untersuchungsergebnisse der Beispiele lt. Tabelle 1 zusammengefaßt.

In den Tabellen bedeutet:

A: drucklos gesintert,
B: drucklos vorgesintert, nach dem Vorsintern unter Argon gasdruckgesintert,
D: prozentuale Dichte im Vergleich zur theoretischen Dichte,
E: Elastizitätsmodul,
σ_4B: Biegebruchfestigkeit, gemessen nach der 4-Punkt-Methode (DIN 51 110),
K_Ic: Bruchzähigkeit,
HV_0,5: Vickershärte, gemessen nach DIN 50 113,
σ_{3B 1200°C}: Biegebruchfestigkeit bei 1200°C, nach der 3-Punkt-Methode gemessen,
σ_{3B RT}: Biegebruchfestigkeit bei RT nach der 3-Punkt- Methode gemessen, Vergleichswert zur Biegebruchfestigkeit σ_3B1200°C.

Fig. 1 zeigt in graphischer Darstellung das gemäß der vorliegenden Erfindung einzustellende molare Verhältnis von ZrO₂ zu Cr₂O₃. Gemäß einer vorzugsweisen Ausführungsform der Erfindung wird in Abhängigkeit von den im Sinterformkörper vorliegenden Anteilen an Zirkoniumdioxid in Vol.% ein molares Verhältnis von Zirkoniumdioxid zu Cr₂O₃ eingestellt, das einer Fläche entspricht, die durch die Punkte A, B, C, D, E, F, G, H, I, K, L, M und N definiert ist. Gemäß einer ganz besonders bevorzugten Ausführungsform der Erfindung, bei der das Zirkoniumdioxid in einer Menge von 15 bis 30 Vol.% vorliegt, ist das molare Verhältnis zwischen Zirkoniumdioxid und Chromoxid durch die Fläche bestimmt, die durch das Viereck mit den Punkten O, P, R und Q definiert ist.

Die Fig. 2 bis 4 zeigen in graphischer Form die Ergebnisse eines Schneidplatten-Wärmewechseltests. In Fig. 2 ist das Ergebnis einer Untersuchung an einer kommerzialisierten Schneidplatte festgehalten, bei der tetragonales Zirkoniumdioxid in eine Aluminiumoxidmatrix bei gleichzeitiger Mitverwendung von Magnesiumoxid eingelagert ist.

Fig. 3 entspricht dem Beispiel 11 und Fig. 4 Beispiel 12.

In den Fig. 2 bis 4 bedeuten:

Ck 45: Stahlwerkstoff,
vc: Schnittgeschwindigkeit,
f: Vorschub,
ap: Schnittiefe,
ASB: bezeichnet den Zeitpunkt, zu dem Ausbröckelungen nicht größer als die Verschleißmarkenbreite erfolgen.

Die den Fig. 3 bis 4 zu entnehmenden Ergebnisse belegen eine erheblich verbesserte Verschleißbeständigkeit von Sinterformkörpern, wenn sie gemäß der vorliegenden Erfindung als Schneidplatten eingesetzt werden im Vergleich zu bekannten Standardschneidplatten.

Die Fig. 5 bis 7 zeigen Mikrofotos an Schneidplattenkanten nach dem zu den Fig. 2 bis 4 beschriebenen Wärmewechseltest, wobei die Fig. 5 und 6 den Zustand nach einer Eingriffzeit von 4 Minuten und Fig. 7 nach 10 Minuten zeigen. Fig. 5 entspricht Beispiel 2; Fig. 6 dem Beispiel 10 und Fig. 7 entspricht Beispiel 12.

Während die Fig. 5 und 6 die Ausbildung weniger Längsrisse und andeutungsweise das Auftreten von Querrissen zeigen, ist aus Fig. 7 das Auftreten von Querrissen nicht zu entnehmen. Daraus ist auf ein für die Praxis besonders günstiges Verschleißverhalten - auch bei Auftreten von Temperaturwechseln - zu schließen, da spontane Ausbrüche vermieden werden, wodurch sich die Fertigungssicherheit im Zerspanungsprozeß deutlich erhöht. Obwohl aus Fig. 6 noch auf die vergleichsweise größte Querrißbildung zu schließen ist, zeigen die Untersuchungsergebnisse des der Fig. 6 zugrundeliegenden Beispiels 10 eine enorm hohe Bruchzähigkeit bei gleichzeitig hoher Härte und Biegebruchfestigkeit, so daß Sinterformkörper aus diesem Werkstoff hervorragend für Schneidanwendungen bei im Vergleich zu den vorbeschriebenen Wärmewechseltests etwas niedrigeren Temperaturwechselbelastungen geeignet sind.

Tabelle 1

Tabelle 1 (Fortsetzung)

Tabelle 2

Tabelle 2 (Fortsetzung)

Claims

1. Sinterformkörper aus:

a) 60 bis 98 Vol.% eines Matrixwerkstoffes, gebildet aus einem Aluminiumoxid-/Chromoxid-Mischkristall,
b) 2 bis 40 Vol.% in den Matrixwerkstoff eingelagertem Zirkoniumdioxid, das
c) als stabilisierende Oxide mehr als 10 bis 15 Mol.% eines oder mehrerer der Oxide von Cer, Praseodym und Terbium und/oder 0,2 bis 3,5 Mol.% Yttriumoxid, bezogen auf die Mischung aus Zirkoniumdioxid und stabilisierenden Oxiden, enthält, wobei
d) die Zugabemenge der stabilisierenden Oxide so gewählt ist, daß das Zirkoniumdioxid überwiegend in der tetragonalen Modifikation vorliegt und der Anteil an kubischer Modifikation, bezogen auf Zirkoniumdioxid, bei 0 bis 5 Vol.% liegt,
e) das molare Verhältnis zwischen dem die stabilisierenden Oxide enthaltenden Zirkoniumdioxid und Chromoxid 1000 : 1 bis 20:1 beträgt,
f) sich die Anteile aller Komponenten zu 100 Vol.% des Sinterformkörpers ergänzen,
g) das Zirkoniumdioxid eine 2 µm nicht überschreitende Korngröße aufweist.

2. Sinterformkörper aus:

a1) 60 bis 98 Vol.-% eines Matrixwerkstoffes, wobei dieser zu
a2) 67,1 bis 99,2 Vol.-% aus einem Aluminiumoxid-/Chromoxid-Mischkristall,
a3) zu 0,8 bis 32,9 Vol.-% aus einem Mischkristall der Formel SrAl_12-x Cr_xO₁₉ besteht, wobei x einem Wert von 0,0007 bis 0,045 entspricht,
b) 2 bis 40 Vol.% in den Matrixwerkstoff eingelagertem Zirkoniumdioxid, das
c) als stabilisierende Oxide mehr als 10 bis 15 Mol.% eines oder mehrerer der Oxide von Cer, Praseodym und Terbium und/oder 0,2 bis 3,5 Mol.% Yttriumoxid, bezogen auf die Mischung aus Zirkoniumdioxid und stabilisierenden Oxiden enthält, wobei
d) die Zugabemenge der stabilisierenden Oxide so gewählt ist, daß das Zirkoniumdioxid überwiegend in der tetragonalen Modifikation vorliegt und der Anteil an kubischer Modifikation, bezogen auf Zirkoniumdioxid, bei 0 bis 5 Vol.% liegt,
e) das molare Verhältnis zwischen dem die stabilisierenden Oxide enthaltenden Zirkoniumdioxid und Chromoxid 1000 : 1 bis 20:1 beträgt,
f) sich die Anteile der Komponenten zu 100 Vol.% des Sinterformkörpers ergänzen und
g) das Zirkoniumdioxid eine 2 µm nicht überschreitende Korngröße aufweist,

3. Sinterformkörper nach einem der Ansprüche 1 oder 2, wobei der Matrixwerkstoff außerdem noch 2 bis 25 Vol.% eines oder mehrere der Karbide, Nitride und Carbonitride der Metalle der vierten und fünften Nebengruppe des PSE - bezogen auf Matrixwerkstoff - enthält.

4. Sinterformkörper nach einem der Ansprüche 1, 2 oder 3 mit einem molaren Verhältnis des die stabilisierenden Oxide enthaltenden Zirkoniumdioxids zu Chromoxid, das im Bereich von 2-5 Vol.-% Zirkoniumdioxid 1000 : 1 bis 100 : 1
< 5-15 Vol.-% Zirkoniumdioxid 200 : 1 bis 40 : 1
<15-30 Vol.-% Zirkoniumdioxid 100 : 1 bis 20 : 1
<30-40 Vol.-% Zirkoniumdioxid 40 : 1 bis 20 : 1beträgt.

5. Sinterformkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 3 und nach Anspruch 4 mit einer Zirkoniumdioxidmenge von nicht mehr als 30 Vol.%.

6. Sinterformkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 3 und nach Anspruch 5, wobei das Zirkoniumdioxid zu mindestens 95 Vol.% die tetragonale Modifikation aufweist.

7. Sinterformkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 3 und nach den Ansprüchen 4 bis 6 mit einer durchschnittlichen Korngröße des Aluminiumoxid-/Chromoxid-Mischkristalls von 0,8 bis 1,5 µm.

8. Sinterformkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 3 und nach den Ansprüchen 4 bis 7 mit einer Körngröße des Zirkoniumdioxids zwischen 0,2 und 1,5 µm.

9. Sinterformkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 3 und nach den Ansprüchen 4 bis 8 mit nicht mehr als 0,5 Vol.% unvermeidbarer Verunreinigungen, bezogen auf den Sinterformkörper.

10. Sinterformkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 3 und 4 bis 9 mit einer Härte nach Vickers (Hv_0,5) <1800.

11. Verwendung eines Sinterformkörpers nach einem der Ansprüche 1 bis 10 als Schneidwerkzeug zum Schneiden von Papier, Textilgut und von Folien.

12. Verwendung eines Sinterformkörpers nach einem der Ansprüche 1 bis 10 als Schneidplatte für die spanabhebende Bearbeitung von Gußeisen oder von Stahlwerkstoffen.

13. Verwendung eines Sinterformkörpers nach einem der Ansprüche 1 bis 10 als Schneidplatte für den unterbrochenen Schnitt von Gußeisen und Stahlwerkstoffen.