DE4115642C2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- DE4115642C2 DE4115642C2 DE19914115642 DE4115642A DE4115642C2 DE 4115642 C2 DE4115642 C2 DE 4115642C2 DE 19914115642 DE19914115642 DE 19914115642 DE 4115642 A DE4115642 A DE 4115642A DE 4115642 C2 DE4115642 C2 DE 4115642C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- rotor
- slide
- inlet
- channel
- slides
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C15/00—Component parts, details or accessories of machines, pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C2/00 - F04C14/00
- F04C15/06—Arrangements for admission or discharge of the working fluid, e.g. constructional features of the inlet or outlet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03C—POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINES DRIVEN BY LIQUIDS
- F03C2/00—Rotary-piston engines
- F03C2/30—Rotary-piston engines having the characteristics covered by two or more of groups F03C2/02, F03C2/08, F03C2/22, F03C2/24 or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
- F03C2/304—Rotary-piston engines having the characteristics covered by two or more of groups F03C2/02, F03C2/08, F03C2/22, F03C2/24 or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having both the movements defined in sub-group F03C2/08 or F03C2/22 and relative reciprocation between members
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Hydraulic Motors (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft einen Hydraulikmotor bzw. eine Hydraulikpumpe gemäß
dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Flügelpumpen/Motoren mit zentrischer Lagerung des Rotors, mit durchgehendem
konstantem Förderquerschnitt, der an drei Stellen vom Rotor
umschlossen wird, sind bekannt. Der dadurch erforderliche Einbau von
Führungselementen im Kanal, zur Schieberverstellung, wurde verschieden
gelöst. So sind diese Elemente einer solchen Flügelpumpe bekannt aus der
FR-PS 13 54 976 und der DE-OS 16 53 849.
Flügelpumpen/Motoren haben verschiedene Schwachstellen, welche ihre Einsatzmöglichkeiten
begrenzen. Bei hohem Arbeitsdruck, hoher Umdrehungszahl
und hoher Gesamtleistung sind die Leistungsverluste durch Arbeit für die
Flügelverstellung und durch Spaltverluste ziemlich hoch. Außerdem steigt auch
der mechanische Verschleiß. Wo hohe Leistung, hoher Wirkungsgrad bei gleichzeitig
geringen Abmessungen gefragt sind - z. B. bei der Kraftübertragung in
Kraftfahrzeugen vom Motor auf die Räder (Wandler!) - sind Flügelpumpen noch
unwirtschaftlich.
Der Erfindung hat die Zielsetzung, die Leistungsminderung der Schwachstellen
zu reduzieren. Dieses Ziel wird erfindungsgemäß mit den Merkmalen des kennzeichnenden
Teils des Patentanspruchs 1 gelöst.
Im Anhang an diese Beschreibung ist die rechnerische Leistungskurve einer
Hydro-Turbine/Motor (unter Berücksichtigung der kennzeichnenden Teile des
Patentanspruchs 1) an einem Beispiel aufgezeigt.
Die langgezogenen Führungsstege im Kanal zwischen Arbeitskanal und Auslauf
verschieben die Schieber genau dort, wo sie praktisch unbelastet sind
und durch ihre maximal mögliche Länge wird die Stellkraft für die Schieber
minimiert.
Die Aushöhlung der Schieber bis auf das statisch erforderliche Minimum
verringert dessen Gewicht und damit die Stellarbeit. Außerdem kann der Austausch
der Hydro-Flüssigkeiten zwischen Schieberkammer und Förderkanal
stattfinden ohne Förderverlust beim ein- bzw. auftauchen der Schieber in
bzw. aus der Kammer, die starke Aushöhlung reduziert auch die Austauschmenge
auf ein Minimum.
Die seitliche Stützung der Schieber in Schlitzen in den mit dem Rotor verbundenen
Seitenwänden des Kanals ermöglicht die Konstruktion wie unter
Anspruch 3 beschrieben. Außerdem ist hier durch den Anpreßdruck, in der
Arbeitsstellung der Schieber, eine Verminderung der "Spaltverluste"
zu erwarten, da dort die Abdichtung verbessert wird.
Das statische System der Schieber unter Last - ein dreiseitig gelagertes
Element statt eines auskragenden Flügels - in Verbindung mit dem Merkmal
unter Anspruch 3, verhindert Schieberverklemmungen und dadurch bedingte
Leistungsverluste bei der Stellarbeit.
Das Gelenk zwischen Trennelement und Gehäuse bewirkt in Verbindung mit der
Gestaltung des Elementes, (wie dargestellt) daß ein Anpreßdruck auf den
Rotorkern erfolgt und dort ebenfalls die Spaltverluste vermindert werden.
Außerdem sprechen fertigungstechnische Gründe für ein Gelenk.
Die kurz gehaltenen Schieber, welche so durch die seitliche Stützung,
nach Anspruch 1, in den seitlichen Schlitzen der Kanalwände möglich werden,
bringen alle Vorteile, welche durch eine Verringerung der Masse der
bewegten Schieber entstehen. Außer weniger Leistungsverlust bei der
Stellarbeit wird auch ein schnellerer Lauf des Rotors ermöglicht.
Weitere Konstruktionsmerkmale der Erfindung werden nachfolgend anhand der
Zeichnungen beschrieben:
An den Übergängen zwischen Arbeitskanal (3) und den Ein-/Auslaufkanälen sind Vertiefungen (6) in die äußere Gehäusewand vorgesehen, welche eine schnelle Entlastung der Schieber beim Beginn des Stellvorganges bewirken.
Im Trennelement sind zum Rotor hin Diagonaldichtungen eingebaut.
Die kurzen Schieber mit der abgeschlossenen, bzw. nur nach den Förderkanälen hin offenen Schieberkammern ermöglichen, außer den Ausführungen nach A1 (Normalausführung) oder A2 (mit Dichtung zur Gehäusewand) welche für beide Drehrichtungen geeignet sind, auch die Ausführungen B1 und B2, welche nur bei einer Drehrichtung des Rotors funktionieren. Durch die Öffnungen (16) wird in Arbeitsstellung ein Druck in der Schieberkammer erzeugt, welcher wiederum auf den Restquerschnitt der Schieber eine Kraftwirkung radial nach außen zur Gehäusewand bewirkt und dort durch den Anpreßdruck eine bessere Abdichtung gegen Spaltverluste in der Arbeitsstellung bringt.
Die Schieberkopf-Verbreiterungen (17) der Schiebervarianten A2 und B2 können die Spaltverluste vermindern. Die Vertiefungen (18) im Rotorkern vor den Öffnungen der Schiebervarianten B1 und B2 sind erforderlich, um den Flüssigkeitsaustritt kurz vor der Beendigung des Versenkens der Schieber in die Schieberkammer ungehindert zu gewährleisten.
Durch den Austausch der Hydraulikflüssigkeit zwischen Schieberkammern und Förderkanal bei jedem Stellvorgang, ist eine genaue Proportionalität zwischen Winkelgeschwindigkeit des Rotors und der Fördermenge gegeben.
An den Übergängen zwischen Arbeitskanal (3) und den Ein-/Auslaufkanälen sind Vertiefungen (6) in die äußere Gehäusewand vorgesehen, welche eine schnelle Entlastung der Schieber beim Beginn des Stellvorganges bewirken.
Im Trennelement sind zum Rotor hin Diagonaldichtungen eingebaut.
Die kurzen Schieber mit der abgeschlossenen, bzw. nur nach den Förderkanälen hin offenen Schieberkammern ermöglichen, außer den Ausführungen nach A1 (Normalausführung) oder A2 (mit Dichtung zur Gehäusewand) welche für beide Drehrichtungen geeignet sind, auch die Ausführungen B1 und B2, welche nur bei einer Drehrichtung des Rotors funktionieren. Durch die Öffnungen (16) wird in Arbeitsstellung ein Druck in der Schieberkammer erzeugt, welcher wiederum auf den Restquerschnitt der Schieber eine Kraftwirkung radial nach außen zur Gehäusewand bewirkt und dort durch den Anpreßdruck eine bessere Abdichtung gegen Spaltverluste in der Arbeitsstellung bringt.
Die Schieberkopf-Verbreiterungen (17) der Schiebervarianten A2 und B2 können die Spaltverluste vermindern. Die Vertiefungen (18) im Rotorkern vor den Öffnungen der Schiebervarianten B1 und B2 sind erforderlich, um den Flüssigkeitsaustritt kurz vor der Beendigung des Versenkens der Schieber in die Schieberkammer ungehindert zu gewährleisten.
Durch den Austausch der Hydraulikflüssigkeit zwischen Schieberkammern und Förderkanal bei jedem Stellvorgang, ist eine genaue Proportionalität zwischen Winkelgeschwindigkeit des Rotors und der Fördermenge gegeben.
Eine Bestückung des Rotors mit mehr als zwei Schiebern, wie dies bei den
bekannten Konstruktionen üblich ist, bringt hier eher eine Verminderung
des Wirkungsgrades durch die zusätzliche Stellarbeit für den Schieber.
Sinnvoll kann eine Mehrbestückung sein, wenn gleichzeitig die langgezogenen
Ein-/Auslaufbereiche vergrößert werden, was die Schnell-Lauf-Eigenschaften
verbessert.
Abmessungen | |
Förderkanal | |
Außendurchmesser | 175 mm |
Innendurchmesser | 145 mm |
mittlerer Durchmesser | 160 mm |
Querschnitt | 30 * 15 mm |
Leistungsaufnahme | 20 KW |
Hydraulikflüssigkeit | |
Viskosität | |
10 * 10-6 m²/s | |
(ungünstige Annahme) | 40 * 10-6 m²/s |
Claims (3)
1. Hydraulikmotor bzw. -pumpe mit einem Gehäuse und zentrisch
angeordnetem Rotor, mit mindestens zwei Schiebern, die einen
zentrisch angeordneten Förderkanal gleichbleibenden Querschnitts
unterteilen, wobei der Kanal aus Einlauf-, Arbeits- und
Auslaufbereich besteht, mit einem mittleren Führungssteg für
die Schieberverstellung und mit einem Trennelement zwischen
Einlauf und Auslauf, wobei der Rotor den Kanal an drei Seiten
des Durchflußquerschnittes durchgehend umschließt, dadurch
gekennzeichnet,
daß die mittleren Führungsstege (5) jeweils im Einlauf- und Auslaufbereich (4) angeordnet sind und langgezogen voll über diese Bereiche verlaufen,
daß die Schieber (10) durchgehend radial gerichtete Aushöhlungen (12) aufweisen, welche den Schieberquerschnitt bis auf die festigkeitsmäßig erforderliche Größe reduzieren,
daß die Schieber (10) auch in seitlichen Schlitzen (11) des Rotors, in den Seitenwänden des Förderkanals, geführt sind.
daß die mittleren Führungsstege (5) jeweils im Einlauf- und Auslaufbereich (4) angeordnet sind und langgezogen voll über diese Bereiche verlaufen,
daß die Schieber (10) durchgehend radial gerichtete Aushöhlungen (12) aufweisen, welche den Schieberquerschnitt bis auf die festigkeitsmäßig erforderliche Größe reduzieren,
daß die Schieber (10) auch in seitlichen Schlitzen (11) des Rotors, in den Seitenwänden des Förderkanals, geführt sind.
2. Hydraulikmotor bzw. -pumpe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß im Trennelement (13) zwischen Einlauf und Auslauf (14) ein
Gelenk (7) angeordnet ist, welches das sonst starre Element in der
Ebene der Rotordrehung beweglich macht.
3. Hydraulikmotor bzw. -pumpe nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch
gekennzeichnet,
daß die in den Schlitzen (9 u. 11) des Rotors geführten Schieber (10)
so kurz gehalten sind, daß sie in der Arbeitsstellung fast vollständig
aus dem Rotorkern herausstehen und sich dadurch auch in den
seitlichen Schlitzen (11), unter Belastung, abstützen müssen.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19914115642 DE4115642A1 (de) | 1991-05-14 | 1991-05-14 | Hydro-motor/turbine mit verlustarmer leistungsabgabe |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19914115642 DE4115642A1 (de) | 1991-05-14 | 1991-05-14 | Hydro-motor/turbine mit verlustarmer leistungsabgabe |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4115642A1 DE4115642A1 (de) | 1991-10-02 |
DE4115642C2 true DE4115642C2 (de) | 1993-07-22 |
Family
ID=6431598
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19914115642 Granted DE4115642A1 (de) | 1991-05-14 | 1991-05-14 | Hydro-motor/turbine mit verlustarmer leistungsabgabe |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE4115642A1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4341394A1 (de) * | 1993-12-04 | 1994-04-28 | Karlhermann Ing Grad Klein | Hydraulikmotor bzw. Pumpe |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE510647C2 (sv) * | 1993-03-18 | 1999-06-14 | Hoegdahl Innovation Ab | Rotationsmaskin |
DE19612519C2 (de) * | 1996-03-29 | 1999-07-08 | Helmut Goeb | Hydraulisches Getriebe für Fahrräder |
CN112855426A (zh) * | 2021-03-07 | 2021-05-28 | 宁波东液传动科技有限公司 | 一种液压马达 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2636480A (en) * | 1951-04-09 | 1953-04-28 | Lester J Becker | Reversible fluid motor |
FR1354976A (fr) * | 1963-01-30 | 1964-03-13 | Récepteur hydraulique | |
AT276961B (de) * | 1966-12-13 | 1969-12-10 | Hiab Foco Ab | Vorrichtung an hydraulisch, z.B. als Pumpe, Motor od.ähnl. arbeitenden Maschinen |
-
1991
- 1991-05-14 DE DE19914115642 patent/DE4115642A1/de active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4341394A1 (de) * | 1993-12-04 | 1994-04-28 | Karlhermann Ing Grad Klein | Hydraulikmotor bzw. Pumpe |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE4115642A1 (de) | 1991-10-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE4337813C2 (de) | Schwenkmotor | |
EP0170175A2 (de) | Seitenkanalpumpe mit Kräfteausgleich | |
DE2443720B2 (de) | Drehkolbenpumpe für Flüssigkeiten | |
EP0603524A1 (de) | Brennstoffpumpe | |
DE3319000A1 (de) | Drehkolbenpumpe | |
WO2007014785A1 (de) | Spülventil für einen hydraulischen kreislauf | |
DE69303388T2 (de) | Anlage zur Energieumwandlung eines Fluidums mit veränderlicher Verdrängung | |
AT390129B (de) | Hydrodynamische gleitlageranordnung fuer drehende lagerzapfen bzw. wellenzapfen | |
DE1294205B (de) | Rotierende Verdraengerpumpe | |
DE4030295C2 (de) | Pumpeneinheit mit Steuerventil | |
DE4115642C2 (de) | ||
WO1993009349A1 (de) | Flügelzellenpumpe | |
DE1806149A1 (de) | Dichtung an Zahnradpumpen | |
DE102004021216B4 (de) | Hochdruck-Innenzahnradmaschine mit mehrfacher hydrostatischer Lagerung pro Hohlrad | |
DE3506458A1 (de) | Hochdruckpumpe mit stromregelventil | |
DE1812251C3 (de) | Flügelzellenpumpe | |
DE10066008B4 (de) | Schrägachsenverstelleinheit mit Kühlung durch einen Ölmassenstrom | |
DE4135904A1 (de) | Kolbenpumpe, insbesondere radialkolbenpumpe | |
DE4108126C2 (de) | Flügelzellenpumpe | |
DE4428410C2 (de) | Kompakte Regeleinheit für eine Flügelzellenpumpe | |
DE2402017A1 (de) | Rotationskolbenpumpe, insbesondere fuer servolenkungen von kraftfahrzeugen | |
DE3414535C2 (de) | ||
DE102019127388A1 (de) | Fluidversorgung von Unterflügelkammern einer Flügelzellenpumpe | |
DE3045192A1 (de) | Zahnradpumpe | |
DE4308452B4 (de) | Flügelzellenpumpe |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OAV | Applicant agreed to the publication of the unexamined application as to paragraph 31 lit. 2 z1 | ||
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8122 | Nonbinding interest in granting licences declared | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |